江蘇住宅項目腳手架工程專項施工方案附計算書

xxxx二期工程（北組團）--腳手架專項施工方案編制單位：江蘇xxxx建設有限公司編制人：xxxx審核人：xxxx批準人：xxxx編制日期：二O一五年三月十五日目錄第一章工程概況……………1第二章設計總體思路………1第三章材料選用……………2第四章懸挑腳手架搭設的構造要求及技術措施…………5第五章腳手架的拆除施工、安全措施……9第六章腳手架安全通道、安全防護、安全防護棚、及電梯井內(nèi)腳手架…10第七章安全施工技術措施…………………11第八章文明施工要求………12第九章勞動力及材料、機具配備…………14第十章質量保證體系………15附件：型鋼懸挑腳手架計算書懸挑腳手架平面布置圖、構造圖及節(jié)點詳圖第一章工程概況1.1總述工程名稱：xxxx二期（北組團）工程（10#、11#、13#、14#、16#、17#、18#、19#、20#、21#樓共10棟及1棟汽車地庫）建設單位：xxxx園區(qū)發(fā)展中心設計單位：xxxx設計研究院監(jiān)理單位：江蘇xxxx管理有限公司施工單位：江蘇xxxx建設有限公司1.2建筑概況xxxx二期工程位于南繞城以北，邗江南路以西。本期工程共由10#、11#、13#、14#、16#、17#、18#、19#、20#、21#樓共10棟組成，均為高層建筑，由于建設的整體考慮均須搭設懸挑腳手架。具體如下：棟號層數(shù)結構形式建筑物高度m10#、11#、13#、14#、16#D1+24框剪最大高度74.770m17#、18#、21#D1+18框剪最大高度57.330m19#、20#D1+15框剪最大高度48.660m其中：10#與113#、11#與14#、18#與21#、19#與20#的建筑筑平面布置均均各自相一致致。第二章設計總體思路結合本工程結構形式、實際施工特點，考慮到節(jié)約使用鋼管和扣件等周轉材料，本工程采用落地式雙排鋼管腳手架和懸挑式腳手架，具體搭設方案見下表：棟號層數(shù)搭設方式架體高度（m）10#、11#、13#、14#、16#、D1+2474.70m落地+型鋼懸挑（落地+8+7++6）第一次懸挑：4層層樓面（標高高8.70m）第二次懸挑：122層樓面（標標高31.900m）第三次懸挑：199層樓面(標高52.200m)最大懸挑架架高23.5mm17#、18#、21#、D1+1857.30m落地+型鋼懸挑（落地+7+6）第一次懸挑：6層層樓面（標高高14.500m）第二次懸調(diào):133層樓面（標標高34.800m）最大懸挑架高233.5m)19#、20#、D1+1548.60m落地+型鋼懸挑（落地+6）第一次懸挑：100層樓面（標標高26.1m）最大懸挑架高233.50m))其中：10#與113#、11#與14#、18#與21#、19#與20#的建筑平面面布置均各自自相一致。故故，其鋼梁平平面布置均相相一致。根據(jù)建設部87號文精神，特編制落地、懸挑腳手架部分的專項施工方案并進行計算復核。懸挑腳手架均采用Ⅰ16號工字鋼懸挑，采用鋼絲繩（φ17）斜拉。公稱抗拉強度1700mpa。鋼絲繩吊環(huán)采用直徑20mm的一級鋼筋。懸挑腳手架連墻件按每層二跨布置。落地腳手架最大搭設高度為25.0m，采用雙排單立桿。所有腳手架內(nèi)立桿距結構外沿0.25m，排距（橫距）1.05m、跨距1.5m、大橫桿步距為1.8m。落地腳手架基礎采用C15砼150厚，連墻桿布置按每層三跨，腳手架的用途按裝飾裝修及維護使用，施工荷載取2.0KN/m2.控制使用荷載為一層施工。1、編制依據(jù)《建筑施工腳手架實用手冊》《建筑地基基礎設計規(guī)范》GB50007-2011《建筑結構荷載規(guī)范》GB50009-2012《鋼結構設計規(guī)范》GB50017-2003《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2010《建筑施工安全檢查標準》JGJ59-2011《建筑施工高處作業(yè)安全技術規(guī)范》JGJ80-91《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2011江蘇省《建筑施工懸挑式鋼管腳手架安全技術規(guī)程》DGJ32/J121-2011其它：施工設計圖紙及國家工程建設標準（房屋建設分項的）強制性條文；揚州工程建設標準強制性條文，以及相關的技術、質量、安全、文明施工等規(guī)定的通知及文件。2、搭設前，先熟悉建筑施工圖，了解建筑物構造形式；外型尺寸，門窗洞口以及建筑物四周基礎環(huán)境等情況。3、編制腳手架施工組織設計，并報公司技術負責人審批。4、施工前單位工程技術負責人向搭設和使用人員進行技術安全交底，交底雙方均在交底書上簽字。5、腳手架搭設前建筑物四周回填土分層夯實，立桿下用50MM厚方木支墊。6、腳手架搭設根據(jù)設計要求搭設，符合《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》的要求。第三章材料選用（一）鋼管1．鋼管規(guī)格及材質要求鋼管均采用Ф48*3.0mm高頻焊接鋼管。其材質應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T-700）中Q235-A級鋼的規(guī)定。每根鋼管的最大質量不應大于25KG.2．外觀檢查鋼管外觀應平直光滑，沒有裂縫、折痕、結疤、分層、錯位、毛刺、嚴重銹蝕（內(nèi)外壁）和硬彎曲等現(xiàn)象。鋼管必須涂有防銹漆。鋼管上嚴禁打孔（二）扣件1．材質采用可鍛鑄鐵制作的扣件，其材質應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件規(guī)范》（GB15831-2006）的規(guī)定。由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，貼和面應平整，活動部位靈活。2．外觀檢查扣件使用前應進行質量檢查，有裂紋、缺爪、螺栓斷絲或滑絲的嚴禁使用。（三）腳手板該工程均采用竹笆腳手板，其材質應符合現(xiàn)行國家標準規(guī)定，不得使用腐朽的腳手板。（四）安全網(wǎng)1．平網(wǎng)平網(wǎng)材質、網(wǎng)繩直徑、網(wǎng)眼尺寸、斷裂強度應符合現(xiàn)行標準《安全網(wǎng)》（GB5725-1997）的規(guī)定。本工程腳手架，水平平網(wǎng)每隔六層一挑，沿樓層四周外伸6米。2．密目安全立網(wǎng)密目安全立網(wǎng)的網(wǎng)目密度不低于2000目/100cm2，其技術要求應符合《密目式安全立網(wǎng)》（GB16909-1997）的規(guī)定。3．阻燃安全網(wǎng)必須具有阻燃性，其續(xù)燃、引燃時間均不超過4S。（五）槽鋼連系梁槽鋼采用10號熱軋工字鋼，槽鋼必須有出廠合格證、質量證明文件等。（六）懸挑梁懸挑梁采用16號熱軋工字鋼，其鋼材強度等級為Q235-A，必須有出廠合格證、質量證明文件等，鋼材必須表面平整，無銹蝕。截面有足夠的抗彎抵抗距，在滿載條件下其撓度變形應滿足相應設計要求。懸挑梁錨固正常部位為2M，陽臺陽角部位為4.8M，采用直徑16mm的預埋螺栓與壓板固定懸挑鋼梁（見附圖）。（七）鋼絲繩1、選擇6×19鋼絲繩,鋼絲繩公稱抗拉強度1700MPa，直徑17mm。鋼絲繩吊環(huán)選用直徑20mm（Ⅰ級鋼）。鋼絲繩解開使用時，應按正確方法進行，以免鋼絲繩產(chǎn)生扭結。鋼絲繩切斷前應在切口兩側用細鐵絲捆扎，以防切斷后繩頭松散；斷股、銹蝕嚴重的鋼絲繩嚴禁使用。（八）施工工藝技術1、布置及計算復核工況1）工況一：普通部位（含普通、空調(diào)擱板、空調(diào)擱板處等部位三立桿），均采用鋼絲繩吊拉工藝，鋼絲繩直徑φ17、公稱抗拉強度1700Mpa，吊環(huán)直徑為20mm；2）工況二：含樓梯、電梯部位下支撐，均采用12.6#槽鋼作為下支撐；3）工況三：陽臺陽角（含普通陽角及帶空調(diào)擱板部位）懸挑鋼梁，均采用兩根12.6#槽鋼作為下支撐。2、技術參數(shù)【普通型鋼懸挑腳手架】腳手架排數(shù)雙排大小橫桿布置大橫桿在上搭設高度(m)最大搭設高度不超超過23.5mm立桿型號Φ48×3.00立桿縱距(m)1.5立桿橫距(m)1.05（最大部部位）立桿步距(m)1.8連墻件布置方式每層兩跨型鋼懸挑長度(mm)1.5錨固長度(m)正常部位2.3mm；陽臺部位4.8m鋼絲繩支撐道數(shù)正常部位1，其其余兩道施工均布荷載(kkN/m2)2同時施工層數(shù)1腳手板鋪設層數(shù)6地區(qū)揚州基本風壓(kN//m2)0.25第四章懸挑腳手架搭設的構造要求及技術措施（一）、搭設順序：I16工字鋼下料預埋?16錨固螺栓穿工字鋼將L63*6角鋼與錨固螺栓擰緊焊接安裝12號工字鋼連系梁在聯(lián)系梁上焊150MM高￠25的限位鋼筋豎立桿（余同落地腳手架）（二）、懸挑腳手架構造：1、水平懸挑梁水平懸挑梁型鋼采用16號工字鋼，且必須有足夠的錨固強度和截面抗屈曲能力，水平懸挑梁的縱向間距與上部腳手架立桿的縱向間距相同，立桿直接支承在懸挑梁上。上部腳手架立桿與挑梁支承結構應有可靠的定位連接措施，以確保上部架體的穩(wěn)定。通常采用在挑梁或縱向鋼梁上焊接焊高150MM的￠25鋼筋，立桿套座其外，并同時在距工字鋼上表面200處安裝掃地桿及大小橫桿相互牽連。2、立桿：立桿橫距1.05M，內(nèi)立桿距墻0.25M，縱距為1.5M。立桿接長除頂層頂步外，其余各層各步接頭必須采用對接扣件連接，立桿與大橫桿采用直角扣件連接。接頭位置交錯布置，兩個相鄰立桿接頭避免出現(xiàn)在同步同跨內(nèi)，并在高度方向錯開的距離不小于500mm；各接頭中心距主節(jié)點的距離不大于步距的1/3，頂層頂步采用搭接連接時，搭接部位結扎不少于2道，立桿頂端亦高出女兒墻上皮1m。懸挑腳手架構造見附圖3、大橫桿：大橫桿步距1.8M，置于小橫桿之上，在立桿的內(nèi)側，用直角扣件與立桿扣緊，其長度不小于3跨，即4.5M。大橫桿的連接采用對接扣件連接，對接扣件交錯布置，相鄰水平接口嚴禁設置在同步內(nèi)，在接頭中，距主節(jié)點的距離不大于縱距1/3，即0.6m；扣件搭接長度不小于lm，用2個旋轉扣件固定，固定間距0.5m。并在兩立桿之間等間距設置兩根大橫桿。4、小橫桿：在腳手架主節(jié)點（立桿與大橫桿交點）位置上；必須設置一根橫向水平拉桿，小橫桿間距應與立桿柱距相同，用直角扣件扣緊，嚴禁拆除。小橫桿靠墻一端的外伸長度為0.15m，靠墻裝飾面距離為0.15m。5、縱、橫向掃地桿：縱向掃地桿采用直角扣件固定在距座下皮20cm的立柱，橫向掃地桿則用直角扣件固定在緊靠縱向掃地桿下方的立柱上。6、剪刀撐：本腳手架剪刀撐與橫向斜撐相結合的方式，隨立桿、縱橫向水平桿同步搭設，用通長剪刀撐沿腳手架水平方向連續(xù)布置，單立桿則采用通長剪刀撐。剪刀撐要求跨越立桿根數(shù)5根，與縱向水平桿成45○-60○角之間。剪力撐設置在腳手架立桿外側，并用旋轉扣件固定在立桿橫向水平的伸出端上，其交接點距主節(jié)點的距離不大于150mm，桿件接頭采用搭接連接，其搭接長度1.5M，不少于三個旋轉扣件固定，固定間距500mm。7、腳手板：本工程第一步滿鋪一層腳手板。作業(yè)層用竹串片鋪設，離墻面150mm，要求設置四根橫向水平大橫桿，對接平鋪，四個角用直徑1.2mm的鍍鋅鋼絲固定在大橫桿桿上。按JGJ59-2011標準要求從第二步開始每隔5步架高設置內(nèi)擋防護網(wǎng)或防護板。8、連墻件：腳手架和建筑結構墻體采用鋼管做硬連接，利用剪力墻上的對拉螺桿孔，將螺桿伸出外墻面，在內(nèi)側處用三型卡和螺絲固定。在伸出外墻面的螺桿上焊接短鋼管，腳手架與短鋼管焊接。在無對拉螺桿孔的結構部位（如梁側面），則采用側面預埋鐵件，用電焊連接成硬拉結方式。連墻桿布置：在水平方向每兩根立桿設置一個連接點。垂直方向每層距設置一個連接點，以保證腳手架和主體結構的整體性，連接件應呈梅花型或菱形布置并盡可能設置在立桿與大小橫桿交接處，且必須從第一步橫桿開始設置；當遇到人貨電梯或其它必須斷開部位，連墻壁桿必須加密設置。無論何處，若防礙其他工序操作確需要拆除時，必須經(jīng)技術負責人同意，并采取有效措施后，方可拆除，任何人不得擅自拆除。9、踢腳板、防護欄桿：腳手架防護攔板設置在各操作層縱向立桿上0.25m，設置第一道踢腳欄板，并用雙色踢腳板固定，第二道防護欄桿距第一道踢腳欄桿上0.7m。10、防護措施：腳手架要滿掛全封閉式的密目安全網(wǎng)，密目網(wǎng)采用1.8×6.0m規(guī)格，用16＃鐵絲綁扎在大橫桿外立桿里側。作業(yè)層網(wǎng)應高于平臺1.8m；并在作業(yè)層下步架處設置一道水平兜網(wǎng)。11、接地：腳手架在建筑物四角的位置用40×4扁鋼將建筑物主體的避雷鋼筋與腳手架連接。（四）、驗收及保養(yǎng)：腳手架搭設好后，應由項目部負責人組織專業(yè)人員檢驗，驗收合格后方可投入使用。在工程施工過程中，應有專人負責檢查、保修工作。外腳手架的驗收階段作業(yè)層上施加荷載前；每搭設完10～13m高度后，即每搭設完三層后；達到設計高度后；遇到六級大風與大雨后；寒冷地區(qū)開凍后；停用超過一個月。第五章腳手架的拆除施工、安全措施1、拆腳手架程序應遵守由上而下的原則：即先拆拉桿腳手板剪刀撐斜撐拆小橫桿大橫桿立桿等（一般的拆除順序為安全網(wǎng)欄桿腳手板剪刀撐小橫桿大橫桿立桿）。2、保證腳手架拆除中的穩(wěn)定性和安全，拆除前做好下列準備工作：a.全面檢查腳手架，重點檢查扣件、連墻件、支撐體系等是否符合安全要求；b.進行腳手架拆除技術交底，交底雙方在交底書上簽字；c.拆除現(xiàn)場設置圍欄和警戒標志，并安排專人看守；d.清除腳手架上留存的材料，電線等雜物。3、拆除腳手架有專人指揮，參與拆除的人員要注意動作的配合和協(xié)調(diào)，在拆除過程中，中途不換人，不準單人拆除較重桿件等有危險的構配件。a.拆除順序是先搭設的部件后拆除，由上而下逐層進行，嚴禁上下同時作業(yè)。b.連墻件的拆除；必須逐層進行，嚴禁先將連墻件整層或數(shù)層拆除后再拆腳手架，分段拆除高差不應大于2步，如高差大于兩步，應增設連墻件加固。4、剪刀撐和縱向水平桿拆除時，先拆除中間扣件，后拆兩端扣件，拆除扣件時要注意有防止桿件突然墜落的措施。5、腳手架的材料及時吊運到地面，不準從空中拋擲。6、當腳手架拆至下部最后一根長鋼管的高度時。應先在適當位置搭臨時撐加固后拆連墻件。7、拆除鋼管上所帶的扣件，并及時清理、歸類、堆放整齊。第六章腳手架安全通道、安全防護、安全防護棚、塔吊卸料平臺及電梯井內(nèi)腳手架主體工程施工上下人采用依附于腳手架上的斜道，根據(jù)樓座流水特點，隨著主體樓層的施工高度，樓座設置2座依附斜道作為上下人的走道。腳手架門洞（出入腳手架門洞）設在人貨電梯，井架送料平臺主出入口，高度、寬度分別為3×1.8m。人貨電梯、井架平臺應滿鋪腳手板且設置安全防護欄桿，安全防護欄桿不少于2道，中欄桿與平臺的距離為600mm，上欄桿上皮高度不少于1.2m，人貨電梯、井架平臺安全防護欄桿外立面必須滿掛安全網(wǎng)，平臺底部設置水平兜網(wǎng)。腳手架在人貨電梯、井架平臺主入口的立桿每隔一步架設置一道加墻桿予以加強。安全防護：每層結構的四周邊、沿樓座的基坑四周、樓梯踏步沿平臺、踏步等臨邊均采用1.1m高雙道鋼管防護。電梯井口柵欄門按每樘門洞用Ф14鋼筋網(wǎng)封閉，樓層內(nèi)每個預留洞（≥200㎜）用Ф12鋼筋網(wǎng)防護。臨時施工道路（主干道）邊及鋼筋、木工制作棚的腳手架，外側應有防止墜物傷人的防護措施。由于腳手架與樓座北面的主要施工道路相距較近，加之鋼筋制作場地靠近樓座，故在樓座設置安全防護棚，北面的施工道路沿樓座長度方向搭設，高度大于5.4米，鋼筋防護棚，木工防護棚，安全通道棚。安全防護棚為雙層，層間距離不小于600mm，每層防護棚均滿鋪腳手板且設置水平安全網(wǎng)，防止物體墜落傷人，保護施工人員安全，保護東西道路的人行與車輛。為了解決施工材料的垂直運輸,需在建筑物的南側三層及以上層需搭設兩個懸挑鋼平臺.具體方案見懸挑鋼平臺施工方案。電梯井內(nèi)腳手架每座按施工樓層進度要求逐步緊跟搭設，層層防護第七章安全施工技術措施（1）、腳手架搭設的安全技術措施1）、腳手架的基礎必須須經(jīng)過分層夯夯實。2）、搭設過程中劃出工工作標志區(qū)，禁禁止行人進入入，統(tǒng)一指揮揮，動作協(xié)調(diào)調(diào)；嚴禁在無無人指揮下作作業(yè)。當解開開與另一人有有關的扣件時時必須先告訴訴對方，并得得到允許，以以防墜落傷人人。3）開始搭設立桿時時，應每隔6跨設置一根根拋撐，直至至連墻件安裝裝穩(wěn)定后，方方可根據(jù)情況況拆除。4）、腳手架必須配配合施工進度度搭設，一次次搭設高度不不得超過相鄰鄰連墻件以上上兩步。5）、在搭設過程中中，應有安全全員、架子班班長等進行檢檢查，驗收和和簽字，每兩兩三步驗收一一次，達到施施工要求后掛掛合格牌。（2）、腳手架上施工工作業(yè)的安全全技術措施1）、結構外腳手架架每支搭一層層，支搭完畢畢后，經(jīng)項目目部安全員驗驗收后方可使使用，任何班班組長和個人人未經(jīng)同意不不得任意拆除除腳手架部件件。2）、嚴格控制荷載載，腳手板不不得集中堆料料施荷，施工工荷載不得大大于2.0knn/m2，確保較大大安全儲備。3）、結構施工時不不允許多層作作業(yè)，裝飾施施工時同時作作業(yè)層數(shù)不超超過二層。4）、定期檢查腳手手架，發(fā)現(xiàn)問問題和隱患在在施工作業(yè)前前及時維修加加固，以達到到堅固穩(wěn)定，確確保施工安全全。第八章文明施施工要求根據(jù)腳手架特殊性性，結合職業(yè)業(yè)安全衛(wèi)生的的精神，要求求施工人員：：1、進入施工現(xiàn)場的的人員戴好安安全帽，高空空作業(yè)系好安安全帶，穿好好防滑鞋等，現(xiàn)現(xiàn)場嚴禁吸煙煙。2、嚴禁酗酒人員上上架作業(yè)，施施工操作時要要求精力集中中、禁止開玩玩笑打鬧。3、腳手架搭設人員員必須是經(jīng)考考試合格的專專業(yè)架子工，上上崗人員定期期體檢，體檢檢合格者方可可上崗，凡患患有高血壓、恐恐高癥者，一一律不得上腳腳手架操作。4、上架子作業(yè)人員員均應走人行行梯道，不準準攀爬架子。5、護身欄、腳手板板、密目安全全網(wǎng)等影響作作業(yè)支模時，如如確需拆改時時應由架子工工來完成，任任何人不得任任意拆改。6、不準利用腳手架架吊運重物，作作業(yè)人員不準準攀登架子上上下作業(yè)面，不不準推車在架架子上跑動，塔塔吊起吊物體體時不能碰撞撞和拖動腳手手架。7、不得將模板支撐撐、纜風繩、泵泵送混凝土及及砂漿的輸送送管道固定在在腳手架上、嚴嚴禁任意懸掛掛超重設備。9、在架子上作業(yè)人人員不得隨意意拆動腳手架架的所有拉接接點、腳手板板以及扣件等等所有架子部部件。10、腳手架使用時間間過長，因此此在使用過程程中需要經(jīng)常常進行檢查，發(fā)發(fā)現(xiàn)基礎下沉沉、桿件變形形嚴重、防護護不全、拉結結松動、扣件件滑脫等問題題要及時解決決。11、要保證腳腳手架的整體體性，不得與與井架、升降降機一并拉結結，不得截斷斷架體。12、使用的工具放在在工具袋內(nèi)，防防止墜落傷人人；登高要穿穿防滑鞋，袖袖口及褲腳要要扎緊。13、施工人員要做到到工完料凈腳腳下清，確保保腳手架施工工材料不浪費費。14、六級以上大風、大大雪、大霧、大大雨天氣停止止腳手架作業(yè)業(yè)；在冬季、雨雨季要經(jīng)常檢檢查腳手板、斜斜道板、跳板板上有無積雪雪、積水等情情況，若有則則應隨時清掃掃，并要采取取防滑措施。第九章勞動力力及材料、機機具配備1、勞動力配備工種人數(shù)任務架子工10負責架子的搭設與與拆除測量放線工2負責腳手架垂直度度控制2、材料配備名稱數(shù)量規(guī)格鋼管若干MФ48MM×3.00MM踢腳板若干M3厚2CM寬20CMM密目安全網(wǎng)若干M21.8M×6M直角扣件若干個旋轉扣件若干個對接扣件若干個腳手板若干M31.1×1.2MM3．機具配備名稱數(shù)量備注架子扳手10把架子工搭設架子用用力矩扳手5把檢查架子扣件擰緊緊力度是否達達到要求第十章質量保保證體系1、構配件允許偏差差序號項目允許偏差檢查工具1鋼管尺寸外徑48MM壁厚3.2MM-0.5-0.5游標卡尺2鋼管兩端面切斜偏偏差1.7塞尺、拐角尺3鋼管內(nèi)外表面銹蝕蝕深度≤0.50游標卡尺4立桿鋼管彎曲3≤L≤44≤L≤6≤12≤20鋼卷尺水平桿、斜桿的鋼鋼管彎曲L≤6≤102、腳手架搭設允許許偏差序號項目技術要求允許偏差MM檢測方法1地基基礎平整、不積水水、不沉降-10觀察2垂直度驗收H=50MH=30MH=10M±100±60±20用經(jīng)緯儀3間距步距±20鋼卷尺縱距±50橫距±204縱向水平桿±20水準儀或尺±105小橫桿外伸長度外伸-500MM-50鋼卷尺第十一章應急救援援預案1、應急救援工作程程序（1）當事故發(fā)生時小小組成員立即即向組長匯報報，由組長立立即上報公司司，必要時，匯匯報當?shù)赜嘘P關部門，以取取得政府部門門的幫助。（2）由應急救援領導導小組，組織織項目部全體體員工投入事事故應急救援援搶險工作中中去，盡快控控制險情蔓延延，并配合、協(xié)協(xié)助事故的處處理調(diào)查工作作。（3）事故發(fā)生時，組組長或其他組組員不在現(xiàn)場場時，由在現(xiàn)現(xiàn)場的其他組組員作為臨時時負責人負責責指揮安排。（4）項目部指定現(xiàn)場場專職安全員員潘紅兵負責責事故的收集集、統(tǒng)計、審審核和上報工工作，并嚴格格遵守事故報報告的真實性性和時效性。2、應急救援方法（1）高空墜落應急救救援方法：1）當現(xiàn)場只有１人人時應大聲呼呼救；２人以以上時，就有有１人或多人人去打“120”急救電話及及馬上報告應應急救領導小小組搶救。2）仔細觀察傷員的的神志是否清清醒、是否昏昏迷等癥狀，并并很可能了解解傷員落地的的身體著地部部位，和著地地部位的具體體情況。3）如果是頭部著地地，同時伴有有嘔吐、昏迷迷等癥狀，很很可能是顱腦腦損傷，應該該迅速送醫(yī)院院搶救。如發(fā)發(fā)現(xiàn)傷者耳朵朵、鼻子有血血液流出，千千萬不能用手手帕棉花或紗紗布去堵塞，以以免造成顱內(nèi)內(nèi)壓增高或誘誘發(fā)細菌感染染，會危及傷傷員的生命安安全。4）如果傷員腰、背背、肩部先著著地，有可能能造成脊柱骨骨折，下肢癱癱瘓，這時不不能隨意翻動動，搬動時要要三個人同時時同一方向將將傷員平直抬抬于木板上，不不能扭轉脊柱柱，運送時要要平穩(wěn)，否則則會加重傷情情。（2）模板、坍塌應急急救援方法：：1）工地發(fā)生高支模模坍塌事故時時，立即組織織人員及時搶搶救，防止事事故擴大，在在有傷亡的情情況下控制好好事故現(xiàn)場。2）報120急救中中心，到現(xiàn)場場搶救傷員。（應應盡量說清楚楚傷員人數(shù)、情情況、地點、聯(lián)聯(lián)系電話等，并并派人到路口口等待）；3）急報項目部應急急救援小組、公公司和有關應應急救援單位位，采取有效效的應急救援援措施；4）清理事故現(xiàn)場，檢檢查現(xiàn)場施工工人員是否齊齊全，避免遺遺漏傷亡人員員，把事故損損伯控制到最最小；5）預備應急救援工工具：切割機機、起重機、藥藥箱、擔架等等。（3）物體打擊應急救救援方法：當物體打擊傷害發(fā)發(fā)生時，應盡盡快將傷員轉轉移到安全地地點進行包扎扎、止血、固固定傷肢、應應急以后及時時送醫(yī)院治療療。1）止血：根據(jù)出血血種類，采用用加壓包止血血法、指壓止止血法、填塞塞止血法和止止血帶止血法法。2）對傷口包扎：以以保護傷口，減減少感染，壓壓迫止血、固固定骨折、扶扶托傷肢，減減少傷痛。3）對于頭部受傷的的傷員，首先先應他細觀察察傷員的神志志是否清醒，是是否昏迷、休休克等，如果果有嘔吐，昏昏迷等癥狀，應應迅速送醫(yī)院院搶救，如果果發(fā)現(xiàn)傷員耳耳朵、鼻子有有血液流出，千千萬不能用手手帕棉花或紗紗布堵塞，因因為這樣可能能造成顱內(nèi)壓壓增高或誘發(fā)發(fā)細菌感染，會會危及傷員的的生命安全。4）如果是輕傷，在在工地簡單處處理后，再到到醫(yī)院檢查；；如果是重傷傷，應迅速送送醫(yī)院搶救。5）預備應急救援工工具如下表：：序號器材或設備數(shù)量主要用途1支架若干支撐加固2模板、木方若干支撐加固3擔架2個搶救傷員4止血急救包3個搶救傷員5手電筒10個停電時照明求援6應急燈6個停電時照明求援7爬梯4樘人員疏散8對講機6臺聯(lián)系指揮求援3、應急救援組織機機構應急救援小組組長長：郁春華手機號碼副組長：xxxxx手機號碼副組長：李李偉峰手機號碼成員：潘紅兵手機號碼附件：計算書本工程共10棟樓樓需進行編制制懸挑腳手架架專項方案，10#、11#、13#、14#、16#樓D1+244層，分3次懸挑；177#、18#、21#樓D1+188層，分2次懸挑；199#、20#樓D1+155層，一次性性懸挑。最大大懸挑架體高高度為23..5m。均采用落地地腳手架+懸挑腳手架架的方案。落落地架按255.0m計算復核。其中：10#與13#、11#與14#、18#與21#、19#與20#的建筑平面面布置均各自自相一致。故故鋼梁平面布布置均相一致致。懸挑腳手手架按相同部部位的最不利利狀況進行復復核。普通部位單鋼絲繩繩（直徑17mm,,1700kkn/mm22）吊拉，計算時按每每工況的部位位按最大外伸伸長度、最大大搭設高度和和最大架體高高度進行復核核。1、扣件式落地腳手架架計算書計算依據(jù)據(jù)：1、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-201112、《建建筑地基基礎礎設計規(guī)范》GB500007-200113、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-200124、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003一、腳手架參數(shù)腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載((kN/m2)2同時施工作業(yè)層數(shù)數(shù)1卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度HH(m)25腳手架沿縱向搭設設長度L(m)243立桿步距h(m))1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(mm)1.05內(nèi)立桿離建筑物距距離a(m)0.25雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重重標準值Gkdb(kN/m))0.17擋腳板鋪設方式2步1設每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kN/m))0.129橫向斜撐布置方式式5跨1設裝修腳手架作業(yè)層層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標標準值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)江蘇揚州安全網(wǎng)設置半封閉基本風壓ω0(kkN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)μμs0.8風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz(連墻件、單單立桿穩(wěn)定性性)1.31，1風荷載標準值ωkk(kN/m2)(連墻件、單單立桿穩(wěn)定性性)0.262，0..2計算簡圖圖：立面圖側面圖三、縱向水平桿驗驗算縱、橫向水平桿布布置方式縱向水平桿在上橫向水平桿上縱向向水平桿根數(shù)數(shù)n2橫桿抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205橫桿截面慣性矩II(mm4)107800橫桿彈性模量E((N/mm22)206000橫桿截面抵抗矩WW(mm3)4490縱、橫向水平桿布布置承載能力力極限狀態(tài)q=1..2×(0..033+GGkjb×lb/(n+11))+1..4×Gk×lb/(n+11)=1.22×(0.0033+0..1×1.005/(2++1))+11.4×2××1.05//(2+1))=1.0662kN/mm正常使用用極限狀態(tài)q'=((0.0333+Gkjbb×lb/(n+11))+Gkk×lb/(n+11)=(0..033+00.1×1..05/(22+1))++2×1.005/(2++1)=0..768kNN/m計算簡圖圖如下：1、抗彎驗算算Mmaxx=0.1qqla2=0.1××1.0622×1.522=0.2339kN·mmσ=Mmax/W==0.2399×106/44900=53.2216N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算νmax=0.6777q'laa4/(1000EI)=00.677××0.7688×150004/(1000×2060000×1007800))=1.1886mmνmax＝1.1886mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11500/1150，10]＝10mm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=1.1qqla=1.1××1.0622×1.5==1.7522kN正常使用用極限狀態(tài)Rmaxx'=1.11q'la=1.1××0.7688×1.5==1.2688kN四、橫向水平桿驗驗算承載能力力極限狀態(tài)由上節(jié)可可知F1=Rmax=1..752kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用用極限狀態(tài)由上節(jié)可可知F1'=Rmaxx'=1.2268kNq'=00.033kkN/m1、抗彎驗算算計算簡圖圖如下：彎矩圖((kN·m))σ=Mmax/W==0.6188×106/44900=137..661N//mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算計算簡圖圖如下：變形圖((mm)νmax＝2.3668mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[11050/1150，10]＝7mm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=1.7773kN五、扣件抗滑承載載力驗算橫桿與立桿連接方方式單扣件扣件抗滑移折減系系數(shù)0.85扣件抗滑滑承載力驗算算：縱向水平平桿：Rmax=1..752/22=0.8776kN≤Rc=0.855×8=6..8kN橫向水平平桿：Rmax=1..773kNN≤Rc=0.855×8=6..8kN滿足要求求！六、荷載計算腳手架架體高度HH25腳手架鋼管類型Ф48×3每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kNN/m)0.129立桿靜荷載計算1、立桿承受受的結構自重重標準值NG1k單外立桿桿：NG1k=(ggk+la×n/2××0.0333/h)×HH=(0.1129+1..5×2/22×0.0333/1.88)×25==3.9199kN單內(nèi)立桿桿：NG1k=3..919kNN2、腳手板的的自重標準值值NG2k1單外立桿桿：NG2k1=((H/h+11)×la××lb×Gkjb×1//2/2=((25/1..8+1)××1.5×11.05×00.1×1//2/2=00.586kkN1/2表表示腳手板2步1設單內(nèi)立桿桿：NG2k1=00.586kkN3、欄桿與擋擋腳板自重標標準值NG2k2單外立桿桿：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//2=(255/1.8++1)×1..5×0.117×1/22=1.8998kN1/2表表示擋腳板2步1設4、圍護材料料的自重標準準值NG2k3單外立桿桿：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..5×25==0.3755kN構配件自自重標準值NG2k總計單外立桿桿：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.5886+1.8898+0..375=22.86kNN單內(nèi)立桿桿：NG2k=NG2k11=0.5886kN立桿施工活荷載計計算外立桿：：NQ1k=laa×lb×(nzj×Gkzj)/22=1.5××1.05××(1×2))/2=1..575kNN內(nèi)立桿：：NQ1k=1..575kNN組合風荷荷載作用下單單立桿軸向力力：單外立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..919+22.86)++0.9××1.4×11.575==10.1118kN單內(nèi)立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(3..919+00.586))+0.99×1.4××1.5755=7.399kN七、立桿穩(wěn)定性驗驗算腳手架架體高度HH25立桿計算長度系數(shù)數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩WW(mm3)4490立桿截面回轉半徑徑i(mm))15.9立桿抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)205立桿截面面積A((mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細細比驗算立桿計算算長度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m長細比λλ=l0/i=2..7×1033/15.99=169..811≤210軸心受壓壓構件的穩(wěn)定定系數(shù)計算：：立桿計算算長度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.1118m長細比λλ=l0/i=3..118×1103/15.99=196..132查《規(guī)范范》表A得，φ=0.1888滿足要求求！2、立桿穩(wěn)定定性驗算不組合風風荷載作用單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(3.9919+2..86)+11.4×1..575=110.3399kNσ=N/(φA)==103399/(0.1188×4224)=1229.7044N/mm22≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！組合風荷荷載作用單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(3.9119+2.886)+0..9×1.44×1.5775=10..118kNNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.22×1.5××1.82/10=00.122kkN·mσ=N/(φA)++Mw/W=100118.55/(0.1188×4224)+1222472//4490==154.2215N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！八、腳手架架體高高度驗算不組合風風荷載作用Hs1==(φAf-(11.2NG22k+1.44NQ1k))××H/(1..2NG1kk)=(0..188×4424×2005×10--3-(1..2×2.886+1.44×1.5775))×225/(1..2×3.9919)=556.9088m組合風荷荷載作用Hs2==(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××(NQ1kk+MwkφA/W))))×H/((1.2NGG1k)=(φAf-(11.2NG22k+0.99×1.4××NQ1k+MwφA/W)))×H/(11.2NG11k)=(00.188××424×2205×100-3-(1..2×2.886+0.99×1.4××1.5755+0.1222×10000×0.1188×4224/44990))×225/(1..2×3.9919)=446.5211mHs=446.5211m>H=225m滿足要求求！九、連墻件承載力力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式焊接連接連墻件約束腳手架架平面外變形形軸向力N0(kNN)3連墻件計算長度ll0(mm)600連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3連墻件截面面積AAc(mm2)424連墻件截面回轉半半徑i(mm))15.9連墻件抗壓強度設設計值[f](NN/mm2)205對接焊縫的抗拉、抗抗壓強度[ft]((N/mm22)185Nlw==1.4×ωk×2×h××2×la=1.4××0.2622×2×1..8×2×11.5=3..961kNN長細比λλ=l0/i=6000/15..9=37..736，查《規(guī)范范》表A.0.6得，φ=0.8996(Nlww+N0)/(φAc)=((3.9611+3)×1103/(0.8896×4224)=188.323NN/mm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2滿足要求求！對接焊縫縫強度驗算：：連墻件的的周長lw=πd=3.1142×488=150..796mmm；連墻件鋼鋼管的厚度t=3mm；σ=(Nlw+N00)/(lwt)=(33.961++3)×1003/(1500.796××3)=155.387NN/mm2≤ft=185NN/mm2滿足要求求！十、立桿地基承載載力驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值值fg(kPa)100地基承載力調(diào)整系系數(shù)mf1墊板底面積A(mm2)0.1單立桿的的軸心壓力標標準值N=NG1kk+NG2k+NQ1k=3..919+22.86+11.575==8.3533kN立柱底墊墊板的底面平平均壓力p＝N/(mfA)＝8.3533/(1×00.1)＝83.5333kPa≤fg＝100kPPa滿足要求求！普通部位（含空調(diào)調(diào)擱板）型鋼懸挑腳手架((扣件式)計算書計算依據(jù)據(jù)：1、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-201112、《建建筑施工門式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1228-201103、《建建筑結構荷載載規(guī)范》GB500009-200124、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003架體驗算一、腳手架參數(shù)腳手架設計類型裝修腳手架腳手板設計荷載((kN/m2)2同時施工作業(yè)層數(shù)數(shù)1卸荷設置無腳手架搭設方式雙排腳手架腳手架鋼管類型Ф48×3腳手架架體高度HH(m)23.5腳手架沿縱向搭設設長度L(m)243立桿步距h(m))1.8立桿縱距或跨距l(xiāng)la(m)1.5立桿橫距l(xiāng)b(mm)1.05橫向水平桿計算外外伸長度a1(m)0.15內(nèi)立桿離建筑物距距離a(m)0.95雙立桿計算方法不設置雙立桿二、荷載設計腳手板類型竹芭腳手板腳手板自重標準值值Gkjb(kN/m2)0.1腳手板鋪設方式2步1設密目式安全立網(wǎng)自自重標準值Gkmw(kN/m2)0.01擋腳板類型木擋腳板欄桿與擋腳板自重重標準值Gkdb(kN/m))0.17擋腳板鋪設方式1步1設每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kN/m))0.12橫向斜撐布置方式式6跨1設裝修腳手架作業(yè)層層數(shù)nzj1裝修腳手架荷載標標準值Gkzj(kN/m2)2地區(qū)江蘇揚州安全網(wǎng)設置全封閉基本風壓ω0(kkN/m2)0.25風荷載體型系數(shù)μμs0.8風壓高度變化系數(shù)數(shù)μz(連墻件、單單立桿穩(wěn)定性性)1.83，1.555風荷載標準值ωkk(kN/m2)(連墻件、單單立桿穩(wěn)定性性)0.366，0..31計算簡圖圖：立面圖側面圖三、橫向水平桿驗驗算縱、橫向水平桿布布置方式橫向水平桿在上縱向水平桿上橫向向水平桿根數(shù)數(shù)n2橫桿抗彎強度設計計值[f](NN/mm2)205橫桿截面慣性矩II(mm4)107800橫桿彈性模量E((N/mm22)206000橫桿截面抵抗矩WW(mm3)4490縱、橫向水平桿布布置承載能力力極限狀態(tài)q=1..2×(0..033+GGkjb×la/(n+11))+1..4×Gk×la/(n+11)=1.22×(0.0033+0..1×1.55/(2+11))+1..4×2×11.5/(22+1)=11.5kN//m正常使用用極限狀態(tài)q'=((0.0333+Gkjbb×la/(n+11))+Gkk×la/(n+11)=(0..033+00.1×1..5/(2++1))+22×1.5//(2+1))=1.0883kN/mm計算簡圖圖如下：1、抗彎驗算算Mmaxx=max[[qlb2/8，qa12/2]=mmax[1..5×1.0052/8，1.5×00.152/2]=00.207kkN·mσ=Mmax/W==0.2077×106/44900=46.0039N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算νmax=max[[5q'lbb4/(3844EI)，q'a14/(8EII)]=maax[5×11.083××105044/(3844×2060000×1007800))，1.0833×15044/(8×22060000×1078800)]==0.7722mmνmax＝0.7772mm≤[ν]＝min[llb/150，10]＝min[11050/1150，10]＝7mm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=q(lb+a1)2/(2lb)=1.55×(1.005+0.115)2/(2×11.05)==1.0299kN正常使用用極限狀態(tài)Rmaxx'=q'((lb+a1)2/(2lb)=1.0083×(11.05+00.15)22/(2×11.05)==0.7433kN四、縱向水平桿驗驗算承載能力力極限狀態(tài)由上節(jié)可可知F1=Rmax=1..029kNNq=1..2×0.0033=0..04kN//m正常使用用極限狀態(tài)由上節(jié)可可知F1'=Rmaxx'=0.7743kNq'=00.033kkN/m1、抗彎驗算算計算簡圖圖如下：彎矩圖((kN·m))σ=Mmax/W==0.42××106/44900=93.6629N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！2、撓度驗算算計算簡圖圖如下：變形圖((mm)νmax＝2.211mm≤[ν]＝min[lla/150，10]＝min[11500/1150，10]＝10mm滿足要求求！3、支座反力力計算承載能力力極限狀態(tài)Rmaxx=2.3998kN五、扣件抗滑承載載力驗算橫桿與立桿連接方方式單扣件扣件抗滑移折減系系數(shù)0.9扣件抗滑滑承載力驗算算：橫向水平平桿：Rmax=1..029kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN縱向水平平桿：Rmax=2..398kNN≤Rc=0.9××8=7.22kN滿足要求求！六、荷載計算腳手架架體高度HH19.8腳手架鋼管類型Ф48×3每米立桿承受結構構自重標準值值gk(kNN/m)0.12立桿靜荷載計算1、立桿承受受的結構自重重標準值NG1k單外立桿桿：NG1k=(ggk+(lbb+a1)×n/22×0.0333/h)××H=(0..12+(11.05+00.15)××2/2×00.033//1.8)××23.5=22.816kkN單內(nèi)立桿桿：NG1k=2..816kNN2、腳手板的的自重標準值值NG2k1單外立桿桿：NG2k1=((H/h+11)×la××(lb+a1)×Gkjbb×1/2//2=(233.5/1..8+1)××1.5×((1.05++0.15))×0.1××1/2/22=0.544kN1/2表表示腳手板2步1設單內(nèi)立桿桿：NG2k1=00.54kNN3、欄桿與擋擋腳板自重標標準值NG2k2單外立桿桿：NG2k2=((H/h+11)×la××Gkdb×1//1=(233.5/1..8+1)××1.5×00.17×11/1=3..06kN1/1表表示擋腳板1步1設4、圍護材料料的自重標準準值NG2k3單外立桿桿：NG2k3=GGkmw×laa×H=0..01×1..5×23..5=0.2297kN構配件自自重標準值NG2k總計單外立桿桿：NG2k=NG2k11+NG2k22+NG2k33=0.544+3.066+0.2997=3.8897kN單內(nèi)立桿桿：NG2k=NG2k11=0.544kN立桿施工活荷載計計算外立桿：：NQ1k=laa×(lb+a1)×(nzjj×Gkzj)/22=1.5××(1.055+0.155)×(1××2)/2==1.8kNN內(nèi)立桿：：NQ1k=1..8kN組合風荷荷載作用下單單立桿軸向力力：單外立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..816+33.897))+0.99×1.4××1.8=110.3233kN單內(nèi)立桿桿：N=1.22×(NG11k+NG2kk)+0.99×1.4××NQ1k=1..2×(2..816+00.54)++0.9××1.4×11.8=6..295kNN七、立桿穩(wěn)定性驗驗算腳手架架體高度HH23.5立桿計算長度系數(shù)數(shù)μ1.5立桿截面抵抗矩WW(mm3)4490立桿截面回轉半徑徑i(mm))15.9立桿抗壓強度設計計值[f](NN/mm2)205立桿截面面積A((mm2)424連墻件布置方式兩步兩跨1、立桿長細細比驗算立桿計算算長度l0=Kμh=1×11.5×1..8=2.77m長細比λλ=l0/i=2..7×1033/15.99=169..811≤210軸心受壓壓構件的穩(wěn)定定系數(shù)計算：：立桿計算算長度l0=kμh=1.1155×1..5×1.88=3.1118m長細比λλ=l0/i=3..118×1103/15.99=196..132查《規(guī)范范》表A得，φ=0.1888滿足要求求！2、立桿穩(wěn)定定性驗算不組合風風荷載作用單立桿的的軸心壓力標標準值N'=NG11k+NG2k+NQ1k=2..816+33.897++1.8=88.513kkN單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+11.4NQ11k=1.22×(2.8816+3..897)++1.4×11.8=100.575kkNσ=N/(φA)==105755.072//(0.1888×4244)=1322.666NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！組合風荷荷載作用單立桿的的軸心壓力標標準值N'=NG11k+NG2k+NQ1k=2..816+33.897++1.8=88.513kkN單立桿的的軸心壓力設設計值N=1.22(NG1kk+NG2k)+00.9×1..4NQ1kk=1.2××(2.8116+3.8897)+00.9×1..4×1.88=10.3323kNMw=00.9×1..4×Mwkk=0.9××1.4×ωklah2/10=00.9×1..4×0.331×1.55×1.822/10=00.19kNN·mσ=N/(φA)++Mw/W=100323.0072/(00.188××424)++1898331.6/44490=1171.7883N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2滿足要求求！八、連墻件承載力力驗算連墻件布置方式兩步兩跨連墻件連接方式扣件連接連墻件約束腳手架架平面外變形形軸向力N0(kNN)3連墻件計算長度ll0(mm)1100連墻件截面類型鋼管連墻件型號Ф48×3連墻件截面面積AAc(mm2)424連墻件截面回轉半半徑i(mm))15.9連墻件抗壓強度設設計值[f](NN/mm2)205連墻件與扣件連接接方式雙扣件扣件抗滑移折減系系數(shù)0.9Nlw==1.4×ωk×2×h××2×la=1.4××0.3666×2×1..8×2×11.5=5..534kNN長細比λλ=l0/i=11100/155.9=699.182，查《規(guī)范范》表A.0.6得，φ=0.7779(Nlww+N0)/(φAc)=((5.5344+3)×1103/(0.7779×4224)=255.837NN/mm2≤0.85×[f]==0.85×205NN/mm2=174..25N/mmm2滿足要求求！扣件抗滑滑承載力驗算算：Nlw++N0=5.5334+3=88.534kkN≤0.9×112=10..8kN滿足要求！懸挑梁驗算一、基本參數(shù)主梁離地高度(mm)52.2懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm))1500主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d((mm)16主梁建筑物外懸挑挑長度Lx(mm)2200主梁外錨固點到建建筑物邊緣的的距離a(mm))100主梁建筑物內(nèi)錨固固長度Lm(mm)2800梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)50二、荷載布置參數(shù)數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水水平距離(mm)支撐件上下固定點點的垂直距離離L1(mm)支撐件上下固定點點的水平距離離L2(mm)是否參與計算1上拉210029002100是作用點號各排立桿傳至梁上上荷載標準值值F'(kNN)各排立桿傳至梁上上荷載設計值值F(kN))各排立桿距主梁外外錨固點水平平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mmm)18.5110.581050150028.5110.5821001500附圖如下下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nzz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(ccm2)26.1主梁截面慣性矩IIx(cm4)1130主梁截面抵抗矩WWx(cm3)141主梁自重標準值ggk(kN/m))0.205主梁材料抗彎強度度設計值[f](NN/mm2)215主梁材料抗剪強度度設計值[τ](N/mmm2)125主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁允許撓度[νν](mm))1/250荷載標準準值：q'=ggk=0.2005=0.2205kN//m第1排：：F'1=F1'/nz=8.511/1=8..51kN第2排：：F'2=F2'/nz=8.511/1=8..51kN荷載設計計值：q=1..2×gk=1.2××0.2055=0.2446kN/mm第1排：：F1=F1/nz=10.558/1=110.58kkN第2排：：F2=F2/nz=10.558/1=110.58kkN1、強度驗驗算彎矩圖((kN·m))σmax=Mmaxx/W=4..699×1106/1410000=333.326NN/mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！2、抗剪驗驗算剪力圖((kN)τmax=Qmaxx/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=6.4491×10000×[888×16002-(88--6)×1440.22]/(8××113000000×66)=7.6671N/mmm2τmax=7.6771N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22符合要求求！3、撓度驗驗算變形圖((mm)νmax=0.5339mm≤[ν]=2×llx/250==2×22000/2500=17.66mm符合要求求！4、支座反反力計算R1=--0.3633kN,R22=7.5443kN,RR3=15.221kN四、上拉桿件驗算算鋼絲繩型號6×19鋼絲繩公稱抗拉強強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mmm)17鋼絲繩不均勻系數(shù)數(shù)α0.85鋼絲繩安全系數(shù)kk6鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺螺栓上所受力力T(kN))15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量[[n]3花籃螺栓在螺紋處處的有效直徑徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)170主梁拉環(huán)直徑d((mm)20焊縫厚度he(mmm)10焊縫長度lw(mmm)100角焊縫強度設計值值ftw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法上拉桿件件角度計算：：α1=arctanLL1/L2=arcttan(29900/21100)=554.09°°上拉桿件件支座力：RS1==nzR3=1×155.21=115.21kkN主梁軸向向力：NSZ11=RS1/tanα1=15.221/tann54.099°=11..014kNN上拉桿件件軸向力：NS1==RS1/sinα1=15.221/sinn54.099°=18..779kNN上拉桿件件的最大軸向向拉力NS=max[[NS1...NNSi]=188.779kkN鋼絲繩：：查表得，鋼鋼絲繩破斷拉拉力總和：Fg=184kkN[Fg]]=α×Fg/k=0..85×1884/6=226.0677kN≥NS=18.7779kN符合要求求！繩夾數(shù)量量：n=1..667[FFg]/(22T)=1..667×226.0677/(2×115.19))=2個≤[n]=3個符合要求求！花籃螺栓栓驗算：σ=[Fg]/(ππ×de2/4)=226.0677×103/(π×142/4)=1169.3332N/mmm2≤[ft]==170N//mm2符合要求求！拉環(huán)驗算算：σ=[Fg]/((2A)=22[Fg]/πd2=2×266.067××103/(π×202)=41..486N//mm2≤[f]=665N/mmm2注：[ff]為拉環(huán)鋼筋筋抗拉強度，按按《混凝土結結構設計規(guī)范范》9.7.66每個拉環(huán)按2個截面計算算的吊環(huán)應力力不應大于65N/mmm2符合要求求！角焊縫驗驗算：σf=NS/(he××lw)=18..779×1103/(10××100)==18.7779N/mmm2≤βfftw=1.222×160==195.22N/mm22正面角焊焊縫的強度設設計值增大系系數(shù)βf=1.222符合要求求！五、懸挑主梁整體體穩(wěn)定性驗算算主梁軸向向力：N=[((NSZ1)]//nz=[(111.014))]/1=111.0144kN壓彎構件件強度：σmax=Mmax/(γW)+N//A=4.6699×1006/(1.005×1411×103)+11..014×1103/26100=35.9959N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2塑性發(fā)展展系數(shù)γ符合要求求！受彎構件件整體穩(wěn)定性性分析：其中φbb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)：查表《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)得，φb=2由于φbb大于0.6，根據(jù)《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax//(φbWx)=4.6699×1006/(0.9929×1441×1033)=35..873N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！六、錨固段與樓板板連接的計算算主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑dd(mm)16主梁建筑物內(nèi)錨固固長度Lm(mm)2800梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)50錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結結力錨固強度度計算錨固點錨錨固螺栓受力力：N/2==0.1822kN螺栓錨固固深度:h≥N/(44×π×d×[τb])=0..363×1103/(4×33.14×116×2.55)=0.7722mm螺栓驗算算：σ=N/(4×π××d2/4)=00.363××103/(4×π×162/4)=00.451kkN/mm22≤0.85××[ft]=42..5N/mmm2符合要求求！2、混凝土局局部承壓計算算如下混凝土的的局部擠壓強強度設計值：：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=0.1882kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.0669kN注：錨板板邊長b一般按經(jīng)驗驗確定，不作作計算，此處處b=5d==5×16==80mm符合要求求！3、三立桿懸挑架主主梁驗算計算算書計算依據(jù)據(jù)：1、《建建筑施工門式式鋼管腳手架架安全技術規(guī)規(guī)范》JGJ1228-201102、《建建筑施工扣件件式鋼管腳手手架安全技術術規(guī)范》JGJ1330-201113、《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》GB500017-20003一、基本參數(shù)主梁離地高度(mm)52.2懸挑方式普通主梁懸挑主梁間距(mm))1500主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓錨固螺栓直徑d((mm)16主梁建筑物外懸挑挑長度Lx(mm)2400主梁外錨固點到建建筑物邊緣的的距離a(mm))100主梁建筑物內(nèi)錨固固長度Lm(mm)2600梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)50二、荷載布置參數(shù)數(shù)支撐點號支撐方式距主梁外錨固點水水平距離(mm)支撐件上下固定點點的垂直距離離L1(mm)支撐件上下固定點點的水平距離離L2(mm)是否參與計算1上拉230029002300是作用點號各排立桿傳至梁上上荷載標準值值F'(kNN)各排立桿傳至梁上上荷載設計值值F(kN))各排立桿距主梁外外錨固點水平平距離(mm)主梁間距l(xiāng)a(mmm)18.5110.58350150028.5110.581250150038.5110.5823001500附圖如下下：平面圖立面圖三、主梁驗算主梁材料類型工字鋼主梁合并根數(shù)nzz1主梁材料規(guī)格16號工字鋼主梁截面積A(ccm2)26.1主梁截面慣性矩IIx(cm4)1130主梁截面抵抗矩WWx(cm3)141主梁自重標準值ggk(kN/m))0.205主梁材料抗彎強度度設計值[f](NN/mm2)215主梁材料抗剪強度度設計值[τ](N/mmm2)125主梁彈性模量E((N/mm22)206000主梁允許撓度[νν](mm))1/360荷載標準準值：q'=ggk=0.2005=0.2205kN//m第1排：：F'1=F1'/nz=8.511/1=8..51kN第2排：：F'2=F2'/nz=8.511/1=8..51kN第3排：：F'3=F3'/nz=8.511/1=8..51kN荷載設計計值：q=1..2×gk=1.2××0.2055=0.2446kN/mm第1排：：F1=F1/nz=10.558/1=110.58kkN第2排：：F2=F2/nz=10.558/1=110.58kkN第3排：：F3=F3/nz=10.558/1=110.58kkN1、強度驗驗算彎矩圖((kN·m))σmax=Mmaxx/W=6..239×1106/1410000=444.249NN/mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！2、抗剪驗驗算剪力圖((kN)τmax=Qmaxx/(8Izδ)[bh02-(b-δ)h2]=15..659×11000×[[88×16602-(88--6)×1440.22]/(8××113000000×66)=18..506N//mm2τmax=18.5506N/mmm2≤[τ]=1255N/mm22符合要求求！3、撓度驗驗算變形圖((mm)νmax=0.9446mm≤[ν]=2×llx/360==2×24000/3600=13.3333mm符合要求求！4、支座反反力計算R1=--1.0699kN,R22=17.3368kN,,R3=16.6671kN四、上拉桿件驗算算鋼絲繩型號6×19鋼絲繩公稱抗拉強強度(N/mm2)1700鋼絲繩直徑(mmm)17鋼絲繩不均勻系數(shù)數(shù)α0.85鋼絲繩安全系數(shù)kk6鋼絲繩繩夾型式馬鞍式拴緊繩夾螺帽時螺螺栓上所受力力T(kN))15.19鋼絲繩繩夾數(shù)量[[n]3花籃螺栓在螺紋處處的有效直徑徑de(mm)14花籃螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)170主梁拉環(huán)直徑d((mm)20焊縫厚度he(mmm)10焊縫長度lw(mmm)100角焊縫強度設計值值ftw(N/mm2)160鋼絲繩繩卡作法上拉桿件件角度計算：：α1=arctanLL1/L2=arcttan(29900/23300)=551.5822°上拉桿件件支座力：RS1==nzR3=1×166.671==16.6771kN主梁軸向向力：NSZ11=RS1/tanα1=16.6671/taan51.5582°=113.2222kN上拉桿件件軸向力：NS1==RS1/sinα1=16.6671/siin51.5582°=221.2788kN上拉桿件件的最大軸向向拉力NS=max[[NS1...NNSi]=211.278kkN鋼絲繩：：查表得，鋼鋼絲繩破斷拉拉力總和：Fg=184kkN[Fg]]=α×Fg/k=0..85×1884/6=226.0677kN≥NS=21.2278kN符合要求求！繩夾數(shù)量量：n=1..667[FFg]/(22T)=1..667×226.0677/(2×115.19))=2個≤[n]=3個符合要求求！花籃螺栓栓驗算：σ=[Fg]/(ππ×de2/4)=226.0677×103/(π×142/4)=1169.3332N/mmm2≤[ft]==170N//mm2符合要求求！拉環(huán)驗算算：σ=[Fg]/((2A)=22[Fg]/πd2=2×266.067××103/(π×202)=41..486N//mm2≤[f]=665N/mmm2注：[ff]為拉環(huán)鋼筋筋抗拉強度，按按《混凝土結結構設計規(guī)范范》9.7.66每個拉環(huán)按2個截面計算算的吊環(huán)應力力不應大于65N/mmm2符合要求求！角焊縫驗驗算：σf=NS/(he××lw)=21..278×1103/(10××100)==21.2778N/mmm2≤βfftw=1.222×160==195.22N/mm22正面角焊焊縫的強度設設計值增大系系數(shù)βf=1.222符合要求求！五、懸挑主梁整體體穩(wěn)定性驗算算主梁軸向向力：N=[((NSZ1)]//nz=[(133.222))]/1=113.2222kN壓彎構件件強度：σmax=Mmax/(γW)+N//A=6.2239×1006/(1.005×1411×103)+13..222×1103/26100=47.2208N/mmm2≤[f]=2215N/mmm2塑性發(fā)展展系數(shù)γ符合要求求！受彎構件件整體穩(wěn)定性性分析：其中φbb--均勻彎曲的的受彎構件整整體穩(wěn)定系數(shù)數(shù)：查表《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)得，φb=2由于φbb大于0.6，根據(jù)《鋼鋼結構設計規(guī)規(guī)范》(GB500017-22003)附表B，得到φb值為0.93。σ=Mmax//(φbWx)=6.2239×1006/(0.9929×1441×1033)=47..631N//mm2≤[f]=2215N/mmm2符合要求求！六、錨固段與樓板板連接的計算算主梁與建筑物連接接方式平鋪在樓板上錨固點設置方式U型錨固螺栓U型錨固螺栓直徑dd(mm)16主梁建筑物內(nèi)錨固固長度Lm(mm)2600梁/樓板混凝土強度等等級C20混凝土與螺栓表面面的容許粘結結強度[τb](N/mmm2)2.5錨固螺栓抗拉強度度設計值[ft](N/mmm2)50錨固螺栓1錨固螺栓21、螺栓粘結結力錨固強度度計算錨固點錨錨固螺栓受力力：N/2==0.5355kN螺栓錨固固深度:h≥N/(44×π×d×[τb])=1..069×1103/(4×33.14×116×2.55)=2.1127mm螺栓驗算算：σ=N/(4×π××d2/4)=11.069××103/(4×π×162/4)=11.33kNN/mm2≤0.85××[ft]=42..5N/mmm2符合要求求！2、混凝土局局部承壓計算算如下混凝土的的局部擠壓強強度設計值：：fcc==0.95××fc=0.955×9.6==9.12NN/mm2N/2=0.5335kN≤2×(b2-πd2/4)×ffcc=2×((802-3.144×162/4)×99.12/11000=1113.0669kN注：錨板板邊長b一般按經(jīng)驗驗確定，不作作計算，此處處b=5d==5×16==8