汽輪機(jī)原理綜述

1汽輪機(jī)原理

Principleofsteamturbine廣東工業(yè)大學(xué)能源工程系

GDUT

Dept.ofEnergyEngineering2第三章多級(jí)汽輪機(jī)3-1多級(jí)汽輪機(jī)的工作過程3-2多級(jí)汽輪機(jī)的損失及汽輪機(jī)裝置效率3-3多級(jí)汽輪機(jī)的軸向推力3第三章多級(jí)汽輪機(jī)本章主要討論多級(jí)汽輪機(jī)中蒸汽的進(jìn)、排汽損失，軸向推力以及軸封系統(tǒng)等問題。4汽輪機(jī)采用多級(jí)的原因運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性要求：降低損失、提高效率；提高單機(jī)功率。制造方面要求：生產(chǎn)成本；安全。5673-1多級(jí)汽輪機(jī)的優(yōu)越性及其特點(diǎn)1．多級(jí)汽輪機(jī)的循環(huán)熱效率大大提高2．多級(jí)汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率明顯提高（1）級(jí)汽輪每一級(jí)承擔(dān)的焓降不大，各級(jí)都在最佳速比附近工作。（2）余速動(dòng)能可以全部或部分地被下一級(jí)利用。（3）當(dāng)級(jí)的焓降較小時(shí)，根據(jù)最佳速比的要求，可減小級(jí)的平均直徑，增加葉柵高度，減小葉端部損失。（4）多級(jí)汽輪機(jī)具有重?zé)岈F(xiàn)象。3．多級(jí)汽輪機(jī)單位功率的投資大大減小一、多級(jí)汽輪機(jī)的特點(diǎn)82-1多級(jí)汽輪機(jī)的優(yōu)越性及其特點(diǎn)（1）增加了一些附加的能量損失，如隔板漏汽損失、濕汽損失等。（2）由于級(jí)數(shù)多，相應(yīng)地增加了機(jī)組的長度和質(zhì)量。（3）由于新蒸汽和再熱蒸汽溫度的提高，多級(jí)汽輪機(jī)高中壓缸前面若干級(jí)的工作溫度較高，故對(duì)零部件的金屬材料要求高了。（4）級(jí)數(shù)增加，零部件增多，使多級(jí)汽輪機(jī)的結(jié)構(gòu)更為復(fù)雜。

二、多級(jí)汽輪機(jī)存在的問題

然而，多級(jí)汽輪機(jī)的優(yōu)越性遠(yuǎn)大于其存在的不足，故在工業(yè)中得到了廣泛的應(yīng)用。9三、重?zé)岈F(xiàn)象和重?zé)嵯禂?shù)

在h—s圖上的兩條等壓線之間的距離（焓降）是隨著熵的增加而增加的。這樣一來，前一級(jí)的損失造成的熵增，能使后一級(jí)的理想焓降增加。即前一級(jí)的損失，加熱了蒸汽本身，使后一級(jí)的進(jìn)汽溫度升高，即在后一級(jí)得到了利用——這就是多級(jí)汽輪機(jī)的重?zé)岈F(xiàn)象。重?zé)岈F(xiàn)象x＝１pvThsx10ΔhmactΔht’1Δht’2Δht’3Δht’4Δht，2Δht，3Δht，4Δhi，1Δhi，2Δhi，3Δhi，4Δhmaci三、重?zé)岈F(xiàn)象和重?zé)嵯禂?shù)無損失和有損失時(shí)的理想焓降分別為：11三、重?zé)岈F(xiàn)象和重?zé)嵯禂?shù)由于重?zé)岈F(xiàn)象而增加的理想焓降占汽輪機(jī)理想焓降的比例稱為重?zé)嵯禂?shù)。對(duì)于凝汽式汽輪機(jī)，為0.04～0.08之間。12三、重?zé)岈F(xiàn)象和重?zé)嵯禂?shù)重?zé)嵯禂?shù)的影響因素：1)級(jí)數(shù)：級(jí)數(shù)多，α大；2)各級(jí)內(nèi)效率有關(guān)：級(jí)內(nèi)效率低，則α大；3)各級(jí)的初參數(shù)：過熱區(qū)α大，濕汽區(qū)α小。這里，決不能誤認(rèn)為α越大越好。因?yàn)棣猎龃?，是以增加損失為代價(jià)的，而重?zé)嶂荒芑厥論p失其中的一小部分。α大會(huì)使整機(jī)的內(nèi)效率降低。ΔhmactΔht’1Δht’2Δht’3Δht’4Δht，2Δht，3Δht，4Δhi，1Δhi，2Δhi，3Δhi，4Δhmaci13三、重?zé)岈F(xiàn)象和重?zé)嵯禂?shù)全機(jī)有效比焓降：則全機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率為：各級(jí)平均的相對(duì)內(nèi)效率：從以上分析可知，重?zé)岈F(xiàn)象使全機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率高于各級(jí)平均的相對(duì)內(nèi)效率。但并不是說α越大，全機(jī)的效率就越高。ΔhmactΔht’1Δht’2Δht’3Δht’4Δht，2Δht，3Δht，4Δhi，1Δhi，2Δhi，3Δhi，4Δhmaci14四、多級(jí)汽輪機(jī)各級(jí)段的工作特點(diǎn)1．高壓段 工作蒸汽的壓力、溫度很高，比體積較小，通過該級(jí)段的蒸汽容積流量較小，所需的通流面積也較小。要求1小。 在沖動(dòng)式汽輪機(jī)的高壓段，級(jí)的反動(dòng)度一般不大，各級(jí)焓降不大，焓降的變化也不大。 可能存在的級(jí)內(nèi)損失有：噴嘴損失、動(dòng)葉損失、余速損失、葉高損失、扇形損失、漏汽損失、葉輪摩擦損失、部分進(jìn)汽損失等。 綜上所述可以看出，高壓段各級(jí)的效率相對(duì)較低。15四、多級(jí)汽輪機(jī)各級(jí)段的工作特點(diǎn)2．低壓段

容積流量大，通流面積大，葉片高度大。α1取得大。級(jí)的反動(dòng)度大：以保證葉片根部不出現(xiàn)負(fù)反動(dòng)度；低壓級(jí)的比焓降較大，盡可能利用漸縮噴嘴斜切部分的膨脹，增大級(jí)的反動(dòng)度，保證動(dòng)葉內(nèi)有足夠大的比焓降。低壓級(jí)段葉輪直徑大，圓周速度大。為了保證有較高的級(jí)效率，各級(jí)均應(yīng)在最佳速度比附近工作，則相應(yīng)的理想比焓降將明顯增大。余速損失大、濕汽損失大、漏汽損失小、葉輪摩擦損失小、沒有部分進(jìn)汽損失。16四、多級(jí)汽輪機(jī)各級(jí)段的工作特點(diǎn)3．中壓段

蒸汽比容適中，有足夠的葉片高度，葉高損失較??；一般為全周進(jìn)汽，沒有部分進(jìn)汽損失。漏汽損失較小，葉輪摩擦損失也較小，也沒有濕汽損失。 中壓各級(jí)的級(jí)內(nèi)損失較小，效率要比高壓級(jí)和低壓級(jí)都高。173-2多級(jí)汽輪機(jī)損失和裝置效率一、進(jìn)汽閥門節(jié)流損失二、排汽管阻力損失三、多級(jí)汽輪機(jī)的熱力過程線四、漏汽損失18

汽輪機(jī)必須有進(jìn)汽機(jī)構(gòu)和排汽管道。進(jìn)汽機(jī)構(gòu)由主汽閥、調(diào)節(jié)閥、導(dǎo)汽管和蒸汽室組成。排汽機(jī)構(gòu)是一個(gè)擴(kuò)散形的排汽管所構(gòu)成。蒸汽通過汽輪機(jī)進(jìn)、排汽機(jī)構(gòu)時(shí)，由于摩擦和渦流的存在，會(huì)使壓力降低，形成損失。19一、進(jìn)汽閥門節(jié)流損失

進(jìn)入汽輪機(jī)工作級(jí)前必須先經(jīng)過主汽閥、調(diào)節(jié)閥和蒸汽室。蒸汽通過這些部件時(shí)就會(huì)產(chǎn)生壓力降，主汽閥和調(diào)節(jié)閥最為嚴(yán)重。蒸汽通過汽閥的熱力過程是一個(gè)節(jié)流過程，即蒸汽通過汽閥后雖有壓力降落，但比焓值不變。20一、進(jìn)汽閥門節(jié)流損失

損失與汽流速度、閥門型式、汽閥型線以及汽室形狀等因素有關(guān)。 設(shè)計(jì)時(shí)一般總讓蒸汽流過主汽閥、蒸汽管道等的速度小于40～60m/s，使其壓力損失控制在p0=p0-p‘0=(0.03-0.05)p0。對(duì)于設(shè)計(jì)良好的機(jī)組，此值可小于0.03。為了減小進(jìn)汽閥門節(jié)流損失，限制蒸汽流速是一個(gè)辦法，但還不是根本的辦法。近代汽輪機(jī)普遍采用帶擴(kuò)壓管的單座閥。21二、排汽管阻力損失

蒸汽在排汽管中流動(dòng)時(shí)，由于存在摩擦、渦流等產(chǎn)生的阻力，造成蒸汽的壓力降落。這部分蒸汽壓降并沒有做功，形成損失，稱為排汽管阻力損失。22二、排汽管阻力損失

排汽管阻力損失pc的大小取決于排汽管中的汽流速度，排汽部分的結(jié)構(gòu)型式，以及排汽管的型線好壞等，一般可用下式估算：式中λ——排汽管的阻力系數(shù)；cex——排汽管中的汽流速度，m/s；pc——凝汽器內(nèi)的蒸汽壓力，kPa。23二、排汽管阻力損失三種情況：排汽管有擴(kuò)壓作用阻力系數(shù)為負(fù)值；蒸汽在排汽管中有較大的損失，此種情況下λ為正值；特例，即最末級(jí)級(jí)后壓力等于凝汽器壓力，蒸汽在排汽管中壓力既沒有回升，也沒有損失，阻力系數(shù)λ等于零。24二、排汽管阻力損失25多

級(jí)

汽

輪

機(jī)

的

熱

力

過

程

線26四、軸封及其漏汽損失汽輪機(jī)級(jí)內(nèi)漏氣部位： 隔板和主軸的間隙處； 動(dòng)葉頂部與汽缸(或隔板套)的間隙處； 高壓端或高中壓缸的兩端； 主軸穿出汽缸處； 外界氣體漏入低壓缸內(nèi)。漏氣危害： 使汽輪機(jī)的效率降低； 增大凝結(jié)水損失； 主軸穿出汽缸處有空氣漏人汽缸使機(jī)組真空惡化，增大抽氣器的負(fù)荷。27四、軸封及其漏汽損失防止漏氣措施： 采用齒形曲徑軸封。 高壓段(或高中壓缸)常采用高低齒曲徑軸封； 低壓段(或低壓缸)常采用平齒光軸軸封。28一、曲徑軸封(一)曲徑軸封的工作原理軸封形狀 可看成是由許多狹小通道及相間的小室串聯(lián)而成，從側(cè)面看上去，即為許多環(huán)形孔口和環(huán)狀汽室。29芬諾曲線芬

諾

曲

線30(一)曲徑軸封的工作原理

減小軸封漏汽間隙方可減小漏汽量，提高機(jī)組效率。但軸封間隙占又不能太小，以免轉(zhuǎn)子和靜子受熱或振動(dòng)引起徑向變形不一致時(shí)，軸封片與主軸發(fā)生碰摩，造成局部發(fā)熱和變形。軸封間隙方一般取0.3～0.6mm，精密度高的機(jī)組可取為0.25～0.45mm。31(二)曲徑軸封漏汽量計(jì)算2、假定軸封各齒隙的面積都相同。 蒸汽在軸封間隙中的最大速度是臨界速度，這一速度只可能在軸封最后一齒中達(dá)到。這樣，蒸汽在軸封間隙中的流動(dòng)可能產(chǎn)生兩種情況：兩個(gè)假設(shè)：1、蒸汽在封間隙中流動(dòng)和簡(jiǎn)單漸縮噴嘴流動(dòng)相似；（1）蒸汽在軸封各齒隙中的流動(dòng)均小于臨界速度；（2）蒸汽在軸封最后一齒隙中達(dá)到臨界速度，而在以前各齒中其汽流速度均小于臨界速度。321.最后一片軸封孔口處流速未達(dá)臨界速度

現(xiàn)在來考察任一軸封間隙，環(huán)形孔口前后的壓差用Δp表示，由于Δp很小，蒸汽通過孔口時(shí)比容變化不大，因此可近似地作為不可壓縮流體來考慮，則通過其間隙的漏汽量為式中：Al為軸封孔口漏汽面積；ρx為環(huán)形汽室工處的蒸汽密度；μl為軸封孔口漏汽流量系數(shù)。芬諾曲線331.最后一片軸封孔口處流速未達(dá)臨界速度341.最后一片軸封孔口處流速未達(dá)臨界速度

考慮到通過每片軸封的流量Gl相等，環(huán)形孔口的面積Al相同，同時(shí)，環(huán)形汽室中的蒸汽狀態(tài)在一條等比焓線上，根據(jù)伯努利方程，對(duì)于環(huán)形汽室則有：Px-1越低，則Δp大，Δh大，結(jié)論與基本原理一致。35當(dāng)有z片軸封時(shí)

則通過環(huán)形孔口的漏汽量為（適用于環(huán)形空口間隙未達(dá)臨界速度）：1.最后一片軸封孔口處流速未達(dá)臨界速度積分zzz362.最后一片軸封孔口處的流速已達(dá)臨界速度

在軸封孔口處如果有達(dá)到臨界速度的地方，那么必定是在軸封最后一片孔口處。

根椐噴嘴臨界流量公式，當(dāng)最后一片軸封孔口流速達(dá)到臨界速度時(shí)，軸封漏汽量Gl.c為（假設(shè)進(jìn)口流速為0）：372.最后一片軸封孔口處的流速已達(dá)臨界速度

對(duì)于最后一片軸封孔口以前的各片孔口，應(yīng)按亞臨界條件下計(jì)算公式計(jì)算（2-45）：由連續(xù)性條件得：382.最后一片軸封孔口處的流速已達(dá)臨界速度

由于多片軸封孔口的節(jié)流作用，蒸汽在曲徑軸封的出口處，一般總是過熱的，故可將k＝1.3代人上式得：392.最后一片軸封孔口處的流速已達(dá)臨界速度若最后一片軸封孔口的流速達(dá)到臨界速度，則其壓力比為：在最后一片軸封是否出現(xiàn)臨界狀態(tài)的判別式：402.最后一片軸封孔口處的流速已達(dá)臨界速度當(dāng)最后一片軸封孔口流速達(dá)到臨界速度時(shí)：

當(dāng)軸封前蒸汽狀態(tài)p0、ρ0，軸封后壓力pz，軸封片數(shù)z，軸封環(huán)形孔口面積A1以及軸封流量系數(shù)μ1已知時(shí)，就可進(jìn)行曲徑軸封漏汽量的計(jì)算。41漏汽量計(jì)算公式匯總最后軸封孔口未達(dá)到臨界狀態(tài)最后軸封孔口達(dá)到臨界狀態(tài)z423.軸封孔口流量系數(shù)

在曲徑軸封漏汽量計(jì)算的討論中，蒸汽通過軸封孔口的流速是用漸縮噴嘴的流速公式來計(jì)算的，但實(shí)際上軸封孔口和漸縮噴嘴有一定的差異，因此，應(yīng)通過試驗(yàn)求取軸封孔口漏汽的流量系數(shù)μ1，以便對(duì)上述計(jì)算進(jìn)行修正。 試驗(yàn)所得的軸封孔口流量系數(shù)μ1與軸封齒的形狀及幾何參數(shù)有關(guān)，可由圖查得。433.軸封孔口流量系數(shù)平齒光軸軸封修正在平齒光軸軸封漏汽量計(jì)算中，要在前述曲徑軸封漏汽量計(jì)算結(jié)果的基礎(chǔ)上，乘上一個(gè)修正系數(shù)k1、k1之值可根據(jù)光軸軸封尺寸δ/s和軸封片數(shù)z由圖查得。444.計(jì)算曲徑軸封漏汽量的單一表達(dá)式曲徑軸封漏汽量也可用一種單一表達(dá)式來表示（類似于1-22a的經(jīng)驗(yàn)公式），即：ΔG‘1.c≠ΔG1.c,ΔG‘1.c=0.667μ1A1sqrt（p0ρ0），p0、ρ0表示整個(gè)軸封前的蒸汽壓力與密度，β1稱為軸封漏汽量比。454.計(jì)算曲徑軸封漏汽量的單一表達(dá)式當(dāng)軸封最后一片孔口處流速未達(dá)臨界速度時(shí)，由2-45得軸封漏汽量比β1為當(dāng)軸封最后一片孔口處流速達(dá)臨界速度時(shí)，β1值只與軸封片數(shù)z有關(guān)，其值為：464.計(jì)算曲徑軸封漏汽量的單一表達(dá)式根據(jù)以上兩個(gè)公式，繪出β1與z、pz/p0的關(guān)系曲線，通過查圖β1

，即可直接計(jì)算軸封漏氣量而不必事先判斷。47五、軸封系統(tǒng)1.軸封系統(tǒng)實(shí)例48二、軸封系統(tǒng)2.軸封系統(tǒng)的功能特點(diǎn)(1)軸封汽的利用(2)低壓低溫汽源的應(yīng)用(3)防止蒸汽由端軸封漏入大氣(4)防止空氣漏入真空部分49五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)1、汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率

在汽輪機(jī)中，由于能量轉(zhuǎn)換存在損失，只有蒸汽的有效比焓降降himac轉(zhuǎn)換成有用功，而有效比焓降himac小于理想比焓降htmac，兩者之比稱為汽輪機(jī)的相對(duì)內(nèi)效率:相應(yīng)地，汽輪機(jī)的內(nèi)功率Pi為式中：D0和G0是分別以t/h和kg/s為單位的汽輪機(jī)進(jìn)汽流量50五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)2、機(jī)械效率

汽輪機(jī)在運(yùn)行中，需克服徑向軸承和推力軸承的摩擦阻力，同時(shí)還要帶動(dòng)主油泵和調(diào)速器，這些都要消耗一部分功率，統(tǒng)稱為汽輪機(jī)的機(jī)械損失。考慮了機(jī)械損失后，汽輪機(jī)聯(lián)軸器端的輸出功率(軸端功率)Pe顯然要小于汽輪機(jī)的內(nèi)功率Pi，兩者之比即為汽輪機(jī)的機(jī)械效率ηm，可表示為:51五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)3、發(fā)電機(jī)效率 Pg為發(fā)電機(jī)損失，包括發(fā)電機(jī)的機(jī)械損失(機(jī)械摩擦和鼓風(fēng)等)和電氣損失(電氣方面的勵(lì)磁、鐵心損失和線圈發(fā)熱等)。

考慮了發(fā)電機(jī)的機(jī)械損失和電氣損失后，發(fā)電機(jī)出線端的功率Pel要小于汽輪機(jī)的軸端功率Pe，兩者之比即為發(fā)電機(jī)效率ηg，可表示為52五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)4、汽輪發(fā)電機(jī)組的相對(duì)電效率

在lkg蒸汽所具有的理想比焓降中有多少能量最終被轉(zhuǎn)換成電能，稱為汽輪發(fā)電機(jī)組的相對(duì)電效率。53五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)5、汽輪發(fā)電機(jī)組的絕對(duì)電效率

對(duì)加給每千克蒸汽的熱量最終轉(zhuǎn)變成電能的份額稱為絕對(duì)電效率：

當(dāng)考慮發(fā)電廠整個(gè)熱力循環(huán)時(shí)，若以蒸汽熱量作為輸入能量，以汽輪發(fā)電機(jī)組發(fā)電功率作為輸出能量所得到的一組效率稱為絕對(duì)效率。當(dāng)以汽輪機(jī)的理想焓降為輸出能量時(shí)，所得到的效率稱為循環(huán)熱效率：546、汽耗率—機(jī)組每生產(chǎn)1KWh電能所消耗的蒸汽量

對(duì)于初終參數(shù)不同的汽輪機(jī)，即使功率相同，但它們消耗的蒸汽量卻不同，所以就不能用汽耗率來比較其經(jīng)濟(jì)性，對(duì)于供熱式汽輪機(jī)更是如此。也就是說，汽耗率不適宜用來比較不同類型機(jī)組的經(jīng)濟(jì)性，而只能對(duì)同類型同參數(shù)汽輪機(jī)評(píng)價(jià)其運(yùn)行管理水平。五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)557、熱耗率——機(jī)組每生產(chǎn)1KWh電能所需的熱量對(duì)于中間再熱機(jī)組，熱耗率q[kJ/(kW.h)]為式中D0--汽輪機(jī)組的新蒸汽流量，t/h；

Dr----再熱蒸汽流量，t/h；

h'r----再熱蒸汽初比焓，kJ/kg；

hr----高壓缸排汽比焓，kJ/kg。五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)56

從上述可知，熱耗率q和絕對(duì)電效率ηel都是衡量汽輪發(fā)電機(jī)組經(jīng)濟(jì)性的主要指標(biāo)，一個(gè)以熱量形式表示，另一個(gè)以效率形式表示。額定功率(MW)ηiηmηgηeld[kg/(kW.h)]q[kJ/(kW.h)]0.75～60.76～0.820.965～0.9850.93～0.960.284.91298012～250.82～0.850.985～0.990.965～0.9750.30～0.334.7～4.12140～1088050～1000.85～0.87～0.990.98～0.9850.37～0.393.7～3.59630～9210125～2000.87～0.880.990.985～0.990.42～0.433.2～3.08500～8370300～6000.885～0.900.990.985～0.990.44～0.463.2-2.98100～7810600≥0.900.990.985～0.990.463.278007、熱耗率五、汽輪機(jī)裝置的評(píng)價(jià)指標(biāo)573-3多級(jí)汽輪機(jī)的軸向推力一、多級(jí)汽輪機(jī)的軸向推力

蒸汽通過汽輪機(jī)通流部分膨脹作功時(shí)，對(duì)葉片的作用力由圓周分力和軸向分力所組成。其中，圓周分力推動(dòng)葉輪作功，而軸向分力則對(duì)轉(zhuǎn)子產(chǎn)生一個(gè)軸向推力。在一般情況下，作用在一個(gè)沖動(dòng)級(jí)上的軸向推力由4部分所組成：58一、多級(jí)汽輪機(jī)的軸向推力1、作用在動(dòng)葉上的軸向推力Gl1592、作用在葉輪面上的軸向力

當(dāng)葉輪兩側(cè)輪轂相等時(shí)，則上式為：

其中，Pd為葉輪前的壓力。

計(jì)算的關(guān)鍵是確定Pd(漏汽平衡方程)：動(dòng)葉根部既不漏汽也不吸汽:Gl2=Gl1動(dòng)葉根部漏汽：Gl2=Gl1+Gl3動(dòng)葉根部吸汽:Gl2=Gl1-Gl3Gl160一、多級(jí)汽輪機(jī)的軸向推力3、轉(zhuǎn)子凸肩上的軸向力一般很小?？偟妮S向推力：611.采用平衡孔平衡軸向推力

在葉輪上開設(shè)平衡孔可以減少葉輪兩側(cè)的壓力差，從而可以減少作用在葉輪上的軸向力。

2.設(shè)置平衡活塞

如圖所示，在平衡活塞上裝有齒形軸封，當(dāng)蒸汽由活塞的高壓側(cè)向低壓側(cè)流動(dòng)時(shí)，壓力由P0

降為Px。平衡活塞在壓力差作用下，就產(chǎn)生了一個(gè)向左的作用力。這個(gè)力剛好與Fz

方向相反，起到了平衡作用。二、軸向推力的平衡方法在多級(jí)汽輪機(jī)中，軸向推力是很大的。特別是反動(dòng)式汽輪機(jī)，其總的軸向推力可達(dá)200~300T，沖動(dòng)式汽輪機(jī)，其總的軸向推力可達(dá)40~80T。這樣大的軸向推力是推力軸承所不能承受的。常見的軸向推力平衡辦法有：624.推力軸承所承擔(dān)的軸向推力汽輪機(jī)的運(yùn)行要求推力軸承承擔(dān)一部分軸向推力，以保證汽輪機(jī)運(yùn)行工況發(fā)生變化時(shí)，軸向推力方向不變，達(dá)到機(jī)組穩(wěn)定運(yùn)轉(zhuǎn)的目的。推力軸承所承擔(dān)的軸向推力為：3.采用多缸反向布置

采用多缸反向布置，使汽流在不同的汽缸中作反向流動(dòng),其軸向力方向相反，達(dá)到了平衡的目的。下圖為多缸反向布置的示意圖。國產(chǎn)125MW、200MW、300MW汽輪機(jī)都采用多缸反向布置的辦法來平衡軸向力。為了安全起見，核算推力軸承時(shí)，其安全系數(shù)應(yīng)大于1.5~1.7。

5.反動(dòng)式轉(zhuǎn)鼓63概念：軸承是汽輪機(jī)的一個(gè)重要組成部件，承受轉(zhuǎn)子的重量和未平衡的軸向推力。有支持軸承和推力軸承兩種類型。支持軸承作用：支持轉(zhuǎn)子的重量并確定轉(zhuǎn)子在汽缸中的徑向位置；推力軸承作用：承擔(dān)轉(zhuǎn)子上未平衡的軸向推力并確定轉(zhuǎn)子在汽缸中的軸向位置。汽輪機(jī)的軸承都采用以液體摩擦為理論基礎(chǔ)的軸瓦式滑動(dòng)軸承。軸承646566676869思考