m連續(xù)箱梁菱形掛籃midas計(jì)算報(bào)告書

HYPERLINK工程概概述和計(jì)算依依據(jù)1.1工程概況況主橋上部采用（440+72++40）m兩兩跨預(yù)應(yīng)力混混凝土連續(xù)箱箱梁。箱梁斷斷面為單箱單單室直腹板斷斷面。箱梁頂頂寬7.0mm，底寬4..0m，翼緣緣板寬1.55m，根部厚厚75cm，腹腹板厚40ccm～80ccm，底板厚厚度為40ccm～80ccm，懸澆段段頂板厚度332cm。箱梁0#塊在托托(支)架上上施工，梁段段總長(zhǎng)10mm，邊、中合合攏段長(zhǎng)為22m；掛籃懸懸臂澆筑箱梁梁1#～5##塊段長(zhǎng)3..0m，6##～7#塊段段3.5m，88#～9#塊塊段4.0mm，箱梁懸臂臂澆注采用菱菱形掛籃進(jìn)行行施工。1.2基本資料料主要規(guī)范標(biāo)準(zhǔn)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)規(guī)范》(GB550017--2003))《公路橋涵施工工技術(shù)規(guī)范》(JTTG/TFF50-20011)《公路橋涵鋼結(jié)結(jié)構(gòu)及木結(jié)構(gòu)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》((JTJ0225-86))1.3計(jì)算說(shuō)明明根據(jù)設(shè)計(jì)圖紙，對(duì)對(duì)掛籃的主要要構(gòu)造進(jìn)行了了空間建模，采采用通用有限限元分析程序序SAP20000進(jìn)行空空間分析。計(jì)算中對(duì)傳力作作了如下的假假定：（1）箱梁翼緣緣板砼及側(cè)模模重量通過(guò)外外導(dǎo)梁、外滑滑梁分別傳至至前一節(jié)段已已施工完的箱箱梁翼板和掛掛籃主桁的前前上橫梁承擔(dān)擔(dān)。（2）箱梁頂板板砼、內(nèi)模支支架、內(nèi)模重重量通過(guò)內(nèi)滑滑梁分別由前前一節(jié)段已施施工完的箱梁梁頂板和掛籃籃主桁的前上上橫梁承擔(dān)。（3）箱梁底板板、腹板砼及及底籃平臺(tái)重重量分別由前前一節(jié)段已施施工完的箱梁梁和掛籃主桁桁的前上橫梁梁承擔(dān)。1.4計(jì)算參數(shù)數(shù)鋼材彈性模量：：E=2.006e5MPa{GB500017-20003表3..4.3}密度：γ=78850Kgg/m3{GB550017--2003表表3.4.33}泊松比：μ=00.3{JTJ0441-20000}線膨脹系數(shù)：αα=0.000012{GBB500177-20033表3.4..3}鋼材按容許應(yīng)力力取值，臨時(shí)時(shí)結(jié)構(gòu)提高330%{JJTJ0255-86表表1.2.110}1.5計(jì)算模型型掛籃結(jié)構(gòu)計(jì)算模模型見下圖，包包括主桁架、立立柱間橫向連連接系、前上上橫梁、底籃籃、導(dǎo)梁等所所有的承重系系統(tǒng)。1.6菱形掛籃籃結(jié)構(gòu)計(jì)算空空間模型1.6.1掛籃籃主要技術(shù)參參數(shù)懸臂澆注箱梁梁梁段最大重量量：98t（11＃節(jié)段）懸臂澆注箱梁梁梁段最大分段段長(zhǎng)度：4..0m懸臂澆注梁段高高度：5.3346m掛籃計(jì)算取箱梁梁不同節(jié)段長(zhǎng)長(zhǎng)最重塊段驗(yàn)驗(yàn)算，分別取?。?#、66#、8#塊塊段進(jìn)行驗(yàn)算算）。1.6.2掛籃籃設(shè)計(jì)基本參參數(shù)（1）梁段混凝凝土重量：22.65t//m3。（2）人群及機(jī)機(jī)具荷載取22.5KPPa。（3）超載系數(shù)數(shù)取1.055；（4）新澆砼動(dòng)動(dòng)力系數(shù)取11.2；（5）掛籃行走走時(shí)的沖擊系系數(shù)取1.3；（6）抗傾覆穩(wěn)穩(wěn)定系數(shù)2..0；（7）荷載組合合：①砼重+掛籃自自重+施工、人群群機(jī)具+動(dòng)力附加系系數(shù)(強(qiáng)度計(jì)算算)②砼重+掛籃自自重(剛度計(jì)算算)③掛籃自重+沖沖擊附加系數(shù)數(shù)(行走穩(wěn)定性性)2荷載計(jì)算2.1.1底底籃縱梁模型型分析計(jì)算1#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）高側(cè)受受力分析1#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）低側(cè)受受力分析1#塊底籃腹板板縱梁（箱梁梁腹板截面）高高側(cè)受力分析析1#塊底籃腹板板縱梁（箱梁梁腹板截面）低低側(cè)受力分析析6#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）高側(cè)受受力分析6#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）低側(cè)受受力分析6#塊底籃腹板板縱梁（箱梁梁腹板截面）高高側(cè)受力分析析6#塊底籃籃腹板縱梁（箱箱梁腹板截面面）低側(cè)受力力分析8#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）高側(cè)受受力分析8#塊底板縱梁梁（箱梁兩腹腹板中間段截截面）低側(cè)受受力分析8#塊底籃腹板板縱梁（箱梁梁腹板截面）高高側(cè)受力分析析8#塊底籃腹板板縱梁（箱梁梁腹板截面）低低側(cè)受力分析析2.1.2底底籃平臺(tái)模型型受力分析1#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剪應(yīng)力（單單位：MPaa）1#塊底籃平臺(tái)臺(tái)彎應(yīng)力（單單位：MPaa）6#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剪應(yīng)力（單單位：MPaa）6#塊底籃平臺(tái)臺(tái)彎應(yīng)力（單單位：MPaa）8#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剪應(yīng)力（單單位：MPaa）8#塊底籃平臺(tái)臺(tái)彎應(yīng)力（單單位：MPaa）由計(jì)算模型可知知：底縱梁受受最大彎矩、最最大剪力均在在1#塊，最最大彎應(yīng)力為為：125..8MPa＜＜1.3*1145Mpaa=188..5Mpa(容許抗彎彎)，滿足強(qiáng)強(qiáng)度要求。最大剪應(yīng)力為：：28.2MMpa＜855Mpa(容容許抗剪)，滿滿足強(qiáng)度要求求。1#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剛度（單位位：mm）6#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剛度（單位位：mm）8#塊底籃平臺(tái)臺(tái)剛度（單位位：mm）由計(jì)算模型可知知：底籃平臺(tái)臺(tái)最大撓度為為17.5mmm，滿足規(guī)規(guī)范及設(shè)計(jì)要要求。2.2內(nèi)外導(dǎo)導(dǎo)滑梁計(jì)算2.2.1外滑滑梁計(jì)算1#塊外滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）1#塊外滑梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊外滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊外滑梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊外滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）8#外滑梁剪應(yīng)應(yīng)力（單位：：MPa）由計(jì)算模型可知知：外滑梁受受最大彎矩、最最大剪力均在在8#塊，最最大彎應(yīng)力為為：89.22MPa＜11.3*1445Mpa==188.55Mpa((容許抗彎))，滿足強(qiáng)度度要求。最大剪應(yīng)力為：：13.7MMpa＜855Mpa(容容許抗剪)，滿滿足強(qiáng)度要求求。1#塊外滑梁剛剛度值（單位位：mm）6#塊外滑梁剛剛度值（單位位：mm）8#塊外滑梁剛剛度值（單位位：mm）由模型計(jì)算可知知，外滑梁最最大撓度為114.2mmm，滿足規(guī)范范及設(shè)計(jì)要求求。2.2.2內(nèi)滑滑梁計(jì)算1#塊內(nèi)滑梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）1#塊內(nèi)滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊內(nèi)滑梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊內(nèi)滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊內(nèi)滑梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊內(nèi)滑梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）由計(jì)算模型可知知：內(nèi)滑梁受受最大彎矩、最最大剪力均在在8#塊，最最大彎應(yīng)力為為：82.77MPa＜11.3*1445Mpa==188.55Mpa((容許抗彎))，滿足強(qiáng)度度要求。最大剪應(yīng)力為：：11.4MMpa＜855Mpa(容容許抗剪)，滿滿足強(qiáng)度要求求。1#塊內(nèi)滑梁剛剛度值（單位位：mm）6#塊內(nèi)滑梁剛剛度值（單位位：mm）8#塊內(nèi)滑梁剛剛度值（單位位：mm）由計(jì)算模型可知知：內(nèi)滑梁最最大撓度為112.97mmm，滿足規(guī)規(guī)范及設(shè)計(jì)要要求。2.3橫梁計(jì)算算2.3.1下橫橫梁驗(yàn)算1#塊下橫梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）1#塊下橫梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊下橫梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）6#塊下橫梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊下橫梁剪剪應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊下橫梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）由計(jì)算模型可知知：下橫梁受受最大彎矩、最最大剪力均在在1#塊，最最大彎應(yīng)力為為：22.55MPa＜11.3*1445Mpa==188.55Mpa((容許抗彎))，滿足強(qiáng)度度要求。最大剪應(yīng)力為：：27Mpaa＜85Mppa(容許抗抗剪)，滿足足強(qiáng)度要求。1#塊下橫梁剛剛度值（單位位：mm）6#塊下橫梁剛剛度值（單位位：mm）8#塊下橫梁剛剛度值（單位位：mm）由計(jì)算模型可知知：下橫梁最最大撓度值為為16.7mmm，滿足規(guī)規(guī)范及設(shè)計(jì)要要求。2.3.2前上上橫梁1#塊前上橫梁梁彎應(yīng)力（單單位：MPaa）1#塊前上橫梁梁剪應(yīng)力（單單位：MPaa）6#塊前上橫梁梁彎應(yīng)力（單單位：MPaa）6#塊前上橫梁梁剪應(yīng)力（單單位：MPaa）8#前上橫梁彎彎應(yīng)力（單位位：MPa）8#塊前上橫梁梁剪應(yīng)力（單單位：MPaa）由計(jì)算模型可知知：下橫梁受受最大彎矩在在8#塊、最最大剪力在66#塊，最大大彎應(yīng)力為：：55.5MMPa＜1..3*1455Mpa=1188.5MMpa(容容許抗彎)，滿滿足強(qiáng)度要求求。最大剪應(yīng)力為：：30.9MMpa＜855Mpa(容容許抗剪)，滿滿足強(qiáng)度要求求。2.4掛籃主桁桁豎向變形1#塊主桁變形形圖（單位：：mm）6#塊主桁變形形圖（單位：：mm）8#塊主桁變形形圖（單位：：mm）由計(jì)算模型可知知：主桁變形形最大撓度值值為10.11mm＜200mm，符合合規(guī)范及設(shè)計(jì)計(jì)要求。2.5掛籃主桁桁內(nèi)力掛籃主桁施工荷荷載組合條件件下內(nèi)力（銷銷結(jié)）1#塊主桁桿件件軸力圖（單單位：KN）6#塊主桁桿件件軸力圖（單單位：KN）8#塊主桁桿件件軸力圖（單單位：KN）1#塊單片主桁桁后錨最大反反力：3955KN、前支支點(diǎn)反力7113.4KNN6#塊單片主桁桁后錨最大反反力：4000.6KN、前前支點(diǎn)反力7723.3KKN8#塊單片主桁桁后錨最大反反力：4688.9KN、前前支點(diǎn)反力8843.8KKN單片主桁最大后后錨反力在88#塊，最大大反力為4668.9KNN2.6掛籃主桁桁構(gòu)件強(qiáng)度、穩(wěn)穩(wěn)定性分析2.6.1掛籃籃主桁桿件承承載力計(jì)算菱形主桁架結(jié)構(gòu)構(gòu)平面桿系共共5根桿件，桿桿件截面2[[32a。2.7吊桿驗(yàn)算算1#塊吊桿軸力力圖（單位：：KN）6#塊吊桿軸力力圖（單位：：KN）2.8掛籃行走走驗(yàn)算2.8.1掛籃籃行走驗(yàn)算掛籃行走時(shí),前前端還是通過(guò)過(guò)前吊桿、導(dǎo)導(dǎo)梁吊桿把底底籃、翼板模模板及頂板模模板吊在前上上橫梁上；后后端通過(guò)外滑滑梁吊住后下下橫梁（底籃籃），翼板、頂頂板模板后端端吊要己澆筑筑完的箱梁。行行走時(shí)后下橫橫梁變換成了了一根簡(jiǎn)支梁梁、跨徑8mm。內(nèi)外滑梁梁為一簡(jiǎn)支梁梁，隨掛籃的的行走跨徑在在不斷變化((最大為9..8m)。內(nèi)內(nèi)滑梁支承頂頂板、內(nèi)滑梁梁支承側(cè)模，外外滑梁支承側(cè)側(cè)模。掛籃行走驗(yàn)算行走狀態(tài)下應(yīng)力力圖后下橫梁組合應(yīng)應(yīng)力最大為338MPa＜＜1.3*1145MPaa=188..5MPa滑梁組合應(yīng)力最最大為85..4MPa＜＜1.3*1145MPaa=188..5MPa行走吊桿最大拉拉力為30KKN，滿足要要求；其余吊吊桿最大拉力力41.5KKN，滿足要要求。2.8.2反扣扣輪驗(yàn)算①設(shè)計(jì)參數(shù)徑向力FFr=227750(NN)軸向力FFa=0((N)軸頸直徑d1=600(mm))轉(zhuǎn)速n==1(r//min)要求壽命Lh'=5500(hh)溫度系數(shù)ft=1潤(rùn)滑方式Greasse=脂潤(rùn)滑滑②被選軸承信息息軸承類型BTypee=深溝球軸軸承軸承型號(hào)BCodee=63122軸承內(nèi)徑d=60(mm)軸承外徑D=1300(mm))軸承寬度B=31(mm)基本額定動(dòng)動(dòng)載荷C==818000(N)基本額定靜靜載荷Coo=518000(N))極限轉(zhuǎn)速((脂)nllimz=55000((r/minn)③當(dāng)量動(dòng)載荷接觸角aa=0(度度)負(fù)荷系數(shù)fp=1..2判斷系數(shù)e=0.116徑向載荷系系數(shù)X=11軸向載荷系系數(shù)Y=00當(dāng)量動(dòng)載荷荷P=277300((N)軸承所需基基本額定動(dòng)載載荷C'==8482..745((N)④校核軸承壽命命軸承壽命命Lh=44483544(h)驗(yàn)算結(jié)果果Testt=合格反扣輪軸驗(yàn)算2.9主桁抗傾傾覆穩(wěn)定性計(jì)計(jì)算P1、計(jì)算簡(jiǎn)圖如如下：PP1P12、澆注砼時(shí)的的抗傾覆計(jì)算算：根據(jù)計(jì)算算結(jié)果，主縱縱梁后錨在澆澆注8#塊44米節(jié)段砼時(shí)時(shí)錨力最大，每個(gè)主桁架后錨力P1＝468.9KN由上圖可計(jì)算出出：傾覆力PP=843..8-4688.9=3774.9KNN傾覆彎矩M=PP*L=3774.9*55.3=19986.977KN.m后錨共設(shè)4根ΦΦ32精軋螺紋筋，其其抗力達(dá)到PP1=4*5500=20000KN抗傾覆彎矩M11=P1*LL1=20000*4.005=81000KN.mm主桁抗傾覆系數(shù)數(shù)K=M1/M=81000/19887≈3.0＞22，滿足規(guī)范范要求。3、掛籃走行時(shí)時(shí)的抗傾覆計(jì)計(jì)算：根據(jù)走走行工況計(jì)算算結(jié)果，主縱縱梁后走反扣扣輪錨力N＝＝509.995/4=1127.5KKN,由電算模模型可知：傾傾覆力P=1164.0KKNM2=P*L==164.00*5.3==869.22KN.m反扣輪軸直徑為為60mm，材材質(zhì)為45##鋼調(diào)質(zhì)，受受力模型為短短懸臂梁，單只輪子最大抗抗力Q=1225*3*33