模板工程施工專項技術(shù)方案設(shè)計(快速架)

.z.目錄第一章編制依據(jù)圖7.2-10所示。H方向柱箍剪力圖(kN)最大支座力:N=6.555kN；彎矩圖如所示。H方向柱箍彎矩圖(kN.m)最大彎矩:M=0.260kN.m；樁箍變形如所示。H方向柱箍變形圖(kN.m)最大變形:V=0.058mm；1、柱箍抗彎強(qiáng)度驗算柱箍截面抗彎強(qiáng)度驗算公式:其中，柱箍桿件的最大彎矩設(shè)計值:M=0.26kN.m；彎矩作用平面內(nèi)柱箍截面抵抗矩:W=5.08cm3；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值:σ=48.700N/mm2；柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值:[f]=205.000N/mm2；H邊柱箍的最大應(yīng)力計算值σ=48.700N/mm2小于柱箍的抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f]=205.000N/mm2，滿足要求!2、柱箍撓度驗算經(jīng)過計算得到:V=0.058mm；柱箍最大容許撓度:[V]=300.000/250=1.200mm；柱箍的最大撓度V=0.058mm小于柱箍最大容許撓度[V]=1.200mm，滿足要求!H方向?qū)菟ǖ挠嬎泸炈愎饺缦?其中N--對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強(qiáng)度設(shè)計值，取170.000N/mm2；查表得：對拉螺栓的直徑:M14；對拉螺栓有效直徑:11.55mm；對拉螺栓有效面積:A=105.00mm2；對拉螺栓最大容許拉力值:[N]=1.70×105×1.05×10-4=17.850kN；對拉螺栓所受的最大拉力:N=6.555kN。對拉螺栓所受的最大拉力:N=6.555kN小于[N]=17.850kN，對拉螺栓強(qiáng)度驗算滿足要求!梁模板驗算計算依據(jù)：1、"建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)*"JGJ162-20082、"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)*"JGJ130－20113、"混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50010-20104、"建筑構(gòu)造荷載規(guī)*"GB50009-20125、"鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土梁名稱KL混凝土梁截面尺寸(mm×mm)300×1100模板支架高度H(m)5.1模板支架橫向長度B(m)15模板支架縱向長度L(m)33梁側(cè)樓板厚度(mm)150二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75新澆筑混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24混凝土梁鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.5混凝土板鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1當(dāng)計算支架立柱及其他支承構(gòu)造構(gòu)件時Q1k(kN/m2)1對水平面模板取值Q2k(kN/m2)2風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)根本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.5非自定義:0.626地基粗糙程度B類(城市郊區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)11.65風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1.043風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.2三、模板體系設(shè)計新澆混凝土梁支撐方式梁兩側(cè)有板，梁底小梁垂直梁跨方向梁跨度方向立柱間距l(xiāng)a(mm)500梁兩側(cè)立柱間距l(xiāng)b(mm)500步距h(mm)1500新澆混凝土樓板立柱間距l(xiāng)'a(mm)、l'b(mm)1000、1000混凝土梁距梁兩側(cè)立柱中的位置居中梁左側(cè)立柱距梁中心線距離(mm)250梁底增加立柱根數(shù)0梁底支撐主梁最大懸挑長度(mm)200每跨距內(nèi)梁底支撐小梁間距(mm)250構(gòu)造外表的要求構(gòu)造外表隱蔽設(shè)計簡圖如下：平面圖立面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000驗算方式簡支梁按簡支梁計算：截面抵抗矩：W＝bh2/6=300×18×18/6＝16200mm3，截面慣性矩：I＝bh3/12=300×18×18×18/12＝145800mm4q1＝0.9×ma*[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4ψcQ2k]×b=0.9×ma*[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.7×2]×0.3＝10.79kN/mq2＝[1×(G1k+(G2k+G3k)×h)]×b＝[1×(0.1+(24+1.5)×1.1)]×0.3＝8.445kN/m簡圖如下：1、抗彎驗算Mma*＝0.125q1L2＝0.125×10.79×0.252＝0.084kN·mσ＝Mma*/W＝0.084×106/16200＝5.203N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νma*＝5q2L4/(384EI)=5×8.445×2504/(384×10000×145800)＝0.295mm≤[ν]＝L/250＝250/250＝1mm滿足要求！3、支座反力計算設(shè)計值(承載能力極限狀態(tài))Rma*＝1q1L＝1×10.79×0.25＝2.697kN標(biāo)準(zhǔn)值(正常使用極限狀態(tài))R'ma*＝1q2L＝1×8.445×0.25＝2.111kN五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)13小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.4小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9600小梁截面慣性矩I(cm4)256承載能力極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝2.697/0.3＝8.992kN/m小梁自重q2＝0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.25＝0.061kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=0.9×ma*[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×(0.25-0.3/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.233kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=0.9×ma*[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2]×((0.5-0.25)-0.3/2)/2×0.25+0.9×1.35×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.233kN正常使用極限狀態(tài)：面板傳遞給小梁q1＝2.111/0.3＝7.037kN/m小梁自重q2＝1×(0.3-0.1)×0.25＝0.05kN/m梁左側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F1=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×(0.25-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.172kN梁右側(cè)樓板傳遞給小梁荷載F2=(1×0.5+1×(24+1.1)×0.15)×((0.5-0.25)-0.3/2)/2×0.25+1×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.172kN計算簡圖如下：承載能力極限狀態(tài)正常使用極限狀態(tài)1、抗彎驗算小梁彎矩圖(kN·m)σ=Mma*/W=0.257×106/64000=4.018N/mm2≤[f]=13N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算小梁剪力圖(kN)Vma*＝1.597kNτma*=3Vma*/(2bh0)=3×1.597×1000/(2×60×80)＝0.499N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2滿足要求！3、撓度驗算小梁變形圖(mm)νma*＝0.212mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！4、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R1＝1.597kN，R2＝1.597kN正常使用極限狀態(tài)R'1＝1.24kN，R'2＝1.24kN六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁由上節(jié)可知P＝ma*[R1，R2]＝1.597kN，P'＝ma*[R1'，R2']＝1.24kN主梁計算簡圖一主梁計算簡圖二1、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)主梁彎矩圖二(kN·m)σ=Mma*/W=0.319×106/4490=71.047N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)主梁剪力圖二(kN)Vma*＝2.555kNτma*=2Vma*/A=2×2.555×1000/424＝12.052N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！3、撓度驗算主梁變形圖一(mm)主梁變形圖二(mm)跨中νma*＝0.053mm≤[ν]＝L/250＝500/250＝2mm滿足要求！懸臂端νma*＝0.332mm≤[ν]＝2l2/250＝2×200/250＝1.6mm滿足要求！4、支座反力計算圖一：Rma*=4.152kN圖二：Rma*=3.194kN用小梁的支座反力分別代入可得：承載能力極限狀態(tài)圖一立柱1：R1＝4.152kN，立柱2：R2＝4.152kN圖二立柱1：R1＝3.194kN，立柱2：R2＝3.194kN七、扣件抗滑移驗算荷載傳遞至立柱方式單扣件扣件抗滑移折減系數(shù)kc0.85扣件最大受力N＝ma*[R1，R2]＝4.152kN≤Rc=kc×8=0.85×8=6.8kN滿足要求！八、立柱驗算剪刀撐設(shè)置普通型立柱頂部步距hd(mm)1500立柱伸出頂層水平桿中心線至支撐點的長度a(mm)200頂部立柱計算長度系數(shù)μ11.386非頂部立柱計算長度系數(shù)μ21.755鋼管截面類型(mm)Ф48×3鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1×1.386×(1500+2×200)=2633.4mm非頂部立柱段：l02=kμ2h=1×1.755×1500=2632.5mmλ=l0/i=2633.4/15.9=165.623≤[λ]=210長細(xì)比滿足要求！2、風(fēng)荷載計算Mw＝1×φc×1.4×ωk×la×h2/10＝1×0.9×1.4×0.626×0.5×1.52/10＝0.089kN·m3、穩(wěn)定性計算根據(jù)"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)*"JGJ130-2011，荷載設(shè)計值q1有所不同：1)面板驗算q1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.1)+1.4×0.9×2]×0.3＝10.89kN/m2)小梁驗算F1＝1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(0.25-0.3/2)/2×0.25+1×1.2×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.222kNF2＝1×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×((0.5-0.25)-0.3/2)/2×0.25+1×1.2×0.5×(1.1-0.15)×0.25＝0.222kNq1＝9.075kN/mq2＝0.06kN/m同上四～六計算過程，可得：R1＝4.155kN，R2＝4.155kN頂部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1.155×1.386×(1500+2×200)=3041.577mmλ1＝l01/i＝3041.577/15.9＝191.294，查表得，φ1＝0.197立柱最大受力Nw＝ma*[R1+N邊1，R2+N邊2]+Mw/lb＝ma*[4.155+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.25-0.3/2)/2×0.5，4.155+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.25-0.3/2)/2×0.5]+0.089/0.5＝6.086kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6086.221/(0.197×424)+0.089×106/4490＝92.686N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！非頂部立柱段：l02=kμ2h=1.155×1.755×1500=3040.537mmλ2＝l02/i＝3040.537/15.9＝191.229，查表得，φ2＝0.197立柱最大受力Nw＝ma*[R1+N邊1，R2+N邊2]+1×1.2×0.15×(5.1-1.1)+Mw/lb＝ma*[4.155+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.25-0.3/2)/2×0.5，4.155+1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×(1+0.5-0.25-0.3/2)/2×0.5]+0.72+0.089/0.5＝6.806kNf＝N/(φA)+Mw/W＝6806.221/(0.197×424)+0.089×106/4490＝101.306N/mm2≤[f]＝205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)*"JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=5.1/15=0.34≤3滿足要求，不需要進(jìn)展抗傾覆驗算！十、立柱地基根底計算地基土類型素填土地基承載力特征值fak(kPa)140立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.5墊板底面面積A(m2)0.15立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝6.806/(0.5×0.15)＝90.75kPa≤fak＝140kPa滿足要求！板模板驗算計算依據(jù)：1、"建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)*"JGJ162-20082、"混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50010-20103、"建筑構(gòu)造荷載規(guī)*"GB50009-20124、"鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝土樓板名稱B2新澆混凝土樓板板厚(mm)150模板支架高度H(m)5.1模板支架縱向長度L(m)6模板支架橫向長度B(m)6二、荷載設(shè)計模板及其支架自重標(biāo)準(zhǔn)值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3樓板模板0.5模板及其支架0.75混凝土自重標(biāo)準(zhǔn)值G2k(kN/m3)24鋼筋自重標(biāo)準(zhǔn)值G3k(kN/m3)1.1施工人員及設(shè)備荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q1k當(dāng)計算面板和小梁時的均布活荷載(kN/m2)2.5當(dāng)計算面板和小梁時的集中荷載(kN)2.5當(dāng)計算主梁時的均布活荷載(kN/m2)1.5當(dāng)計算支架立柱及其他支承構(gòu)造構(gòu)件時的均布活荷載(kN/m2)1風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值ωk(kN/m2)根本風(fēng)壓ω0(kN/m2)0.450.54地基粗糙程度B類(城市郊區(qū))模板支架頂部距地面高度(m)14.15風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz1風(fēng)荷載體型系數(shù)μs1.2三、模板體系設(shè)計主梁布置方向平行立柱縱向方向立柱縱向間距l(xiāng)a(mm)1000立柱橫向間距l(xiāng)b(mm)1000水平拉桿步距h(mm)1500小梁間距l(xiāng)(mm)300小梁最大懸挑長度l1(mm)250主梁最大懸挑長度l2(mm)250構(gòu)造外表的要求構(gòu)造外表隱蔽設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計平面圖模板設(shè)計剖面圖(模板支架縱向)模板設(shè)計剖面圖(模板支架橫向)四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度t(mm)18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)10000面板計算方式簡支梁樓板面板應(yīng)擱置在梁側(cè)模板上，本例以簡支梁，取1m單位寬度計算。W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承載能力極限狀態(tài)q1＝0.9×ma*[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×ma*[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×1=7.324kN/mq1靜=0.9×[γG(G1k+(G2k+G3k)×h)×b]=0.9×[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.15)×1]=4.174kN/mq1活=0.9×(γQQ1k)×b=0.9×(1.4×2.5)×1=3.15kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b＝0.9×1.2×0.1×1=0.108kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN正常使用極限狀態(tài)q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.15))×1＝3.865kN/m計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算M1＝q1l2/8＝7.324×0.32/8＝0.082kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.108×0.32/8+3.15×0.3/4＝0.237kN·mMma*＝ma*[M1，M2]＝ma*[0.082，0.237]＝0.237kN·mσ＝Mma*/W＝0.237×106/54000＝4.397N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算νma*＝5ql4/(384EI)=5×3.865×3004/(384×10000×486000)=0.084mmν＝0.084mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm滿足要求！五、小梁驗算小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.78小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁彈性模量E(N/mm2)9350小梁截面慣性矩I(cm4)256小梁計算方式簡支梁q1＝0.9×ma*[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×ma*[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×2.5]×0.3=2.262kN/mq2＝0.9×1.2×G1k×b=0.9×1.2×0.3×0.3＝0.097kN/mp＝0.9×1.4×Q1k＝0.9×1.4×2.5＝3.15kN計算簡圖如下：1、強(qiáng)度驗算M1＝q1l2/8＝2.262×12/8＝0.283kN·mM2＝q2L2/8+pL/4＝0.097×12/8+3.15×1/4＝0.8kN·mM3＝ma*[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=ma*[2.262×0.252/2，0.097×0.252/2+3.15×0.25]＝0.791kN·mMma*＝ma*[M1，M2，M3]＝ma*[0.283，0.8，0.791]＝0.8kN·mσ=Mma*/W=0.8×106/64000=12.495N/mm2≤[f]=15.44N/mm2滿足要求！2、抗剪驗算V1＝0.5q1L＝0.5×2.262×1＝1.131kNV2＝0.5q2L+0.5p＝0.5×0.097×1+0.5×3.15＝1.624kNV3＝ma*[q1L1，q2L1+p]＝ma*[2.262×0.25，0.097×0.25+3.15]＝3.174kNVma*＝ma*[V1，V2，V3]＝ma*[1.131，1.624，3.174]＝3.174kNτma*=3Vma*/(2bh0)=3×3.174×1000/(2×60×80)＝0.992N/mm2≤[τ]=1.78N/mm2滿足要求！3、撓度驗算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.22kN/m撓度,跨中νma*＝5qL4/(384EI)=5×1.22×10004/(384×9350×256×104)＝0.663mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；懸臂端νma*＝ql14/(8EI)=1.22×2504/(8×9350×256×104)＝0.025mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm滿足要求！六、主梁驗算主梁類型鋼管主梁截面類型(mm)Ф48×3主梁計算截面類型(mm)Ф48×3主梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205主梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)125主梁截面抵抗矩W(cm3)4.49主梁彈性模量E(N/mm2)206000主梁截面慣性矩I(cm4)10.78主梁計算方式簡支梁可調(diào)托座內(nèi)主梁根數(shù)11、小梁最大支座反力計算q1＝0.9×ma*[1.2(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×ma*[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝1.951kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.15))×0.3＝1.28kN/m承載能力極限狀態(tài)按簡支梁，Rma*＝0.5q1L＝0.5×1.951×1＝0.976kN按懸臂梁，R1＝1.951×0.25＝0.488kNR＝ma*[Rma*，R1]＝0.976kN;正常使用極限狀態(tài)按簡支梁，R'ma*＝0.5q2L＝0.5×1.28×1＝0.64kN按懸臂梁，R'1＝q2l1=1.28×0.25＝0.32kNR'＝ma*[R'ma*，R'1]＝0.64kN;計算簡圖如下：主梁計算簡圖一2、抗彎驗算主梁彎矩圖一(kN·m)σ=Mma*/W=0.244×106/4490=54.343N/mm2≤[f]=205N/mm2滿足要求！3、抗剪驗算主梁剪力圖一(kN)τma*=2Vma*/A=2×1.952×1000/424＝9.208N/mm2≤[τ]=125N/mm2滿足要求！4、撓度驗算主梁變形圖一(mm)跨中νma*=0.334mm≤[ν]=1000/250=4mm懸挑段νma*＝0.060mm≤[ν]=2×250/250=2mm滿足要求！5、支座反力計算承載能力極限狀態(tài)圖一支座反力依次為R1=2.928kN，R2=2.928kN七、可調(diào)托座驗算荷載傳遞至立柱方式可調(diào)托座可調(diào)托座承載力容許值[N](kN)30按上節(jié)計算可知，可調(diào)托座受力N＝2.928kN≤[N]＝30kN滿足要求！八、立柱驗算鋼管截面類型(mm)Ф48×3鋼管計算截面類型(mm)Ф48×3鋼材等級Q235立柱截面面積A(mm2)424立柱截面回轉(zhuǎn)半徑i(mm)15.9立柱截面抵抗矩W(cm3)4.49抗壓強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)205支架自重標(biāo)準(zhǔn)值q(kN/m)0.151、長細(xì)比驗算l0=h=1500mmλ=l0/i=1500/15.9=94.34≤[λ]=150滿足要求！2、立柱穩(wěn)定性驗算根據(jù)"建筑施工模板平安技術(shù)規(guī)*"JGJ162-2008，荷載設(shè)計值q1有所不同：小梁驗算q1＝0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.15)+1.4×0.9×1]×0.3=1.722kN/m同上四～六步計算過程，可得：R1＝2.583kN，R2＝2.583kNλ=l0/i=1500.000/15.9=94.34查表得，φ1=0.634不考慮風(fēng)荷載:N=Ma*[R1,R2]+0.9×γG×q×H=Ma*[2.583,2.583]+0.9×1.2×0.15×5.1=3.409kNf=N/(φ1A)＝3.409×103/(0.634×424)=12.682N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！考慮風(fēng)荷載:Mw＝0.9×γQφcωk×la×h2/10＝0.9×1.4×0.9×0.54×1×1.52/10＝0.138kN·mNw=Ma*[R1,R2]+0.9×γG×q×H+Mw/lb=Ma*[2.583,2.583]+0.9×1.2×0.15×5.1+0.138/1=3.547kNf=Nw/(φ1A)+Mw/W＝3.547×103/(0.634×424)+0.138×106/4490=43.93N/mm2≤[σ]=205N/mm2滿足要求！九、高寬比驗算根據(jù)"建筑施工扣件式鋼管腳手架平安技術(shù)規(guī)*"JGJ130-2011第6.9.7：支架高寬比不應(yīng)大于3H/B=5.1/6=0.85≤3滿足要求，不需要進(jìn)展抗傾覆驗算！十、立柱地基根底驗算地基土類型粘性土地基承載力特征值fak(kPa)115立柱墊木地基土承載力折減系數(shù)mf0.5墊板底面面積A(m2)0.1立柱底墊板的底面平均壓力p＝N/(mfA)＝3.547/(0.5×0.1)＝70.94kPa≤fak＝115kPa滿足要求！梁側(cè)模驗算計算依據(jù)：1、"混凝土構(gòu)造工程施工規(guī)*"GB50666-20112、"混凝土構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50010-20103、"建筑構(gòu)造荷載規(guī)*"GB50009-20124、"鋼構(gòu)造設(shè)計規(guī)*"GB50017-2003一、工程屬性新澆混凝梁名稱KL14，標(biāo)高24.00m混凝土梁截面尺寸(mm*mm)300×1100新澆混凝土梁計算跨度(m)7.8二、荷載組合側(cè)壓力計算依據(jù)規(guī)*"混凝土構(gòu)造工程施工規(guī)*"GB50666-2011混凝土重力密度γc(kN/m3)24構(gòu)造重要性系數(shù)1可變組合系數(shù)0.9新澆混凝土初凝時間t0(h)4塌落度修正系數(shù)β0.9混凝土澆筑速度V(m/h)2梁下掛側(cè)模，側(cè)壓力計算位置距梁頂面高度H下掛(m)1.1新澆混凝土對模板的側(cè)壓力標(biāo)準(zhǔn)值G4k(kN/m2)梁下掛側(cè)模G4kmin{0.28γct0βv1/2，γcH}＝min{0.28×24×4×0.9×21/2，24×1.1}＝min{34.213，26.4}＝26.4kN/m2混凝土下料產(chǎn)生的水平荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q4k(kN/m2)2下掛局部：承載能力極限狀態(tài)設(shè)計值S承＝γ0[1.35×0.9×G4k+1.4×φcQ4k]＝1×[1.35×0.9×26.4+1.4×0.9×2]＝34.596kN/m2下掛局部：正常使用極限狀態(tài)設(shè)計值S正＝G4k＝26.4kN/m2三、支撐體系設(shè)計小梁布置方式水平向布置主梁間距(mm)600主梁合并根數(shù)2小梁最大懸挑長度(mm)300構(gòu)造外表的要求構(gòu)造外表外露對拉螺栓水平向間距(mm)600梁左側(cè)梁右側(cè)樓板厚度(mm)150150梁下掛側(cè)模高度(mm)950950小梁道數(shù)(下掛)55左側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1250對拉螺栓2500對拉螺栓3750對拉螺栓右側(cè)支撐表：第i道支撐距梁底距離(mm)支撐形式1250對拉螺栓2500對拉螺栓3750對拉螺栓設(shè)計簡圖如下：模板設(shè)計剖面圖四、面板驗算面板類型覆面木膠合板面板厚度(mm)18面板抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15面板抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.5面板彈性模量E(N/mm2)100001、下掛側(cè)模梁截面寬度取單位長度，b＝1000mm。W＝bh2/6=1000×182/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×183/12＝486000mm4。面板計算簡圖如下：1、抗彎驗算q1＝bS承＝1×34.596＝34.596kN/mq1靜＝γ0×1.35×0.9×G4k×b＝1×1.35×0.9×26.4×1＝32.076kN/mq1活＝γ0×1.4×φc×Q4k×b＝1×1.4×0.9×2×1＝2.52kN/mMma*＝0.107q1靜L2+0.121q1活L2=0.107×32.076×0.2372+0.121×2.52×0.2372＝0.211kN·mσ＝Mma*/W＝0.211×106/54000＝3.904N/mm2≤[f]＝15N/mm2滿足要求！2、撓度驗算q＝bS正＝1×26.4＝26.4kN/mνma*＝0.632qL4/(100EI)=0.632×26.4×237.54/(100×10000×486000)＝0.109mm≤237.5/400=0.594mm滿足要求！3、最大支座反力計算承載能力極限狀態(tài)R下掛ma*＝1.143×q1靜×l左+1.223×q1活×l左＝1.143×32.076×0.237+1.223×2.52×0.237＝9.439kN正常使用極限狀態(tài)R'下掛ma*＝1.143×l左×q＝1.143×0.237×26.4＝7.167kN五、小梁驗算小梁最大懸挑長度(mm)300小梁計算方式三等跨連續(xù)梁小梁類型方木小梁截面類型(mm)60×80小梁彈性模量E(N/mm2)8415小梁抗剪強(qiáng)度設(shè)計值[τ](N/mm2)1.66小梁截面抵抗矩W(cm3)64小梁抗彎強(qiáng)度設(shè)計值[f](N/mm2)15.44小梁截面慣性矩I(cm4)2561、下掛側(cè)模計算簡圖如下：