2023年二級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》名師預(yù)測五套卷之（二）附詳解

PAGEPAGE492023年二級結(jié)構(gòu)工程師《專業(yè)考試》名師預(yù)測五套卷之（二）附詳解一、單選題1.某建筑為兩層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，結(jié)構(gòu)荷載均勻?qū)ΨQ，采用筏板基礎(chǔ)，筏板沿建筑物外邊挑出1m，筏板基礎(chǔ)總尺寸為20m×20m，結(jié)構(gòu)完工后，進行大面積的景觀堆土施工，堆土平均厚度為2.5m。典型房屋基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]5.假定條件同（4）。試問，按《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）簡化公式計算，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度zn（m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、20B、26C、28D、30.5答案：B解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條式（5.3.8）計算，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度zn=b（2.5-0.4lnb）=20×（2.5-0.4×ln20）=26m。由此可知，B項數(shù)值最為接近。2.某多層砌體結(jié)構(gòu)承重墻段A，如圖所示，兩端均設(shè)構(gòu)造柱，墻厚240mm，長度4000mm，采用燒結(jié)普通磚砌筑。1.當(dāng)砌體抗剪強度設(shè)計值fv=0.14MPa時，假定對應(yīng)于重力荷載代表值的砌體截面平均壓應(yīng)力σ0=0.3MPa，試問該墻段截面抗震受剪承載力（kN）應(yīng)與下列（）項數(shù)值最為接近。A、150B、170C、185D、200答案：B解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）計算如下：由σ0/fv=0.3/0.14=2.14，根據(jù)第10.2.1條表10.2.1可得，磚砌體正應(yīng)力影響系數(shù)ζN=1.14；則砌體沿階梯形截面破壞的抗震抗剪強度設(shè)計值為：fVE=ζNfv=1.14×0.14=0.16MPa；根據(jù)第10.1.5條表10.1.5可得，γRE=0.9，A=240×4000=960000mm2，根據(jù)第10.2.2條式（10.2.2-1）計算，該墻段截面抗震受剪承載力為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。3.設(shè)柱的軸心力設(shè)計值為350kN，截面為DN194×5的無縫鋼管，其截面面積A=29.69×102mm2，回轉(zhuǎn)半徑i=66.8mm。柱底標(biāo)高為－0.150m，與基礎(chǔ)頂面剛接。柱頂標(biāo)高為3.00m，柱頂與主梁為鉸接。在按實腹式軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定性計算時，其壓應(yīng)力應(yīng)最接近于（）N/mm2。A、110B、130C、176D、182答案：C解析：由題可知，柱長度l=3+0.15=3.15m，有側(cè)移；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄D表D-2可知，上端鉸接k1=0，下端剛接k2=10，得計算長度系數(shù)μ=2.03，λ=l0/i=2.03×3150/66.8=95.7；根據(jù)表5.1.2-1可知，該截面屬于a類截面，根據(jù)附錄C表C-1可知，穩(wěn)定系數(shù)由此可知，C項數(shù)值最為接近。4.某高層住宅樓（丙類建筑），設(shè)有兩層地下室，地面以上為16層，房屋高度45.60m，室內(nèi)外高差0.30m，首層層高3.3m，標(biāo)準(zhǔn)層層高為2.8m。建于8度地震區(qū)（設(shè)計基本地震加速為0.2g，設(shè)計地震分組為第一組，Ⅱ類建筑場地）。采用短肢剪力墻較多的剪力墻結(jié)構(gòu)，l～3層墻體厚度均為250mm，地上其余層墻體厚度均為200mm，在規(guī)定水平地震作用下其短肢剪力墻承擔(dān)的第一振型底部地震傾覆力矩占結(jié)構(gòu)底部總地震傾覆力矩的45％。其中一榀剪力墻一至三層截面如圖所示。墻體混凝土強度等級7層樓板面以下為C35（fc=16.7N/mm2，ft=1.57N/mm2），7層以上為C30，墻體豎向、水平分布鋼筋以及墻肢邊緣構(gòu)件的箍筋均采用HRB335級鋼筋，墻肢邊緣構(gòu)件的縱向受力鋼筋采用HRB400級鋼筋。[2011年真題]2.墻肢1處在第三層時，計算表明其端部所設(shè)暗柱僅需按構(gòu)造配筋，軸壓比=0.5。試問，該墻肢端部暗柱的豎向鋼筋最小配置數(shù)量應(yīng)為下列何項時，才能滿足規(guī)范、規(guī)程的最低抗震構(gòu)造要求？（）提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。A、6Φ20B、6Φ18C、6Φ16D、6Φ14答案：C解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第7.1.2條注，墻肢1：hw/bw=2100/250=8.4>8，為一般剪力墻。根據(jù)表4.8.2，該墻肢抗震等級為二級；根據(jù)第7.1.4條第2款規(guī)定，l～2層屬于底部加強部位；根據(jù)第7.2.14條第1款規(guī)定，第三層應(yīng)設(shè)置約束邊緣構(gòu)件；根據(jù)表7.2.15可知，二級抗震約束邊緣構(gòu)件長度：可得暗柱面積為：根據(jù)第7.2.15條第2款規(guī)定，二級抗震時約束邊緣構(gòu)件的豎向鋼筋配筋率不應(yīng)小于1%，得：且不小于6Φ14（As=923mm2）滿足最小配筋率要求；則取：{圖5}5.某柱下獨立基礎(chǔ)的底面尺寸為1.6m×2.4m。上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的荷載準(zhǔn)永久組合值Fk＝600kN，基礎(chǔ)埋深d＝2.0m，其余如圖所示。1.確定地基變形計算深度zn最接近于（）m。A、3.70B、3.90C、4.12D、5.20答案：A解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第5.3.8條規(guī)定，當(dāng)無相鄰荷載影響，基礎(chǔ)寬度在1m～30m范圍內(nèi)時，基礎(chǔ)中點的地基變形計算深度也可按下列簡化公式計算：zn＝b（2.5－0.4lnb）＝1.6×（2.5－0.4ln1.6）＝3.70m；在計算深度范圍內(nèi)存在基巖時，zn可取至基巖表面；當(dāng)存在較厚的堅硬黏性土層，其孔隙比小于0.5、壓縮模量大于50MPa，或存在較厚的密實砂卵石層，其壓縮模量大于80MPa時，zn可取至該層土表面。故地基變形計算深度為3.70m。由此可知，A項數(shù)值最為接近。6.某鋼筋混凝土條形基礎(chǔ)底面寬度為b，埋置深度為1.2m。取條形基礎(chǔ)長度1m計算，其上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面處的標(biāo)準(zhǔn)組合值：豎向力Fk，彎矩Mk。已知計算Gk（基礎(chǔ)自重和基礎(chǔ)上土重）用的加權(quán)平均容重γG=20kN/m3，基礎(chǔ)及工程地質(zhì)剖面如圖所示。5.當(dāng)Fk=300kN/m，Mk=0，b=2.2m，x=1.1m，驗算條形基礎(chǔ)翼板抗彎強度時，假定可按永久荷載效應(yīng)控制的基本組合進行，則翼板根部處截面的彎矩設(shè)計值最接近于（）kN·m。A、61.53B、72.36C、83.07D、97.69答案：C解析：根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1款第1項規(guī)定，對由永久荷載效應(yīng)控制的組合，永久荷載的分項系數(shù)應(yīng)取1.35；故條形基礎(chǔ)基底凈反力設(shè)計值為：翼板根部處截面的彎矩設(shè)計值按均布荷載作用下的公式計算如下：由此可知，C項數(shù)值最為接近。7.某擬建的高度為59m的16層現(xiàn)澆鋼筋混凝土框剪結(jié)構(gòu)，質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻，對風(fēng)荷載不敏感，其兩種平面方案如圖所示（單位m）。假設(shè)在如圖所示的作用方向兩種結(jié)構(gòu)方案的基本自振周期相同。1.當(dāng)估算主體結(jié)構(gòu)的風(fēng)荷載效應(yīng)時，方案a與方案b的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值（kN/m2）之比，最接近于（）。提示：按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）解題。A、1∶1B、1∶1.15C、1∶1.2D、1.15∶1答案：D解析：兩個方案風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值的差別主要體現(xiàn)在風(fēng)荷載體型系數(shù)μs的差別上，根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》（JGJ3—2010）第4.2.3條第2款規(guī)定，方案a，正方形，方案b，正八邊形，故方案a與方案b的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值之比為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。8.假設(shè)，某3層鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)房屋，位于非抗震設(shè)防區(qū)，房屋高度9.0m，鋼筋混凝土墻墻厚200mm，配置雙層雙向分布鋼筋。試問，墻體雙層水平分布鋼筋的總配筋率最小值及雙層豎向分布鋼筋的總配筋率最小值分別與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、0.15％，0.15％B、0.20％，0.15％C、0.20％，0.20％D、0.30％，0.30％答案：A解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.4.5條，對于房屋高度≤10m且層數(shù)≤3層的鋼筋混凝土墻，其水平與豎向分布鋼筋的配筋率最小值均不宜小于0.15％。由此可知，A項數(shù)值最為接近。9.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設(shè)計使用年限為50年，采用框架結(jié)構(gòu)，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設(shè)次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應(yīng)力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計基本地震加速度為0.20g，設(shè)計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設(shè)防類別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類，安全等級為二級。[2013年真題]假定，地下車庫頂板的厚度h=250mm，混凝土強度等級為C30，采用HRB400鋼筋，頂板跨中位置板底鋼筋為試問，考慮受壓區(qū)樓板鋼筋時，板跨中位置正截面受彎承載力設(shè)計值M（kN·m／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、80B、105C、125D、135答案：B解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.10條式（6.2.10-2）計算，α1fcbx=fyAS-代入數(shù)據(jù)解得，相對受壓區(qū)高度為：x=13mm<2×25=50mm，滿足構(gòu)造要求。根據(jù)第6.2.14條式（6.2.14）計算：=360×1540×（215-25）=105kN·m／m，由此可知，B項最接近。10.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級為二級。梁截面250mm×600mm，混凝土強度等級C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]1.已知：梁頂面配置了2Φ16受力鋼筋，梁底鋼筋可按需要配置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設(shè)計值M（kN·m），應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、455B、480C、519D、536答案：C解析：截面有效高度h0=（600－35）mm=565mm，ξb=0.55；當(dāng)粱頂面的受壓鋼筋不變時，隨著梁底鋼筋的增大，混凝土受壓區(qū)高度隨之增加抗彎承載力也不斷提高。11.某柱下獨立基礎(chǔ)，基礎(chǔ)埋深為d＝1.5m，基礎(chǔ)平面和各層土的壓縮模量如圖所示。設(shè)基礎(chǔ)底面處地基承載力特征值為fak＝153kPa，由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的準(zhǔn)永久荷載標(biāo)準(zhǔn)組合產(chǎn)生的軸心壓力Fk＝1080kN。1.確定基礎(chǔ)Ⅰ基底中心的附加壓力p0最接近于（）kPa。A、183B、180C、160D、153答案：A解析：基底附加壓力為由土體自重以外的荷載對土體產(chǎn)生的壓力，則基底附加壓力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。12.某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設(shè)計值右側(cè)梁端彎矩設(shè)計值上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。1.節(jié)點的剪力設(shè)計值Vj最接近于（）kN。A、973.52B、1182.43C、1414.96D、1476.48答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）附錄D式（D1.1-1）計算，二級框架節(jié)點核心區(qū)的剪力設(shè)計值為：由于節(jié)點兩側(cè)梁截面高度不等，采用平均值hb=（800+600）/2=700mm；由于as=60mm，hb0=hb-as=700-60=640mm；根據(jù)附錄D第D.1.1條規(guī)定，二級框架，剪力增大系數(shù)ηjb=1.2，則該節(jié)點的剪力設(shè)計值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。13.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]3.條件同（2），并已知旋噴樁采用等邊三角形形式布置，假設(shè)單樁豎向承載力特征值為280kN，樁間土承載力折減系數(shù)β取0.3，單樁承載力發(fā)揮系數(shù)λ=1.0試問，要求①層淤泥質(zhì)黏土經(jīng)處理后的復(fù)合地基承載力特征值達到120kPa，初步設(shè)計時，估算的旋噴樁合理中心距s（m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：由置換率求樁間距可參考砂石樁。A、1.8B、2.1C、2.4D、2.7答案：A解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）第7.1.5條第2款，對有粘結(jié)強度增強體復(fù)合地基應(yīng)按下式計算：代入數(shù)據(jù)可得：解得，面積置換率根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2002）第7.2.2條第4款，砂石樁間距為：【說明】最新規(guī)范《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）已將舊規(guī)范第7.2.2條第4款的相關(guān)公式刪除。14.某方柱邊長400mm，下設(shè)等邊三角形承臺，樁的平面布置如圖?；窘M合時作用于承臺頂面的荷載為F=1500kN，My=200kN·m（朝y負方向）。則作用于板帶上的彎矩設(shè)計值M最接近于（）kN·m。A、340B、350C、360D、370答案：D解析：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）第8.5.18條第2款規(guī)定，對于等邊三樁承臺，作用于板帶上的彎矩設(shè)計值為：式中，Nmax為扣除承臺和其上填土自重后的三樁中相應(yīng)于作用的基本組合時的最大單樁豎向力設(shè)計值，經(jīng)計算為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。15.支承屋面梁的柱牛腿，如圖所示，寬度b=400mm，屋架在牛腿上的支承長度為200mm，豎向力作用點到下柱邊緣的水平距離a=300mm（已考慮安裝偏差20mm），外邊緣高h1=h/3（h為牛腿高度），牛腿底面傾斜角α=45°。作用在牛腿頂部按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的豎向力Fvk=450kN，豎向力的設(shè)計值Fv=580kN，同時作用在牛腿頂部按荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合計算的水平拉力Fhk=120kN，水平拉力的設(shè)計值Fh=168kN，混凝土強度等級采用C30，鋼筋HRB335級，as=40mm，箍筋為HPB300級鋼筋。2.若截面的有效高度h0=810mm，則縱向受拉鋼筋的截面面積As最接近于（）mm2。A、1280B、1310C、1400D、1520答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.3.11條規(guī)定，在牛腿中，由承受豎向力所需的受拉鋼筋截面面積和承受水平拉力所需的錨筋截面面積所組成的縱向受力鋼筋的總截面面積為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。16.某冶金車間設(shè)有A8級起重機。試問，由一臺最大起重機橫向水平荷載所產(chǎn)生的撓度與起重機梁制動結(jié)構(gòu)跨度之比的容許值，應(yīng)取下列何項數(shù)值較為合適？（）[2011年真題]A、1/500B、1/1200C、1/1800D、1/2200答案：D解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）附錄A第A.1.2條規(guī)定，冶金工廠或類似車間中設(shè)有工作級別為A7、A8級吊車的車間，其跨間每側(cè)吊車梁或吊車桁架的制動結(jié)構(gòu)，由一臺最大吊車橫向水平荷載（按荷載規(guī)范取值）所產(chǎn)生的撓度不宜超過制動結(jié)構(gòu)跨度的1/2200。17.組合磚柱的截面尺寸為370mm×620mm，計算高度為6.6m。采用MU10磚，M10混合砂漿砌筑，面層厚度和鋼筋配置見圖。承受軸心壓力。2.假設(shè)穩(wěn)定系數(shù)ψ=0.75則該組合柱的承載力最接近于（）kN。A、331B、356C、482D、528答案：C解析：18.某雙柱下條形基礎(chǔ)梁，由柱傳至基礎(chǔ)梁頂面的豎向力設(shè)計值分別為F1和F2?；A(chǔ)梁尺寸及工程地質(zhì)剖面如圖所示。假定基礎(chǔ)梁為無限剛度，地基反力按直線分布。5.F1、F2、c和b值同題（4）。當(dāng)柱支座寬度的影響略去不計時，其基礎(chǔ)梁支座處最大彎矩設(shè)計值，最接近于（）kN·m。A、123.16B、147.80C、399.05D、478.86答案：D解析：因F1、F2、c和b值同題（4），故計算得基底凈反力為：p=236.47kPa。由c=1800mm>b可知，左支座處彎矩最大，則基礎(chǔ)梁支座處的最大彎矩值為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。19.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計水位+5.000，抗壓設(shè)計水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.試問，當(dāng)根據(jù)土的物理指標(biāo)與承載力參數(shù)之間的經(jīng)驗關(guān)系確定單樁豎向極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值時，預(yù)制樁單樁抗壓承載力特征值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1000B、1150C、2000D、2300答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.3.5條規(guī)定，地基的承載能力表達式為：代入數(shù)據(jù)可知，地基極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值為：根據(jù)第5.2.2條式（5.2.2）計算，預(yù)制樁抗壓承載力特征值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。20.某重級工作制吊車的單層廠房，其邊跨縱向柱列的柱間支撐布置及幾何尺寸如圖所示。上段、下段柱間支撐ZC-1、ZC-2均采用十字交叉式，按柔性受拉斜桿設(shè)計，柱頂設(shè)有通長剛性系桿。鋼材采用Q235鋼，焊條為E43型。假定，廠房山墻傳來的風(fēng)荷載設(shè)計值R=110kN，吊車縱向水平剎車力設(shè)計值T=125kN。[2013年真題]4.下段柱間支撐ZC-2結(jié)構(gòu)形式同題21，與廠房柱連接如圖所示。假定，支撐拉力設(shè)計值N=280kN。試問，支撐角鋼與節(jié)點板連接的側(cè)面角焊縫長度l（mm）應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、240C、280D、300答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第3.4.1條表3.4.1-3可知，角焊縫的強度設(shè)計值=160N／mm2；根據(jù)第7.1.3條規(guī)定，肢背側(cè)焊縫承受0.7N。l=lw+2×hf=219+2×8=235mm，由此可知，B項數(shù)值最為接近。21.某建筑物的地基設(shè)計等級為乙級，獨立柱基的尺寸及樁的布置見圖。荷載效應(yīng)的基本組合為：由上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的豎向荷載設(shè)計值Fk=8000kN，力矩設(shè)計值Mk=1200kN·m；基礎(chǔ)采用泥漿護壁鉆孔灌注樁，樁徑d=600mm，承臺埋置深度3m，各土層的樁基礎(chǔ)設(shè)計參數(shù)見表。.8.在驗算樁身混凝土強度時，下列（）不符合《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）的規(guī)定。A、預(yù)制樁的工作條件系數(shù)取0.85B、灌注樁的工作條件系數(shù)取0.7～0.8C、取結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)1.0D、取安全系數(shù)1.0答案：D解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.8.3條，關(guān)于驗算樁身強度的規(guī)定中，采用了工作條件系數(shù)，在條文說明表14中可知，說明是參考了上海地區(qū)的經(jīng)驗，未考慮結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，即取這個系數(shù)為1.0。在計算公式中，采用了的混凝土軸心抗壓強度設(shè)計值，采用分項系數(shù)描述的設(shè)計表達式，不存在安全系數(shù)的問題。22.某單層鋼結(jié)構(gòu)廠房γ0=1.0，柱距12m，其鋼吊車梁采用Q345鋼制造，E50型焊條焊接。吊車為軟鉤橋式吊車，起重量Q=50t／10t，小車重g=15t，最大輪壓標(biāo)準(zhǔn)值P=470kN。[2014年真題]5.假定，吊車梁采用突緣支座，支座加勁肋與腹板采用雙面角焊縫連接，焊腳尺寸hf=10mm，支座反力設(shè)計值R=1727.8kN，腹板高度為1500mm。試問，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值（N／mm2），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：角焊縫的強度計算時，支座反力設(shè)計值需乘以放大系數(shù)1.2。A、100B、120C、135D、155答案：A解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第7.1.3條式（7.1.3-2）計算，角焊縫的剪應(yīng)力設(shè)計值為：lw=1500-2×10=1480mm，由此可知，A項數(shù)值最為接近。23.圖所示的框架為某框架—剪力墻結(jié)構(gòu)中的一榀邊框架，其抗震等級為二級，底部一、二層頂梁截面高度為700mm，梁頂與板頂平，柱截面為700mm×700mm。已知在重力荷載和地震作用下，柱BC的軸壓比為0.75，節(jié)點B和柱BC未按“強柱弱梁”調(diào)整的組合彎矩設(shè)計值(kN·m)如圖所示。[2012年真題]提示：①對應(yīng)于地震作用標(biāo)準(zhǔn)值，各層框架承擔(dān)的剪力均不小于結(jié)構(gòu)總剪力的20％；②按《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）作答。2.假定，角柱AD在重力荷載和地震作用組合下，柱上、下端按“強柱弱梁”要求調(diào)整后的彎矩設(shè)計值分別為（同為順時針方向）。試問，抗震設(shè)計時柱AD端部截面的剪力設(shè)計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、175B、200C、225D、250答案：B解析：根據(jù)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ3—2010）第6.2.4條規(guī)定，角柱剪力設(shè)計值應(yīng)乘以1.1的放大系數(shù)；又根據(jù)第6.2.3條第2款規(guī)定，剪力設(shè)計值按下式計算：其中：①ηvc為剪力增大系數(shù)，對于二級框架（其他結(jié)構(gòu)中）取24.某學(xué)校田徑場建造在軟弱地基上，由于場地原始地面標(biāo)高較低，需要大面積填土2m，填土及地基土層分布情況見圖。為減少田徑場的后期沉降，需采取地基處理措施，建設(shè)所在地區(qū)常用的地基處理方法有如下幾種：①預(yù)壓法；②強夯法和強夯置換法；③振沖法；④砂石樁法；⑤水泥粉煤灰碎石樁法；⑥水泥土攪拌樁法。[2011年真題]1.項目建設(shè)工期緊，變形控制要求嚴格，建設(shè)單位要求在地基處理方案確定前，選擇兩個可行的地基處理方法進行技術(shù)經(jīng)濟比較。試問，下面哪個選項的地基處理方法最為合理？（）A、①④B、②⑤C、③⑥D(zhuǎn)、⑤⑥答案：D解析：根據(jù)《建筑地基處理技術(shù)規(guī)范》（JGJ79—2012）逐項判別。①項，預(yù)壓法的工期長，建設(shè)工期緊的情況下不適用。②項，根據(jù)第6.1.2條可知，強夯法不適用于軟土地基，強夯置換法適用于軟塑～流塑的黏性土地基上對變形要求不嚴格的工程。③④項，根據(jù)第7.2.1條第1款規(guī)定，振沖法適用于擠密處理松散砂土、粉土、粉質(zhì)黏土、素填土、雜填土等地基，以及用于處理可液化地基；飽和黏土地基，如對變形控制不嚴格，可采用砂石樁置換處理。⑤項，根據(jù)第7.7.3條第1款第1、3項規(guī)定，水泥粉煤灰碎石樁可通過長螺旋鉆機取土成孔，然后灌注水泥粉煤灰碎石等材料，也可采用沉管工藝成樁，樁體強度較高，與樁間土構(gòu)成復(fù)合地基，具有較高的承載力。⑥項，根據(jù)第7.3.1條第2款規(guī)定，水泥攪拌樁的施工工藝分為漿液攪拌法和粉體攪拌法，可采用單軸、雙軸、多軸攪拌或連續(xù)成槽攪拌形成柱狀、壁狀、格柵狀或塊狀水泥土加固體。25.某鋼筋混凝土柱，截面尺寸為300mm×500mm，混凝土強度等級為C30，縱向受力鋼筋為HRB400，縱向鋼筋合力點至截面近邊緣的距離as＝as′＝40mm。3.設(shè)軸向壓力作用點至縱向受拉鋼筋合力點的距離e＝569mm，受拉縱筋面積As＝1521mm2，受拉區(qū)縱向鋼筋的等效直徑deq＝22mm，等效應(yīng)力σsk＝186N/mm2，構(gòu)件直接承受重復(fù)動力荷載，其余條件同上題，則構(gòu)件的最大裂縫寬度wmax（mm）與（）項數(shù)值最為接近。A、0.143B、0.174C、0.221D、0.281答案：D解析：根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條計算如下：①按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：ρte=As/Ate；對矩形截面的偏心受拉構(gòu)件，有效受拉混凝土截面面積：Ate＝0.5bh＝0.5×300×500＝75000mm2，則可得：ρte=1521/75000=0.020；②對直接承受重復(fù)荷載的構(gòu)件，取裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ＝1.0，則可計算得最大裂縫寬度為：由此可知，D項數(shù)值最為接近。26.某辦公樓平面布置如圖所示，采用裝配式鋼筋混凝土樓蓋，MU10磚墻承重?？v墻及橫墻厚度均為240mm，砂漿強度等級M5，底層墻高H=4.5m（從基礎(chǔ)頂面算起至一層樓板底面），隔墻厚120mm。則下列高厚比驗算錯誤的是（）。A、外縱墻滿足B、承重橫墻滿足C、內(nèi)縱墻滿足D、內(nèi)隔墻不滿足答案：D解析：根據(jù)《砌體結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50003—2011）第4.2.1條表4.2.1可知，橫墻最大間距s=12m＜32m，其屬于剛性方案。①外縱墻高厚比驗算由s=12m，H=4.5m，知s=12m＞2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=1.0H；查第6.1.1條表6.1.1可知，砂漿強度等級M5時允許高厚比[β]=24；又μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7，由第6.1.1條式（6.1.1）計算，得：高厚比β=H0/h=4.5/0.24=18.75＜μ2[β]=0.8×24=19.2，滿足高厚比要求。②承重橫墻高厚比驗算縱墻間距s=6.2m，則H=4.5m＜s＜2H=9m；根據(jù)第5.1.3條表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6.2+0.2×4.5=3.38m；由第6.1.1條式（6.1.1）計算，得高厚比β=H0/h=3380/240=14.08＜[β]=24，滿足高厚比要求。③內(nèi)縱墻高厚比驗算由于內(nèi)縱墻的厚度、砌筑砂漿、墻體高度均與縱墻相同，洞口寬度小于外墻的洞口寬度，外墻高厚比驗算滿足要求，則內(nèi)縱墻也滿足高厚比要求。④隔墻高厚比驗算因隔墻上端在砌筑時，一般用斜放立磚頂住樓板，故可按頂端為不動鉸支點考慮。設(shè)隔墻與縱墻咬槎拉結(jié)，則s=6.2m，2H=9m＞s＞H=4.5m；查第5.1.3條表5.1.3可得，H0=0.4s+0.2H=3.38m；由于隔墻是非承重墻，則根據(jù)第6.1.1條式（6.1.1）計算，得：β=H0/h=3380/120=28.16＜μ1[β]=1.44×24=34.56，滿足高厚比要求。27.關(guān)于柱軸壓比限值的要求，下列各項不正確的是（）。A、框支剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震等級屬于一級的框支柱（包括框支角柱），其軸壓比不宜大于0.60B、框架—剪力墻結(jié)構(gòu)，抗震等級屬一級的框架柱，當(dāng)剪力墻部分承受的地震傾覆力矩小于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%較多時，其框架柱軸壓比不宜大于0.65C、框架—核心筒結(jié)構(gòu)，抗震等級屬一級的框架柱，當(dāng)核心筒結(jié)構(gòu)承受的地震傾覆力矩大于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%時，其框架柱軸壓比不宜大于0.75D、筒中筒結(jié)構(gòu)，抗震等級屬一級的密集柱，沿柱全高采用井字復(fù)合箍，箍筋間距100mm、肢距150mm、箍徑12mm；其內(nèi)筒承受的地震傾覆力矩小于結(jié)構(gòu)總地震傾覆力矩的50%較多時，其密集柱的軸壓比不宜大于0.75答案：D解析：筒中筒結(jié)構(gòu)的受力情況，在側(cè)向荷載作用下與框架—剪力墻結(jié)構(gòu)相類似。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.6條表6.3.6可知，抗震等級屬于一級的外筒密集柱軸壓比限值可取0.75，但又因此柱全高均以箍距不大于100mm、肢距不大于200mm、箍徑又不小于12mm的井字復(fù)合箍，根據(jù)注3，軸壓比限值可增大0.10。故密集柱的軸壓比限值宜為0.85。28.某矩形框筒，平面尺寸如圖所示，總高度102m，承受水平力q=20kN/m，框筒截面可簡化成雙槽形截面，該截面如圖6-38所示。角柱為L形、截面面積A3=6.41m2、形心坐標(biāo)y=0.90m。槽形截面慣性矩為3056.5m4。計算圖中底層3號柱所受的軸力N3最接近于（）kN。A、1564.9B、1711.4C、1956.2D、2094.8答案：D解析：矩形框筒底部彎矩為：槽形截面應(yīng)力為：則3號柱所受的軸力為：N3=σA3=326.8×6.41=2094.8kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。29.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計水位+5.000，抗壓設(shè)計水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。3.假定，各層土的基樁抗拔系數(shù)λ均為0.7。試問，預(yù)制樁基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、500B、600C、1100D、1200答案：C解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.6條規(guī)定，預(yù)制樁基樁抗拔極限承載力標(biāo)準(zhǔn)值公式為：代入數(shù)據(jù)可得，極限承載力為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。30.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級二級，第一層層高3.9m，地面到基礎(chǔ)頂面1.1m，柱截面尺寸為500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，縱筋HRB335級，箍筋HPB300級，在豎向荷載地震作用組合下內(nèi)柱有關(guān)截面如圖所示，其內(nèi)力值見表。2.柱頂Ⅱ—Ⅱ截面處對稱配筋A(yù)s＝As′＝（）mm2。A、636B、787C、927D、1057答案：A解析：本題（1）已求得構(gòu)件界限受壓承載力設(shè)計值Nb＝1882kN，因左震、右震時的軸壓力均小于Nb，故按大偏心受壓計算。N左M右，左震為最不利工況，取N=1300kN，M=270kN·m進行配筋計算；根據(jù)已知條件得底層柱上端節(jié)點處的彎矩作用情況，如圖所示。.則考慮地震作用組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設(shè)計值之和為：∑Mc=270+270=540kN·m，1.2∑Mb=1.2×（160+317）=572kN·m；∑Mc<1.2∑Mb，所以應(yīng)根據(jù)∑Mc來調(diào)整下柱上端彎矩設(shè)計值，即：MeⅡ′=572×270/（270+270）=286kN·m；由作用于下柱上端的設(shè)計值為：M＝286kN·m，N＝1300kN，計算得受壓區(qū)高度為：軸向力對截面重心的偏心距為：附加偏心距為：ea＝20mm，則可得初始偏心距為：ei＝e0+ea＝220+20＝240mm；根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2010）式（6.2.17-3）計算，軸向力作用點至受拉鋼筋合力點之間的距離為：將x＝175mm，e＝501mm，代入式可得：解得柱頂Ⅱ—Ⅱ截面處對稱配筋截面面積為：As＝As′＝636mm2。31.某抗震等級為二級的高層框架結(jié)構(gòu)，首層的梁柱中節(jié)點，橫向左、右側(cè)梁截面尺寸及縱向梁截面尺寸如圖所示。梁柱混凝土強度等級為C30，fc=14.3MPa，ft=1.43MPa，as=as′=60mm。節(jié)點左側(cè)梁端彎矩設(shè)計值右側(cè)梁端彎矩設(shè)計值上柱底部考慮地震作用組合的軸向壓力設(shè)計值N=3484.0kN，節(jié)點上下層柱反彎點之間的距離Hc=4.65m。3.下列關(guān)于節(jié)點核心區(qū)的箍筋配置最合適的是（）。A、雙向4肢φ8100B、雙向4肢φ8120C、雙向4肢φ8150D、雙向4肢φ10100答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》（GB50011—2010）附錄D第D.1.4條規(guī)定，節(jié)點核心區(qū)截面抗震受剪承載力應(yīng)滿足：故可按構(gòu)造配筋，根據(jù)第6.3.10條規(guī)定，抗震等級為二級的箍筋特征值不小于0.10，體積配筋率不小于0.5%，箍筋直徑不宜小于8mm，故取雙向四肢10100；根據(jù)第6.3.9條第3款第1項式（6.3.9）計算，其體積配箍率為：32.某矩形基礎(chǔ)底面尺寸3m×3m，自重應(yīng)力和附加應(yīng)力分布圖如圖所示，第②層土的室內(nèi)壓縮曲線如圖所示。3.第②層土的壓縮變形量最接近于（）mm。A、64.1B、55.3C、43.7D、36.2答案：A解析：根據(jù)《土工試驗方法標(biāo)準(zhǔn)》（GB/T50123—1999）第14.1.8條規(guī)定，各級壓力下試樣固結(jié)穩(wěn)定后的孔隙比為：則第②層土的壓縮變形量為：式中，h2為第②層土厚度；則壓縮變形量為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。33.某廠房三鉸拱式天窗架采用Q235B鋼制作，其平面外穩(wěn)定性由支撐系統(tǒng)保證。天窗架側(cè)柱ad選用雙角鋼L125×8，天窗架計算簡圖及側(cè)柱ad的截面特性如圖所示。[2011年真題]3.試問，側(cè)柱ad在平面外的換算長細比應(yīng)與下列何項數(shù)值最為接近？提示：采用簡化方法確定。（）A、60B、70C、80D、90答案：B解析：根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）第5.1.2條第3款規(guī)定，雙角鋼組合T形截面繞對稱軸的λyz可采用下列簡化方法確定：因為b/t=125/8=15.625>0.58loy/b=0.58×3250/125=15.08，式中，loy=3250mm；根據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50017—2003）式（5.1.2-6b）計算，側(cè)柱ad在平面外的換算長細比為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。34.某單層獨立地下車庫，采用承臺下樁基加構(gòu)造防水底板的做法，柱A截面尺寸500mm×500mm，樁型采用長螺旋鉆孔灌注樁，樁徑d=400mm，樁身混凝土重度23kN／m3，強度等級為C30，承臺厚度1000mm，有效高度h0=取950mm，承臺和柱的混凝土強度等級分別為C30（ft=1.43N／mm2）和C45（ft=1.80N／mm2）。使用期間的最高水位和最低水位標(biāo)高分別為-0.300m和-7.000m，柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2014年真題]提示：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。2.假定，工程樁的長度為21m，樁基抗拔計算按群樁呈非整體破壞考慮。試問，要滿足基樁抗拔要求，荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)組合時，作用于單樁的基樁拔力最大值Nk（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、450B、550C、900D、1100答案：B解析：根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）第5.4.6條式（5.4.6-1）計算，樁身自重：根據(jù)第5.4.5條式（5.4.5-2）計算，可得作用于單樁的基樁拔力值為：Nk≤Tuk／2+Gp=564.7kN。由此可知，B項數(shù)值最為接近。35.關(guān)于鋼材高溫性能，下列敘述不正確的是（）。A、低碳鋼500℃時約為常溫強度的1/2，600℃約為1/3B、高強鋼絲350℃時約為常溫強度的1/2，400℃約為1/3C、低碳鋼300～350℃時，普通低合金鋼400～450℃時，鋼材徐變增大D、冷加工鋼筋高溫性能和低碳鋼相似答案：D解析：D項，冷加工鋼筋300℃時，其強度約為常溫強度的1/2；400℃時，其強度約為常溫強度的1/3，比低碳鋼下降更快。36.某商業(yè)樓為五層框架結(jié)構(gòu)，設(shè)一層地下室，基礎(chǔ)擬采用承臺下樁基，柱A截面尺寸為800mm×800mm，預(yù)制方樁邊長為350mm，樁長為27m，承臺厚度為800mm，有效高度h0取750mm，板厚為600mm，承臺及柱的混凝土強度等級均為C30（ft=1.43N／mm2），抗浮設(shè)計水位+5.000，抗壓設(shè)計水位+3.500。柱A下基礎(chǔ)剖面及地質(zhì)情況見圖。[2013年真題]提示：根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007—2011）作答，根據(jù)《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94—2008）作答。5.條件同（4）。試問，承臺受柱A沖切時，作用于承臺沖切破壞錐體上的沖切力設(shè)計值（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①不考慮沖切破壞錐體底面浮力作用；②不考慮柱根彎矩的影響。A、4