螺旋輸送機的一級圓柱齒輪減速器完整版

螺旋輸送機的一級圓柱齒輪減速器完整版沈陽工程學院課程設計設計題目：螺旋輸送機的一級圓柱齒輪減速器系別能源與動力工程學院班級核工本111學生姓名孫帥學號2011103121指導教師郭維城、王炳達職稱講師起止日期：2013年12月23日起——至2014年01月03日止沈陽工程學院課程設計沈陽工程學院機械設計基礎課程設計成績評定表系（部）：能源與動力學院班級：核工本111學生姓名：孫帥指導教師評審意見評價加權具體要求權重評分內容分調研能獨立查閱文獻，收集資料;能制定課程設計方案0.15432論證和日程安排。工作工作態(tài)度認真，遵守紀律，出勤情況是否良好，能能力0.25432夠獨立完成設計工作，態(tài)度工作按期圓滿完成規(guī)定的設計任務，工作量飽滿，難度0.25432量適宜。說明說明書立論正確，論述充分，結論嚴謹合理，文字書的通順，技術用語準確，符號統(tǒng)一，編號齊全，圖表0.55432質量完備，書寫工整規(guī)范。指導教師評審成績分加權分合計（加權分合計乘以12）指導教師簽名：年月日評閱教師評審意見評價加權具體要求權重評分內容分查閱查閱文獻有一定廣泛性;有綜合歸納資料的能力0.25432文獻工作工作量飽滿，難度適中。0.55432量說明說明書立論正確，論述充分，結論嚴謹合理，文字書的通順，技術用語準確，符號統(tǒng)一，編號齊全，圖表0.35432質量完備，書寫工整規(guī)范。評閱教師評審成績分加權分合計（加權分合計乘以8）評閱教師簽名：年月日課程設計總評成績分-2-沈陽工程學院課程設計沈陽工程學院課程設計任務書課程設計題目：用于螺旋輸送機的一級圓柱齒輪減速器設計系別能源與動力工程學院班級核工本111學生姓名孫帥學號2011103121指導教師郭維城、王炳達職稱講師課程設計進行地點：實訓E311任務下達時間：2013年12月23日起止日期：2013年12月23日起——至2014年1月3日止教研室主任年月日批準-3-沈陽工程學院課程設計用于螺旋輸送機的一級圓柱齒輪減速器設計的原始資料及要求（一）設計題目（二）原始數(shù)據(jù)（以實際數(shù)據(jù)為準）運輸機工作軸轉矩T=800N.m運輸機工作軸轉速n=135r/min（三）工作條件連續(xù)單向運轉，工作時有輕微振動，使用期限為8年，生產(chǎn)10臺，兩班制工作，輸送機工作轉速允許誤差為,5%。（四） 應完成的任務1、 減速器裝配圖1張（A0圖）2、 零件圖2張（齒輪軸零件圖一張，大齒輪零件圖一張）（A3圖）3、 設計計算說明書1份（五） 時間安排（2.5周）1、 三天計算；2、 兩天畫草圖；3、 三天畫裝配圖及零件圖；4、 兩天修改說明書；5、 兩天答辯。（六）設計說明書主要內容（1） 目錄（標題及頁次）；（2） 課程設計任務書；前言(題目分析，傳動方案的擬定等);-4-沈陽工程學院課程設計電動機的選擇及傳動裝置的運動和動力參數(shù)計算；傳動零件的設計計算(確定帶傳動及齒輪傳動的主要參數(shù))；軸的設計計算及校核；箱體設計及說明(8)鍵聯(lián)接的選擇和計算；滾動軸承的選擇和計算；聯(lián)軸器的選擇；潤滑和密封的選擇；減速器附件的選擇及說明；設計小結；參考資料(資料的編號［］及書名、作者、出版單位、出版年月)；(七)要求和注意事項圖紙圖面清潔，標注準確，符合國家標準；必須按學校規(guī)定的紙張與格式編寫設計計算說明書，要求計算正確，層次分明，論述清楚，文字精煉，插圖簡明，排版正確。本部分課程設計說明書要求字數(shù)約6千字(或20-25頁)，采用學校規(guī)定的設計用紙與格式。沈陽工程學院機械學院機械原理與設計教學部-5-沈陽工程學院課程設計目錄機械設計基礎課程設計任務書 .. (03) 一、傳動方案的擬定及說明 ……..^(07)二、電動機的選擇 ..???.???.(07)..…….…….(08)三、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù) 四、傳動零件的設計計算 .—.(09)五、軸的設計計算 .???..(12)六、軸承的選擇及計算 .—..(17) 七、鍵連接的選擇及校核 ...(19)八、鑄件減速器機體結構尺寸計算表及附件的選擇 (19)九、潤滑與密封方式的選擇、潤滑劑的選擇 .. ...???.(21)十、參考文獻 ....???(21)十一、設計總結 (22)-6-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果傳動方案的擬定及說明1、 傳動系統(tǒng)的作用：作用:介于機械中原動機與工作機之間，主要將原動機的運動和動力傳給工作機，在此起減速作用，并協(xié)調二者的轉速和轉矩。2、 分析傳動方案：此傳動方案的特點：特點:結構簡單、效率高、容易制造、使用壽命長、維護方便。電機不會與箱體發(fā)生干涉。電機的選擇1、 電動機類型和結構型式按工作要求和工作條件，選用一般用途的Y系列（IP44）三向異步電動機。它為臥式全封閉結構，具有防止灰塵等其他雜物侵入電機內部的特點。2、 電動機容量T,n800，135WP,11.309kWP,,,1L309kW1）、電機所需功率，，wW95509550pWP,2）、電動機輸出功率Pdd,24,,,,,,,,,傳動裝置的總效率總1234式中，為從齒輪至傳動滾筒之間的各傳動機構的效率。，，，..?12由參考書【1】表2-3查得：圓柱齒輪傳動（8級精度的一般齒輪傳動（油潤滑））的傳動效率為；n,0.971錐齒輪傳動（8級精度的一般齒輪傳動（油潤滑））的傳動效率為；n,0.952,,0.99滑動軸承（球軸承）的傳動效率為；3聯(lián)軸器（彈性連軸器）的傳動效率為；,,0.99424,,0.8676則，，0.97,0.95，0.99，0.99,0.8676總總P1L309WP,,,13.035kW故dP,13.035kW,0.8676d總3、 傳動裝置的總傳動比-7-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果由【1】表2-2查知：一級圓柱齒輪減速器的傳動比為：；i',0~51一級錐齒輪減速器的傳動比為：；i',0?32則此傳動裝置的總傳動比為：。i,,0~15i,,0~154、 電動機的轉速為了便于選擇電動機轉速，先推算電動機轉速的可選范圍。由任務書中推,i,0~15薦減速裝置傳動比范圍，則電動機轉速可選范圍為,,n,n,i,135，（0~15）,0~2025r/mindW根據(jù)電動機的輸出功率和轉速。由【1】表17T選定電動機的型號為Y160L-4。主要性能如下表：電機型號滿載轉速額定功率Pn堵轉轉矩最大轉矩TTedm12Y160L-415KW1460r/min2.22.3注：電動機的質量為m=144kg5、 計算傳動裝置i'的總傳動比并分配各級傳動比n1460mii,10.811）、總傳動比（符合0<<15）i,,,10.81總ddn135wi,42）、分配傳動比假設圓柱齒輪傳動分配的傳動比，則圓錐齒輪的傳動0i,40i10.81di,2.7025i,,,2.7025比11i40三、計算傳動裝置的運動和動力參數(shù)1（各軸轉速減速器傳動裝置各軸從高速軸至低速軸依次編號為:？軸、？軸各軸的轉速為（r/min）高速軸？的轉速n,1460r/min0n,n,1460r/min0w-8-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果n1460n,365r/min01n,,,365r/min低速軸？的轉速li402.各軸輸入功率為（）kW高速軸？的輸入功率P,P,,,,,13.035,0.99,0.99,12.7754kWP,12.7754kW0d430低速軸？的輸入功率P,12.024kW122P,P,,,,,,13.035,0.97，0.99，0.99,12.024kW10143,,3.各軸輸入轉矩（Nm）9550,P9550,12.7754T,83.565N,m00T,,,83.565N,m1）、高速軸？的轉矩0n146009550,P9550,12.024T,314.6N,m112）、低速軸？的的轉矩為T,,,314.6N,m1n3651將各數(shù)據(jù)匯總如下表1傳動參數(shù)的數(shù)據(jù)表軸？軸？功率P?kW12.775412.024轉矩T?（N?m）83.565314.6轉速n（r?min）1460365傳動比i42.7025效率n0.98010.94119四、傳動零件的設計計算1、直齒圓柱的齒輪傳動設計1）、選定直齒圓柱齒輪的類型、精度等級、材料及齒數(shù)（1）根據(jù)設計要求，選用直齒圓柱齒輪傳動。（2）材料選擇。由【2】表11-1選擇小齒輪材料40Cr（調質），硬度280HBS;大齒輪材料為45（調質），硬度為240HBS;二者硬度差為40HBS左右;假設齒輪精度為8級精度。(3)選小齒輪齒數(shù)，圓柱齒輪傳動比為i=4，則大齒輪齒數(shù)z,3001，取。z,4,30,120,z,12022則齒數(shù)比：z1202u,,,4u=4z30。1-9-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果2)、按齒面接觸疲勞強度設計由設計計算公式進行計算，直齒圓柱的小齒輪分度圓直徑即2KTu,1ZZ21EH3d,,,[]進行計算。1,,①uodH3)、確定公式內的各計算數(shù)值(1)、試選載荷系數(shù)由【2】表11-3選電動機均勻載荷，即電動機連續(xù)單項運轉，取K=1.2(2)、計算小齒輪傳遞的轉矩。59.550，10,P9550，12.77540T,,83565.1N,mmT,,,83565.1N,mm00n14600(3)、由【2】表11-6選齒面硬度為軟齒面，齒輪相對于軸承位置為均勻布置的,,1,,1齒寬系數(shù)。。dd12Z,189.8MP(4)、由【2】表11-4選材料為鍛鋼，其材料彈性系數(shù)為，令區(qū)Ea域系數(shù)：2Z,H=2.5Z，sin,,cos,H對于標準齒輪，=2.5。ZH(5)、由【2】表11-1，按齒面硬度差得小齒輪的接觸疲勞強度極限；大齒輪的接觸疲勞強度極限。，，700MP,,600MPHlim1aHlim2a(6)、計算直齒圓柱齒輪的許接觸應力由【2】表11-5選一般工業(yè)齒輪傳動的一般可靠度S,1H則小齒輪的許接觸應力為：700,,,,,700MPaHlim1H1,,,,,700MPa,H1S1H大齒輪的許接觸應力為:,600,,,,600MPaHlim2H2,,,,,600MPa,H2S1H4）、計算直齒圓柱的小齒輪分度圓直徑2KTu,1ZZ21EH3d,,,[],48.66mm1d,,48.66mm,,①uoldH5） 、計算直齒圓柱齒輪模數(shù)d48.661m,,,1.622z301-10-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果由【2】表4-1取標準模數(shù)m=2m=26） 、計算直齒圓柱齒輪分度圓直徑d,m,z,2,30,60mmd,60mm11小齒輪分度圓直徑為1d,m,z,2,120,240mmd,240mm22大齒輪分度圓直徑為27）、計算直齒圓柱齒輪的齒槽寬b,,,d,1,60,60mm小齒輪的齒槽寬為；b,60mm1d11大齒輪的齒槽寬：由于大小齒輪嚙合時，應使小齒輪齒寬為所以取b,b,（5~10）mm,b,55mmb,55mm12228）、計算直齒圓柱齒輪傳動的輪齒彎曲強度Y,2.6Y,2.6由【2】圖11-8、11-9可知，小齒輪的齒形系數(shù)，大齒輪的齒形系數(shù)Fa1Fa1Y,2.22Y,2.22;Fa2Fa2Y,1.63Y,1.82Y,1.63小齒輪的應力修正系數(shù)，大齒輪的應力修正系數(shù)；Sa1Sa2Sa1Y,1.82由【2】圖11-1取小齒輪的彎曲疲勞極限，大齒輪的彎曲疲勞,，590MPaSa2FE1極限；,,450MPa,,590MPaFE2FE1由【2】圖11-5，對于一般工業(yè)齒輪傳動，一般可靠度S,1.25,,450MPaFFE2則小齒輪的許用彎曲應力為：S,1.25F590,FE1,,,,,472MPa,Fl,,,,472MPaSl.25FF1大齒輪的許用彎曲應力為：450,,,,,360MPa2FEF2,,,,,360MPa,F2S1.25F由【2】11-5公式2KTYY2,1.2,83565.L2.6,1.63,,118.15MPallFaSaFl,,,,118.15MPa,lF2bdm60,2,301,,,,472MPa,安全；FlYY118.05,2.22,1.82,,,112.54MPaFlFa2Sa2F2,,,112.54MPa,,F2YY2.6,1.63FalSal,,,,472MPa,安全。Fl-11-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果8)、計算直齒圓柱齒輪傳動的中心距m(z,z)2,(30,120)a,150mml2a,,,150mm229)、計算直齒圓柱齒輪的小齒輪的圓周速率dnv,4.587m/s,llv,,4.587m/s60,100由【2】表11-2查知8級直齒圓柱齒輪的圓周速度v?6m/s,故8級精度的齒輪符合要求。10)、計算直齒圓柱齒輪的齒輪參數(shù)小齒輪：d,mz,60mm,d,d,2h,64mm,d,d,2h,55mmllaaff1111大齒輪：d,mz,240mm,d,d,2h,244mm,d,d,2h,235mm22aaff2222五、軸的設計計算[,],50MP選取軸的材料為40Cr調質，查【2】表14-2取許用應力為，C=1QQOa查【1】表14-2取聯(lián)軸器型號為GYS3,d1=25mm,d2=28mm,L=62mmo尺寸設計為：（如圖從右到左）l,55mm,d,25mm;40l,35mm,d,28mm;51l,23mm,d,30mm;62l,19mm,d,32mm;73l,60mm,d,60mm,d,64mm,d,55mm;af84l,19.5mm,d,32mm;95l,21mm,d,30mm;106l,l,64mm;12l,69mm;3-12-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果（1）求垂直面的支承反力F,2785.5Nt2T2,83565.1,1,F,,,2785.5N,,20;,t,,20d601F,1013.8N,F,Ftan,1013.8N;rrt1F,506.9NF1VrF,,506.9N,F,F,F,506.9N;1V2Vr1VF,506.9N22V（2）求水平面的支承反力（圖c）FtF,1392.75NF,F,,1392.75N1H1H2H2（3）繪垂直面的彎矩圖（圖b）,M,32.44N,mM,F,,506.9,64,32.44N,m;aVaV2V2,,M,32.44N,maVM,F,,,506.9,64,32.44N,m;aV2V2（4）繪水平面的彎矩圖（圖c）M,89.14N,maHM,F,,,1392.75,64,89.14N,m;aH1H1（5）合成彎矩圖（圖d）2222M,M,虬32.44,89.14,94.86N,m;aaVaHM,94.86N,ma2,,222,M,M,M,32.44,89.14,94.86N,m;M,94.86N,maaVaHa（6）軸傳遞的轉矩（圖e）d601T,F,,2785.5,,83.56N,m;tT,83.56N,m22（7）危險截面的當量彎矩（圖f）2222,,,,Me,Ma,,T,94.86,0.6,83.56,107.29N,m;Me,107.29N,m(8)危險截面處的當軸的直徑查【2】表14-1取軸的材料為40Cr，調質，故;查【2】表14-3,,750MPa,,750MPaBB,,,,,,72.5MPa,,72.5MPa取,1b,1b3Me107.29d,,,24.55mm;d,24.55mm,,,0.10.1,72.5,1b考慮到鍵槽對軸的削弱，將d值加大5%,故d,1.05,24.55,25.78mmd,25.78mmd值小于假設值，故該軸符合強度，可取。d(35mm)4-13-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果-14-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果2、低速軸的設計1）、初步確定軸的直徑。,,,,35MPa查【2】表14-2選取軸的材料為45鋼，調質處理，取，C=110。故軸的最小直徑d為：P107.2933，圓整為40mm。d,C,110，,35.26mmd,40mmn365查【1】表14-2取聯(lián)軸器型號為GYS5,d1=40mm，d2=42mm，L=112mm。2）、軸上各段直徑的初步確定。,,105mm,d,40mm;40,,30mm,d,43mm;51,,42.5mm,d,45mm;62,,62mm,d,48mm;73,,13.5mm,d,55mm;84,,24mm,d,45mm;95選取擋油環(huán)，a=8mm，其寬度為10mm;套筒寬度為13.5mm;1號端蓋:D=55mm;螺釘直徑d3=6mm，數(shù)目z=4;齒鼓：L=65mm，D1=1.4x48=76.8mm。3）、軸的強度計算及校核。（1）求垂直面的支撐反力2T2，314.6，10002F,,,2621.67N;td240F,2621.67N2t,,F,Ftan,2621.67,tan20,954.21N;F,954.21Nrtr,,F,Fcos,2621.67，cos20,2463.56N;ntF,2463.56NnFrF,477.105NF,,477.105N;1V1V2F,477.105NF2VrF,,477.105N;2V2(2)求水平面的支撐反力(圖c)-15-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果FtF,F,,1310.83N;F,1310.83N12HH1H2(3)繪垂直面的彎矩圖(圖b),3M,F,1,477.105,69,10,32.92N,m;aVV23M,32.92N,maV,,3,虬F,l,477.105,64，10,30.53N,m;M,30.53N,maVV22aV(4)繪水平面的彎矩圖(圖c),3虬F,l,1310.83,64，10,83.89N,m;aHH12虬83.89N,maH(5)合成彎矩圖(圖d)2222M,M,虬32.92，83.89,90.118N,m;aaVaHM,90.118N,ma2,,222,M,M,M,30.53,83.89,89.273N,m;虬89.273N,maaVaHa(6)軸傳遞的轉矩(圖e)d240,32T,F,2621.67,,10,314.6N,m;tT,314.6N,m22(7)危險截面的當量彎矩(圖f)2222,,,,Me,Ma,,T,90.118,0.6,314.6,209.1688N,m;Me,209.1688N,m(8)危險截面處的當軸的直徑查【2】表14-1取軸的材料為45號鋼，調質，故;查【2】表，，650MPa,,650MPaBB,,,,60MPa,,,,60MPa14-3取,1b,1b3Me209.1688d,,,32.667mm;,,,0.10.1,60,1b考慮到鍵槽對軸的削弱，將d值加大5%，故d,1.05,32.667,34.30mmd,34.30mmd(48mm)d值小于假設值，故該軸符合強度，可取。3-16-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果

六、軸承的選擇及計算1、高速軸軸承的選擇及計算1）、由【1】表12-3高速軸的軸承選取圓柱滾子軸承N206E,Cr=36kNoCr=36kN2）、計算軸承的徑向載荷2222F,1482.13NF,F,F,506.9,1392.75,1482.13Nr1r1V1H12222F,1482.13NF,F,F,506.9,1392.75,1482.13Nr2r2V2H23）、軸承的校驗f,1.2P,f,F(l)、軸承的當量載荷，因圓柱滾子軸承只受徑向載荷，故，查【2】ppr2f,1.2表16-9得輕微沖擊載荷系數(shù)。p-17-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果P,1.2，148.213,1778.56NP,1778.56N(2)、假設軸承的使用壽命為8年，即預計使用計算壽命,,L,8，300，16,38400hL,38400hhh3f,pP6,10C,(60nL,10)h軸承應有的基本額定動載荷值，其中ftf,1f,1，貝Vtt31.2，1778.56,610C,,24394.97NN<36kNC,(60，1460，38400，10),24394.971(3)、驗算6207軸承的壽命101066L,57993.7h10C10360003hr3L,(),,(),257993.7h,38400hh60nP60，14601778.56綜上所得N206E軸承符合設計要求。2、低速軸的軸承選取及計算1)、由【1】表12-4低速軸的軸承選取角接觸球軸承7009AC，Cr=25.8kN。Cr=25.8kN2)、計算軸承的徑向載荷2222F,F，F(xiàn),477.105,1310.83,1394.957N;r1V1H12222F,F，F(xiàn),477.105,1310.83,1394.957N;r22V2HF,,1394.957N;r1F,,1394.957N;r23)、軸承的當量載荷，因角接觸球軸承只受徑向載荷，故，查【2】表P,f,Fpr2f,1.216-9得輕微沖擊載荷系數(shù)。pP,1.2，1394.9568,1673.984N3)、假設軸承的使用壽命為8年，即預計使用計算壽命P,1673.984N，軸承應有的基本額定動載荷值L,8,300，16,38400hh1f,p,6P,,,3C,(60nL,10),,3，其中，貝Jhft1.2,1673.94860,365,384003C,18960.44NC,,,18960.44N<25800N61104)、驗算角接觸球軸承軸承的壽命6610C102580033rL,(),，(),167181.845h,38400hh60nP60，3651673.948綜上所得，7009AC軸承符合設計要求。-18-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果七、鍵連接的選擇及校核1、鍵的選取查【1】表11-26普通平鍵的型式和尺寸(GB/T1096-2003)選?。荷疃裙Q長度d鍵尺寸(mm)公稱長度鍵標號(mm)L(mm)b，h軸t1轂t22543.3451號鍵8，74053.3902號鍵12,8485.53.8563號鍵17,92、鍵的強度校核已知鍵聯(lián)接的組成零件均為鋼，鍵為靜連接并有輕微沖擊，查【2】表10-10,,,,,,,=100,120MPa,取=120MPa。PP鍵的轉矩T,83.565N,m11號鍵受到的轉矩；T,83.565N,m1T,314.6N,m22號鍵受到的轉矩T,314.6N,m2T,8314.6N,m33號鍵受到的轉矩T,8314.6N,m3、強度校核4T1,,1號鍵，，51.623MPa,口，合格；plp,dh,,51.623MPapl4T2,,2號鍵，，50.417MPa,口,合格；，，50.417MPap2pp2,dh,,69.356MPa4Tp333號鍵,，，69.356MPa,[,]，合格;p3pdh,故滿足設計要求。八、鑄件減速器機體結構尺寸計算表及附件的選擇1、減速器箱體結構尺寸計算表名稱符號減速器及其形式關系,8箱座壁厚80.025a+1mmmm，取8mm箱蓋壁厚80.02a+1mm?8,取8mm1箱座凸緣厚度b1.58=12mm箱蓋凸緣厚度b1.58=12mm11b箱座底凸緣厚度2.58=20mm2-19-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果地腳螺栓直徑d0.036a+12=17.4mmf地腳螺栓數(shù)目na<250mm,n=40.75d,13.05mm軸承旁連接螺栓直徑d1f箱蓋與箱座連接螺栓直0.575d,10mm,取10mmd2f徑連接螺栓d的直徑1180mm20.45977d,8mm,取8mm軸承端蓋螺釘直徑df30.34482d,6mm,取6mm窺視孔蓋螺釘直徑df4定位銷直徑d0.75d2=7.5mm軸承旁凸臺半徑R1C2=16mm外箱壁至軸承座斷面距C,C,(5~8),40mml112離凸臺高度h16mm大齒輪頂圓與內箱壁距>6=9.6mm，取10mm?1離小齒輪端面與內箱壁距>8mm,取10mm?2離箱座肋厚m0.855=6.8mmm箱蓋肋厚0.8551=6.8mm1高速軸軸承端蓋外徑D292mm低速軸軸承端蓋外徑D2115mm低速軸軸承端蓋凸緣厚度e9.6mm高速軸軸承端蓋凸緣厚度e7.2mm(1~1.2)d,8.613mm軸承端蓋外徑t3,D軸承旁鏈接螺栓距離S22、減速器附件的選擇1)窺視孔蓋為了檢查傳動零件的齒和和潤滑情況，并為了向箱體內輸入潤滑油，應在傳動件齒和區(qū)的上方設置窺視孔。窺視孔應足夠大以便于檢查操作。窺視孔上設有視孔蓋，用螺釘緊固，視孔蓋可用鋼板，鑄鐵或有機玻璃的等材料制造。視孔-20-沈陽工程學院課程設計設計計算及說明結果蓋下面墊有封油墊圈，以防止污物進入箱體或潤滑油滲漏出來。螺釘選擇M6x4個，封油墊圈選擇紙封油圈30x20ZB71-622)通氣器減速器運轉時由于摩擦發(fā)熱箱體內發(fā)生溫度升高，氣體膨脹，壓力增大等現(xiàn)象。為使箱體內受熱膨脹的空氣和油蒸汽能自由的排出以保持箱體內的外氣壓相等，不致使?jié)櫥脱叵潴w接合面，軸伸處及其他縫隙滲漏出來，通常在箱蓋頂部或窺視蓋上設置通氣器。3）放油孔及螺塞為了將污油排放干凈，應在油池的最低位置處設置放油孔。螺塞選擇M18x1.5.4）桿式油標為了指示減速器內油面的高度以保持箱內正常的油量，應在便于觀察和油面比較穩(wěn)定的部位設置桿式油標。設計時應合理確定桿式油標插座的位置及傾斜角度，既要避免箱體內的潤滑油溢出，又要便于桿式油標的插取及插座上沉頭座孔的加工。5）啟蓋螺釘為了加強密封效果，防止?jié)櫥蛷南潴w部分面處滲漏，通常在箱蓋和箱坐剖分面上涂以水玻璃或密封膠，因而在拆卸時往往因粘結較緊而不宜分開。為此常在箱蓋凸緣的適當位置設置1~~2個啟蓋螺釘。啟蓋螺釘?shù)闹睆脚c箱蓋凸緣連接螺栓的直徑相同，其長度應大于箱蓋凸緣的厚度。九、潤滑與密封1、 潤滑1）、減速器內傳動零件采用浸油潤滑（L-AN46GB443-1989）,加速器的滾動軸承采用油脂潤滑（鈣基潤滑脂2號GB4