產(chǎn)業(yè)園大橋工程巖土工程勘察報告（詳勘）

勘察工作概況1.1任務(wù)由來大數(shù)據(jù)產(chǎn)業(yè)園投資管理有限公司（甲方）擬在重慶市渝北區(qū)雙龍湖修建大數(shù)據(jù)產(chǎn)業(yè)園XX大橋工程，特委托重慶市設(shè)計院（乙方）對擬建場地進行巖土工程勘察，勘察階段為一階段詳勘，為施工圖設(shè)計提供工程地質(zhì)依據(jù)。1.2工程概況大數(shù)據(jù)產(chǎn)業(yè)園項目是由大數(shù)據(jù)產(chǎn)業(yè)園投資管理有限公司打造的重慶IT基地，與悅來會展中心（距離2公里）和中央公園（距離3公里）形成三角形布局，區(qū)位優(yōu)勢十分明顯。大數(shù)據(jù)產(chǎn)業(yè)園XX大橋工程是連接仙桃數(shù)據(jù)谷與悅來會展中心、中央公園的重要通道。項目主要擬建物有：南大橋，寬32m，雙向六車道，設(shè)計時速為50km/h；匝道A、匝道B、匝道C，寬均為10m，雙向兩車道，設(shè)計時速為50km/h，各擬建建筑物概況見表1-1。表1-1各擬建物概況一覽表編號擬建物名稱里程長度(m)寬度(m)備注1南大橋K0+060～K0+700640.0032.00高架2匝道AK0+038～K0+357.59319.5910.00高架3匝道BK0+000～K0+236.37236.3710.00高架4匝道CK0+000～K0+233.88233.8810.00高架1.3勘察目的和任務(wù)根據(jù)編制設(shè)計文件的需要，查明場地的工程地質(zhì)和水文地質(zhì)條件，作出工程地質(zhì)評價、提供地基物理力學(xué)參數(shù)；分析評價場地的不良地質(zhì)現(xiàn)象和地基的穩(wěn)定性、均勻性和地基承載力等，為編制施工圖設(shè)計文件提供工程地質(zhì)依據(jù)。根據(jù)現(xiàn)行有關(guān)技術(shù)標準和規(guī)范、設(shè)計要求及技術(shù)委托書，本次勘察主要任務(wù)：（1）查明場地地形地貌、地質(zhì)構(gòu)造、水文地質(zhì)條件、地層巖性及各巖土層的成因類型、年代、分布情況、工程特性。（2）查明沿線不良地質(zhì)作用的成因、類型、規(guī)模、性質(zhì)、分布位置等，評價其對擬建橋梁的影響，提出防治措施的建議。（3）查明地下水的埋藏條件及其和地表水的補排關(guān)系、提供地下水位動態(tài)變化規(guī)律、分析評價其對工程的影響，判定水和土對建筑材料的腐蝕性。（4）評價場地和地基的地震效應(yīng)，提供抗震設(shè)計所需參數(shù)。（5）查明場地地基土物理力學(xué)性質(zhì)，為該工程基礎(chǔ)設(shè)計提供相關(guān)的巖土物理力學(xué)參數(shù)，并對地基承載力做出評價；評價場地穩(wěn)定性和適宜性，評價場地環(huán)境邊坡穩(wěn)定性，提出處理措施建議。（6）分析評價場地巖土體在橋梁施工及營運過程中可能產(chǎn)生的巖土工程問題，并提出相應(yīng)的防止、處理措施建議。1.4勘察依據(jù)及執(zhí)行的主要技術(shù)規(guī)范1.4.1勘察依據(jù)（1）建筑工程勘察合同；（2）巖土工程勘察任務(wù)委托書；（3）橋梁總平面圖（1:500）。1.4.2執(zhí)行的主要技術(shù)規(guī)范（1）《市政工程勘察規(guī)范》（CJJ56-2012）；（2）《公路橋涵地基和基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTJD63-2007)；（3）《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》（JTGB02-2013）（4）《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》(GB50330-2002)；（5）《建筑樁基技術(shù)規(guī)范》（JGJ94-2008）；（6）《工程測量規(guī)范》（GB50026-2007）；參照規(guī)范：（1）《巖土工程勘察規(guī)范（2009年版）》（GB50021-2001）；（2）《公路橋梁抗震設(shè)計細則》(JTG/TB02-01—2008)；（3）《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-043-2005）；（4）《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（DBJ50-47-2006）；其它適用于本工程的技術(shù)標準和規(guī)范及《重慶市建設(shè)工程勘察文件編制深度規(guī)定》、《重慶市巖土工程勘察圖例圖示規(guī)定》。1.5勘察工作布置及完成工作量1.5.1勘察等級根據(jù)《巖土工程勘察規(guī)范（2009年版）》（GB50021-2001），本工程重要性等級為一級，場地復(fù)雜程度等級為二級，地基復(fù)雜程度等級為二級，綜合確定其巖土工程勘察等級為甲級。1.5.2勘察工作布置接受甲方委托后，我院立即組織技術(shù)人員進行了現(xiàn)場踏勘，按《市政工程勘察規(guī)范》（CJJ56-2012）和業(yè)主的技術(shù)要求以及建筑總平面圖，結(jié)合場地實際，按照詳細勘察要求編制《巖土工程勘察綱要》，本次勘察的主要手段采用工程地質(zhì)測繪、鉆探、地球物理勘探、原位測試、室內(nèi)巖土試驗等（1）勘探點線布置：按沿線橋臺、橋墩樁位布置，共布置橫斷面38條，縱斷面5條，勘探點121個。其中控制性鉆孔60個，約為鉆孔總數(shù)的1/2（詳見勘探點平面布置圖），滿足規(guī)范要求。由于鉆孔ZK61、ZK63所在位置地形坡度大，且覆蓋土層較薄，無法形成鉆探作業(yè)面，我院會同建設(shè)方和見證方現(xiàn)場踏勘后達成一致意見，取消南14墩、南15墩的個別鉆孔，調(diào)整相應(yīng)橫斷面的布置，仍能滿足一階段詳勘精度要求。由于在勘察進場施工后業(yè)主、設(shè)計進行了方案調(diào)整，致使以下已完成鉆孔：ZK7、ZK8、ZK9、ZK111、ZK112、ZK113、ZK114、ZK115、ZK116、ZK117、ZK118、ZK119、ZK120、ZK121處于擬建物范圍之外，僅作為判斷地層情況使用。（2）鉆孔深度：控制性鉆孔深度進入預(yù)計樁底以下15m，一般性鉆孔深度進入預(yù)計樁底以下10m。（3）采樣：采巖樣孔41個，采集巖樣41組。（4）原位測試：重型動力觸探測試孔4個，抽水試驗鉆孔2個。（5）物探：波速測試孔5個。1.5.3勘察工作完成情況本次勘察由我院測量專業(yè)人員完成工程測量，委托重慶巖土工程檢測中心完成波速測試和室內(nèi)巖土試驗。本次勘察于2014年4月13日進場踏勘，編寫勘察綱要，經(jīng)審批后，于2013年4月15日進場進行測量和測繪工作，同時組織鉆探設(shè)備和人員（采用XY-100型鉆機8臺）進場鉆探施工，于2014年4月27日完成全部外業(yè)工作，隨后轉(zhuǎn)入室內(nèi)進行資料整理、綜合分析，編寫本報告。本次勘察完成的實物工作量見表1-2。表1-2完成實物工作量統(tǒng)計表工作內(nèi)容工作量單位外業(yè)工作工程測量實測橫斷面2546.9/38m/條實測縱斷面2524.69/5m/條勘探點放樣121個工程地質(zhì)勘察工程地質(zhì)調(diào)查測繪(1:500)0.10Km2勘探鉆探3428.05/119m/孔重型動力觸探48.7/4m/孔鉆孔波速測試145.00/5m/孔抽水試驗2/2臺班/孔取樣泥巖26組砂巖15組水位觀測119孔內(nèi)業(yè)工作室內(nèi)試驗單軸抗壓試驗（天然、飽和）泥巖22組砂巖11組三軸壓縮試驗?zāi)鄮r2組砂巖2組變形試驗?zāi)鄮r2組砂巖2組1.5.4勘察工作質(zhì)量評述（1）工程測量工程測量內(nèi)容為測放勘探點及測繪橫縱斷面。本次勘察工作用圖為甲方提供的1:500現(xiàn)狀地形圖，其坐標系統(tǒng)為重慶市獨立坐標系，高程系統(tǒng)為1956年黃海高程系；控制點為甲方委托我院制作的2個控制點Y1（X=88486.967，Y=62352.128，H=271.249）、Y2（X=88609.708，Y=62615.442，H=278.699）；采用南方靈銳S82-2008動態(tài)（RTK）GPS儀器，其定位精度為：平面±（1cm+1ppm），高程±（2cm+1ppm）和拓普康GTS－602P全站儀，標稱精度2″，2mm+2PPm施測。測量工作符合規(guī)范。（2）工程地質(zhì)測繪工程地質(zhì)測繪以1:500地形圖為底圖，進行地層界線測繪及場地節(jié)理裂隙調(diào)查。調(diào)查測繪采用儀器法及半儀器法定位，用羅盤定向、皮尺量距及參照標志性地物和實測勘探點進行測繪，工程地質(zhì)調(diào)查測繪范圍為擬建場地及擬建場地范圍外可能對擬建工程有影響的斜坡地段。調(diào)查測繪的主要內(nèi)容包括地形地貌、地層巖性、巖體結(jié)構(gòu)面性狀及發(fā)育特征、水文地質(zhì)、不良地質(zhì)現(xiàn)象等。地質(zhì)界線及地質(zhì)觀測點的測繪精度在圖上距離不低于3mm。重點調(diào)查有場地內(nèi)及附近是否存在滑坡、危巖、泥石流等不良地質(zhì)現(xiàn)象。調(diào)查測繪質(zhì)量滿足規(guī)范要求。（3）工程鉆探嚴格按照《建筑工程地質(zhì)勘探與取樣技術(shù)規(guī)程》（JGJ:T87-2012）執(zhí)行，鉆進技術(shù)參數(shù)選擇合理。鉆探施工投入XY—100型回轉(zhuǎn)鉆機8臺，采用單管回轉(zhuǎn)鉆進，土層回次進尺控制在1.0m以內(nèi)，基巖回次進尺控制在2.0m以內(nèi)；土層回次巖芯采取率平均達到70%以上，強風化基巖回次巖芯采取率達到75%以上，中等風化基巖回次巖芯采取率達到85%以上，滿足規(guī)范要求。鉆探過程中，回次巖芯按順序擺放，并及時填寫回次標簽，由地質(zhì)人員在現(xiàn)場對揭露的巖芯進行跟蹤描述，野外資料真實可靠，保證了各巖性層的準確分層。鉆探施工過程中鉆探質(zhì)量達到工程鉆探技術(shù)及地質(zhì)要求，未出現(xiàn)安全、質(zhì)量事故。（4）原位測試采用重型動力觸探N63.5對素填土進行原位測試，記錄每貫入10cm的錘擊數(shù)。所有操作在地質(zhì)人員現(xiàn)場指導(dǎo)下，由鉆探人員操作完成。所有人員持證上崗，操作嚴格按照規(guī)范執(zhí)行，試驗數(shù)據(jù)真實可信。（5）取樣測試本次勘察現(xiàn)場取22組泥巖樣和11組砂巖樣進行室內(nèi)巖石天然、飽和單軸抗壓試驗；取2組泥巖樣和2組砂巖樣進行室內(nèi)三軸壓縮試驗；取2組泥巖樣和2組砂巖樣進行變形試驗。巖土層剪切波速測試工作嚴格按規(guī)范執(zhí)行，試驗數(shù)據(jù)真實可信。本次勘察取樣深度、方法及試驗項目符合規(guī)范要求，所有試樣均及時包裝密封，送重慶巖土工程檢測中心進行試驗。重慶巖土工程檢測中心通過了國家計量認證，巖石試驗操作按現(xiàn)行相關(guān)規(guī)范要求進行，試驗成果可靠。（6）水文觀測鉆探工作結(jié)束后抽干孔內(nèi)殘留水，24～48小時內(nèi)測定鉆孔中地下水水位，其工作過程及方法均符合要求。在ZK26、ZK27中進行了抽水試驗，兩小時、四小時內(nèi)水位均無明顯恢復(fù)。（7）外業(yè)見證情況說明本次外業(yè)自2014年4月15日至2014年4月27日完成，工程勘察外業(yè)見證由重慶南江地質(zhì)工程勘察設(shè)計院采用旁站式監(jiān)理，并出具了勘察外業(yè)見證報告，外業(yè)成果真實可靠（見證員：祝國慶，印章號：YKJZ-2310389-0021）。以上各項工作均嚴格按照國家現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范、規(guī)程執(zhí)行，完成了本次勘察工作任務(wù)，現(xiàn)將已獲資料綜合分析整理編制本報告，繪圖軟件采用“藍雨軟件4.0版”及AutoCAD2004，圖件清晰；文字報告使用MicrosoftOffice2003編寫?？辈斐晒_到一階段詳勘精度，經(jīng)審查合格后可供施工圖設(shè)計使用。1.6、勘察范圍及勘察階段判定根據(jù)重慶市城鄉(xiāng)建設(shè)委員會渝建〔2013〕345號文《重慶市房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察范圍暫行規(guī)定（試行）》和渝建〔2013〕346號文《重慶市房屋建筑和市政基礎(chǔ)設(shè)施工程勘察階段暫行規(guī)定（試行）》的相關(guān)規(guī)定，本工程的勘察范圍及勘察階段判定如下：表1-2工程勘察范圍判定表判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地、邊坡判定結(jié)果環(huán)境邊坡及其影響區(qū)域1對于無外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于1倍邊坡高度。是滿足勘察范圍2對于有外傾結(jié)構(gòu)面控制的巖土邊坡，勘察范圍線應(yīng)根據(jù)組成邊坡的巖土性質(zhì)及可能破壞模式確定，且勘察范圍不應(yīng)小于外傾結(jié)構(gòu)面影響范圍。是滿足勘察范圍3對于可能出現(xiàn)土體內(nèi)部滑動破壞的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線到坡頂線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于1.5倍邊坡高度。是滿足勘察范圍4對可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡，勘察范圍線應(yīng)大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡后緣邊界，且還應(yīng)大于可能沿巖土界面滑動的土質(zhì)邊坡前緣邊界（即剪出口位置）。是滿足勘察范圍基坑邊坡及其影響區(qū)域1巖質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的1倍。是滿足勘察范圍2土質(zhì)基坑邊坡勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的2倍。是滿足勘察范圍3當需要采用錨桿（索）支護時，勘察范圍線到基坑邊線外側(cè)的水平距離不應(yīng)小于其基坑深度的2倍。無采用錨桿（索）支護的基坑邊坡滿足勘察范圍表1-3選址勘察判定表判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地及工程項目判定結(jié)果建設(shè)場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用發(fā)育，且其影響面積占建設(shè)場地50%及以上的建設(shè)場地。危巖影響面積小于建設(shè)場地50%，無其余不良地質(zhì)作用不需進行選址勘察2地震時可能發(fā)生滑坡、危巖崩塌、泥石流等抗震危險地段建設(shè)場地。無抗震危險地段不需進行選址勘察建設(shè)項目1投資20億元以上的大型市政基礎(chǔ)設(shè)施工程。投資2.4億不需進行選址勘察2大型工礦企業(yè)廠區(qū)整體遷建。否不需進行選址勘察3城市軌道交通線路、長度大于1000m的越嶺隧道和跨越長江、嘉陵江、烏江等江底隧道和大型橋梁等需進行多方案比選的大型市政基礎(chǔ)設(shè)施工程。無隧道不需進行選址勘察表1-4初步勘察判定表判定款項判定條件對應(yīng)判定條件的場地及工程指標判定結(jié)果場地及項目1在復(fù)雜場地上建設(shè)工程安全等級為一級的建設(shè)項目。中等復(fù)雜場地不需進行初步勘察其他建設(shè)場地1滑坡、危巖、崩塌、泥石流、巖溶塌陷等不良地質(zhì)作用較為發(fā)育，且其影響面積占建設(shè)場地30%及以上的建設(shè)場地。危巖影響面積小于建設(shè)場地30%，無其余不良地質(zhì)作用不需進行初步勘察2場地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡，且其影響面積占建設(shè)場地50%及以上的建設(shè)場地。坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然巖坡影響面積小于50%不需進行初步勘察3三峽庫區(qū)175m蓄水位（吳淞高程）岸線外側(cè)水平距離100米范圍內(nèi)的建設(shè)場地。水平距離大于100米不需進行初步勘察4存在礦產(chǎn)采空區(qū)或地下洞室，且采空區(qū)或地下洞頂距離擬建工程最底面小于2倍洞跨的建設(shè)場地。無采空區(qū)不需進行初步勘察其他建設(shè)項目1總建筑規(guī)模大于50萬m2且高層建筑規(guī)模占總建筑規(guī)模的比例超過70%的大型住宅小區(qū)。否不需進行初步勘察2建筑高度大于200m的超高層建筑。否不需進行初步勘察3總建筑面積超過10000m2的城市軌道交通地下車站或長度大于500米的隧道。無隧道不需進行初步勘察4主跨跨徑150m及以上的斜拉橋、懸索橋等纜索承重橋梁以及拱橋，立體交叉線路為3層及3層以上（不計地面道路及地道）的大型互通立交橋梁。高架橋最大跨徑約40m，立體交叉線路為2層不需進行初步勘察2場地工程地質(zhì)條件2.1地理位置及氣象水文場地位于重慶市渝北區(qū)雙龍湖街道仙桃村。區(qū)域氣候?qū)賮啛釒駶檯^(qū)，氣候溫和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏熱、秋長的氣候特點。常年平均氣溫17.5℃，極端最高氣溫44.2℃（1951年8月15日），極端最低氣溫-3.7℃（1975年12月15日），年平均降雨量為1163.33mm，由于受季風環(huán)境氣候影響，降雨量年內(nèi)分配不均，5～9月份降雨量占全年的70%，暴雨多集中在7～8月份，多年平均日最大降雨量93.9mm，日最大降雨量178.3mm（1971年6月1日，渝北區(qū)），歷史年最大降雨量為1357.7mm（1986年，渝北區(qū)），年平均降雨日為168天。場地內(nèi)天然地表水體主要為魚塘、水田，魚塘主要分布場地中部、西北部山頂，水田主要分布在場地中部、西北部山谷地帶。場地南側(cè)（南大橋K0+240～K0+260之間）有豬拱溪自東向西徑流，場地內(nèi)河道高程在208.60～210.81m之間，勘察期間測得水位209.70m，河面寬度約8.10～10.20m，水深約1.0m，流速1.00～1.50m/s，另據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，豬拱溪歷史最高水位約214.91m。2.2地形地貌擬建場區(qū)總體上為丘陵槽谷地貌。豬拱溪南側(cè)原為槽谷地貌，經(jīng)場地附近施工區(qū)平場后回填，與豬拱溪形成平臺+斜坡地貌；豬拱溪北側(cè)為丘陵槽谷地貌，從北向南淺丘與槽谷相間分布，山丘呈串珠狀，并形成南北向分水嶺，地表片流匯集于山谷，然后經(jīng)匯入豬拱溪。場區(qū)總體豬拱溪位置較低，四周位置較高，斜坡坡度多在20～35°之間，局部坡度達60°，槽谷地帶地形坡度一般5～15°。場地最高點標高約291.45m，最低點標高約208.60m，相對高差約82.85m，地形坡度變化較大，斜坡現(xiàn)多為林地和耕地，槽谷段多為農(nóng)田，居民住房零星分布于場區(qū)。2.3地質(zhì)構(gòu)造場地位于重慶市渝北區(qū)雙龍湖街道，地處龍王洞背斜西翼，巖層呈單斜狀產(chǎn)出，在沿線基巖露頭處測得巖層產(chǎn)狀及構(gòu)造裂隙，巖層產(chǎn)狀265～271°∠46～53°（優(yōu)勢產(chǎn)狀：268°∠51°），無斷層通過。據(jù)現(xiàn)場地質(zhì)測繪和調(diào)查以及鉆探揭示情況，在場地出露的基巖巖體中見三組裂隙發(fā)育：主要構(gòu)造裂隙有2組，裂隙產(chǎn)狀：①J1：產(chǎn)狀96～11049～58（優(yōu)勢產(chǎn)狀1000∠490），裂隙間距1.5～4.0m，較平滑，微張，局部泥質(zhì)充填，結(jié)合差，延伸3～8m，屬硬性結(jié)構(gòu)面；②J2：產(chǎn)狀183～19078～88（優(yōu)勢產(chǎn)狀1850∠780），裂隙間距1.8～5.0m，呈舒緩狀，多呈閉合狀，局部微張，裂面見白色方解石充填，局部泥質(zhì)充填，結(jié)合很差，延伸數(shù)米，屬硬性結(jié)構(gòu)面。場區(qū)構(gòu)造裂隙不發(fā)育，地質(zhì)構(gòu)造簡單。場地未見滑坡、斷層、泥石流等不良工程地質(zhì)作用。2.4地層巖性根據(jù)鉆孔揭露，結(jié)合地質(zhì)測繪﹑調(diào)查，場地內(nèi)地層主要為第四系全新統(tǒng)人工素填土（Q4ml）、粉質(zhì)粘土（Q4el+dl）、崩坡積碎石土（Q4col+dl）；下伏侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組（J2s）泥巖、砂巖，由新到老分述如下：1、土層（1）素填土（Q4ml）:雜色，松散～稍密，稍濕，主要由粉質(zhì)粘土和砂巖、泥巖碎塊石及少量磚、混凝土塊等組成，粒徑一般10～300mm，含量約占總質(zhì)量的10～50%。其中為房屋拆除、附近施工區(qū)場地平整時隨意拋填，堆填時間約1～3年。主要分布在豬拱溪南側(cè)，場地其余地段零星分布，鉆探揭露厚度0.60m（ZK22）～37.50m（ZK15），層底高程222.13m（ZK25）～275.82m（ZK114）。（2）粉質(zhì)粘土（Q4el+dl）:褐色。可塑狀，干強度中等，韌性中等，無搖震反應(yīng)，切面稍有光澤，殘坡積成因。主要分布在豬拱溪北側(cè)，豬拱溪南側(cè)零星分布，鉆探揭露厚度0.20m（ZK58）～3.40m（ZK98），層底高程210.82m（ZK27）～285.57m（ZK75）。（3）崩坡積碎石土（Q4col+dl）:雜色，松散，稍濕，主要為砂巖巖塊，塊徑一般0.1m～5m不等，為山頂巖體向溝谷崩塌匯聚而成。主要分布在豬拱溪兩岸，無擬建墩臺位于該段，因此鉆探無揭露，主要通過地質(zhì)調(diào)查、測繪揭露?！徽辖佑|～～～～～～～～～～2、基巖（J2s）（4）砂巖（Ss）：根據(jù)鉆探揭露及現(xiàn)場調(diào)查，灰白色、淺黃色。主要礦物成分為長石、石英，次為云母及暗色礦物，中～細粒結(jié)構(gòu)，巨厚層狀構(gòu)造，鈣泥質(zhì)膠結(jié)，巖質(zhì)較硬，局部粘土礦物含量較重。局部在裂隙面，裂面為黃褐色，無充填，傾角60°～70°。整個場地均有分布，與泥巖互層，鉆孔揭露單層厚度0.77m（ZK2）～27.10m（ZK55），層底高程180.03m（ZK30）～281.59m（ZYK119）。（5）泥巖（Ms）：褐紅色。泥質(zhì)結(jié)構(gòu)，中～厚層狀構(gòu)造，主要由粘土礦物組成。局部見砂質(zhì)條帶或條紋。整個場地均有分布，與砂巖互層，鉆孔揭露單層厚0.29m（ZK48）～28.50m（ZK15），層底高程183.73m（ZK29）～284.51m（ZK120）。3、基巖面及基巖風化帶特征場地內(nèi)第四系覆蓋層厚0.20～37.5m，基巖面傾角一般為20～35°。場地鉆探深度范圍內(nèi)的基巖可劃分為強風化帶和中等風化帶。強風化帶：巖芯多呈碎塊狀，強度較低。鉆孔揭露厚度0.20m（ZY35）～4.30m（ZY49）。強風化帶厚度0.40m（ZK79）～6.00m（ZK24），底面標高207.25m（ZK29）～287.55m（ZK120）。中等風化帶：巖芯多呈短柱狀、柱狀，局部較破碎、存在裂隙，巖質(zhì)較新鮮，較完整，強度相對較高。2.5水文地質(zhì)條件2.5.1地表水場地內(nèi)天然地表水體主要為魚塘、水田，魚塘主要分布場地中部、西北部山頂，水田主要分布在場地中部、西北部山谷地帶，主要由大氣降水補給，大氣降水匯集與魚塘或經(jīng)斜坡坡面形成片流、面流向山谷水田匯集，然后向豬拱溪排泄，豬拱溪為場地地表水最低排泄基準面。豬拱溪（位于南大橋K0+240～K0+260之間）自東向西徑流，場地內(nèi)河道高程在208.60～210.81m之間，勘察期間測得水位209.20～209.70m，河面寬度約8.10～10.20m，水深約1.0m，流速1.00～1.50m/s，另據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，豬拱溪歷史最高水位約214.91m。2.5.2地下水場地地下水富水性受地形地貌、巖性及裂隙發(fā)育程度控制，地下水總體向豬拱溪排泄，場區(qū)地下水補、徑、排關(guān)系清楚，地下水接受大氣降雨補給，沿斜坡向下部、山谷排泄，并最終匯入豬拱溪。豬拱溪為本區(qū)地下水最低排泄基準面。一般情況下，第四系松散層含孔隙水，砂巖含孔隙裂隙水(主要為裂隙水)，泥巖為相對隔水層。根據(jù)沿線地下水的賦存條件、水理性質(zhì)及水力特性沿線地下水可劃分為第四系松散層孔隙水、基巖裂隙水：（1）第四系松散堆積層地下水：場地第四系人工填土為無序拋填，厚度變化較大，為透水地層，在降雨期間，場內(nèi)第四系土層內(nèi)可賦存少量地下水，多形成上層滯水或潛水，水量小，受豐、枯水季節(jié)影響明顯。豬拱溪兩岸崩坡積碎石土較為松散，孔隙較大，與豬拱溪水力聯(lián)系較好。（2）基巖裂隙水：場地內(nèi)砂巖具一定的含水、透水性，泥巖層相對隔水，而場內(nèi)砂巖、泥巖呈互層結(jié)構(gòu)，賦水條件較差，且不利于地下水向深部運移和徑流?；鶐r淺部風化裂隙較發(fā)育，可賦存一定量的地下水。豬拱溪兩岸裂隙水與豬拱溪水力聯(lián)系較好，存在統(tǒng)一地下水位；其余地段基巖裂隙水主要受大氣降雨補給，沿巖土界面、巖層層面及裂隙徑流，排泄于地形低洼地帶，并最終匯入豬拱溪。場區(qū)未見泉、井等地下水出水點；根據(jù)鉆探資料：ZK22、ZK23、ZK24、ZK25、ZK26、ZK27、ZK28、ZK29存在統(tǒng)一地下水位；ZK47、ZK49、ZK50、ZK51、ZK52、ZK53、ZK92、ZK97、ZK98、ZK103、ZK104、ZK105受山谷水田地表水影響，無法準確觀測地下水位，建議施工期間加強山谷地段地下水位的監(jiān)測工作，并做好相應(yīng)的防排水措施；其余鉆孔無地下水。綜上所述，水文地質(zhì)條件中等復(fù)雜。抽水試驗水位無明顯恢復(fù)，根據(jù)當?shù)亟?jīng)驗，泥巖滲透系數(shù)0.005m/d。特別強調(diào)，本場地地下水受天氣影響大，動態(tài)變化大；雨季地下水多，地下水位高；枯水季水量小，水位低。因此，雨季和汛期施工時，尤其在填土厚度較大地段，應(yīng)加強護壁和排水。2.6地下水及土腐蝕性評價場地及周邊土層為素填土、粉質(zhì)粘土及崩坡積碎石土，據(jù)調(diào)查訪問和本次勘察查明，場地周邊無污染源，根據(jù)建筑經(jīng)驗及周圍環(huán)境情況分析判斷，場地內(nèi)地下水和土對混凝土為微腐蝕性，地下水和土對鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中鋼筋為微腐蝕性，地下水和土對鋼結(jié)構(gòu)為微腐蝕性。2.7不良地質(zhì)作用根據(jù)現(xiàn)場調(diào)查及鉆探揭露，場區(qū)內(nèi)主要不良地質(zhì)現(xiàn)象表現(xiàn)為：A15墩西北處存在一處危巖，坡頂高程275.00～277.00m，坡腳高程266.19～268.53m，高約9m，危巖帶坡面巖石裸露，傾角約70～80°，受后期施工或風化的影響，可能發(fā)生墜落式破壞。在鉆孔ZK83（A2墩位置）中19.31～20.22m為軟弱夾層。其余地段未見滑坡、崩塌、泥石流及地面變形等不良地質(zhì)現(xiàn)象。2.8土、石工程分級根據(jù)《公路工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（JTGC20-2011）附錄J土、石工程分級表劃分標準，場地土、石工程分級為：1、普通土：場地的粉質(zhì)粘土，呈可塑狀，等級為II級。2、硬土：場地的素填土、崩坡積碎石土及基巖強風化帶。素填土主要由粉質(zhì)粘土及少量磚、混凝土塊等組成，粒徑一般10～300mm，含量約10～50%；崩坡積碎石土主要有砂巖塊石組成，塊徑0.1m～5m不等；巖石風化強烈，呈碎塊狀，質(zhì)軟，部分呈土狀或土夾石狀，等級為Ⅲ級。3、軟石：中風化的泥巖。厚層狀結(jié)構(gòu)，裂隙局部發(fā)育，等級為Ⅳ級。4、次堅石：中風化砂巖。厚層狀結(jié)構(gòu)，裂隙局部發(fā)育，等級為Ⅴ級。2.9相鄰建（構(gòu)）筑物場地內(nèi)建筑物已拆遷完成，周邊建筑物距場地較遠，受擬建工程的影響較小。3試驗成果統(tǒng)計分析3.1巖土測試成果的可靠性分析及統(tǒng)計原則本次勘察選擇填土厚度較大的4個鉆孔進行了重型動力觸探試驗，試驗操作按照相關(guān)要求執(zhí)行，試驗數(shù)據(jù)真實可靠；對中等風泥巖和砂巖采取巖樣進行室內(nèi)巖石單軸抗壓強度、三軸壓縮試驗和變形試驗。巖土試樣的采取和運輸嚴格按照相關(guān)要求進行，試驗的具體操作按《土工試驗方法標準》（GB/T50123-1999）、《工程巖體試驗方法標準》(GB/T50266-99)要求執(zhí)行，試驗成果可靠。試驗數(shù)據(jù)按照巖土工程勘察規(guī)范（2009年版）》（GB50021-2001）第14.2節(jié)公式統(tǒng)計與分析。3.2土層試驗成果統(tǒng)計分析3.2.1素填土場地內(nèi)素填土分布較廣，厚度較大，根據(jù)場地特點，分別在鉆孔ZK5、ZK10、ZK15、ZK18的素填土段進行重型動力觸探(N63.5)試驗，勻速連續(xù)貫入，遇大塊石時以小水量鉆進，鉆穿后繼續(xù)進行觸探。利用勘察軟件對觸探擊數(shù)進行桿長修正計算，見“動力觸探試驗曲線圖”，觸探擊數(shù)統(tǒng)計過程中對部分擊數(shù)較高的異常值（標注“*”數(shù)據(jù)）予以舍棄。各點位填土觸探修正擊數(shù)統(tǒng)計結(jié)果見下表3-1。表3-1N63.5原位測試統(tǒng)計分析表孔號觸探孔段（m）統(tǒng)計厚度（m）N63.5平均值變異系數(shù)厚度加權(quán)平均值N63.5ZK51.80～15.2010.45.340.354.42ZK104.30～22.2015.35.710.30ZK151.80～23.7018.95.730.27ZK182.20～7.604.17.420.38從現(xiàn)場試驗和鉆探分析判斷，填土極不均勻，存在大塊石，粗顆粒間還存在很大的空隙；從統(tǒng)計結(jié)果看，錘擊數(shù)平均值在5.34～7.42左右，變異系數(shù)0.27～0.38，呈高變異性。結(jié)合鉆探、動探結(jié)果綜合判定，填土呈松散～稍密狀態(tài)。動探擊數(shù)與深度無明顯遞增關(guān)系，擊數(shù)差異大，粒徑不均勻。3.2.2粉質(zhì)粘土主要分布于場地斜坡地帶，分布不均，厚度較薄，此次勘察未對其進行原位和室內(nèi)測試。3.2.3崩坡積碎石土主要分布于豬拱溪兩岸，其分布不均，無橋梁墩臺位于此處，此次勘察未對其進行原位和室內(nèi)測試。3.3巖石試驗成果統(tǒng)計分析3.3.1巖石單軸抗壓強度分別對22組中等風化泥巖和11組中等風化砂巖的單軸抗壓強度指標進行統(tǒng)計。統(tǒng)計成果見表3-2、3-3。由表3-2可知，中等風化泥巖天然抗壓強度標準值為8.23MPa；飽和單軸抗壓強度標準值為5.08MPa，為軟巖；軟化系數(shù)為0.62，為軟化巖石；變異系數(shù)為0.22～0.23，變異性中等，主要是由于場地泥巖砂質(zhì)含量變化較大所致。由表3-3可知，中等風化砂巖天然抗壓強度標準值為20.74MPa；飽和單軸抗壓強度標準值為14.93MPa，為較軟巖；軟化系數(shù)為0.72，為軟化巖石；變異系數(shù)為0.21，變異性中等，主要是由于場地砂巖粘土礦物含量變化較大所致。表3-2泥巖抗壓強度指標統(tǒng)計巖性孔號單軸抗壓強度(MPa)軟化系數(shù)備注天然飽和泥巖ZK1-111.09.210.46.85.76.50.62ZK6-17.16.56.24.44.03.8ZK18-18.19.39.75.15.86.0ZK19-17.36.76.54.54.13.8ZK27-111.09.111.56.85.67.1ZK40-15.44.95.73.42.93.5ZK45-19.810.511.46.16.57.3ZK47-110.49.29.76.55.76.0ZK59-17.99.58.94.95.95.5ZK64-16.76.37.34.13.84.4ZK66-17.06.37.24.43.94.2ZK69-18.89.410.05.55.96.2ZK83-15.44.84.43.33.02.7ZK84-19.38.39.35.65.15.7ZK82-112.210.711.57.66.77.2ZK93-110.79.39.86.85.86.1ZK95-18.26.86.45.14.24.0ZK97-16.67.18.54.24.45.3ZK98-110.29.410.96.25.86.8ZK101-18.49.010.05.05.66.2ZK103-19.59.910.45.96.46.4ZK105-110.29.610.76.35.96.8統(tǒng)計數(shù)n6666范圍值4.4～12.22.7～7.6平均值фm8.635.34標準差σ1.911.21變異系數(shù)δ0.220.23標準值фk8.235.08表3-3砂巖抗壓強度指標統(tǒng)計巖性孔號單軸抗壓強度(MPa)軟化系數(shù)天然飽和砂巖ZK11-121.520.117.714.914.412.90.72ZK12-119.620.221.014.114.615.2ZK14-128.029.226.320.121.518.9ZK50-117.621.419.412.515.413.7ZK56-119.821.019.214.315.013.8ZK57-123.620.221.417.214.615.6ZK60-122.819.220.216.513.914.7ZK73-121.722.023.815.516.117.2ZK76-118.420.617.313.114.712.4ZK107-135.432.233.225.823.224.3ZK109-118.819.517.813.614.013.0統(tǒng)計數(shù)n3333范圍值17.3～35.412.4～25.8平均值фm22.1215.96標準差σ4.613.41變異系數(shù)δ0.210.21標準值фk20.7414.933.3.2巖石抗拉、抗剪（三軸）強度指標分別對2組中等風化泥巖和2組中等風化砂巖的抗剪強度指標進行統(tǒng)計。統(tǒng)計成果見表3-4、3-5。由表3-4可知。中等風化泥巖抗拉強度標準值為0.22MPa；抗剪強度指標（最小二乘法）：φ平均值為31.95°，c平均值為1.85MPa。由表3-5可知。中等風化砂巖抗拉強度標準值為1.39MPa；抗剪強度指標（最小二乘法）：φ平均值為40.65°，c平均值為5.70MPa。表3-4泥巖抗拉、抗剪強度指標統(tǒng)計表孔號巖性抗拉強度抗剪強度指標相關(guān)系數(shù)（MPa）最小二乘法單值內(nèi)摩擦角φ粘聚力c（MPa）ZK17-1泥巖0.28632.91.90.9830.3110.336ZK96-10.23331.01.80.9770.2580.181統(tǒng)計數(shù)n622范圍值0.181～0.33631.0～32.91.8～1.9平均值фm0.2731.951.85標準差σ0.261.340.07變異系數(shù)δ0.210.040.04標準值фk0.22表3-5砂巖抗拉、抗剪強度指標統(tǒng)計表孔號巖性抗拉強度抗剪強度指標相關(guān)系數(shù)（MPa）最小二乘法單值內(nèi)摩擦角φ粘聚力c（MPa）ZK37-1砂巖1.5841.05.80.9901.481.55ZK54-11.4540.35.60.9871.501.29統(tǒng)計數(shù)n622范圍值1.29～1.5810.3～41.05.6～5.8平均值фm1.4840.655.70標準差σ0.100.490.14變異系數(shù)δ0.070.010.02標準值фk1.393.3.3巖石變形指標分別對2組中等風化泥巖和2組中等風化砂巖的變形指標進行統(tǒng)計。統(tǒng)計成果見表3-6、3-7。由表3-6可知。中等風化泥巖變形模量標準值為0.26MPa；彈性模量標準值為0.22×104MPa；泊松比標準值為0.31。由表3-7可知。中等風化砂巖變形模量標準值為0.72MPa；彈性模量標準值為0.96×104MPa；泊松比標準值為0.20。表3-6泥巖變形指標統(tǒng)計表孔號巖性變形模量(104Mpa)彈性模量(104Mpa)泊松比（μ）ZK65-1泥巖0.260.220.330.250.230.370.270.260.38ZK86-1泥巖0.320.320.300.290.360.310.330.400.32統(tǒng)計數(shù)n666范圍值0.25～0.330.22～0.40.3～0.38平均值фm0.290.300.34標準差σ0.030.070.03變異系數(shù)δ0.110.250.10標準值фk0.260.240.31表3-7砂巖變形指標統(tǒng)計表孔號巖性變形模量(104Mpa)彈性模量(104Mpa)泊松比（μ）ZK32-1砂巖0.711.010.190.771.020.190.690.840.21ZK104-1砂巖0.861.270.220.831.390.240.831.370.22統(tǒng)計數(shù)n666范圍值0.69～0.860.84～1.390.19～0.24平均值фm0.781.150.21標準差σ0.070.220.02變異系數(shù)δ0.090.200.09標準值фk0.720.960.203.4巖體基本質(zhì)量等級3.4.1巖體完整程度本根據(jù)在鉆孔ZK11、ZK51、ZK59、ZK66、ZK97中所進行的鉆孔波速測試成果資料，測試結(jié)果為：泥巖完整性系數(shù)為0.62～0.63；砂巖完整性系數(shù)為0.62～0.65，結(jié)合鉆探揭露巖芯完整情況，本場地泥巖完整性為較完整、砂巖巖體完整性均為較完整。測試成果見《波速測試報告》（附件5）。3.4.2巖體基本質(zhì)量等級基巖狀態(tài)分為強風化及中等風化。強風化層巖體破碎，屬散體結(jié)構(gòu)，為極軟巖，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅴ類。根據(jù)鉆探揭露巖芯完整情況，結(jié)合鉆孔波速測試及地區(qū)經(jīng)驗判斷，本場地中等風化泥巖完整性為較完整、砂巖巖體完整性為較完整。中等風化泥巖飽和單軸抗壓強度標準值為5.08MPa，為軟巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質(zhì)量等級為IV類；中等風化砂巖飽和單軸抗壓強度標準值為14.93MPa，為軟巖，巖體完整程度為較完整，巖體基本質(zhì)量等級為Ⅳ類。3.5巖土設(shè)計參數(shù)建議1、素填土：素填土經(jīng)壓實處理后，地基承載力基本容許值應(yīng)根據(jù)現(xiàn)場試驗結(jié)果確定。填土天然重度指標采用經(jīng)驗值：20.50kN/m3。2、粉質(zhì)粘土：粉質(zhì)粘土的厚度較薄，承載力較低。結(jié)合《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）及地區(qū)經(jīng)驗，確定粉質(zhì)粘土地基承載力基本容許值取150kPa。結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗，地基承載力特征值取150kPa。其天然重度指標為：20.00kN/m3。3、崩坡積碎石土：主要分布在豬拱溪兩側(cè)。結(jié)合《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）及地區(qū)經(jīng)驗，確定崩坡積碎石土地基承載力基本容許值取200kPa。結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗，地基承載力特征值取200kPa，其天然重度指標為：22.00kN/m3。4、強風化基巖：根據(jù)《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）規(guī)定及地區(qū)經(jīng)驗，確定強風化泥巖地基承載力基本容許值取300kPa，強風化砂巖地基承載力基本容許值取400kPa。結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗強風化泥巖地基承載力特征值取300KPa；強風化砂巖地基承載力特征值取400KPa。5、中等風化基巖（1）中等風化巖質(zhì)地基承載力特征值根據(jù)《建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（GB50007-2011）5.2.6公式計算確定：式中：——巖石地基承載力特征值（KPa）；——巖石飽和抗壓強度標準值（MPa）,中等風化泥巖取天然抗壓強度8.23MPa，中等風化砂巖取飽和抗壓強度14.93MPa;——折減系數(shù)。場地中等基巖巖體較完整，巖石地基承載力特征值折減系數(shù)取0.30，經(jīng)計算得：中等風化泥巖地基承載力特征值：8.23MPa×0.30×1000=2469KPa；中等風化砂巖地基承載力特征值：14.93MPa×0.30×1000=4479Pa。（2）中等風化基巖的巖質(zhì)地基承載力基本容許值[fa0]根據(jù)室內(nèi)巖塊單軸抗壓強度統(tǒng)計概率值結(jié)合《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》（JTGD63-2007）規(guī)定及地區(qū)經(jīng)驗綜合取值。中風化泥巖屬軟巖，地基承載力基本容許值取[]=800kPa；中風化砂巖屬軟巖，地基承載力基本容許值取[]=1100kPa。（3）中等風化基巖抗剪、抗拉強度、物理力學(xué)變形指標等計算和選用參照《工程地質(zhì)勘察規(guī)范》（DBJ50-043-2005）9.2節(jié)相應(yīng)條款確定。中等風化泥巖天然重度取25.0KN/m3，天然單軸抗壓強度標準值為8.23MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為5.08MPa；抗拉強度按標準值的0.4倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為0.22MPa×0.4×0.95=0.083MPa；抗剪強度指標C值按0.30倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為1.85MPa×0.30×0.95=0.52MPa，φ值按0.90倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為31.95×0.90×0.95=27.31°；變形模量按0.7倍進行折減為2600×0.7=1820Mpa，彈性模量按0.7倍進行折減為2400×0.7=1680Mpa，泊松比取巖石試驗平均值0.31。中等風化砂巖天然重度取24.0KN/m3，天然單軸抗壓強度標準值為22.12MPa，飽和單軸抗壓強度標準值為14.93MPa；抗拉強度按標準值的0.4倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為1.39MPa×0.4×0.95=0.5282MPa；抗剪強度指標C值按0.30倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為5.70MPa×0.30×0.95=1.624MPa，φ值按0.90倍進行折減，再乘以0.95的時間效應(yīng)系數(shù)后為40.65×0.90×0.95=34.75°；變形模量按0.7倍進行折減為7200×0.7=5040Mpa，彈性模量按0.7倍進行折減為9600×0.7=6720Mpa，泊松比取巖石試驗平均值0.20。巖、土體參數(shù)建議取值一覽表，詳見表3-8所示。表3-8巖土參數(shù)取值建議一覽表巖土名稱素填土崩坡積碎石土粉質(zhì)粘土泥巖砂巖結(jié)構(gòu)面強風化中等風化強風化中等風化重度(kN/m3)20.5*22*20*23*25*22*24*/天然抗壓強度(MPａ)////8.23/22.12/飽和抗壓強度(MPａ)////5.08/14.93/地基承載力特征值(KPa)試驗定200*150*300*2469400*4479/地基承載力基本容許值[](KPa)試驗定200*150*300*800*400*1100*/內(nèi)摩擦角φ(ο)////27.31/34.7518*內(nèi)聚力C（kPa）////520/162450*綜合內(nèi)摩擦角φ(ο)天然30*30*//////飽和28*28*//////抗拉強度(kPａ)////83/528/彈性模量(MPａ)////1680/6720/變形模量(MPａ)////1820/5040/泊松比μ////0.31/0.20/巖石與錨固體粘結(jié)強度(kPａ)////180*/200*/基底摩擦系數(shù)0.2*0.20*0.25*0.3*0.4*0.35*0.45*/填土負摩阻力系數(shù)0.15*///0.005*///滲透系數(shù)（m/d）////////水平抗力系數(shù)比例系數(shù)m(MN/m4)/10*10*/////巖體水平抗力系數(shù)k(MN/m3)////60/150/注：帶“*”者為查表或經(jīng)驗值；填土m值應(yīng)根據(jù)試驗確定，表中為壓實填土按規(guī)范經(jīng)驗取值。巖層層面參數(shù)選?。簩用鎸儆残越Y(jié)構(gòu)面，結(jié)合程度差，查《建筑邊坡工程技術(shù)規(guī)范》（GB50330-2002）表4.5.1，結(jié)構(gòu)面參數(shù)c=50kPa，φ=18°；考慮到施工因素影響，設(shè)計時可對參數(shù)適當降低；泥巖綜合內(nèi)摩擦角取55°，破裂角取58°，砂巖綜合內(nèi)摩擦角取58°，破裂角取62°。4場地工程地質(zhì)評價4.1地震效應(yīng)評價根據(jù)《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖》(1/400)萬(GB18306-2001圖A1)及《中國地震動反應(yīng)譜特征周期區(qū)劃圖》(1/400)萬(GB18306-2001圖B1)，評價區(qū)地震動峰值加速度為0.05g，地震動反應(yīng)譜特征周期為0.35s，基本烈度為6度區(qū)。根據(jù)剪切波速試驗結(jié)果并結(jié)合地區(qū)經(jīng)驗及《公路工程抗震設(shè)計規(guī)范》（JTGB02-2013），場地內(nèi)人工填土等效剪切波速144m/s，為軟弱土；場地內(nèi)粉質(zhì)粘土剪切波速取160m/s，為中軟土；基巖為穩(wěn)定巖石，其剪切波速＞500m/s。各建筑物地震效應(yīng)評價見表4-1。表4-1地震效應(yīng)評價表編號分段墩臺編號覆蓋層厚度(m)等效剪切波速(m/s)場地類別設(shè)計特征周期(s)地段劃分1南大橋K0+060～K0+240南1臺、南2墩～南5墩0.26～37.50144Ⅱ0.35一般地段2南大橋K0+240～K0+500南6墩～南12墩0.20～3.00160Ⅰ0.25一般地段3南大橋K0+500～K0+700南12墩～南16墩、南17臺0.20～0.60160Ⅰ0.25不利地段4匝道A線K0+038～K0+357.59A1墩～A10墩0.26～1.80160Ⅰ0.25一般地段5匝道B線K0+000～K0+236.37B1墩～B7墩、B8臺0.55～3.60160Ⅱ0.35一般地段6匝道C線K0+000～K0+233.88C1墩～C7墩0.45～3.40160Ⅱ0.35一般地段建議業(yè)主委托專門地震評價部門進行場地地震安全性評價，地震設(shè)防應(yīng)按地震安全性評價報告要求進行。4.2現(xiàn)狀場地穩(wěn)定性評價擬建道路地貌屬淺丘槽谷地貌，微地貌位于丘陵斜坡和丘間溝谷上，根據(jù)沿線場地受人類活動影響程度不同，現(xiàn)將場地穩(wěn)定性評價分述如下：（1）豬拱溪南側(cè)（南大橋K0+060～K0+240段）受人類活動影響較大，原始地形為槽谷，經(jīng)附近施工區(qū)的平場回填，現(xiàn)狀已形成人工填土邊坡，邊坡高度約35～40m，26°～30°，局部地段較陡。經(jīng)現(xiàn)場調(diào)查，邊坡為新近回填邊坡，回填時間約1～3年，為隨意拋填，坡頂排水溝及地坪已出現(xiàn)局部開裂（5-5‘、6-6’處），裂縫約1mm～3mm，在長期荷載作用下，邊坡有產(chǎn)生滑坡的可能，在暴雨條件下，加劇邊坡破壞?，F(xiàn)選擇代表性剖面II-II’對斜坡地段土體沿巖土界面滑動進行穩(wěn)定性計算邊坡工程安全等級為二級邊坡，穩(wěn)定安全系數(shù)Fs為1.30。其計算方法采用傳遞系數(shù)法，邊坡穩(wěn)定性系數(shù)Fs及剩余下滑力計算公式如下：Ei=ψiEi-1+FsFi-Ri式中：Ri—第i塊段的總抗滑力（kN/m）；Ri=Nitgi+CiLi；Fi—作用于第i塊段總滑動分力（kN/m）；Ni—作用于第i塊段滑面上的重力法向分力（KN/m）；i—第i塊段滑帶土的內(nèi)摩擦角（°）；Ci—第i塊段滑帶土的粘聚力（KPa）；Li—第i塊段滑帶土的滑面長度（m）；Ei—第i條塊的剩余下滑力（KN/m）；ψj—傳遞系數(shù)；ψj=cos(ai-ai+1)-Sin(ai-αi+1)tgi+1填土參數(shù)按表3-8選取。按照上述方法，邊坡穩(wěn)定性分析計算如下：圖4-1II-II’剖面環(huán)境邊坡計算模型表4-2II-II’剖面（工況：自重+地表荷載）穩(wěn)定性計算一覽表條塊編號條塊面積巖土重度重量條塊底面長條塊底面傾角粘聚力內(nèi)摩擦角Fi(地表荷載)累積抗滑力累積下滑力穩(wěn)定性系數(shù)Ks安全系數(shù)γt填土填土(m*m)(kN/m3)(KN)(m)(°)Ci(KPa)Φi(°)(KN)(KN)(KN)1180.420.53698.243.4300.030.00.01849.101849.101.002105.320.52158.6543.6260.030.00.02890.292716.411.0630.620.512.31.23300.030.00.03005.802825.351.061.30表4-3II-II’剖面（工況：自重+地表荷載+暴雨）穩(wěn)定性計算一覽表條塊編號條塊面積巖土重度重量條塊底面長條塊底面傾角粘聚力內(nèi)摩擦角Fi(地表荷載)累積抗滑力累積下滑力穩(wěn)定性系數(shù)Ks安全系數(shù)γt填土填土(m*m)(kN/m3)(KN)(m)(°)Ci(KPa)Φi(°)(KN)(KN)(KN)1180.420.51930.2843.4300.028.00.0888.84965.140.922105.320.51126.7143.6260.028.00.01392.161420.910.9830.620.56.421.23300.028.00.01443.361473.360.981.30從計算結(jié)果可知天然狀態(tài)下邊坡穩(wěn)定系數(shù)為1.06，處于基本穩(wěn)定狀態(tài)，暴雨工況下邊坡穩(wěn)定性系數(shù)為0.98，處于不穩(wěn)定狀態(tài)。場地具備放坡條件，建議清除斜坡表面及坡頂部分土體，按1:1.75進行放坡。建議先進行邊坡治理，再進行橋梁墩臺施工。（2）其余地段受人類活動影響相對較小，基本為自然斜坡，斜坡坡角一般25～35°之間，局部形成陡坡，最大可達60°，邊坡現(xiàn)場處于穩(wěn)定狀態(tài)。A2墩至南9墩之間、南14墩處基巖出露區(qū)域，受植物根結(jié)的劈裂、風化作用的影響，巖體被切割成松動巖塊，在長期荷載或施工震動影響下，易發(fā)生掉塊，影響安全，建議施工采取相應(yīng)的安全措施，以免引起安全事故；A15墩西北處存在一處危巖，坡頂高程275～277.00m，坡腳高程266.19～268.53m，高約9m，危巖帶坡面巖石裸露，傾角約70～80°，受后期施工或風化的影響，可能發(fā)生墜落式破壞，清理后邊坡可處于穩(wěn)定狀態(tài)。建議先清理松動塊石和危巖，再進行橋梁墩臺施工。綜上所述，對A15墩處危巖W1進行處理之后，場地可處于穩(wěn)定狀態(tài)。據(jù)調(diào)查線路其余地段未見滑坡、泥石流、危巖等不良地質(zhì)現(xiàn)象，場地整體穩(wěn)定性良好，適宜該項目建設(shè)。4.3地下水作用評價據(jù)現(xiàn)場調(diào)查，豬拱溪為場地地下水最低排泄基準面，兩側(cè)岸邊表層基巖較為破碎，與豬拱溪水力聯(lián)系較好，存在統(tǒng)一地下水位，其余路段地下水相對貧乏；場地周邊無重大污染源，根據(jù)建筑經(jīng)驗及周邊環(huán)境情況分析，地下水對建筑材料為微腐蝕性；綜上所述，該場地地下水對工程影響不大。豬拱溪兩岸南5墩、南6墩須考慮抗浮設(shè)計，抗浮水位為豬拱溪歷史最高水位線214.91m，且基礎(chǔ)開挖還應(yīng)注意豬拱溪水流浸灌；其余地段做好防水、排水和截水措施，可不考慮抗浮設(shè)計。4.4巖土層承載力評價壓實填土達到相關(guān)規(guī)范要求后，相關(guān)參數(shù)由現(xiàn)場荷載試驗確定；粉質(zhì)粘土地基承載力容許基本值取150kPa；崩坡積碎石土地基承載力容許值基本值取200kPa；強風化基巖地基承載力容許值基本值取地區(qū)經(jīng)驗值：泥巖取300kPa，砂巖取400kPa；中風化泥巖地基承載力容許值基本值取800kPa；中風化砂巖地基承載力容許值基本值取1100kPa。4.5橋梁墩臺工程地質(zhì)評價4.5.1南大橋南大橋（K0+060～K0+700）全長640m，全部為位區(qū)，下面針對橋梁墩、臺分別進行工程地質(zhì)評價。1、南1臺覆蓋層由素填土組成，厚度在13.80～24.00m之間，結(jié)構(gòu)松散～稍密。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度7°～27°。素填土結(jié)構(gòu)松散～稍密，主要為臨近施工場地平場時回填，地基均勻性較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基+承臺基礎(chǔ)。填土為新近填土，須考慮負摩阻力對樁基的影響，填土負摩阻力系數(shù)取0.15。2、南2墩覆蓋層由素填土組成，厚度在20.20～31.90m之間，結(jié)構(gòu)松散～稍密。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度較小<7°。素填土結(jié)構(gòu)松散～稍密，主要為臨近施工場地平場時回填，地基均勻性較差，不宜作地基持力層。基巖強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。填土為新近填土，須考慮負摩阻力對樁基的影響，填土負摩阻力系數(shù)取0.15。3、南3墩覆蓋層由素填土組成，厚度在20.20～31.90m之間，結(jié)構(gòu)松散～稍密。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度25°～40°。素填土結(jié)構(gòu)松散～稍密，主要為臨近施工場地平場時回填，地基均勻性較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。填土為新近填土，須考慮負摩阻力對樁基的影響，填土負摩阻力系數(shù)取0.15。4、南4墩該墩位于斜坡地段，覆蓋層由素填土組成，厚度在5.00～11.72m之間，結(jié)構(gòu)松散～稍密。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度24°～28°。素填土結(jié)構(gòu)松散～稍密，主要為臨近施工場地平場時回填，地基均勻性較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。填土為新近填土，須考慮負摩阻力對樁基的影響，填土負摩阻力系數(shù)取0.15。5、南5墩覆蓋層由素填土組成，厚度在1.60～2.60m之間，結(jié)構(gòu)松散～稍密。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土界面坡度10°～12°素填土結(jié)構(gòu)松散～稍密，主要為臨近施工場地平場時回填，地基均勻性較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。填土為新近填土，須考慮負摩阻力對樁基的影響，填土負摩阻力系數(shù)取0.15。6、南6墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.81～1.51m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度<10°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。7、南7墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.28～1.21m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度<10°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。8、南8墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.32～0.60m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度13°～19°粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。9、南9墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.34～0.63m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度10°～20°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。10、南10墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.30～0.60m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度31°～56°粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。11、南11墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在1.21～3.00m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～37°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。12、南12墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在1.00～3.50m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組砂巖。巖土分界面坡度3°～31°。墩東南側(cè)存在松動塊石區(qū)，施工震動或長期作用條件下可能想墩滑動，影響橋梁安全，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。13、南13墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.40～0.60m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度20°～25°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。14、南14墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.20～0.40m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～57°。墩位處存在松動塊石，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。15、南15墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.50～0.60m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度30°～45°。橋墩西北處存在圍巖W1，施工震動或長期作用條件下可能向墩發(fā)生墜落破壞，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。16、南16墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.40～0.50m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度21°～37°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。17、南17臺覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.30～1.50m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～45°。覆蓋土層較淺，建議采用明挖擴大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)以中等風化基巖作為持力層?；A(chǔ)開挖將形成臨時邊坡，基坑邊坡特征一覽表詳見表4-4。表4-4南17橋臺基坑邊坡主要特征一覽邊坡編號坡長（m）坡高（m）坡向（°）邊坡類型可能破壞模式防治措施建議ab23.516.07～6.40233安全等級三級，邊坡巖性為泥巖、砂巖、粉質(zhì)粘土，為巖土混合邊坡，邊坡巖體類型為Ⅲ類，邊坡強度主要受泥巖控制，巖體綜合內(nèi)摩擦角取55°，破裂角取58°土體可能產(chǎn)生沿巖土界面滑動破壞。該邊坡裂隙J2（產(chǎn)狀1850∠780）、巖層面（產(chǎn)狀2680∠510）與邊坡（產(chǎn)狀2330∠900）呈大角度相交，對邊坡整體穩(wěn)定性影響較??；J1（產(chǎn)狀1000∠490）與邊坡近于反向，對巖體整體穩(wěn)定性影響較小。邊坡整體穩(wěn)定性巖體強度控制，可能發(fā)生巖體破壞。（見赤平投影圖4-2）放坡開挖bc8.841.73～2.05323安全等級三級，邊坡巖性為砂巖、粉質(zhì)粘土，為巖質(zhì)邊坡，邊坡巖體類型為Ⅲ類，綜合內(nèi)摩擦角取58°，破裂角取62°土體可能產(chǎn)生沿巖土界面滑動破壞。該邊坡裂隙J2（產(chǎn)狀1850∠780）、巖層面（產(chǎn)狀2680∠510）與邊坡（產(chǎn)狀2330∠900）呈大角度相交，對邊坡整體穩(wěn)定性影響較??；J1（產(chǎn)狀1000∠490）與邊坡近于反向，對巖體整體穩(wěn)定性影響較小。邊坡整體穩(wěn)定性巖體強度控制，可能發(fā)生巖體破壞。（見赤平投影圖4-3）放坡開挖cd23.512.44～4.1453安全等級三級，邊坡巖性為泥巖、粉質(zhì)粘土，為巖質(zhì)邊坡，邊坡巖體類型為Ⅲ類，綜合內(nèi)摩擦角取50°，破裂角取58°土體可能產(chǎn)生沿巖土界面滑動破壞。該邊坡裂隙J2（產(chǎn)狀1850∠780）、巖層面（產(chǎn)狀2680∠510）與邊坡（產(chǎn)狀2330∠900）近于反向，對邊坡整體穩(wěn)定性影響較??；J1（產(chǎn)狀1000∠490）與邊坡呈大角度相交，對巖體整體穩(wěn)定性影響較小。邊坡整體穩(wěn)定性巖體強度控制，可能發(fā)生巖體破壞。（見赤平投影圖4-4）放坡開挖ad8.841.61～4.81143安全等級三級，邊坡巖性為泥巖、粉質(zhì)粘土，為巖質(zhì)邊坡，邊坡巖體類型為Ⅲ類，綜合內(nèi)摩擦角取50°，破裂角取58°土體可能產(chǎn)生沿巖土界面滑動破壞。該邊坡裂隙J2（產(chǎn)狀1850∠780）、巖層面（產(chǎn)狀2680∠510）與邊坡（產(chǎn)狀2330∠900）近于反向，對邊坡整體穩(wěn)定性影響較?。籎1（產(chǎn)狀1000∠490）與邊坡呈大角度相交，對巖體整體穩(wěn)定性影響較小。邊坡整體穩(wěn)定性巖體強度控制，可能發(fā)生巖體破壞。（見赤平投影圖4-5）放坡開挖場地具備放坡條件，建議分級開挖，按以下坡率進行放坡：粉質(zhì)粘土1:1.25，強風化基巖1:1.00，中風化基巖1:0.75。圖4-2邊坡ab赤平投影圖4-3邊坡bc赤平投影圖4-4邊坡cd赤平投影圖4-5邊坡ad赤平投影4.5.2匝道A線匝道A線（K0+038～K0+357.59）全長640m，全部為橋位區(qū)，下面針對橋墩分別進行工程地質(zhì)評價。1、A1墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.31m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度10°～28°。墩東側(cè)存在松動塊石，施工震動可能產(chǎn)生滑動，影響安全，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。2、A2墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.26m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度15°～20°。墩西北側(cè)存在松動塊石區(qū)，施工震動可能產(chǎn)生滑動，影響安全，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。鉆孔ZK8319.31～20.22m為軟弱夾層，建議樁基穿越該軟弱夾層，進入穩(wěn)定巖層中。3、A3墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.35m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度11°～46°。墩西北側(cè)存在松動塊石區(qū)，施工震動可能產(chǎn)生滑動，影響安全，建議清除。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層。基巖強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。4、A4墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在約0.60m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度10°～17°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。5、A5墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在約1.00m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度15°～21°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。6、A6墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在約0.92m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度25°～29°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。7、A7墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.80m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度3°～30°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。8、A8墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土、素填土組成，厚度約1.80m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～58°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層；素填土地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不以作為地基持力層；基巖強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。9、A9墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在約0.21m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度10°～46°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。10、A10墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約1.21m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～24°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層。基巖強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。4.5.3匝道B線匝道B線（K0+000～K0+236.37）全長640m，全部為位區(qū)，下面針對橋梁墩、臺分別進行工程地質(zhì)評價。1、B1墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約1.04m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度10°～26°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。2、B2墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.71m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～50°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。3、B3墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約0.55m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～29°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。4、B4墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在約1.63m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度3°～18°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。5、B5墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約2.50m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度7°～19°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。6、B6墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約3.60m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度5°～22°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層。基礎(chǔ)型式采用樁基。7、B7墩覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度約3.50m，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度7°～25°。粉質(zhì)粘土呈可塑狀，厚度較薄，地基均勻性差，力學(xué)性質(zhì)較差，不宜作地基持力層?；鶐r強風化帶工程性質(zhì)差，承載力低，亦不宜選作基礎(chǔ)持力層。下伏中等風化基巖巖體較完整，力學(xué)性能穩(wěn)定。建議以中等風化基巖為基礎(chǔ)持力層?；A(chǔ)型式采用樁基。8、B8臺覆蓋層由粉質(zhì)粘土組成，厚度在0.60～2.80m之間，呈可塑狀。下伏基巖為侏羅系中統(tǒng)沙溪廟組泥巖、砂巖。巖土分界面坡度<10°。覆蓋土層較淺，建議采用明挖擴大基礎(chǔ)，基礎(chǔ)以中等風化基巖作為持力層。基礎(chǔ)開挖將形成臨時