設(shè)計版30m預(yù)應(yīng)力混凝土簡支

30mTT梁結(jié)構(gòu)，主梁，水平桿，軌道板，橋梁部和30米跨度，合理地解決這個設(shè)計的問題。T梁；后張法；應(yīng)力驗算30mprestressedconcretesimpleTgirderThisdesignprestressedconcretesimpleTbeamstructure,theupperstructureofthemainbeam,horizontalbar,trackte,bridgesectionandthestandandothercomponents,apparently,themainbeamisthemainload-bearingelementsofthebridge.Hismainbeambybeamandtraceboardconnectorasawhole,sothatthevehicleloadbetweenthemainbeamwithgoodlaldistribution.Decksectionaster,expansiondevicesandrailingsandothercomponents,themainload-bearingcomponentsofthesestructures,thoughnotthebridge,buttheirdesignandconstructionofthebridgeisdirectlyrelatedtotheoverallfunctionalityandsecurityhereinthisdesignisalsodetailedFromthisdesign,mainlythroughcross-shekmomentofcontrolwhenthemarginrisesthroughitsownweightandliveloadmomentwillincreasedramatically,isthestrengthofthematerialconsumedmostofthestructureofgravity,thuslimitingtheSpanningcapacityusedthedesignofastandard30mspanandreasonablesolutiontothisproblem.Whendesigningthemainbeamiscalculatedbyinternals,prestressingsteelarrangement,themainbeamsectionthicknessandstresstesting,trackrecordandstorage,piers,etc.Design,perfectlybuiltaprefabricatedprestressedconcretesimpleTgirderbridgeCheckingfullymeettherequirements,themethodsusedwiththenewThisdesignemphasizestheuseinprestressedbridgethatalsoreflectsthedevelopmenttrendofthebridge.biased;simplysupportedI-beam,prestressed,Stress第1章上部結(jié)構(gòu)計 設(shè)計資料及構(gòu)造布 設(shè)計資 橫斷面布 橫截面沿跨長的變 橫隔梁的設(shè) 主梁作用效應(yīng)計 永久作用效應(yīng)計 可變作用效應(yīng)計算(修正剛性橫梁法 主梁作用效應(yīng)組 預(yù)應(yīng)力鋼束的估算和確 跨中截面鋼束的估算和確 預(yù)應(yīng)力鋼束布 主梁截面幾何特性計 主梁預(yù)制并張拉預(yù)應(yīng)力鋼 灌漿封錨，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆400mm濕接 橋面欄桿及人行道施工運營階 鋼束預(yù)應(yīng)力損失估 各截面鋼束應(yīng)力損失平均值及有效預(yù)應(yīng) 主梁截面承載力與應(yīng)力驗 持久狀況截面承載能力極限狀態(tài)驗 主梁截面應(yīng)力驗 主梁變形驗 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗 預(yù)拱度的設(shè) 主梁端部的局部承壓驗 局部承壓區(qū)的截面尺寸驗 局部抗壓承載力驗 橫隔梁計 確定作用在跨中橫隔梁上的計算荷 跨中橫隔梁的內(nèi)力影響 橫隔梁的內(nèi)力計 橫隔梁配筋計 行車道板計 懸臂板荷載效應(yīng)計 連續(xù)板荷載效應(yīng)計 截面設(shè)計、配筋與承載力驗 板式橡膠支座的設(shè)計計 確定制作平面尺 確定支座的厚 驗算支座偏轉(zhuǎn)情 驗算支座的抗滑穩(wěn)定 本章小 第2章下部結(jié)構(gòu)計 設(shè)計資 蓋梁計 荷載計 內(nèi)力計 截面配筋設(shè)計與承載力校 墩柱計 荷載計 截面配筋計算及應(yīng)力驗 鉆孔樁計 荷載計 樁長計 樁的內(nèi)力計算(m法 樁身截面配筋與承載力驗 墩頂縱向水平位移驗 橋臺計 設(shè)計資料及基本數(shù) 橋臺與基礎(chǔ)構(gòu)造及擬定的尺 荷載計算及組 地基承載力驗 基底偏心距驗 基礎(chǔ)穩(wěn)定性驗 本章小 1橋面：凈—9.5m20.5m10.25m公路—Ⅱ級qk0.7510.57.875kN/m

預(yù)應(yīng)力鋼絞線Φs15.26（JTGD62-2004）5捆，F(xiàn)PK=1860MPa。6交通部頒《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTGB01-2003)交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)(JTGD62-2004)，7．基本設(shè)計地數(shù)據(jù)(2-主梁間距一般應(yīng)具有的高度和跨度梁加寬隨著經(jīng)濟(jì)的增加，而機(jī)翼的延伸，提高了效率指數(shù)ρT面板采用現(xiàn)澆混凝土剛性接頭，因此主梁的工作截面有兩種：預(yù)施應(yīng)力、、0.5m的橋?qū)掃x用五片主梁，如圖中所示2-1主梁一般構(gòu)造圖(2-2橫隔梁立面圖(2-3剖面圖(尺寸單位：mm)2-1′′σst0主營預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋梁高度與它的1/15-1/25，通常地高118-119，當(dāng)建筑物高度不限，增加梁高是更經(jīng)濟(jì)地解決方案，因為1700毫米主梁高度比較合適。主梁部分細(xì)節(jié)的（2）T梁版厚度主要取決于甲板滿足部分負(fù)荷要求，也輪應(yīng)考慮是否機(jī)翼主梁抗彎壓強(qiáng)度要求機(jī)翼厚度T梁150毫米機(jī)翼板250mm的粗根的設(shè)計抵抗翼緣200毫米。550mm250mm150mm的高度。按照上述尺寸，可以繪制跨度預(yù)制梁的橫截面（見圖2-4）2-4跨中截面尺寸圖(2-21-1所示，錨頭集中力地作用而引起較大的局部應(yīng)力，也為布置錨具的T梁翼板厚度沿跨長不變，梁1500mm范圍內(nèi)將腹板加厚到與馬蹄同寛，馬蹄部分為配合鋼束彎模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用處梁彎矩橫向分布，當(dāng)該處有橫隔梁時240mm2050mm180mm160mm。2-2di=ys-Ix=Ai×di2,cm4ΣΣysSiAiysSiAi上距：下距：

A A

sKsh

32.661.75①跨中截面段主梁地自重(G(1)=0.71375×25×9.6=②馬蹄抬高與腹板寬度段梁地自重(G(2)(1.113625+0.71375)③支點段梁自重(1.48m)G(3)1.113625251.98V0.17(1.30.7V0.25(1.550.525G(4)(2.50.14821g(171.382.2341.46T

g20.150.925一片中橫隔梁(現(xiàn)澆部分)地體積：V0.170.451.3一片端橫隔梁(現(xiàn)澆部分)地體積：V0.250.451.55g3(50.0994520.174375)2529.98cm混凝土地鋪裝：0.089.5256cm0.069.25234g418.512.76544g5624g3.380.7077.8163.2552-5x為計算截面離左支座地距離，并設(shè)VM

-+α-+α

M1(1)l2g

Q1(12)

2-3彎矩0剪力0彎矩0剪力0∑彎矩0剪力0按《橋規(guī)》4.3.2條規(guī)定，結(jié)構(gòu)地沖擊系數(shù)與結(jié)構(gòu)的基頻有關(guān)，因此要先計mc 2 f

m

0.84875

0.1767lnf0.0157按《橋規(guī)》4.3.12233%(1)跨中地荷載橫向分布系數(shù)mcB

5

2.81所以按修正地剛性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)ITT

cbt3n iin式中：bi、ticin為梁截面劃分成單個矩形截面地個數(shù)；t32540)/22-6ITIT2-

IT計算圖式(

IT cbt3(103m4 iiITi 1

nnITiii12Eii

a2IG=0.4E，L=28.8mITi0.010357850.0746189ma1=5m，a2=2.5m，a3=0，a4=-2.5m，a5=-I

a2I

(5222.52

iiii

1n

ana2i

55ai

2(522.5262.5m2，計算所得的2-5

ij1232-71號梁的橫向分布系數(shù)：可變作用(公路-Ⅱ)：mcq0.5(0.599mcq0.50.5990.466可變作用(人群)mcr1mcq(2)支點截面地荷載橫向分布系數(shù)m2-81號梁：可變作用(汽車)m0q0.51.150.575；可變作用(人群)m0r11.188 2-7mc的計算圖式( ①

②2-8m0計算圖式(根據(jù)《橋規(guī)》4.3.1條，公路-Ⅱqkqk0.7510.5

0.75[180360-180(28.8-5)]Pk206.41.2m0m0mcmc2-9示qk 人q人

qkq

+-+-1.1881.1881.1881.1882-9計算為：汽車荷載：Sq(1)mcq(PkykqkSrmcrqr1M

0.50.834957.8757.228.80.264.87.8750.80.83495206.4

0.50.834957.8750.514.40.50.264.87.8750.05560.83495247.681

M

0.6034.57.25290.5285.26kN

0.6034.50.5290.50.5L/4(變化點)2-10所示1M

0.50.834957.8755.428.80.51.1920.2964.87.8750.83495206.45.41434.58kNm

0.50.834957.8750.7521.60.50.264.87.8750.83495247.680.75 qk人q人

qkq人

+-+-1.1881.1881.1881.1882-10L/4(變化點)1號梁Mmax0.6034.55.438290.5213.96kN

0.6034.50.7529340.5 qk人q人

1 計算：

2-11Sq(1)mcq(Pkykqk)(1)qk1Srmcrqrqr1yk=1，Ω為三角形地面積，對于汽車地荷載(m0qmcq)a 對于人群荷載(m0rmcr)a；1y

10.5(0.3340.638)7.250.9160.5(0.3340.638)7.251

0.6034.51290.54.5[0.5(1.188-0.603)7.250.916(1.188-0.603)7.250.083]本設(shè)計按《橋規(guī)》4.1.6-4.1.8條地規(guī)定，根據(jù)可能同時出現(xiàn)地作用效應(yīng)選擇 1號梁作用效應(yīng)組①②③總永久作用④⑤⑥⑦⑧⑨ 2號梁作用效應(yīng)組面①②③總永久作用④⑤⑥⑦⑧⑨ 3號梁作用效應(yīng)組①②③總永久作用④⑤⑥⑦⑧⑨Ms A

epWMS為正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計算地彎矩值；可由表2-7MS=5083.69kN·map=151mm，則epybap1402.8-1502-2可得跨中截A=969330mm2，全截面對抗裂驗算邊緣的彈性抵抗距為：WI/yb416.78634M 1 1 p Φs15.2Ap=1394mm2，抗拉強(qiáng)fpk=1840MPaσcon=0.75fpk=0.75×1860=1355MPa20%估算。np

N

)

56Φs15.3AP=30×149=4174mm2φ71 1．跨中截面及錨固端截面地鋼束位70mm的內(nèi)徑，77毫米外徑嵌入的金屬波紋管，根據(jù)“公共預(yù)-regulation9.1.11/23厘米級流水線直徑梁底側(cè)的間隙，根據(jù)該”公共預(yù)調(diào)節(jié)“9.4.94cm0.6倍，可以堆疊在垂直方向上，如圖中的中段（2-12a）a310.017.028.0 截面均勻壓縮中心預(yù)應(yīng)力地鋼束橫截面形狀;二是要考慮錨頭地可能性，約好張易拉地操作要求;2-b鋼梁，鋼梁至梁底基焦點距離的錨定端部：ap

14517552-10所示：2-102Ix=Ai×di①②③④⑤⑥⑦9∑314314

2-12鋼束布置圖( 上 下2-13鋼束群心位置復(fù)核圖式(2-8

si

85079868.32cm上距：下距：

A A

skxy說明鋼束群重心處于截面的范圍內(nèi)27°彎曲角鋼梁的其中的下部的4003002503004003002503002-14封錨端混凝土塊尺寸圖(ax1(ax3)3640tan731.ax23680tan726.18cmax43625tan1529.30cax53655tan1521.26cRN4=11000mm；RN5=21000mm，以N1鋼筋為例，圖2-15為鋼束彎起計算圖示， ①由②由

2

(l2xi)-LaRRRRLxk1001002-15曲線預(yù)應(yīng)力鋼筋計算圖(xkLb12-112-11

oiai=a+ciθi，cii點所aiciθi，即：0<(xi-xk)≤Lb1+Lb2時，i點位于圓弧彎曲段：當(dāng)(xi-xk)≤0時，i點位于直線段還未彎起，ci=0ciR R(xx) 當(dāng)(xi-xk)>Lb1+Lb2時，iθi=θ0，ci按下式計算ci(xixkLb2tan0aiθi2-2-12各截面鋼束位置(ai)及其傾角(θi)sin1(xixk 0000000T形梁從施工到運營經(jīng)歷地如下三個階段：90％地設(shè)計強(qiáng)度，預(yù)應(yīng)力張力，但填充管道在這個時候，2000T型梁凸緣寬度扣400分的非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋截面影響的計算，T2000毫米寬。擊時預(yù)應(yīng)力鋼部計算截面特性，T2400毫米。計算每個橫截面2-13Ai重2--∑面--∑∑2-14Ai重2∑面∑∑注：預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積為(αEp-1)Ap，αEp=1.93×105/3.43×104=5.63，Ap=41.73cm2則(αEp-2-15Ai重2∑點∑Ai重2∑注：預(yù)應(yīng)力鋼筋換算面積為(αEp-1)Ap，αEp=1.93×105/3.45×104=5.63，Ap=41.70預(yù)應(yīng)力鋼束張拉(錨下)σconcon0.75fpk0.751860 1e(kx)；對于中間部分：X=L/2+D;e 距離;μ，κ分別使用嵌入的金屬，每米局部影響摩擦變異系數(shù)的預(yù)應(yīng)力鋼束管2-5μ=0.25，κ=0.0015，從θ之間的2-17,2-182-16的不同階段匯總表截面幾何受計I段面面支點83截面前面554面55面52-17跨中截面摩擦應(yīng)力損失l1號θl1o L/4截面摩擦應(yīng)力損失l1計θl1o2-19支點截面摩擦應(yīng)力損失l1θl1o00002-20各設(shè)計控制截面l1σl1平均值錨具變形、鋼絲回縮引起的預(yù)應(yīng)力損失(l2反摩阻影響長度lfl

0lllEPdΣ△L為錨具變形值，地夾片錨具(有頂壓)4mm2-6σLLl?≤lx

l

,2l

ll?≤x2-2-21號2-22△σd,l2l20混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失(l4混凝土彈性壓縮時取平均損失，由于應(yīng)力通過應(yīng)力需要控制接口計算被計L/4部根據(jù)式σl4=αPσpc梁全光束地每個部分的結(jié)果損失，αP預(yù)應(yīng)力鋼絞線彈性模量與混凝土地彈性模量地比率，實際強(qiáng)度級?k按張力混凝土地計算，?k假設(shè)為設(shè)計強(qiáng)度090％，即：?0.9×C50=45。1-2E'c=3.35×104MPa，因此αEP=EP/E'c=1.95×105/3.35×σpcNP的整體力（預(yù)應(yīng)力所有鋼梁對焦點，在正 Np

N p2-13 Np

ll1conpp Nppp

N

l/4EPpc5.8228.19由鋼束松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失(l5對于采 張拉工藝地低松弛級地鋼絞線，由鋼束松弛引起地預(yù)應(yīng)力失按下式地計算，即：l50.52pefpk0.26式中：peconl1l2l4ζζ=0.4；ΨΨ=1.0；σpe為傳力錨固時地鋼束應(yīng)L/4截面的應(yīng)力值作為全梁的平均值計算，故有：peconl1l2l51.00.3[0.52混凝土收縮徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失(l6

)0.9[Epcs(tu,t0)1)為加載齡期為t0有0.9

，則可得

20d；對于二期地恒載，G275%h=3Ac/u，u為與大氣接觸地截面周邊長度，Ac為主梁混凝土截面面積，即：Ac=96920mm2，9002u29002h=313mm，

極值為cs(tutocs(tu,200.2σpcL/4部分（包括預(yù)應(yīng)力筋和縱向力非預(yù)應(yīng)力鋼筋梁，簡化計算不含建設(shè)鋼梁的影響）NP1剖面中心，MG1，MG2所造成的平均被混凝土應(yīng)力?？紤]到加載不同的，根據(jù)徐變系恩，T'0）/（TU，20MG1，MG2NP1截面特性在應(yīng)力截面特性第三階段使用時。跨中截NpI con-lI)Appc,l

(NPIA

I

p)W 4758.351031238.36769626104INp(con-lI)API

4638.331031.25

P

2 由：

1

ps1

I0I0

L/4APePAPAeps=ep=1238.3mm，L/4eps

I0(44662283ps

將以上各項代入l6

0.9[1.951050.21035.6513.671.68]1150.00422

2-23lIl1l2lll5l6llllppIIlI0b′f根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，Tb′f，取下列三者中b2bh12hfb是粱腹板寬度，bhbh=0，h′f是受壓區(qū)翼緣懸出板地厚度，h′f可取跨中截面地平均值，即

(11001809001202)(b2bh12hf)20060綜上所述，受壓翼緣有效寬度取

xT形橫截面的橫梁，結(jié)構(gòu)鋼效果省xfpdfcd

12604170Taa=150mm，h0=h-a=TTTMd=7329.06kN·mMu

cd

-

7435.56kN③斜截面承載力計算(L/4截面首先根 進(jìn)行截面抗剪強(qiáng)度上、下限復(fù)核，即2 00.5103fbh2 0Vd是檢查地剪切極限狀態(tài)的模塊化設(shè)計值地橫截面，VD=615.98KN，F(xiàn)CU中，k為混凝土強(qiáng)度，F(xiàn)CU中，k=50MPab=200mm時，H0對應(yīng)afpdApap

1 pfpd p

h02000-152.161847.84mm615.98KN，α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)21.252 0.5103fbh2

fcu,kbh計算0VdVcsVpb 0.45103

2

其中：α1為異號彎矩影響系數(shù)，α1=1.0，α2為預(yù)應(yīng)力提高系數(shù)，α2=1.25，α3p100100ApHRB33512mm，雙肢箍，fsv=280MPa 2113.1226.2mm

Asv

200

Sinθp5

1.01.251.10.45(20.61.128)50

0.7510-31260VcsVpd1252.41226.0081278.42kN

在施工階段，如，生產(chǎn)和安裝地混凝土強(qiáng)度等級C45地成員①，增加壓WAW②瞬態(tài)條件下（預(yù)加力階段）梁橫截面的正應(yīng)力地上邊緣和下邊緣：WAW

NpINpIepnMG1,下緣：

NpINpIepn

AA

pI

2-11t4758.351034758.351031238.7

t4758.351034758.351031238.7

11.49MPa(壓0.7fck(0.729.620％即可。取跨度，L/4，L/8，橫截面和鋼的支點梁突變（截斷或彎曲出頂梁等，MG22MQ846.36285.261857.072990.69kNNPIIPIIAp1004.874170由：

PIIAP(ynb-ap)l6As(ynb-as)p p

PII

l6由于未配非預(yù)應(yīng)力鋼筋，則：epnynbap1388.7150 (NpIINpIIepn)MG1MG21MG22MAWAW

4190.311031238.7

2990.69

f

WW MG21MG22MQWW

PIIEP

1004.875.658.831054.76MPa0.65fX0-X0和較低的x0-x0b-ba-axn-xnSna計算aa120 aa120250 2502-16變化點截面( 2000180(611.3180)1(200200)120(611.3180 200120(611.3180120)22-2-240面積矩0面積矩S0S00面積矩

VG1186.04kN；VG2115.01kN現(xiàn)澆部分)；VG2258.51KN(面及欄桿部分)；VQ199.8022.13221.93kNp p

cos1.8810.9995；

VG1SnVG21S0(VG22 得a-

186.0410300

(58.51221.93)200

x0-

186.041032000b-

186.04103200200 MG1=2023.13kNmMG21163.21kNm現(xiàn)澆部分G22

(橋面及欄桿部分MQ1392.93213.96由于未配非預(yù)應(yīng)力鋼筋，則NpIIpIIApbepn由

ap1388.7 NpIInpIIepnAIAI .27a-

63(27

.8606 .27

8777.58

36780105

4069888.27b-

2023.13106(636.27

tpcxcy (cx2)(cx2)2tp3.85

cp

(3.85)(3.85)22a-tp4.74

(4.74)2(4.74)22cp

x0-tp7.45

(7.45)2(7.45)22cp

b- 面積矩主應(yīng)力由《公預(yù)規(guī)》7.1.6條規(guī)定混凝土壓應(yīng)力限值2-25的計算結(jié)果相比較，可知道混凝土主壓應(yīng)力計算值均小于限值，由《公預(yù)規(guī)》7.1.6σtp≤0.5?tk=0.5×2.65=1.33MPa時，可以在僅由結(jié)果見表2-25鋼筋被構(gòu)造顯示，主拉伸應(yīng)力，以符合要求，它可以在鋼筋2作用下正截面抗裂（裂MQS0.71485.65285.261325.22kN NPNPAWAW M

MG1MG21MG22Mn n

由《公預(yù)規(guī)》6.3.1條規(guī)定可知，對于全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期σst-0.85σpc≤0要求，由計算結(jié)果可知L/4（變化點）檢查截面預(yù)報實際設(shè)計檢查截面應(yīng)如果必要的話2-24的截面力矩的區(qū)域。剪應(yīng)力：VQS0.7159.8422.13 VG1SnVG21S0(VG22 得 3 x0-

186.041032000b-

10315081720036780105

MQS是

114.34213.96 NpIINpIIepnAIAI

8777.582023.

36780105 .27

4069888.27b-

((cx2)2

cx2

3.40 (3.40)(3.40)22x0-tp

4.7428.792

(4.74)2(4.74)22(8.79)22從“公預(yù)規(guī)”6.3.1規(guī)定，根據(jù)第抗裂性能結(jié)合全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件地副作用短期影響應(yīng)滿足主拉應(yīng)力σtp≤0.6?tk=1.59MPa2-26可以在上面拉應(yīng)力被看作是符合要求的，在L/4上斜截面抗裂性的要求（變化點）的作3表2- 面面積矩S′0S0處截面地?fù)Q算截面慣性矩I0= cm4作為全梁地平均值來計算。M簡支梁的撓度驗算為： 0.95Ec現(xiàn)將可變荷載作為均布荷載作用在主梁上，則主梁跨中撓度地系數(shù) wQS480.953.45wQl,MswQs

L/4截面處地使用階段永存預(yù)加力矩作用為全梁平均預(yù)加力矩計NpIIpIIApbep0y0bap1378.3MpeNpIIep0L/4處截面地慣性矩作為全梁地平均值來計算，即：In= LMpeMx

pe,l,pepe2(43.52)wlwQlwGlpe,l11.3432.2287.04根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.7.1條，配置間接鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其局部受壓區(qū)應(yīng)符合下列-1.2倍拉伸的最

C45?cd=20.5MPaηs—C50ηs=1.0C45ηs=1.0Ab—5.7.1Aln、Al—Aln是扣除孔洞后地面積，Al為不扣除孔洞后地面積，對于具有墊板并與喇叭管連成整體地錨具，Aln可取墊板面積扣2-所示，N1、N3160mm×210mm160mm×160mm70mm波紋管，根據(jù)錨具地布置情況(lA16021033600mml

16021070229752mmbb

1.3sfcdAln1.31.01.820.5297521427.203kN0Fld根據(jù)《公預(yù)規(guī)》0

cor式中cor—AcorAb

AlAcor—Al的重心k—間接鋼筋影響系數(shù)，按《公預(yù)規(guī)》5.3.2C50dcor——

4

corASSl—s—HRB335的螺旋形鋼筋，?sd=280MPadcor20012

280)29752 2-17帶喇叭管的夾片錨固體系(3 3 2-18梁端混凝土局部承壓(據(jù)“橋規(guī)”4.3.12-

2-19跨中橫隔梁的最不利荷載布置(，BB（3主光束）12CC截面DD2-5中可得到：110.56812210.38413310.2140.016240.108、150.168、220.292、250.016、23由《橋梁工程》書P1662-155和P1772-144去計算橫隔梁地內(nèi)力A-AMA影響線可計算如下：P=11號梁軸上時：A111b1A21b2AeA0.5683.60.3841.23.6P=12A212b1A22b2P=13A313b1A23b2AP=14A414b1A24b2AP=15A515b1A25b2AB-BMA地影響線認(rèn)為計算如下：P=11號地梁軸上時：B111b1B21b2P=12B212b1B22b2P=14B414b1B24b2AP=15B515b1B25b2A1(1)1號梁右截面地剪力V右地影響線計算：1P=1

1i

P=1右時：

1i2V2右P=1作用在計算截面以右時：P=1

2i

0.20.2P=14V422V4

0.0160.108P=15

0.1680.016ViVP=1作用在計算截面以左時：P=11號梁軸上時：ViV

22

2i1221

10.5680.3841P=12V222V2

10.3840.29212-20截面計 為

Sq(1)P0q

，Sr式中：μ—0.351+μ=1.35；P0qq0人2-20，2-27CDABCDBCDABCDB -- -- +--+--2-20中橫隔梁作用效應(yīng)影響線圖(2-271MB-MBV1右V1右V1V2V2右bf’=2908mm，先假設(shè)a=60mm，則橫隔梁的有效高度為：h0=1750-60=1690mma為鋼筋重心到假設(shè)中性軸位于上翼緣板內(nèi)，由：

fbx(hx)

cd 1.0635.10610620.52.908x(1690x)2x23380x21307xx6mm

As

fcdAs

fcdbfxA20.5290861277mm 2Ф202Ф22HRB335As6287601388mm22-21此時a6281007605073mm628760x1388

而h00.561677

0Mdufcdbf12-21正彎矩配筋及其計算截面尺寸(11700mm×180mma′=40mm，h0=1750-40=1710mma′為鋼筋重心地底面地距離。

fbx(hx B

cd 1.0200.007106x2-3420x1219550，x鋼筋截面積As可由得fsdAsfcdbfx，A20.516036422mm s2Ф20HRB335A628mm22-22s此時，x 0Mdufcdbx(h0291.208kNmMBmin 45702-22負(fù)彎矩配筋及其計算截面尺寸(22

bh0

fcu,kФ8HRB335

P 0.2 (22 1.021.02.120.2

Asv

考慮梁翼緣鋼板是連續(xù)地，所以行車道板可懸臂板（邊梁）和合并（光12090cm長地單向的懸臂板，計算圖2-23b1202-23懸臂板計算圖式( 10.181250.92110.121250.922.23kN

0.181250.910.121250.922-23c，懸臂板地圖鑄件視為一個凈跨度1.1米懸臂單向板，計算重量：g20.181254.5kN/m；欄桿及行車道板的重力為：P=6kN；計算二期永久剪力：Vg24.50.26M

5.46.92-彎矩：Mr0.53.01.11.82kNm；剪力 3.01.1 Md1.2Mg1.40.8Mr

(1.26.431.40.81.82)9.75kNVd1.2Vg1.40.8

1.212.31.40.83.3M0時刻在一個永久性的作用，活載，t 0.09910.25 200 90cm長地懸臂地單向板，計算圖式如2-23b)其根部一期永久作用效應(yīng)力為：剪力：Vg1=5.4kN。彎矩：Mg1=-ll0t，但不大于ll0b；本設(shè)計l2.40.2ll0，本設(shè)計取l2.2ml—l0—2-242-24g10.182514.5kNg20.082510.052313.15kN5cm的瀝青面層

(8cmMg2(0.4950.595)0.24.50.52.380.5953.153.211kN剪力：Vg20.24.51.13.15Msg2.230.73.2114.48kNDE作用剪力為：Vsg5.44.365Mcg0.53.2111.61kN

g22-24簡支板二期永久作用計算圖式(根據(jù)《橋規(guī)》4.3.1條，橋梁結(jié)構(gòu)地局部加載時，汽車荷載采用車輛荷載，4.3.1-2a1b1為：b1=0.6m，a1=0.2m；bb12h0.620.13aa2hl 故取a=1.59，此時，兩個后輪地有效分布寬度發(fā)生，應(yīng)求兩個車輪荷a2.992

a1.591.42.99maa12ht0.220.130.18xm時垂直于板地跨徑方向荷載地aa12ht2x0.64 (1)P(lb)(10.25) (2.380.86)28.44kN 8 2-24所示，計算為支點剪Vsp的：Vspy(1A1y1A2y2A3y3A4y4A1

pb

2

A22(

-p)

-a)8aab(aa

81.50.64

A42(p-p)2(aa)8aab(aa)

p"=P p"=P

p=p=p=A3

y2y1

y2.20.431.30.2136;

0.040.393Vsp(10.25)(46.670.804515.680.934846.670.213611.46綜上所述，可得連續(xù)板地可變作用(汽車)Msp072.41.1Nm；支點斷面處地剪力：VspM

0.58.4414.22kN按《橋規(guī)》4.1.6條進(jìn)行極限狀態(tài)行動效果的基本組合1.2Msg1.4Msp1.24.481.419.9133.25kN支點斷面處地剪力：1.2Vsg1.4Vsp1.29.771.478.82跨中斷面處地彎矩：1.2Mcg1.4M

1.21.611.414.2221.84kN為：a=30mm12mmHRB335鋼筋，那么有效高度為：hha

3003013.9263mm按《公預(yù)規(guī)》5.2.220Md

f

x)得1.033.2510622.4103x263x2x5.71mmbh0(0.56263按《公預(yù)規(guī)》5.2.2

fcdbx22.410005.71456.8mmf f12mmHRB335150mmSxSx

A1000150113.1754mmMud

bx(h00Md(33.25kNxASfsd

12mmHRB335鋼筋，計算結(jié)果需在板的下緣配置150mm12mmHRB3352-25所1502-25行車道板受力鋼筋布置圖式(b)矩形截面地受彎構(gòu)件抗剪截面地尺寸應(yīng)符 式要求0.51103 22

根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.2.5條，板內(nèi)應(yīng)該設(shè)置垂直于主筋地分布鋼筋，直徑不應(yīng)8mmHRB335200mm。T29.96米全長C50混凝土梁支撐棱為40厘米的寬度計算橫梁，在橫梁的相同厚度的兩端橡膠支座，稱為RCK=846.31kNRCK=519.10kN支持反應(yīng)導(dǎo)致標(biāo)準(zhǔn)的公路-278.33kN48.88千牛標(biāo)準(zhǔn)值-PR=低負(fù)荷運行范圍?=11.343.0kN/m2時，根36℃主梁之間的區(qū)別△T=溫度。選定支座地平面尺寸為ab3035cm21050cm2。采用中間層地橡膠片厚度t0.8cm。S a2t(a

3020.8(30

10.1 E5.4GS25.41.010.22 j

Rcka

注：根據(jù)《公路鋼筋混泥土及預(yù)應(yīng)力混泥土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)8.4.1條規(guī)定Ge=1.0MPa；Ee5≤S≤12

t36C承受地水平位移g1al110536(290030) ②在車輛荷載水平位移在地上△P的制動力來計算，須首先確定每個HT制動力地作用;馬路對面-29.0（JTGD62-2004③確定需要地橡膠片總厚度

909k

te2g20.5274t

0.8026cme0.7

0.7

1

《公路鋼筋混泥土及預(yù)應(yīng)力混泥土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)的其他規(guī)te0.2a0.230且te6cm合格

te30.820.53.4cm①計算支座地平均壓縮變形為

RckteRck

式中c,m—平均壓縮變形忽略薄鋼板變形Ee—Rck— R

Rt 846.31103 846.311030.034ck

cke

足c,m0.07te0.06350.073.40.238cm(合格)②計算梁端地轉(zhuǎn)角

5gl 和和

(

)16161624EI

11.34mm16

161.1340.00125rad52900 a,即0.0635300.001250.01878cm(合格 tHtte

0.30.351.01030.5274

11.4GeAg1eg若計入汽車制動力時： 1.4GA1gt te

Rck0.3(519.100.5278.33)

1.4HtFbk1.416.278931.80Rck197.48kN合格RGk0.3519.10155.73kN1.4Ht1.416.28722.80kN合格52-2655858 2-26板式橡膠支座圖(a)b)T型梁橋上層建筑計算，包括主梁內(nèi)力計算，預(yù)應(yīng)力鋼筋溫度變化，混凝土蠕變和其他因素的收縮。2橋面：凈—T形梁；HRB335R2353-14

3-1橋墩結(jié)構(gòu)尺寸(《公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(JTGD63-2007)3-3-11、52、34邊梁1中梁233-2(1/23- 1 56060 1 56060 123453-2蓋梁尺寸(3-2自重彎矩剪力VV1—2—3—自重彎矩剪力VV4—5—00荷載對稱布置。3-3150；243-41

10.02082

1(0.72920.7292)

1圖3-3單列車對稱(尺寸單位 圖3-4雙列車對稱(尺寸單位3-5由

1n

2a2

，已知：N=5，e=3.12a22(2.424.8257.613.14.80.4583；13.12.4 13.100.2000；13.14.8 13.12.4 3-511.554.8

11.552.4 11.5500.2000；

11.552.4 11.554.8 PP 53-6已知：N=5，e=02a22(2.424.8257.612345

6三車列非對稱布置(

3-73-7已知：N=5，e=5.252a22(2.424.8257.615.254.8

15.252.4 15.2500.2000；15.252.4 15.254.8 qqq人人111 1按順橋向可變荷載的移動情況，求支座可變荷載反力地最大值，如圖3- 11

3-8支座可變荷載反力(2B2435.37522B2321.1875B297.87520723-9雙孔滿載時(一側(cè)

單孔滿載時(一側(cè))

4.511.00629.1766.0263kN113-9人群荷載(求可變荷載橫向分布之后各梁支點反力(計算的一般為RiBi)，見3-33-3ηBB0000000000ηBB計算見表3-4，表中均取用各梁地最大荷載，其中沖擊系數(shù)為：表3-4各梁永久荷載、可變荷載基本組合計算 12345①②稱③④000⑤⑥⑦⑧⑨雙柱反力Gi地計算，見圖3-10，所地各梁反力見表3- 31314512453-10Gi計算(尺寸單位：cm)3-5Gi計算1(1478.568.152288.725.752447.502288.720.951478.561.45)1(1397.228.152350.665.752477.082285.950.951267.811.45)1(1919.868.151793.495.751793.491793.490.951919.861.45)1(1838.518.151855.425.751823.071790.710.951709.101.45)3-5可知，偏載左邊地立柱反力最大(G1>G2)，并由荷載組合⑦時(—Ⅱ級、雙列非對稱布置與人群對稱組合)G1=5005.25kN；3-103-6力梁支座反力各截面彎矩一般計算為：截面1-1：V左=0；V右=-R1；截面2-2：V左=V右=-R13-3：V左=-R1；V右=G1-R14-4：V左=G1-R1；V右=G1-R1-R25-5：V左=G1-R1-R2；V右=G1-R1-R2-R33-7力各截面剪力V左VVV公路—Ⅱ0公路—Ⅱ0公路—Ⅱ0公路—Ⅱ03-8力各截面剪力VVVV公路公路公路3-9力梁支座反力各截面剪力VV3-3-63-723-10可繪制內(nèi)力計混凝土邊緣)。fcd13.8MPa；fsd280MPaM≤

x)；

fAf

bx；A

sd 3-10MM0MV左0右0V左0右V左右3-3，取2874.232106

00x(1450x2x22900x260347.1014xAfcdbx13.8160092.74

Φ32HRB335f f根數(shù)為n7313.219.0910該截面實際承載力Mu

160

100%MfA(hx)2808042(1450 sd >Md2874.2323-113-11配筋率——8配筋率489182根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.2.10條規(guī)定，當(dāng)截面符合

0.510-3fbh2 9.3.13條構(gòu)造要求配置箍筋。式中：22 ftd—ftd1-10.50103fbh 2 2-2截面～5-50.50

f 2 根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.2.9V≤ 03-113-1115157×15

3-12

3-12②蓋梁自重(半根梁蓋4

N

15485.98485.9823-3～3-5相應(yīng)的制動力：90kN90kN①單孔行人(單側(cè))：②雙孔行人(單側(cè))：雙柱反力地橫向分布計算(3-13)

3103350.963

10.9631553350.737

10.731

84；211.28403350.5

10.5PP13汽車荷載位置(3-3-12可變荷載組合垂直反力計算(雙孔最大垂直反力最小垂直反力123453-13可變荷載組合最大彎矩計算(單孔垂直力1————00203———3-113-14

.304.最小的垂直力：(3-12得到

.Mmax225.8449.52

031

.

NMINMII3-14作用于墩柱底的外力(ρAsπr

2112

雙孔荷載按最大垂直力墩柱頂則按受壓構(gòu)件驗算，公預(yù)規(guī)5.3.1

e00

根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.3.90

Ar2

Cr2f0Nd

Br3

Dgr3feBfcdDgfsd0

g=0.9ffρ

13.8B0.706D

13.8ACC.0.2，“圓形截面鋼筋混凝土偏壓構(gòu)件正截面抗壓承載力計算系數(shù)表”A，B，C，D，為：=1.02，A=2.7277，B=0.3209，C=2.3578，D=0.6337e13.80.32090.706 Ar2

Cr2f

Dgr3f

1.6mC30混凝土，Φ20R235每一根樁承受地荷載為(3-

15485.982N2

116984.5kN4作用于樁頂?shù)睾爿d反力N恒為：N恒=N1+N2+N3+N4=3635.87kN5q1.621530.16km已扣除浮力)4N5816.33k公路—Ⅱ級N6

(人群荷載，雙側(cè)10.0541.5112

3-15荷載作用(

12.3142對樁頂?shù)亓Ρ蹫椋?.51112墩柱引起地風(fēng)力：W21112作用于樁頂?shù)赝饬?3-

3218.25816.33169.564204.14k雙孔H451.1570.85MN6

T12.527W111.75W2

12.27

.05

NHM3-16

4204.1430.16H0M

h，則：[N]1UltmA{[]kr

i 2 2119.008hN

4234.312.35h40m>Nmax=4626.38+15.08×4051樁地變形系數(shù)：5155 0.6755 0.672.61075000z處樁身截面上地彎矩Mzαh=11.56>4.0αh=4.0N03982.69k;H0按h4.0查附表Ⅰ(0)/mk1 (0)/k1(0)

/km11A3C4A4C3 0.011104 ABAB

3 4X/

H(0)M

47.010.177104949.550.034 0 00.406 0 0Z彎矩

0BM0CH0D EIX0

3032EIX03

M

1H 002EIX0.29120.5611070.40610200EI0.2910.5611070.1211020.19801H

則得

0.193104

0.198104

3333B3、C3D33-143-173-14MZ計算(ZMZM 024683-17z=1.38m0.2% s41.60.2%40.21cm16Φ20R2353-18樁身截面配筋(

.26m2樁地?fù)Q算截面模量W0 nAr RW ss lP為樁地計算長度，當(dāng)h4

根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.3.95.3.101

M0N0 r

472501.150.01

1.15

，取211

1400e0/(rrs1則e0250.471.018C地相關(guān)表格，可得到相關(guān)當(dāng)=0.77g=0.90.25%fcd11.5MPafsd195MPaeBfcdDgfsdr0.613611.51.20860.00250.91950

2.030611.51.50130.0025254.01mm0

3982.69kNAr2

Cρρ2f

(

Cρf)r(2.030611.51.50130.0025195)80020Nd

Br3

Dgr3f

(Bf

Dgf)r(0.613611.51.20860.00250.9195)2387.94k樁在地面處地水平位移和轉(zhuǎn)角

Ax

M0 當(dāng)αh≥4，z=0Ax2.44066Bx3EI0.29132.61070.670.3221.3822EI0.29122.61070.670.3224.75x0

1.6214.07103m

m

0

AM0 0

(1.75058)3-d1)EI(d)，假設(shè)nE1I1x1x00l0xQx QQ

[3(nh2h1)nh1h2(h1h2mx m

[h2nh(2hh2E1

由于：nE

，E=E1，所以n

0.772,E1I11 xm

3

3

0.7720.672.6107

3

20.7720.672.61074.981031x4.07103(0.0005812.5)4.861034.981031L墩頂容許地縱向水平位移[△]L

5

x1HM HMl l0h3-19TU形橋9.25+2×0.5m。1 C2525.00km3，基礎(chǔ)用C1524.00km318.00km3，填土地內(nèi)摩擦角18，黏聚力c1 礎(chǔ)用C15混泥土澆筑，混凝土地剛性角max40?；A(chǔ)地擴(kuò)散角為：tan10.838.66

3-20橋臺結(jié)構(gòu)圖（a)b)平面圖c)土壓力按臺背豎直，0，填土內(nèi)摩擦角18，臺背(圬工)

29計算 填土水平，03E13

H2a318.00km，B9.6m，HaE118.00929.60.4833380.22 EaxEacos3380.22cos93-15pk對中心軸m10.92.0549.620.51.59.630.52.40.325.004 5611.65.4469.6270.53.710.480.54.411.2913.8465.4462.411.64.09.6 1 20.50.44.4

9294.34k，

e19

3338.6310015.8118.00k Esin3380.22sin9 M

ex2.20.6529.781.6846.05kNhGl0l0HtanH9m

l090.842G2140140h E1H2hH

118.00920.42899.62EaEacod3701.72cos9e9930.428 92

M

3656.153.1311444.76k Esin3701.72sin9 ex2.20.6M

579.081.6926.52k③橋上無荷載，臺后有車輛荷載(3-21)0，土壓力hG2140

3-21

118.00920.42899.62EaEacod3701.72cos9e9930.428 92

M

3656.153.1311444.76k Esin3701.72sin9 ex2.20.6M

579.081.6926.52k11.5H4.846m18a

cos2

cos18

cos18cos33.7

1H2

118.004.84629.60.7562

Ecod1533.92cos18aa

14.8463aa

M

1458.841.6152356.51k

Esin1533.92sin18

exM

474.012.21042.82k定選取，當(dāng)l5

180k/m當(dāng)l50

360k/當(dāng)5l503-22所示，公路-Ⅱ為公路-Ⅰ0.75則qk0.7510.57.875kP0.75180295360180 3-221.2Rk2071.210.51297.8752R1301.532135k

eR12.21.75

10%計算，其公路

3-18所示。3-23

2113.57.875106.31kR1301.532

0.05FP

2742.990.05MF137.154.4603.46k3-16。3-161力力臂彎矩2力力臂彎矩3力0力臂彎矩04力力臂彎矩5力力臂eyexeyexeyex彎矩MexMey`MexMey6力力臂彎矩MexMeyMexMey7力力臂彎矩8水平力豎直力彎矩因臺后填土較高，由填土自重在基地基中所產(chǎn)生的附加壓力i臺后填土高度hi5m4m10.44，基礎(chǔ)前邊緣附加應(yīng)力系數(shù)10.069。則

可近似取基礎(chǔ)邊緣作垂直線與坡面交點的距離(h22.846m)，并取系數(shù)20.38

P

13990.3 397.00

111.26

397.0025.68

P

13315.42 430.66

111.26

430.6625.68①僅受恒載作用時應(yīng)滿足

0.75，W1b14.4

e P

6285.33

②考慮荷載組合時，應(yīng)滿足e00e0

0.435myb4.4 k

5684.625.241.5

e0

5.061.3H905114.99PHkPiHip0.413315.421.32H

c

回顧設(shè)計的內(nèi)容，第一部分是橋梁的上部結(jié)構(gòu)計算,主要的計算內(nèi)橋臺的設(shè)計等。4他們有聯(lián)系的，我要感謝我們的設(shè)計團(tuán)隊的成員，這是，它可以是一個光滑的。最后認(rèn)為這是在教育和我的訓(xùn)練并要感謝我的母校畢業(yè)設(shè)計可能是是你知道你有一個全面的比他正在對未來我會決定的是為了在信念才能嘛！李亞東.橋梁工程.：西南交通大學(xué)葉見曙.結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.：人民交通白國良.荷載與結(jié)構(gòu)設(shè)計方法.：高等教育曹雙寅.工程結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.：東南大學(xué)賈艷敏，高力.結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.：人民交通沈蒲生.混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計原理.：高等教育周志祥.高等鋼筋混凝土結(jié)構(gòu).：人民交通常大民.橋梁結(jié)構(gòu)可靠性分析與設(shè)計.：中國鐵道中民行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).JTGB01—2003公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn).北中民行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).JTGD60—2004公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范.中民行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).JTGD62—2004公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)13.GB50010—2002混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范.14中民行業(yè)標(biāo)準(zhǔn).JTJO24—85公路橋涵地基與基礎(chǔ)設(shè)計15盧樹圣.現(xiàn)代預(yù)應(yīng)力混凝土理論與應(yīng)用.中國鐵道16SislerHH.Electronicstructurepropertiesandtheperiodiclow,selectedinmodrnchemistry.ReinholdpublishingCorporation,17CaianQiu.AnysisoftheCr-Fe-Mo-Csystemandmodificationofthermodynamicparameters.ISIJInternational,1992,32(10):1117~18LeeBJ,LeeDN.AthermodynamicevaluationoftheFe-Cr-V-TisystemjournalofphaseEquilibria,1992,13(4):349~364ABRIDGEENGINEERINGANDEvolvementofbridgeEngineering,briefAsearlyasthefirstcenturyBC,MarcusVitruciosPollio'sworkinthereonthetypeofbuildingmaterialsandstructuresdescribedandreviewed.LatertheancientGreeksfoundedthebasicprinciplesofstatics,LeonardodaVinci,CardenoandGalileoandothersinworkandapplicationoftheseprinciplesalsoconfirmedthecorrectness.Andduringthe15thcenturytothe16thcentury,engineersdidnotseemtonoticethesewritten