廣東某高層住宅梁式轉(zhuǎn)換層施工方案魯班獎

珠江新城D7-6地塊A~E棟轉(zhuǎn)換層施工方案1、工程概況**地塊A~EE棟位于廣州州市**側(cè)，總建筑筑面積約12萬m2，地下3層，地上由一一層架空層及及2-45層住宅塔樓樓組成，建筑筑總高160.000m。本工程首層柱墻墻（二層樓面面）為轉(zhuǎn)換層層，設(shè)計采用用梁式轉(zhuǎn)換形形式，通過梁梁的協(xié)調(diào)變形形，將上部塔塔樓結(jié)構(gòu)的垂垂直和水平荷荷載均勻的傳傳給下部結(jié)構(gòu)構(gòu)。轉(zhuǎn)換層層層高7.5m，梁截面的的規(guī)格為（200~900）×（600~5200），最大大梁截面為400×5200，縱向鋼鋼筋規(guī)格主要要為Φ25、Φ22、Φ20，板厚180mm。柱墻豎向向構(gòu)件砼強度度等級為C60，梁板水平平構(gòu)件砼強度度等級為C50。2、施工部署2.1方案的選選擇轉(zhuǎn)換大梁砼澆筑筑可采取一次次性澆筑和分分二次澆筑的的施工方法。一一次性澆筑的的優(yōu)點是施工工工期短，操操作工序少，缺缺點是砼澆筑筑量較大，對對施工支架及及下層支撐結(jié)結(jié)構(gòu)要求高，同同時梁柱節(jié)點點鋼筋較密，且且砼澆筑高度度較高，難以以確保砼澆筑筑質(zhì)量。分二二次澆筑的優(yōu)優(yōu)點是先澆筑筑完成的柱墻墻可承受一部部分荷載且易易于控制結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件成形質(zhì)質(zhì)量及澆筑質(zhì)質(zhì)量，對施工工支架要求相相對較小，每每次砼澆筑量量也相對較小小，缺點是需需設(shè)水平施工工縫，工期較較長，操作工工序多，界面面施工縫處理理較繁。由于于本樓層較高高，并從安全全角度及施工工質(zhì)量方面考考慮，本工程程轉(zhuǎn)換層選擇擇分二次澆筑筑砼的施工方方法。2.2施工程程序定位放線→梁梁板支架→梁底及平臺臺?！^入柱墻梁梁筋綁扎墻柱扎筋鋼筋隱隱蔽驗收→柱墻封?！鷫χ鶟岔拧鷫χ┕たp縫處理→大梁鋼筋綁綁扎及驗收→大梁側(cè)模支支?！鷺前邃摻罱壗壴喜恐鶋Σ宀褰睢摻铍[蔽驗驗收→梁板砼澆筑→砼養(yǎng)護、進進入上一層施施工。3、施工方法3.1模板工程程模板支撐體系采采用鋼管支架架、50×1100木枋和和18厚膠合板板。為確保轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換大梁的施施工安全和質(zhì)質(zhì)量，避免模模板和支撐系系統(tǒng)受力變形形或失穩(wěn)，其其支模體系應(yīng)應(yīng)進行設(shè)計和和計算（計算算書附后）。根根據(jù)設(shè)計和核核算的結(jié)果，5200高的大梁鋼鋼管立桿按200×3300間距設(shè)置，其其底模木枋按按間距150設(shè)置，側(cè)模模木枋按250間距設(shè)置，對對拉螺桿采用用ф12，間距400×4400；1000以上的高大大梁鋼管立桿桿按300××600mmm的間距設(shè)設(shè)置，1000高以下梁按按常規(guī)方法設(shè)設(shè)置，樓板按按鋼管立桿不不大于1200××1200的間距設(shè)置置。大梁處每每根立桿頂設(shè)設(shè)橫桿，其面面上緊靠立桿桿設(shè)二根水平平桿，立桿上上設(shè)雙扣件，以以防鋼管滑動動?？v橫向設(shè)3~4根水平拉結(jié)結(jié)桿，布設(shè)水水平間距同立立桿，步距不不大于1800，掃地桿離離樓面1500mm設(shè)置，每每跨內(nèi)剪刀撐撐縱橫二道，每每條大梁底增增設(shè)斜向支撐撐，將大梁跨跨中荷載轉(zhuǎn)移移至柱根部由由下部豎向構(gòu)構(gòu)件承受。附附簡圖。木枋枋間距按200mmm立放設(shè)置，側(cè)側(cè)板木枋按間間距300mmm立放設(shè)置。模模板為一層18mm厚的的木膠合板，拼拼縫必須嚴密密，大梁跨中中按設(shè)計要求求起拱。對拉拉螺桿采用ф12，1000～1500mmm大梁按300×5500間距設(shè)置。為為保證大梁側(cè)側(cè)向的穩(wěn)定另另加設(shè)斜向撐撐桿加固。由由于轉(zhuǎn)換層的的施工荷載較較大，其首層層梁板的支模模架及負一層層梁的支模腳腳手架應(yīng)待轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層結(jié)構(gòu)砼砼達到75%后方可可拆除，以確確保結(jié)構(gòu)樓面面板的安全。斜向支撐簡圖轉(zhuǎn)換層大梁及模模板支模示意意如下圖所示示。模板及其支撐系系統(tǒng)必須滿足足如下質(zhì)量要要求：由于鋼管的壁厚厚較小，不能能直接支撐在在樓板面上，腳腳手架的根根部必須墊有有木方作為支支撐；大梁每跨內(nèi)的立立桿縱橫方向向必須加斜撐撐，斜撐的根根部支撐在柱柱根上；保證結(jié)構(gòu)、構(gòu)件件各部分形狀狀尺寸和相互互間位置的正正確；必須具有足夠的的強度、剛度度和穩(wěn)定性；；模板接縫不得漏漏漿，對局部部縫隙較大的的應(yīng)采用膠帶帶紙封貼；梁板模板應(yīng)按設(shè)設(shè)計、規(guī)范要要求的時間拆拆除，做好拆拆模申請審批批工作；澆筑砼前應(yīng)清理理干凈模板內(nèi)內(nèi)的雜物和垃垃圾，并澆水水濕潤模板。3.2鋼筋工程程鋼筋分三次施工工，先綁扎柱柱墻鋼筋，鋪鋪設(shè)梁板底模模，待柱墻支支模澆砼后，綁綁扎大梁和次次梁鋼筋，梁梁鋼筋驗收后后支設(shè)梁側(cè)模模、再綁扎樓樓板鋼筋，鋼鋼筋驗收后澆澆筑梁板砼。鋼筋制作與綁扎扎按下列要求求執(zhí)行。（1）鋼筋加工工在現(xiàn)場的鋼鋼筋加工車間間完成，鋼筋筋制作必須嚴嚴格按圖紙要要求和翻樣料料單進行配制制，加工的幾幾何尺寸必須須正確，由于于梁板跨度、大大小、尺寸不不一，相應(yīng)鋼鋼筋變化數(shù)量量較多，為避避免綁扎時拿拿亂而影響進進度，因而鋼鋼筋必須分類類堆放，掛牌牌標(biāo)識，統(tǒng)一一發(fā)料。配料料時應(yīng)嚴格校校對料單，合合理編排，做做到物盡其用用，嚴禁長材材短用，杜絕絕浪費現(xiàn)象。（2）鋼筋的連連接：Φ12～Φ25轉(zhuǎn)換層框支支梁（KZL）鋼筋連接接采用焊接（對對焊或搭接焊焊）。同一截截面的接頭面面積不能超過過25%。（3）鋼筋綁扎扎前，必須熟熟悉施工圖紙紙，對模板尺尺寸和標(biāo)高核核驗無誤后再再進行鋼筋綁綁扎，綁扎的的次序基本與與常規(guī)方法相相同，但由于于轉(zhuǎn)換大梁斷斷面較大，綁綁扎時應(yīng)搭設(shè)設(shè)鋼管支架架架設(shè)縱向鋼筋筋，大梁綁扎扎完畢后方可可拆除支架，梁梁底和梁面的的2~5排縱筋綁扎扎定位采取用用與主筋相同同直徑的鋼筋筋做墊塊，其其間距按2000mmm設(shè)置。（4）梁筋綁扎扎好后必須經(jīng)經(jīng)檢查驗收合合格后方可封封閉側(cè)面模板板，為保證梁梁上柱墻插筋筋位置不偏位位，應(yīng)先在綁綁好的梁頂面面鋼筋上放出出柱墻外框控控制線，然后后放置柱、墻墻筋，將柱墻墻插筋置于柱柱墻框線內(nèi)，校校核無誤后把把插筋用電焊焊點焊固定，并并在離梁面上上500mmm高的位置加加一道定位鋼鋼筋，以預(yù)防防澆筑砼時柱柱、墻插筋產(chǎn)產(chǎn)生偏移現(xiàn)象象。3.3砼澆筑砼澆筑先澆柱墻墻C60強度等級砼砼，澆筑至轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換層梁底標(biāo)標(biāo)高，待梁板板筋綁扎完畢畢并驗收通過過后澆梁板C50強度等級砼砼。砼主要由我司砼砼攪拌站生產(chǎn)產(chǎn)供應(yīng)，由砼砼攪拌運輸車車運至現(xiàn)場，砼砼的澆筑主要要采用砼輸送送泵進行泵送送。砼選定合合理的施工配配合比，由攪攪拌站嚴格按按施工配合比比組織生產(chǎn)，確確保砼強度等等級達到設(shè)計計要求。⑴原材料的質(zhì)量量控制①水泥：采用552.5R水泥泥，并按規(guī)定定進行抽檢。②砂：采用中砂砂，細度模數(shù)數(shù)宜大于2..6，含泥量量（重量比）不不應(yīng)大于2..0%，泥塊塊含量（重量量比）不應(yīng)大大于1.0%%，定期抽檢檢各項技術(shù)指指標(biāo)。③石：選用100～20mm碎石石，最大粒徑徑不大于311.5mm，針針片狀顆粒含含量不宜大于于5.0%，含含泥量（重量量比）不應(yīng)大大于1.0%%，泥塊含量量（重量比）不不應(yīng)大于0..5%。④粉煤灰：選用用Ⅱ級及以上優(yōu)優(yōu)質(zhì)粉煤灰，并并定期抽檢。⑤外加劑：選用用高效緩凝減減水劑。（2）砼生產(chǎn)質(zhì)質(zhì)量管理①原材料計量控控制誤差范圍圍：水泥±1%，粗細骨骨料±2%，水、外外加劑±1%，摻合料±1%。②外加劑采用后后摻法，嚴格格控制用水量量。③砼拌合物自加加入外加劑后后繼續(xù)澆拌時時間不少于1150秒，砼砼出機溫度不不超過30℃。④嚴格按設(shè)計配配合比拌制。（3）砼的運輸輸與澆筑砼用攪攪拌車運送到到現(xiàn)場，運輸輸時間不得超超過2小時，運輸輸期間嚴禁加加水，采用泵泵送商品砼，進進場時由試驗驗員嚴格進行行驗收，檢查查砼的質(zhì)量，控控制好砼進場場坍落度。泵泵送砼澆灌同同時用高頻振振搗棒加強各各部位振搗，防防止漏振。（4）砼澆筑順順序在澆筑筑轉(zhuǎn)換層墻、柱柱混凝土?xí)r，混混凝土分層厚厚度不大于5500mm，在在下層砼初凝凝前必須將上上層砼覆蓋并并搗實，每層層砼澆筑最大大間隙不應(yīng)超超過初凝時間間，以避免出出現(xiàn)施工冷縫縫。對于轉(zhuǎn)換換層大梁砼澆澆筑采用斜面面分層、薄層層薄蓋的施工工方法連續(xù)澆澆筑，每層澆澆筑厚度為300～400mm，在下層層砼初凝前必必須將上層砼砼覆蓋并搗實實，每層砼澆澆筑最大間隙隙不應(yīng)超過初初凝時間，以以避免出現(xiàn)施施工冷縫。根據(jù)設(shè)設(shè)計圖紙和施施工現(xiàn)場實際際情況布置兩兩臺泵（現(xiàn)場場另備用一臺臺泵）。砼澆澆筑時控制好好砼輸送泵的的單位時間澆澆筑量，防止止發(fā)生冷縫，直直到轉(zhuǎn)換層全全部砼澆筑完完畢。（5）砼振搗要要求砼振搗采用插入入式振動器，每每一振點的振振搗延續(xù)時間間應(yīng)使表面呈呈現(xiàn)浮漿和不不再浮落；插插入式振動器器的移動間距距不應(yīng)大于其其作用半徑的的1.5倍，每每個振點距離離為300～400mm，振搗搗器與模板的的距離，不應(yīng)應(yīng)大于其作用用半徑的0..5倍，并應(yīng)應(yīng)盡量避免碰碰撞鋼筋、模模板，且要注注意“快插慢拔，不不漏點”，上下層振振搗搭接不少少于50mmm。（6）砼施工縫縫的處理在墻柱水平施工工縫處繼續(xù)澆澆筑砼時，已已澆砼的強度度（抗壓）不不應(yīng)小于1..2MPa；；在已硬化的的砼表面上應(yīng)應(yīng)清除水泥薄薄膜和松動的的石子以及軟軟弱砼層，并并加以充分濕濕潤和沖洗干干凈，且不得得積水；在澆澆砼前，首先先在施工縫處處鋪一層水泥泥漿或與砼內(nèi)內(nèi)成分相同的的水泥砂漿（厚厚10mm～15mm），并并細致?lián)v實，使使新舊砼緊密密結(jié)合。（7）砼找平及及養(yǎng)護在墻、柱柱豎向鋼筋上上測設(shè)出標(biāo)高高控制線，用用振動器振搗搗后，用人工工刮平，并使使用一臺水準準儀隨時復(fù)測測，用磨板壓壓實磨平，以以防止表面收收縮裂縫的發(fā)發(fā)生。梁板砼澆筑后采采用定期灑水水的方式養(yǎng)護護，每次灑水水量以砼表面面濕潤為宜；；墻柱拆模后后派專人澆水水養(yǎng)護，澆水水的次數(shù)應(yīng)以以砼面層濕潤潤為宜，養(yǎng)護護期不得少于于14d。（8）其它①材料員簽收砼砼時必須簽收收砼的進場時時間、澆筑時時間，砼泵送送完后的退場場時間。②轉(zhuǎn)換層大梁砼砼澆筑時應(yīng)分分層澆筑。③澆筑前應(yīng)充分分濕潤模板，但但不得有積水水。④加強轉(zhuǎn)換層以以下各層樓板板砼的養(yǎng)護，加加強轉(zhuǎn)換層大大梁砼的養(yǎng)護護，促使其強強度盡快增長長。4、質(zhì)量安全4.1質(zhì)量控制制轉(zhuǎn)換大梁的施工工質(zhì)量直接關(guān)關(guān)系到塔樓的的使用安全與與壽命，必須須引起高度重重視，不可掉掉以輕心。因因而做到方案案切實可行，各各種措施有效效落實，確保保轉(zhuǎn)換大梁的的施工質(zhì)量。模板支架搭設(shè)必必須按設(shè)計和和核算的要求求進行，所選選用的鋼管無無銹蝕嚴重的的現(xiàn)象，木枋枋無腐蝕現(xiàn)象象。模板安裝裝必須有足夠夠的強度，剛剛度和穩(wěn)定性性，拼縫應(yīng)嚴嚴密，幾何尺尺寸準確，加加固支撐和對對拉螺栓牢固固，梁底三排排用雙螺帽，澆澆筑砼時由專專人加強對模模板的觀察，如如有異常及時時采取相應(yīng)措措施予以處置置，嚴禁出現(xiàn)現(xiàn)模板變形和和下沉等現(xiàn)象象。鋼筋綁扎嚴格按按設(shè)計圖紙和和變更通知要要求施工，進進場的原材料料和直螺紋連連接符合要求求，并按規(guī)定定抽樣檢驗，嚴嚴禁不合格的的材料用于本本工程上，由由于轉(zhuǎn)換大梁梁鋼筋自重較較大，梁底砼砼墊塊應(yīng)有足足夠的強度，不不能用砼墊塊塊，按間距1000mmm設(shè)置Φ25鋼筋墊鐵。砼配合比應(yīng)滿足足設(shè)計和泵送送要求，砼的的緩凝時間應(yīng)應(yīng)在4小時以上，砼砼的攪拌，輸輸送設(shè)備必須須保障，輸送送設(shè)備除配備備二臺外，尚尚應(yīng)備用一臺臺，以防出現(xiàn)現(xiàn)設(shè)備故障時時應(yīng)急。砼的的澆筑安排專專人跟班作業(yè)業(yè)，以確保砼砼的布料，振振搗及養(yǎng)護符符合要求。4.2安全保障障加強現(xiàn)場施工人人員的安全意意識，對全體體施工人員進進行安全生產(chǎn)產(chǎn)教育，增強強自我保護能能力，使每一一個施工人員員自覺遵守《建建筑安裝工人人安全操作規(guī)規(guī)程》，嚴格格執(zhí)行各項安安全生產(chǎn)管理理制度。堅持持安全“三件寶”，進入施工工現(xiàn)場，必須須戴安全帽，高高空臨邊作業(yè)業(yè)必須系安全全帶，鋼管腳腳手架外側(cè)用用密目安全立立網(wǎng)密封綁牢牢。施工人員員禁止穿拖鞋鞋，高跟鞋、硬硬底鞋作業(yè)。夜夜間施工照明明必須充足，保保障施工作業(yè)業(yè)人員的安全全。轉(zhuǎn)換大梁施工時時必須加強安安全監(jiān)督工作作，尤其應(yīng)注注意支模、扎扎筋、澆砼過過程中的安全全，支模時鋼鋼管扣件必須須旋緊，支撐撐和對拉螺桿桿必須牢固。鋼鋼筋綁扎的支支撐架應(yīng)牢固固，大梁綁扎扎牢固且放到到位后，方可可拆除支架。澆澆筑砼應(yīng)分次次分層澆筑，嚴嚴禁一次澆筑筑過高，澆砼砼過程中安排排專人觀測大大梁的支模體體系的安全，如如有異常時必必須暫停該部部位的砼澆筑筑，等采取加加固或其他措措施后方可繼繼續(xù)澆筑砼，以以確保轉(zhuǎn)換大大梁的施工安安全。A~E棟轉(zhuǎn)換層層結(jié)構(gòu)計算書書F棟在首層結(jié)構(gòu)構(gòu)（二層樓面面）上設(shè)有轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)換大梁,轉(zhuǎn)換大梁截截面900×11500及連梁400×55200，為確保施施工質(zhì)量，避避免模板和支支撐系統(tǒng)受力力變形或失穩(wěn)穩(wěn)，其支撐體體系必須進行行設(shè)計和核算算。首先驗算算900×11500的支模體系，采采用18mm厚膠合板板模，50×1000mm木枋，Φ48×3.55mm鋼管，Φ12對拉螺桿間間距300×5000。梁底木木枋@200mm，梁側(cè)模木枋枋@300mm，鋼管管橫梁@300mm，縱向向橫梁@600，立桿間距300×6600mm，其計算如如下：荷載計算：1、模板和木枋枋自重力：0.75×0..9=0.6755KN/m2、鋼管自重力力：1.000×0.9=0.9KNN/m3、新澆砼自重重力：24××0.9×1.5=32.4KKN/m4、鋼筋自重力力：1.5×0.9×1.5=2.03KKN/m5、施工荷載：：2.5×0..9=2.25KKN/m6、振搗砼時的的動載：2×0.99=1.80KN/m7、總荷載：440.06KN/m模板驗算：底模驗算：縱向底模承受的的荷載：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.675++32.4+2.03）+1.4×（2.25+1.80）=47.8KNN/m計算簡圖：木枋枋立放@按200mm設(shè)一根根，板按四跨跨連續(xù)梁計算算。查簡明施工計算算手冊，附錄錄II表II-14中可查得：：Km=-0.1121；Kv=-00.62；Kw=0..967；強度驗算：（1）最大彎矩矩：Mmax=Kmm×qL2=－0.1211×47.88×0.22=－0.232KN..m（2）截面抵抗抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2==EQ\F(1,6)×900×1882=486000mm3（3）強度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=（0.2322×106）/486000=4.777N/mmm2<[fm]=113N/mmm2滿足！注：膠合板的設(shè)設(shè)計強度值：：fm=13NN/mm2fv=1.4N/mm2剪力驗算：（1）最大剪力力：Vmax=KvvqL=0..62×477.8×0..2=5.993KN（2）剪應(yīng)力：：τmax=EQ\F(3V,2bh)=((3×5930))/(2×900×18)=0.55N//mm2<[fv]=11.4N/mm2滿足！撓度驗算：E==9000NN/mm2,[W]]=EQ\F(L,400)=200/400=0..5mmWA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.967××(47.8×2004)/(1000×9000×(1/12))×900×183)=0.19mmm<[W]=00.5mm，滿足?。∷缘啄２捎?18mm厚膠合板，木木枋間距200mm滿足要求。側(cè)模驗算：砼的重力密度γγc=24KNN/m3，砼的初凝時時間t0=EQ\F(200,(T+155))=EQ\F(200,255+15)=5h，澆筑筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.1551）側(cè)壓力計算算：F=0.22γγct0β1β2V(1/2)=0.22××24×5×1..2×1.115×2(1/2)=51.522KN/m2F=γcH=224×1.55=36KNN/m2取二者較小值，F(xiàn)=1.2××36=43..2KN/m2計算。（1.2為側(cè)壓力力的荷載分項項系數(shù)）2）振搗砼時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載：：4KN/m2乘以分項系數(shù)：：4×1.4=55.64KNN/m2以上兩項荷載合合計：43.2++5.6=448.8KNN/m2由于對拉螺桿沿沿梁高每500mm設(shè)一道，側(cè)側(cè)模板所受的的荷載q=48.88×0.5==24.4KKN/m，沿梁跨跨縱向木枋按按300mm設(shè)一根，則則側(cè)模按四跨跨連續(xù)梁計算算。Km、Kv、Kw仍與前述述一樣。計算算簡圖如下：：強度驗算：Mmax=KmmqL2=-0.1121×244.4×0..32=0.266KNN.mσmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)==9.85N//mm2<[fm]==13N//mm2強度滿足?。〖羟序炈悖篤max=KvvqL=0..62×244.4×0..3=4.554KNτmax=EQ\F(3V,2bh)===0.7577N/mm2<fv=1.44N/mm2滿足剪切要要求。撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0..967×EQ\F(224.4×3004,100××9000××1/12×500×1883)=0.87mmm<[W]=EQ\F(300,250)=1.2mmm，可以！拉桿計算：Φ112對拉螺桿容容許拉力N=129900N,設(shè)拉桿間距300×5500mm,,P=F×A=224.4×1103×0.3=7320N<129000N，滿足!木枋驗算：沿梁橫向按間距距300設(shè)4排鋼管立桿桿，則木枋按按三跨連續(xù)梁梁計算最不利利荷載布置。木木枋所承受的的荷載：q==47.8×00.20/0.9=10.622KN/m計算簡圖：鋼管間距按3000mm設(shè)一根，木枋按三三跨連續(xù)梁計計算。查簡明明施工計算手手冊，附錄Ⅱ表Ⅱ-13可查得：Km=-0..177；Kv=-00.617；Kw=0..99；強度驗算：（1）Mmaxx=Km×qqL2=-0.1777×10.622×0.32=-0.177KN·m（2）Wn=EQ\F(1,6)bbh2=EQ\F(1,6)×50×1002=833333mm2（3）σmaxx=EQ\F(Mmax,WWn)=(0.17×106)/833333=2.04N//mm2<[fm]=113N/mmm2滿足！剪切驗算：（1）Vmaxx=KvqLL=－0.617×10.622×0.3=－1.97KNN（2）τmaxx=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×1970,22×50×100)=0.6N//mm2<[fv]=11.4N/mm2滿足！撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.99×((10.622×3004)/(1000×9000×(1/12))×50×1003)=0.03mmm<[W]=EQ\F(300,250))=1.2mm，滿足??！四、鋼管支架：：橫管驗算：采用用1根Φ48×3.55鋼管橫管所承受的荷荷載：F=10..62×0..3=3.19KNN計算簡圖：橫桿桿上木枋間距距按200mm一根，按按跨中布置二二根考慮，按按四跨連續(xù)梁梁計算。查附附錄II表II-14③Km==-0.3211Kv=-11.321Kw=2..657強度驗算（1）彎矩：MMmax=KKmFL=-0..321×3.19×00.6=-0.6114KN.m（2）2根鋼管管的截面抵抗抗矩：WA=EQ\F(π,322)EQ\F(（d4-d14）,d)=EQ\F(π,32)××EQ\F(（484-414）,48)=5078mmm3（3）強度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=(0.6144×106)/50778=120.922N/mm2<[f]=2115N/mm2滿足！注：鋼管的強度度設(shè)計值f==215N/mmm2,fv=1125N//mm2剪切驗算：（1）剪力：VVmax=KKvF=－1.321×3.19=－4.2144KN（2）鋼管的慣慣性矩：I=EQ\F(π,64))(d4-d14)=EQ\F(π,64)(484-414)×2=1.22××mm4（3）剪切：τmax=EQ\F(2VV,A)=(2×42114)/(4489)=17.24NN/mm2<[fv]=125N/mm2,滿足！撓度驗算：E==2.06×WA=Kω×EQ\F(FL33,100EEI)=(2.6577×3190××6003)/(1000×2.006×105×1.222×105)=0.72mmm<[W]=EQ\F(6000,2500)=2.4mm3,滿足！立桿驗算：立桿所承受的荷荷載：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.675++32.4+2.03++0.9）+1.4×（2.25+1.8）=48.9KNN/mN=48.9××0.6/4=7.334KN鋼管的截面特征征：A=EQ\F(π,4)((482-412)=4899mm2I=EQ\F((482+4122)(1/2),44)=15..78mm強度：σmaxx=EQ\F(N,A)=7340//489=15.01NN/mm22<[f]=2115N/mmm2滿足！穩(wěn)定性：長細比比λ=EQ\F(L,i)=EQ\F(1.5×1800,115.78))=171查施工手冊冊表5-22得φ=0.243σmax=EQ\F(N,,φA)=7340//(0.2443×489)=61.78NN/mm2<[f]=2115N/mmm2滿足！驗算二在二層樓面上有有最大連梁,最大連梁截截面為400×55200，其支撐體體系也必須進進行設(shè)計和核核算。支模體體系采用18mm厚膠合板板模，50×1000mm木枋，Φ48×3.55mm鋼管，Φ12對拉螺桿間間距400×4000。梁底木木枋@150mm，梁側(cè)模木枋枋@250mm，鋼管管橫梁@200mm，縱向向橫梁@300，立桿間距200×3300mm，其計算如如下：荷載計算：1、模板和木枋枋自重力：0.75×0..4=0.3KN//m2、鋼管自重力力：1.000×0.4=0.4KN//m3、新澆砼自重重力：24××0.4×5.2=49.922KN/m4、鋼筋自重力力：1.5×0.4×5.2=3.12KNN/m5、施工荷載：：2.5×0..4=1.00KNN/m6、振搗砼時的的動載：2×0.44=0.80KNN/m7、總荷載：555.54KKN/m模板驗算：底模驗算：縱向底模承受的的荷載：q1=1.2ΣΣNGK+1.4ΣNQK=1.2×（00.3+49.922+3.12）+1.4×（1.00+0.80）=64+2.552=66..52KN//m計算簡圖：木枋枋立放按150mm設(shè)一根根，板按四跨跨連續(xù)梁計算算。查簡明施工計算算手冊，附錄錄II表II-14中可查得：：Km=-0.1121；Kv=-00.62；Kw=0..967；強度驗算：（1）最大彎矩矩：Mmax=Kmm×qL2=－0.1211×66.552×0.152=－0.181KN..m（2）截面抵抗抗矩：Wn=EQ\F(1,6)bh2==EQ\F(1,6)×400×1882=216000mm3（3）強度：σmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)=（0.1811×106）/216000=8.338N/mmm2<[fm]=113N/mmm2滿足！注：膠合板的設(shè)設(shè)計強度值：：fm=13NN/mm2fv=1.4N/mm2剪力驗算：（1）最大剪力力：Vmax=KvvqL=0..62×666.52×00.15=6.19KNN（2）剪應(yīng)力：：τmax=EQ\F(3V,2bh)=((3×6190))/(2×400×18)=1.29N//mm2<[fv]=11.4N/mm2滿足！撓度驗算：E==9000NN/mm2,[W]]=EQ\F(L,400)=150/400=0..375mmWA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0.967××(66.522×1504)/(1000×9000×(1/12))×400×183)=0.19mmm<[W]=00.375mm，滿足??！所以底模采用118mm厚膠合板，木木枋間距150mm滿足要求。側(cè)模驗算：砼的重力密度γγc=24KNN/m3，砼的初凝時時間t0=EQ\F(200,(T+155))=EQ\F(200,255+15)=5h，澆筑筑速度V=2m/h，β1=1.2，β2=1.1551）側(cè)壓力計算算：F=0.22γγct0β1β2V(1/2)=0.22××24×5×1..2×1.115×2(1/2)=51.522KN/m2F=γcH=224×5.22=124..8KN/mm2取二者較小值，F(xiàn)=1.2××51.522=61.883KN/m2計算。（1.2為側(cè)壓力力的荷載分項項系數(shù)）2）振搗砼時產(chǎn)產(chǎn)生的荷載：：4KN/m2乘以分項系數(shù)：：4×1.4=55.64KNN/m2以上兩項荷載合合計：61.833+5.6==67.433KN/mm2由于對拉螺桿沿沿梁高每400mm設(shè)一道，側(cè)側(cè)模板所受的的荷載q=67.443×0.44=26.997KN/m，沿梁跨跨縱向木枋按250mm設(shè)一根，則則側(cè)模按四跨跨連續(xù)梁計算算。Km、Kv、Kw仍與前述述一樣。計算算簡圖如下：：強度驗算：Mmax=KmmqL2=-0.1121×266.97×00.252=0.204KN.mσmax=EQ\F(Mmmax,Wnn)==9.44N//mm2<[fm]==13N//mm2強度滿足！！剪切驗算：Vmax=KvvqL=0..62×266.97×00.25=4.18KNNτmax=EQ\F(3V,2bh)===0.87NN/mm2<fv=1.44N/mm2滿足剪切要要求。撓度驗算：WA=Kw×EQ\F(qL44,100EEI)=0..967×EQ\F(226.97××2504,100××9000××1/12×400×1883)=0.58mmm<[W]=EQ\F(2550,250)=1.0mm，可以??！拉桿計算：Φ112對拉螺桿容容許拉力N=129900N,設(shè)拉桿間距400×4400mm,,P=F×A=226.97××103×0.4=107888N<129000N，滿足!木枋驗算：沿梁橫向按間距距200設(shè)3排鋼管立桿桿，則木枋按按兩跨連續(xù)梁梁計算最不利利荷載布置。木木枋所承受的的荷載：q==66.522×0.15/0.4=24.955KN/m計算簡圖：鋼管間距按2000mm設(shè)一根，木木枋按兩跨連連續(xù)梁計算。查查施工計算手手冊表2-12可得：Km=-0..125；Kv=-00.625；Kw=0..521；強度驗算：（1）Mmaxx=Km×qqL2=-0.1225×24.955×0.22=-0.1225KN·m（2）Wn==EQ\F(1,6)bh2=EQ\F(1,6)×50×1002=833333mm2（3）σmaxx=EQ\F(Mmax,WWn)=(0.1255×106)/833333=1.5N/mm2<[fm]=113N/mmm2滿足！剪切驗算：（1）Vmaxx=KvqLL=－0.625×24.955×0.2=－3.12KNN（2）τmaxx=EQ\F(3V,2bh)=EQ\F(3×3120,22×50×100)=0.94NN/mm22<[fv]=11.4N/mm2滿足！撓