橋式起重機的維護與修理

橋式起重機維護與修理講座學習資料

第一講橋式起重機的日常維護和檢查一、橋式起重機(以下簡稱橋吊)概述

1.橋吊的分類

(1)按吊具和用途可分為：吊鉤起重機、抓斗起重機、電磁起重機、防爆起重機、絕緣起重機、抓斗吊鉤起重機、電磁吊鉤起重機、三用起重機。

(2)按結構形式可分為：雙梁起重機、單梁起重機、單梁電動葫蘆、雙梁電動葫蘆、單梁懸掛起重機。

2.橋吊主要技術參數(shù)

(1)額定起重量。橋吊允許起升貨物的最大重量。橋吊的額定起重量不包括吊鉤、吊環(huán)等不可分的吊具重量，但包括抓斗、電磁吸盤、料罐以及盛鋼桶等可分的吊具重量。

(2)額定速度。機構在起吊額定載荷時，穩(wěn)定運行狀態(tài)下的水平位移或垂直升降速度。

(3)跨度。橋吊大車兩端車輪踏面中心線之間的距離。標準跨度一般為，，，，，，，。

(4)起升高度。是指吊具的上下極限位置之間的距離。

(5)橋吊(整機)工作級別。表示橋吊受載情況和忙閑程度的綜合性參數(shù)。橋吊的工作級別是根據(jù)橋吊的利用等級U和橋吊的載荷狀態(tài)Q來定的，在GB3811—83起重機設計規(guī)范中分為A1～A8共八個級別，見表1。利用等級表示橋吊的忙閑程度，按橋吊設計壽命期內(nèi)總的工作循環(huán)次數(shù)N分為10級，見表2。載荷狀態(tài)表示橋吊載荷輕重程度，這與所起升的載荷的大小和升起頻率的大小有關，共分為四級，見表3。橋吊的工作級別舉例見表4。表1橋吊的工作級別載荷

狀態(tài)利用等級U0U1U2U3U4U5U6U7U8U9Q1-輕A1A2A3A4A5A6A7A8Q2-中A1A2A3A4A5A6A7A8Q3-重A1A2A3A4A5A6A7A8Q4-特重A2A3A4A5A6A7A8

表2橋吊利用等級利用等級總的工作循環(huán)次數(shù)N附注U01.6×104U13.2×104不經(jīng)常使用U26.3×104U31.25×105U42.5×105經(jīng)常輕閑地使用U55×105經(jīng)常中等地使用U61×106不經(jīng)常繁忙地使用U72×106U84×106繁忙地使用U9＞4×106

表3橋吊載荷狀態(tài)載荷狀態(tài)受載情況說明Q1—輕很少起升額定載荷，一般起升輕微載荷Q2—中有時起升額定載荷，一般起升中等載荷Q3—重經(jīng)常起升額定載荷，一般起升較重的載荷Q4—特重頻繁地起升額定載荷表4各種橋吊工作級別舉例橋吊類型橋吊的用途工作級別吊鉤式水電站安裝及檢修

一般車間及倉庫

繁重車間及倉庫A1～A3

A3～A5

A6抓斗式間斷裝卸

連續(xù)裝卸A6～A7

A電磁式連續(xù)使用A7～A8

舊標準把橋吊的忙閑程度和載荷變化程度用工作類型表示，分為輕、中、重、特重四個級別。它與現(xiàn)行工作級別的大致對應關系為：輕級相當于A1～A4，中級相當于A5～A6，重級相當于A7，特重級相當于A8。

起重機的使用狀況應符合或低于其工作級別，否則很容易發(fā)生損壞事故。

(6)橋吊機構工作級別。橋吊的機構包括起升機構、運行機構。機構工作級別按機構的利用等級和載荷狀態(tài)分為八級，見表5。機構利用等級按機構總設計壽命分為10級，見表6。機構的載荷狀態(tài)表明機構受載的輕重程度，它與所受載荷的大小、載荷作用的時間長短有關，可分為四級，見表7。

表5機構工作級別載荷狀態(tài)機構利用等級T0T1T2T3T4T5T6T7T8T9L1—輕M1M2M3M4M5M6M7M8L2—中M1M2M3M4M5M6M7M8L3—重M1M2M3M4M5M6M7M8L4—特重M2M3M4M5M6M7M8表6機構利用等級機構利用等級總設計壽命h說明T0

T1

T2

T3200

400

800

1600不經(jīng)常使用T43200經(jīng)常輕閑地使用T56300經(jīng)常中等地使用T612500不經(jīng)常繁忙地使用T7

T8

T925000

50000

100000繁忙地使用表7機構載荷狀態(tài)分級載荷狀態(tài)說明L1—輕機構經(jīng)常承受輕的載荷，偶爾承受最大的載荷L2—中機構經(jīng)常承受中等的載荷，較少的承受最大的載荷L3—重機構經(jīng)常承受較重的載荷，也承受最大的載荷L4—特重機構經(jīng)常承受最大的載荷3.橋吊的組成

橋吊主要由機械、電氣和金屬結構三大部分組成。

(1)機械部分。由主起升機構、副起升機構(15t以上才有)、小車運行機構和大車運行機構組成。其中包括電動機、聯(lián)軸器、傳動軸、制動器、減速器、卷筒和車輪等。

(2)金屬結構。主要由橋架(主梁、端梁、欄桿、走臺、小車軌道)、司機室和小車架組成。

(3)電氣部分。由電氣設備和電氣線路所組成，包括橋吊的動力裝置和各機構的起動、調(diào)速、換向、制動及停止等的控制系統(tǒng)。

二、橋式起重機的檢查與維護

為了使橋吊經(jīng)常處于良好的技術狀態(tài)，及時消除事故隱患，保證安全運轉(zhuǎn)，以最短的停歇時間和最低的維修費用完成橋吊的維修工作，我們必須重視橋吊的日常維護與檢查。

1.每日檢查與維護

(1)檢查制動器上的螺母、開口銷、定位板是否齊全、松動；制動器是否制動可靠。制動器打開時制動瓦塊與制動輪應保持0.4～1.0mm的間隙且兩邊間隙應相等，各銷軸不得有卡死現(xiàn)象。

(2)檢查安全保護開關和限位開關是否定位準確、工作靈活可靠，特別是上升限位是否可靠。

(3)檢查卷筒和滑輪上的鋼絲繩纏繞是否正常，有無脫槽、串槽、打結、扭曲等現(xiàn)象；鋼絲繩壓板螺栓是否緊固，是否有雙螺母防松裝置。

(4)檢查起升機構的聯(lián)軸器密封蓋上的緊固螺釘是否松動、短缺。

(5)檢查各機構的傳動是否正常，有無異常聲響。

2.每周檢查與維護

除包括每日檢查的內(nèi)容外，還有：

(1)檢查制動器瓦塊襯墊的磨損狀況，其磨損量不應超過原厚度的50％，襯墊與制動輪的接觸面積不得小于70％；襯墊上鉚釘頭不得高于襯墊表面；檢查各銷軸安裝固定狀況及其磨損和潤滑狀況，各銷軸的磨損量不應超過原直徑的5％。

(2)檢查鋼絲繩的磨損情況，是否有斷絲等現(xiàn)象，檢查鋼絲繩的潤滑狀況。

(3)檢查吊鉤是否有裂紋，其危險截面的磨損是否超過原厚度的5％；吊鉤螺母的防松裝置是否完整，吊鉤組上的各個零部件是否完整可靠。吊鉤應轉(zhuǎn)動靈活，無卡阻現(xiàn)象。

(4)檢查所有的螺栓是否有松動與短缺現(xiàn)象。

(5)檢查所有潤滑部位的潤滑狀況是否良好。

(6)對起重機進行全面清掃，清除其上污垢。

3.月檢查與維護

除包括每周檢查的內(nèi)容外，還有：

(1)檢查電動機、減速器、軸承支座、角型軸承箱等底座的螺栓緊固情況，并逐個緊固。

(2)檢查減速器的潤滑狀況，其油位不能低于油標的下刻度線，且不應超過油標的上刻度線。對滲漏油部位應采取措施防滲漏。

(3)對開式齒輪進行潤滑。

(4)檢查平衡滑輪處鋼絲繩的磨損情況。對滑輪及滑輪軸進行潤滑。

(5)檢查滑輪狀況，看其是否轉(zhuǎn)動靈活，有無破損、裂紋，特別注意定滑輪軸(在小車架上)的磨損情況，因為鋼絲繩脫槽后，經(jīng)常使定滑輪軸產(chǎn)生溝槽狀損壞。

(6)檢查制動輪，其工作表面凹凸不平度不應超過，制動輪不應有裂紋，其徑向圓跳動應小于。

(7)檢查聯(lián)軸器，其上鍵和鍵槽不應損壞、松動；齒輪聯(lián)軸器內(nèi)、外齒的齒側間隙應小于表8的規(guī)定值；兩聯(lián)軸器之間的傳動軸軸向竄動量應在2～7mm，以保證兩聯(lián)軸器之間安裝合適，無歪斜，無徑向位移。

表8齒輪聯(lián)軸器齒側間隙允許值(DB11/T106-1998)模數(shù)mm34齒數(shù)3038404856485662齒側間隙1

(8)檢查大、小車的運行狀況，不應產(chǎn)生啃軌、三個支點、啟動和停止時扭擺等現(xiàn)象。檢查車輪的輪緣和踏面的磨損情況，其輪緣厚度磨損不應超過50％，車輪踏面磨損不應超過車輪原直徑的3％。

(9)檢查大車軌道情況，看其螺栓是否松動、短缺，壓板是否壓在軌道上，軌道有無裂紋和斷裂；兩根軌道接頭處的間隙是否為1～2mm(夏季)或3～5mm(冬季)，接頭處上下、左右錯位是否超過1mm。

4.半年檢查與維護

除包括月檢查內(nèi)容外還應有：

(1)檢查所有的減速器的齒輪嚙合和磨損情況，齒面點蝕損壞不應超過嚙合面的30％，且深度不超過原齒厚的10％(固定弦齒厚)；齒輪的齒厚磨損量與原齒厚的百分比不得超過表9的規(guī)定值；檢查軸承的狀態(tài)；更換潤滑油。表9齒厚磨損量與原齒厚的百分比％起升機構其它機構開式齒輪第一級嚙合其它級嚙合第一級嚙合其它級嚙合1020152530(2)檢查大、小車輪狀況，對車輪軸承進行潤滑，消除啃軌現(xiàn)象。

(3)檢查主梁、端梁各主要焊縫是否有開焊、銹蝕等現(xiàn)象，銹蝕不應超過原板厚的10％，各主要受力部位是否有疲勞裂紋；各種護攔、支架是否完整無缺；檢查主梁、端梁螺栓并緊固一遍。

(4)檢測主梁的變形情況。檢查小車軌道情況。空載時，主梁下?lián)喜粦^其跨度的1/2000；主梁向內(nèi)水平旁彎不得超過測量長度的1/1500；小車軌道不應產(chǎn)生卡軌現(xiàn)象，軌道頂面和側面磨損(單側)量均不得超過3mm。

(5)檢查卷筒情況，卷筒壁磨損不應超過原壁厚的20％，繩槽凸峰不應變尖。

(6)擰緊起重機上所有連接螺栓和緊固螺栓。

5.橋式起重機的潤滑

潤滑是保證機器正常運轉(zhuǎn)，延長機件壽命，提高效率及安全生產(chǎn)的重要措施之一。維修人員應當充分認識到設備潤滑的重要性，經(jīng)常檢查各運動點的潤滑情況，并定期向各潤滑點加注潤滑油(脂)。(1)橋吊潤滑點的布置

①吊鉤滑輪軸兩端及吊鉤螺母下的推力軸承；②固定滑輪軸兩端；③各齒輪聯(lián)軸器；④軸承座(包括大、小車輪處軸承箱)；⑤減速器；⑥鋼絲繩；⑦制動器上各鉸接點，液壓制動器；⑧抓斗上、下滑輪軸承。

(2)潤滑注意事項

①保持潤滑油(脂)的清潔；②不同牌號的潤滑油(脂)不可混合使用；③選用適宜的潤滑油(脂)按規(guī)定時間進行潤滑；④采用壓力注脂法(用油槍或油泵，旋蓋式的油杯)添加潤滑脂，這樣可以把潤滑脂擠到摩擦面上，防止用手抹時進不到摩擦面上；⑤潮濕地區(qū)不宜選用鈉基潤滑脂，因其親水性強，易失效；⑥各機構沒有注油點的轉(zhuǎn)動部位，應定期用稀油壺點注在各轉(zhuǎn)動縫隙中，以減少機件的摩擦和防止銹蝕。起重機典型零部件潤滑見表10。表10典型零部件潤滑名稱潤滑換油周期潤滑條件潤滑油(脂)鋼絲繩一般一個月，或根據(jù)實際情況定潤滑脂加熱到80～100℃，用刷子浸涂至飽和為止,不加熱涂抹鋼絲繩麻心脂(SY1578-78)

ZG-5石墨鈣基潤滑脂(ZBE36002V-88)或鋼絲繩表面脂(SY1577-78)開式齒輪半個月ZG-5石墨鈣基潤滑脂(ZBE36002-88)齒輪聯(lián)軸器一個月油槍注入ZG-1鈣基潤滑脂制動器各鉸接點一周全損耗潤滑油大、小車輪組軸承半年左右油槍注入ZFU-2H復合鋁基潤滑脂滑輪組三個月同上ZG-1鈣基潤滑脂滾動軸承三至六個月同上ZL-2鋰基潤滑脂液壓制動器半年左右DB25變壓油(GB7563-81)

DB10變壓器油減速器根據(jù)油的清潔情況半年至一年L-AN68～100全損耗系統(tǒng)用油(GB443-89)(30t以下)

L-AN100全損耗系統(tǒng)用油或11#汽缸油(GB448-64)(30t以上)6.鋼絲繩的報廢標準(GB5972-86)

(1)當外層鋼絲磨損達到其直徑的40％時應報廢；當鋼絲繩直徑相對于公稱直徑減少7％或更多時，即使未發(fā)現(xiàn)斷絲也應報廢。

(2)鋼絲繩整股破斷者或繩芯外露、打結、硬彎應報廢。

(3)鋼絲繩斷絲根數(shù)報廢標準見表11。

表11鋼絲繩斷絲根數(shù)報廢標準鋼絲繩結構型式鋼絲繩捻向交捻同捻長度范圍6d30d6d30d6×19，7×19，6X(19)

6W(19)，34×71019510d為鋼絲繩直徑，mm

應注意：填充鋼絲不能看作承載鋼絲，因此要從檢驗數(shù)中扣除；當?shù)踹\熔化或赤熱金屬、酸溶液、易爆易燃物及有毒物品或當機構工作級別為M1和M2時，鋼絲繩斷絲根數(shù)達到表8所列的一半即應報廢。

7.制動的調(diào)整

制動輪中心線對制動瓦中心線的垂直位移不得超過2mm(制動輪直徑D≤200mm)或3mm(D＞200mm)。兩制動瓦塊應能同時均勻地壓緊在制動輪上，其與制動輪的實際接觸面積不得小于瓦塊面積的70％。制動器松閘后，制動輪與兩邊制動瓦塊之間的間隙應相等，且嚴禁一邊打開，另一邊仍貼在制動輪上。

分別運行機構制動力矩應調(diào)整得相等(調(diào)整制動器的主彈簧一樣長)，以免制動后引起橋架歪斜，使車輪啃軌。雙制動器的起升機構，應分別調(diào)整制動器，使其各自能單獨制動額定的起重量。調(diào)整時先把其中的一個用撬杠等方法打開，調(diào)好后再用同樣方法調(diào)整另一個。

例1TJ2短行程電磁鐵塊式制動器的調(diào)整

(1)制動力矩的調(diào)整：用一扳手擰住螺桿方頭，再用另一扳手轉(zhuǎn)動主彈簧上的固定螺母，將主彈簧調(diào)至適當長度后加一螺母固定住，以防松動。

(2)電磁鐵沖程的調(diào)整：用一扳手擰住鎖緊螺母，再用另一扳手轉(zhuǎn)動制動器推桿方頭，推桿順時針轉(zhuǎn)動，磁鐵沖程逐漸加大，反之，沖程減小。電磁鐵的允許沖程：MZD1-100為3mm，MZD1-200為，MZD1-300為。制動輪與制動瓦襯墊的單側間隙為0.6～1mm。

(3)兩邊制動瓦襯墊與制動輪之間間隙均等的調(diào)整：先把銜鐵推在鐵芯上，然后調(diào)整制動臂下部的螺栓，使制動瓦襯墊與制動輪間的兩邊間隙均等。

例2JCZ長行程電磁鐵塊式制動器的調(diào)整(圖1)圖1長行程電磁鐵塊式制動器的調(diào)整(1)擰動鎖緊螺母1調(diào)整主彈簧2長度，使制動器具有適當?shù)闹苿恿亍?/p>

(2)擰開調(diào)節(jié)螺母4、5，轉(zhuǎn)動調(diào)節(jié)螺桿3、6，調(diào)整電磁鐵的沖程，使制動瓦塊的張開量合適。制動瓦塊在磨損前，銜鐵應有25～30mm的沖程。

(3)抬起螺桿6，制動瓦塊自動松開，調(diào)整螺桿3和螺母1，使制動瓦塊與制動輪之間的單側間隙在0.7～，并使側間隙相等。

例3YDWZ液壓電磁塊式制動器的調(diào)整(圖2)圖2液壓電磁鐵制動器的調(diào)整(1)轉(zhuǎn)動拉桿1調(diào)整主彈簧3長度，以達到所需的制動力矩。

(2)調(diào)整螺桿4的長度來調(diào)整制動瓦塊的張開量，瓦塊與制動輪的間隙(單側)為0.7～0.8mm。

(3)制動瓦塊7、9與制動輪8間隙由自動補償器5、10來保證。補償器彈簧可使左右制動臂2、6隨著制動瓦塊的磨損而自動地向制動輪8靠近。調(diào)整補償器彈簧，使之作用在左右制動臂上的力矩相等。松閘時，左右制動臂在相等力矩作用下，向外側傾斜角度就相等，則左右制動瓦塊7、9與制動輪之間松開間隙也相等。

例4YWZ2電力液壓推桿制動器的調(diào)整(圖3)圖3YWZ2制動器的調(diào)整(1)調(diào)整螺母1來改變主彈簧3的長度，以調(diào)整制動力矩的大小。

(2)制動瓦塊7與制動輪8單側的松閘間隙應為0.7～?？梢酝ㄟ^松開螺母2、5，轉(zhuǎn)動調(diào)節(jié)桿4，使推動器6的連桿升高到上止點，然后往回轉(zhuǎn)動調(diào)節(jié)桿4使推動器連桿下降(高度不能超出表12所列工作行程)，再擰緊螺母2、5。表12推動器工作行程制動器型號配用推動器型號工作行程YWZ2-200/25MYT2a-25/420YWZ2-300/50MYT2a-50/622YWZ2-400/50MYT2a-50/625YWZ2-500/125MYT2a-125/825(3)調(diào)整退距均衡調(diào)整裝置9的彈簧工作長度，可獲得制動輪與兩邊制動瓦塊之間相等的間隙。

在調(diào)整制動器時，要保證制動器各機件工作靈活可靠，不得卡死，制動力矩調(diào)整要適宜，既要保證各機構工作安全，又要滿足由于慣性作用產(chǎn)生一段制動距離的需要。根據(jù)經(jīng)驗，一般大車和小車運行機構的最小制動距離為υ2/5000(m)，最大制動距離分別為υ/15(m)和υ/20(m)，υ為運行機構的額定速度(m/min)。起升機構在起吊額定載荷下降制動時，其下滑距離應不大于其額定起升速度(m/min)的1/65，一般為100～200mm。

第二講橋架變形的修理

一、橋架變形原因分析

1.變形形式

橋架變形形式主要有主梁上拱度小于規(guī)定的最小值甚至有下?lián)犀F(xiàn)象，主梁水平旁彎超過規(guī)定值，主梁腹板波浪變形，端梁變形，以及橋架對角線長度超差等。

2.變形原因

(1)主梁下?lián)献冃卧?/p>

①結構內(nèi)應力的影響。主梁在制造過程中，由于強制組裝控制變形，造成各部位產(chǎn)生了不同方向的殘余拉、壓等應力。同時由于焊接時產(chǎn)生的殘余內(nèi)應力在使用過程中逐漸均勻化，以至消失，從而使主梁產(chǎn)生了永久變形(一般情況下，變形到一定程度趨于穩(wěn)定)。

②超負荷及不合理使用。長期超載使用，或改變其工作級別，如輕級改中級，中級改重級使用等，或重物在吊運過程中需要翻轉(zhuǎn)時，因指揮不當而引起沖擊等，都是造成橋吊下?lián)系闹匾颉?/p>

③高溫工作環(huán)境的影響。熱加工車間的橋吊出現(xiàn)主梁下?lián)陷^冷加工車間為多，下?lián)铣潭纫草^嚴重。這是因為在高溫環(huán)境中，上下蓋板出現(xiàn)了不同的溫度，下蓋板的材料在高溫下其屈服強度降低，主梁在外力的作用下易產(chǎn)生塑性變形，即下?lián)献冃巍?/p>

④設計和制造工藝的影響。設計時主梁剛度沒有得到充分保證，產(chǎn)生下?lián)鲜潜厝坏?。下料時拱度過小，利用加熱的辦法調(diào)整拱度，都會使拱度不穩(wěn)定。

⑤起重機不合理的吊運、存放和安裝都會產(chǎn)生下?lián)献冃巍?/p>

⑥不合理的修理。沒有掌握在起重機金屬結構上加熱引起結構變形的規(guī)律，又沒有采取防止變形的措施，就在主梁上蓋板上氣割焊接加熱，如拆裝小車軌道，都會造成主梁的下?lián)献冃巍?/p>

⑦腹板波浪變形的影響。原始腹板波浪變形過大易引起主梁下?lián)献冃?，而主梁下?lián)献冃斡旨哟罅烁拱宀ɡ俗冃巍?/p>

(2)主梁旁彎變形原因

①主梁下?lián)蠒r，由于主梁外側有走臺，故剛性較大，所以造成主梁向內(nèi)側產(chǎn)生水平彎曲。

②因改變結構件產(chǎn)生水平彎曲。加寬走臺和在走臺處增加拉筋板時，在主梁外側進行氣割和焊接加熱造成主梁內(nèi)側水平彎曲。

③使用中，水平慣性力作用引起主梁向內(nèi)側產(chǎn)生水平彎曲。

④小車啃軌而產(chǎn)生主梁旁彎。

(3)主梁腹板波浪變形原因

①在腹板拼接時，由于鋼板本身不平(焊前又未校平處理)，在焊接內(nèi)應力的作用下，產(chǎn)生了腹板的波浪變形。

②主梁下?lián)弦鸶拱宀ɡ俗冃巍?/p>

(4)端梁變形原因

①當大車啃軌嚴重時，在側向力的作用下，產(chǎn)生端梁變形。

②主梁的下?lián)献冃魏椭髁旱呐詮澮矔鸲肆鹤冃巍?/p>

3.橋架變形的不良影響

(1)對小車運行的影響。當主梁下?lián)虾?，會使小車運行時產(chǎn)生爬坡，增加運行阻力，損壞運行機構，燒壞電機。

(2)對大車運行機構的影響。主梁下?lián)虾螅序?qū)動的傳動機構也將隨之下?lián)?，因此運轉(zhuǎn)中會造成傳動軸扭斷，嚴重的還可能造成聯(lián)軸器齒部折斷或聯(lián)接螺栓斷裂。

(3)當兩根主梁的下?lián)铣潭炔煌瑫r，會使小車形成“三條腿”現(xiàn)象。同時，隨著主梁的下?lián)?，又引起了主梁的水平彎曲。主梁向?nèi)彎曲，使小車軌距減小。軌距減小到一定數(shù)值時，雙輪緣小車將產(chǎn)生夾軌，外側單輪緣小車將造成脫軌。

(4)端梁變形會使車輪安裝狀態(tài)發(fā)生變化，從而引起大車啃軌。

二、橋架的測量及修理界限

1.主梁上拱度的測量

主梁上拱度可用水平儀或拉鋼絲法進行測量。測量點應在主梁的各筋板上或小車軌道上。測量時，小車應開到無司機室的一端。

用水平儀測量時，可將水平儀支在相鄰的橋吊上或大車軌道等地方，直接測出主梁各點的拱度值，也可以將水平儀支在地面上，從主梁上將鋼卷尺放下進行測量。取兩邊端梁上的兩點測量平均值作為基準值，然后與其它地方的測量值進行比較，就可得出各點的拱度值。

用拉鋼絲法測量時，需準備一個15kg重錘，若干φ0.49～φ綱絲，兩根長100～150mm的撐桿，兩個滑車。

圖1為拉鋼絲法測量主梁拱度示意圖。沒有日光照射影響的跨中拱度值h按式(1)計算，h為正值時即拱度值，負值時即下?lián)现怠D1主梁拱度的測量h＝H-h1-h2，mm(1)

式中h1——用鋼板尺測量鋼絲至主梁上蓋板的距離，mm

h2——鋼絲自重產(chǎn)生的最大下?lián)现?見表1)，mm

H——撐桿高度，mm

表1鋼絲自重最大下?lián)现礹2(配重15kg)橋架跨度

(m)下?lián)现礹2

(mm)681012

2.主梁水平旁彎的測量

如圖2所示，測量時首先確定S1，S1為兩端第一塊大筋板的實測距離，在離上蓋板下方約100mm的腹板上測(此處應有大筋板)。但是，為了測量方便，一般方法是將鋼絲緊貼有主梁上蓋板上，并使鋼絲到主梁兩端第一塊大筋板的端頭的距離a相等，再在主梁跨度中心處測量上蓋板同一邊至鋼絲的距離b，則可得主梁水平旁彎值為：圖2主梁水平旁彎的測量x＝b-a，mm

3.修理界限

橋架變形超過以下界限之一時應進行修理。

(1)小車位于跨中起升額定負荷，主梁下?lián)显谒骄€以下S/700(S為起重機跨度，mm)。

(2)空載小車位于跨端，主梁下?lián)显谒骄€以下S/2000。具體修理界限見表2。

表2主梁下?lián)闲蘩斫缦蘅缍?m)下?lián)辖?/p>

限(mm)額定負荷空載(3)主梁向內(nèi)水平旁彎超過S1/1500時。(S1見圖2)

(4)主梁腹板的局部平面度，以1m平尺檢查，在離上蓋板H/3以內(nèi)的區(qū)域內(nèi)變形超過1.5δ，其余區(qū)域超過2δ(δ為腹板厚度，mm)，如圖3所示。圖3

三、橋架變形的修理方法

1.預應力法(參見圖4)

在主梁下面安裝一套張拉裝置，利用鋼筋或鋼絲繩的拉力將主梁的下?lián)铣C正為上拱，這樣在主梁下蓋板上就將產(chǎn)生壓應力，而上蓋板上將產(chǎn)生拉應力，這些應力正好與主梁吊重物后所產(chǎn)生的應力相反(此時上蓋板產(chǎn)生壓應力，下蓋板產(chǎn)生拉應力)，這樣拉應力與壓應力將抵消一部分，因此，主梁的受力狀況將有所改善。所以預應力法有加固主梁強度和矯正下?lián)系淖饔?。圖4

此方法施工較簡單，但只能矯正主梁下?lián)稀?/p>

2.火焰矯正法

(1)火焰矯正法的原理及特點

火焰矯正是用氧—乙炔焰加熱橋架結構的某些部位，使其因受熱而膨脹伸長，但其膨脹伸長受鄰近未被加熱部位的限制，又不能自由膨脹，因此，膨脹部位就像鍛造一樣被“鍛打”而產(chǎn)生壓縮。當加熱部位冷卻后又會由于熱脹冷縮的作用而產(chǎn)生“冷縮”現(xiàn)象。在冷卻過程中牽動了周圍金屬的互相靠近，產(chǎn)生收縮力，相當于在主梁中性層下作用一個偏心力矩，促使主梁恢復上拱，達到矯正結構變形的目的。

用火焰矯正橋架結構的變形，靈活性較大，可以矯正各種錯綜復雜的變形，但操作復雜，技術要求高。

(2)火焰矯正時的注意事項

①由于跨中附近受力最大，所以主梁跨中3m范圍以內(nèi)嚴禁布置加熱區(qū)。結構同一部位嚴禁多次反復加熱矯正。

②為防止腹板波浪變形，每次加熱的位置宜選擇在大筋板位置附近，或選在腹板波浪變形的凸起部分，不要選在凹陷處，這樣就可在恢復上拱度的同時，又可矯正腹板波浪變形。如果選在小加筋板的下部，更有利于消除腹板波浪變形。③低碳鋼的蘭脆溫度為300～500℃，因此在此范圍內(nèi)應嚴禁錘擊，以防產(chǎn)生裂紋。

④火焰加熱后不宜采用澆水快速冷卻，以免材料變脆。

⑤火焰矯正部位的選擇非常重要，必須綜合考慮幾個方面的變形，如矯正上拱度或腹板波浪時，應考慮水平旁彎的變形。

⑥火焰矯正是一項經(jīng)驗性很強的工作，應該將所選的加熱區(qū)分批地有步驟地進行，并應多觀察勤測量，以免造成矯正過量。

⑦加熱時的溫度十分重要，選擇適當?shù)臏囟燃饶芴岣叱C正的效果，又不會使材料的金相組織發(fā)生變化，還不致降低材料的機械性能。火焰矯正的溫度一般為700～800℃。矯正時的溫度可根據(jù)鋼梁的顏色判斷(表3)，也可用測溫筆或點溫儀進行測溫。表3低碳鋼在高溫時的顏色溫度℃500600700800顏色在暗處

顯紅色在光下

顯紅色暗紅暗櫻桃紅⑧加熱時，加熱部位溫度上升迅速，燒嘴的熱量要大，加熱面積要小。如果加熱時間拖長，整個工件斷面的溫度都升高了，就會降低矯正效果。因此燒嘴以選用大號割炬為宜。3.主梁上拱度的矯正

矯正前應將小車固定在無司機室的一端，并用千斤頂將被矯正的主梁中間頂起，使要被矯正的主梁那端的大車輪離開軌道10～20mm，即利用起重機的自重，使下蓋板加熱區(qū)受壓縮以加大其矯正效果。但外加力不應過大，以防加熱部位失穩(wěn)引起加熱體皺折。

在主梁下蓋板上進行幾處橫向帶狀(見圖5中B向所示，寬度b為80～120mm)加熱，同時在相應部分的兩側腹板上進行三角形(圖5中A放大部分)加熱，高度h取腹板高度的1/3～1/4，不可超過腹板高度的一半。(當與主梁水平旁彎一起矯正時，則加熱區(qū)為梯形，不是帶狀)各個加熱區(qū)之間要保持一定的距離，一般為1～2m，否則會影響矯正的效果，或產(chǎn)生過大的內(nèi)應力。圖5加熱區(qū)的數(shù)量及其在主梁上的布置，根據(jù)主梁下?lián)现刀ā＜訜釁^(qū)的位置越接近跨中，矯正效果越明顯。表4為主梁各加熱區(qū)的跨中復拱量，可供布置加熱區(qū)參考。

表4各加熱區(qū)的跨中復拱量mm噸位

t跨度

m加熱位置距跨中的距離m13579115～106微61421758641微94321521205微63174215341微321107421根據(jù)實際經(jīng)驗，下蓋板加熱面積為90×Bmm2(90為帶狀寬度b取值，B為下蓋板寬度)；腹板加熱三角形面積為90×300/2mm2(90為b取值，300為h取值)。

如果主梁下?lián)锨€均勻而平滑，則可在對稱位置布置加熱區(qū)。若主梁下?lián)喜痪鶆?，可在下?lián)贤怀龅牟课欢嗉訋讉€加熱區(qū)或適當加大加熱區(qū)的面積。

操作要領：

根據(jù)主梁變形情況按照上述原則選定加熱區(qū)位置與加熱面積以后，在下蓋板和腹板上用石筆劃出加熱區(qū)的位置。加熱時，各加熱區(qū)的加熱次序可由主梁兩端開始，如圖5a所示或者將加熱區(qū)分批進行加熱。

加熱下蓋板時，對每一個加熱區(qū)由兩名氣焊工同時從兩端邊開始，先在帶狀寬度b中間加熱一狹條，然后由窄而寬向兩邊擴展。燒嘴的移動速度根據(jù)加熱的鋼板顏色判明溫度進行控制，移動速度應均勻。

加熱過程中，當發(fā)現(xiàn)加熱區(qū)有凹陷現(xiàn)象時，應將燒嘴移動到凹陷處周圍的蓋板處(仍在加熱區(qū))加熱，加熱溫度在500～600℃(暗紅色)，加熱深度不超過蓋板厚的2/3，待凹陷消除以后，燒嘴再回到原處均勻加熱到700～800℃。如發(fā)現(xiàn)加熱區(qū)有凸起現(xiàn)象，先從凸起處加熱，燒嘴與蓋板成90°角，如加熱區(qū)已烤至要求的溫度，仍然有凸起處，可用平錘打平。

當下蓋板加熱區(qū)加熱到700～800℃以后，兩個燒嘴同時移到兩側腹板的三角形加熱區(qū)。燒嘴由下蓋板移到腹板的過程中，經(jīng)過焊縫時速度應放慢一些，而燒嘴在腹板上的移動速度則要快一些，因為腹板比蓋板薄得多。在加熱腹板時，應在下蓋板上來回保溫幾次，使下蓋板溫度保持在650℃以上，這樣當腹板烤完后，下蓋板與腹板的溫度基本一致，可同時收縮，可以避免腹板出現(xiàn)凹陷現(xiàn)象。

加熱時燒嘴不宜在一個位置停留時間過長，應經(jīng)常移動，便于觀察溫度的變化，以免過熱。

加熱完一個加熱區(qū)，應加熱另一個與其對稱于跨中的另一個加熱區(qū)，其次序如圖5a所示，先加熱1，2，3，4點，待冷卻以后拆去千斤頂測量拱度的變化，決定第二批的5，6，7，8點是否要修改加熱面積與位置。如果主梁下?lián)喜灰?guī)則，可在變形突出的部位多布置幾個局部小加熱區(qū)，如圖5b所示。

利用火焰矯正恢復上拱度須根據(jù)是否拆換小車軌道以及是否要加固主梁決定起拱量。因為拆裝小車軌道是在主梁上部加熱，會使主梁拱度減少3～10mm(噸位小而跨度大的變形大)，而主梁加固焊接會使主梁繼續(xù)上拱。

火焰矯正并加固主梁后，主梁的上拱度應為h=(0.5～1.4)S/1000，S為起重機跨度。

4.腹板波浪的修理

下?lián)蠂乐氐闹髁海拱宀ɡ艘渤３３^規(guī)定值。腹板波浪過大會使主梁喪失穩(wěn)定性，削弱主梁的承載能力。修理凸起的腹板波浪一般采用圓點加熱法配合平錘敲擊。圓點中心選擇在波峰，圓點中心距一般取60～100mm，然后從中心開始燒嘴按螺旋線移動，如圖6。當加熱至700～800℃時，立即用平錘按圖的順序錘平。在錘擊時，應先錘加熱區(qū)邊緣(平錘一半在加熱區(qū)，一半在外)，使波浪往中間擠，然后錘擊中間。當接近錘平時，就不要錘了，因為冷卻后還要收縮，收縮后就能完全平展。圖6

對于凹陷的波浪，先加熱凹陷的邊緣，溫度控制在300℃左右，也可配以拉具拉平，然后再用平錘敲擊釋放內(nèi)部應力。

5.主梁水平旁彎的修理

由于橋架主梁下?lián)显斐傻闹髁合騼?nèi)側水平彎曲，可與主梁下?lián)弦徊⑦M行矯正，其方法是在布置主梁上拱加熱面時，對下蓋板進行梯形面加熱，此時內(nèi)側腹板的三角形加熱面應比外側適當加大些，加熱面展開如圖7所示。矯正時為了增大其矯正效果，可用頂具(螺旋頂撐器)將兩主梁頂至所要求的范圍，頂?shù)牟课灰话銘x在主梁的跨度中心，小筋板的下部，如圖8所示。同時，也可在跨中附近由外向主梁方向?qū)?～2處的走臺割開1/3～1/2來釋放內(nèi)應力，以利于矯正變形。圖7圖8主梁水平旁彎矯正后的向外旁變?yōu)?0.5～1.0)×S1/2000，S1見6期講座圖2。

四、主梁矯正后的加固

1.加固方法

在修復上拱時需要在主梁下部加熱，不可避免地在加熱區(qū)遺留有很大的拉伸殘余應力，它和工作應力疊加以后，有可能超過材料的屈服極限，從而使主梁產(chǎn)生永久變形，導致主梁再次產(chǎn)生下?lián)?。因此應采取適當?shù)募庸檀胧﹣泶_保修復后的主梁上拱穩(wěn)定。

加固形式是在主梁下蓋板上焊上型鋼，此方法已廣泛應用，效果較好，操作亦方便，見圖9。圖9

加固用的槽鋼規(guī)格，對起重量50t以下的可參考表5選用，其長度一般與主梁長度相同。加固后的主梁斷面慣性矩將提高15%～25%，小跨度的起重機其重量只增加4%，而大跨度的起重機重量也僅增加10%。表5加固用槽鋼規(guī)格跨度m起重量t51015/320/530/550/10810101212141010101214161012121416181212141618201214161820221416182022241618202224281820222428302.加固技術要求

加固用槽鋼應盡量考慮采用整根材料，如拼接，則在主梁跨中4m范圍內(nèi)不要有接頭。拼接時每對槽鋼的接頭應錯開，不要在同一個截面內(nèi)。接頭處應先制出焊接坡口，并保證焊透。

組裝時可以一段一段分別進行，用弓形夾具或打楔鐵的辦法，使槽鋼與主梁下蓋板貼緊，其縫隙不得大于1.5～3mm，并使槽鋼的腹板與主梁的腹板對齊，如圖9所示。槽鋼兩端應割出的斜坡與主梁兩端的斜坡吻合，槽鋼下面應有若干連接板，將兩槽鋼連接在一起，其板厚可為8mm，寬150mm，長可略大于兩槽鋼外緣，連接板間距可取2m左右。

焊接時應注意，若主梁上拱度偏小，則應在焊接前將主梁中間頂起，使大車車輪離開軌道面，即利用橋架自重增大主梁上拱度，若主梁上拱度偏大，則可在主梁上適當“壓重”后焊接，使上拱度減小。第三講橋吊啃軌、掉道及扭擺的修理

一、啃軌的分析

通常車輪輪緣與軌道側面之間設計有一定的間隙，在正常運行情況下，它們不會接觸。但是由于種種原因，使車輪不在軌道中心部位運行，從而造成車輪輪緣與軌道側面相接觸(摩擦)的啃軌現(xiàn)象。

1.車輪啃軌現(xiàn)象的表現(xiàn)形式

(1)軌道側面有一條明亮的痕跡，嚴重時痕跡上有毛刺或掉鐵屑。

(2)車輪輪緣內(nèi)側有亮跡并有毛刺或掉鐵屑。

(3)橋吊行駛時，在短距離內(nèi)輪緣與軌道間隙有明顯的改變。

(4)橋吊在運行中，車體產(chǎn)生歪斜，車輪走偏。

(5)大車運行時會發(fā)出較響亮的嘶嘶啃軌聲。

(6)啃軌特別嚴重時，大車運行時發(fā)出吭吭的撞擊聲。

2.車輪啃軌的不良后果

(1)縮短車輪壽命。在正常情況下，中級(A4～A5)工作級別的橋吊，其車輪可以使用10年以上，重級(A6～A8)及冶金橋吊的車輪可使用5年左右。但是對于一些啃軌較嚴重的橋吊，車輪只能使用1～2年甚至幾個月。

(2)加快軌道磨損?？熊壆a(chǎn)生的側向力還能使軌道緊固螺釘松動、軌道位置偏移，直到不能使用。

(3)增大運行阻力。增大電動機的功率消耗和機構的傳動負荷。嚴重時，能燒毀電動機或扭斷傳動軸。

(4)惡化廠房受載狀況。

3.橋吊啃軌程度的判斷

(1)輕度啃軌?？刂破饕粰n時啟動緩慢，停車后慣性運行距離短。

(2)中度啃軌?？刂破饕粰n不啟動，二檔啟動緩慢，停車時有時無慣性運行，輪緣磨損快并有卷邊。

(3)嚴重啃軌?？刂破鞫n不啟動，反向運行10m以內(nèi)，車體歪斜達到最大值并開始啃軌。

4.啃軌的原因

(1)兩個主動輪直徑相差過大。如果橋吊兩主動輪直徑不同，每轉(zhuǎn)走的距離就不等，直徑大的一邊就要逐漸超前，使車體歪斜而產(chǎn)生啃軌。

(2)如圖1所示，兩車輪跨度S不等(S2＞S1)，兩車輪對角線D不等(D2＞D1)及前后兩車輪的同位差q過大都會引起啃軌。圖1(3)車輪的水平偏斜超差。車輪的水平偏斜即車輪的踏面中心線AA與軌道的中心線OO在水平方向上有一個夾角θ，如圖2所示。這時車輪運行速度v可分解為兩個方向，一個是平行車輪軌道的vx，使車體向前運行；另一個是垂直于車輪軌道的vy，使車體產(chǎn)生橫向滑動，導致車輪啃軌。圖2

車輪水平偏斜的原因：①車輪安裝不正；②橋架變形；③車輪滑動軸承過度磨損。

(4)車輪垂直偏斜。由于車輪產(chǎn)生垂直偏斜，車輪運行時就產(chǎn)生一個與垂直偏斜方向相反的作用力，使車輪與軌道接觸而引起啃軌，見圖3。由于車輪垂直偏斜而引起啃軌的橋吊在運行中常發(fā)出嘶嘶聲。

圖3

(5)分別驅(qū)動的兩套傳動機構不同步等故障。①由于兩組車輪裝配的松緊程度不一致而產(chǎn)生不同的阻力，從而使驅(qū)動電機產(chǎn)生不同步，造成車體歪斜運行，形成車輪啃軌。②若兩邊電機轉(zhuǎn)速差過大，車體就會走斜而啃軌。③若兩邊制動器調(diào)整的松緊程度不同，制動時也會使車體走斜而發(fā)生啃軌。④兩套傳動機構的齒輪間隙不同或其中一套傳動機構的鍵松動，都會使兩套傳動機構產(chǎn)生速度差，引起車體走斜而啃軌。

(6)不合理操作的影響。小車經(jīng)常在一側工作，使該側的大車車輪輪壓、阻力變大而產(chǎn)生啃軌；啟動或停車過猛，會使車輪空轉(zhuǎn)打滑，易造成啃軌。

(7)圓錐滾子軸承軸向間隙過大。

(8)軌道水平彎曲太大，超過跨度允差，使車輪左右活動量變小；軌道標高超差會使車體偏向一邊。

(9)圓錐形踏面的車輪裝錯方向。集中驅(qū)動或分別驅(qū)動的大車，為防止啃軌，有時主動輪踏面制成1∶10的錐度，安裝時小端應在外邊，否則會引起啃軌。圖4所示為不正確的安裝形式。圖4

二、啃軌的處理

一般，以車輪輪緣的磨損量大小來衡量啃軌的嚴重程度較為客觀，即以2000工作小時計，輪緣的磨損量小于可認為正常磨損而不必修理；輪緣的磨損量大于小于1mm視為輕度啃軌，可修理也可不修理；磨損量大于1mm為較嚴重啃軌，必須修理。

輪緣磨損量可用齒厚卡尺測量。先確定測量高度(如輪緣高度的1/2)，在測量處作記號，然后進行測量。過一段時間可在作記號處再測量，兩次測量的差值就是該期間內(nèi)輪緣的磨損量。

車輪啃軌的處理方法如下。

1.減小車輪直徑差

一對主動車輪的直徑差超過其直徑的0.2%，被動車輪超過0.5%時，應加工成同一基本尺寸，其公差為h9。主動車輪與被動車輪的直徑差不應超過3mm。

2.車輪跨度、對角線和同位差的調(diào)整

大車車輪跨度和對角線的偏差都不應大于±7mm；小車車輪跨度和對角線的偏差都不應大于±3mm。車輪同位差不應超過2mm。調(diào)整時，可采取將車輪軸承的間隔環(huán)一邊減少，而另一邊相應加大的方法，將車輪移動。或者采取將端梁彎板上安裝軸承箱的螺栓孔擴大，將定位鍵移動，來調(diào)整車輪的跨度、對角線和同位差。

車輪的跨度測量時，可做一個夾尺器，其形狀如圖5所示。并準備一個15kg的彈簧秤。彈簧秤、鋼卷尺、夾尺器等的設置如圖6所示。測量時用150N的拉力值拉緊尺子，讀出測量數(shù)值再加上尺子因自重而產(chǎn)生下?lián)系男拚?見表1)即為實際的跨度值。測量時車輪的垂直偏斜和水平偏斜應符合要求，否則會影響測量的準確性。圖5圖61.鋼卷尺2.夾尺器3.鋼板尺4.彈簧秤

表1起重機跨度

m鋼卷尺截面尺寸mm修正值mm1440424

測量對角線時，可用線錘或直角尺將四個車輪的踏面中心線引到軌道面上，如圖7，并作上標記(打樣沖)后，移開起重機，利用四個標記點測量對角線。

凡利用車輪踏面找測量點時，應保證每個車輪的水平偏斜不大于l/1000。垂直偏斜不大于l/350(l是測量長度)。3.大車傳動機構的調(diào)整

分別驅(qū)動的橋吊，兩組驅(qū)動機構的軸承和制動器，其松緊程度應調(diào)整成相同，減速器和聯(lián)軸器的傳動零件如有更換宜兩邊同時更換。兩個大車的電機應為同一批號同一參數(shù)。

4.圓錐滾子軸承的間隙應相同，其軸向間隙應符合表2的規(guī)定。調(diào)整時可在軸承外環(huán)的端面處增加調(diào)整墊，如圖8所示。圖7圖8表2軸承公稱內(nèi)徑mm＞30～50＞50～80＞80～120軸向間隙μm80～150120～200200～3005.大小車輪垂直偏斜的調(diào)整如圖9所示，車輪的垂直偏斜值a是測量長度l的下端點到鉛垂線的距離，其值不應超過l/350。兩側車輪的垂直偏斜方向應為“＼／”狀，即車輪上部應向外，當橋吊受載后車輪就會趨近垂直。圖9為了校正車輪的垂直偏斜值a，應在角形軸承箱與水平定位鍵或水平定位鍵與端梁彎板(圖10)間加墊來解決。如果加墊厚變度小于角形軸承箱定位槽深度的2/3，可在A面處直接加墊；如果加墊厚度超過2/3，則在定位鍵與端梁彎板間加墊，墊的形狀如圖11所示。在車輪的哪一邊軸承箱處加墊要根據(jù)車輪的偏斜方向而定，如果車輪向右(“／”)偏，在左邊加墊；如向左(“＼”)偏，則在右邊加墊。1.垂直定位鍵2.水平定位鍵3.彎板

圖10圖11加墊調(diào)整時墊的厚度t(見圖12)按下式計算：

t=Ba/l，mm

式中B——車輪軸承箱的中心距，mm

a——垂直偏斜值，mm

l——測量長度，mm圖12

調(diào)整時，如果軸承箱的定位螺栓穿不過去，可擴大彎板上的螺栓孔。調(diào)整好后應將定位鍵、調(diào)整墊板點焊在端梁彎板上。

6.大小車輪水平偏斜的調(diào)整

(1)車輪水平偏斜的測量。首先要找兩條平行線作為基準線，用來測量水平偏斜。此兩條平行線的選取主要有兩種方法。

①經(jīng)緯儀法。將經(jīng)緯儀放在兩主梁的中間，適用于基距(軸距)w大于4m，如圖13所示的位置。在小車軌道的兩端上平行地放置兩把帶刻度(每格1mm)的尺子(應距經(jīng)緯儀2m以上)垂直于小車軌道，并以同一軌道的同側面為零點。用經(jīng)緯儀觀察兩個尺子的讀數(shù)，調(diào)整經(jīng)緯儀的照準部，使經(jīng)緯儀內(nèi)兩個尺子的讀數(shù)相同。然后將經(jīng)緯儀的照準部(鏡頭)轉(zhuǎn)動90°，通過從望遠鏡中觀察出的方向(通過鏡中的十字線)可以作一條平行于大車運行方向的測量基準線。用此線就可以測量水平偏斜。同樣在另一邊也可建立另一條基準線。圖13②拉鋼絲法。在大車端梁上，分別測出ab、cd的距離，a、b、c、d各點應分別與端梁的端面距離相等，然后將0.5(ab-cd)之值分別加到短邊。如ab=，cd=，則d′d=c′c=0.5(ab-cd)=5mm。過ad′和bc′的鋼絲即為基準線，見圖14。圖14

③水平偏斜的測量。用以上任一方法建立兩條基準線后，就可以進行測量了。如圖15所示，l為測量長度，x1x2…x8分別代表測量點到基準線的距離，e1、e2、e3、e4分別代表輪1～輪4的水平偏斜，則：

e1=x1-x2

e2=x3-x4

e3=x5-x6

e4=x7-x8

④同位差的計算。輪1、輪2的同位差用m1表示，輪3、輪4的同位差用m2表示，則：

m1=c1-c2=(x1+x2)/2-(x3+x4)/2

m2=c3-c4=(x5+x6)/2-(x7+x8)/2

(2)水平偏斜的調(diào)整。車輪的水平偏斜e不應超過表3的規(guī)定。表3水平偏斜e的極限值機構工作級別M1M2～M5M6～M7el/800l/1000l/1200

例如某橋吊機構工作級別為M5，l(圖15所示)值取為400mm，測得x1=，x2=，x5=，x6=。試判斷輪1、輪3的水平偏斜是否需調(diào)整。

根據(jù)表3，e值應按l/1000即400/1000=，經(jīng)計算，e1=，小于l/1000，故輪1的水平偏斜不需調(diào)整；而e3=，大于l/1000，故輪3需作調(diào)整。

為矯正水平偏斜，可在角型軸承箱的垂直定位鍵后加墊，加墊位置視偏斜方向而定，墊的厚度t按下式計算，參見圖12(圖中a用e代替)。

t=Be/l，mm

式中B——車輪軸承箱的中心距，mm

e——水平偏斜值，mm

l——測量長度，mm

7.軌道的調(diào)整見第四講。

三、掉道的分析和處理理

LD型橋吊大車是分別驅(qū)動的，如果一側的驅(qū)動裝置產(chǎn)生故障，就會使該側的車輪運行速度變慢，而另一側的車輪照常運行。由于主梁水平剛性較差，故帶不動速度較慢的一側一同運行，從而產(chǎn)生爬軌掉道現(xiàn)象。出現(xiàn)此種現(xiàn)象時，產(chǎn)生故障一側的車輪經(jīng)常出現(xiàn)打滑、原地空轉(zhuǎn)現(xiàn)象，最后產(chǎn)生爬軌。

產(chǎn)生故障的原因主要有以下幾個方面。

(1)電機產(chǎn)生故障；

(2)電阻器故障，如接錯、連接不實；

(3)減速器軸承損壞，齒輪上的鍵槽損壞；

(4)車輪的軸承損壞。

2.A571型橋吊的處理

此種橋吊是集中驅(qū)動，其掉道具有如下特點：掉道前啃軌并不嚴重；經(jīng)常一、二檔啟不動車；同一端梁上的車輪對角產(chǎn)生啃軌現(xiàn)象。

產(chǎn)生掉道的原因為：

(1)車輪軸承的軸向間隙過大，使車輪在水平方向上實際沒有定位。車輪在偶然因素作用下會產(chǎn)生水平偏斜，此時的水平偏斜是比較大的，故橋吊就會產(chǎn)生嚴重的歪斜運行，從而導致啃軌、掉道。

(2)車輪水平偏斜和對角線超差都會引起啃軌和掉道。

車輪軸承軸向間隙的檢查：

將端梁架起使車輪懸空，用撬杠沿軸向撬動車輪，看有無軸向間隙。如有則將車輪撬向一邊，在另一邊打開軸承箱蓋。將軸承外圈向里移動，在車輪無軸向間隙且用手能輕輕轉(zhuǎn)動的情況下，測量軸承外圈端面與軸承蓋之間的間隙，以此來決定加墊的厚度。然后根據(jù)車輪的對角線、跨度等因素決定墊加在哪邊。在測量主動輪軸承間隙時，應將主動輪與傳動軸脫開。

四、小車“三條腿”的處理

小車“三條腿”是指小車在運行中，只有三個車輪與軌道接觸，而另一個則是懸空的。

影響小車“三條腿”的因素有以下幾點：①四個車輪不在一個平面上；②小車軌道同一截面的高低超差；③小車軌道的平行度超差。

如果小車在軌道全長上都是同一只車輪懸空，則該車輪應向下移。如果只在局部出現(xiàn)“三條腿”，則可能是車輪或軌道均有問題。此時應先調(diào)整車輪高度試一下，因為處理軌道較麻煩，如果調(diào)整車輪解決不了，再考慮調(diào)整軌道。一般說，小車空載運行時出現(xiàn)“三條腿”的軌道長度，局部不超過1m，全長上累計不超過2m，如不影響小車運行，則可不處理。

調(diào)整車輪時，應將小車架起使車輪懸空，在車輪的兩邊水平定位鍵與彎板之間加墊，如果墊的厚度不超過2mm，也可以加在定位槽中。加墊的厚度應比懸空的間隙厚1/3，如間隙是1mm，則應加左右的墊。加墊時一般應加在被動輪上，以免影響主動輪的傳動，即使主動輪出現(xiàn)間隙，也應加在該輪對角線上的被動輪上。

五、大、小車啟動和停止時產(chǎn)生扭擺的處理

1.大車產(chǎn)生扭擺的原因

(1)傳動件產(chǎn)生磨損后使兩邊傳動鏈的間隙不同；

(2)車輪結合鍵松動；(3)兩邊車輪的軸承松緊不一致，軸承緊的車輪先停止轉(zhuǎn)動；

(4)兩側制動器的制動力矩不相等，停車時一個制動輪已停止轉(zhuǎn)動，另一個還在轉(zhuǎn)動。

(5)分別驅(qū)動的橋吊，兩臺電機的參數(shù)不同。

2.小車扭擺的原因及消除

除上述的(1)、(2)外，還有兩個主動輪輪壓相差太大，或是兩個主動輪踏面粗糙度相差太大，以及軌道有油污等。

在沒有“三條腿”現(xiàn)象而仍產(chǎn)生扭擺時，首先應觀察扭擺的方向，然后按處理“三條腿”的方法墊小車輪。分析方法如下。圖16若啟動小車時產(chǎn)生如圖16所示的扭擺，則說明主動輪D輪壓小，則可墊D輪或B輪，墊的厚度一般為1.5～3mm。第四講橋式起重機主要零部件的檢修一、吊鉤1a，當?shù)蹉^危險截面的磨損量δ超過原尺寸H的5%(按GB10051-88制造的)或10%(按舊標準制造的)、吊鉤的開口增加量(a′-a)超過原尺寸的10%(按GB10051-88制造的)或15%(按舊標準制造的)(此時a′與d大致相等或大于d)，以及如圖1b吊鉤的扭轉(zhuǎn)變形α超過10°，出現(xiàn)以上任一種情況吊鉤都應報廢，且不得采用焊補方法和校正手段恢復尺寸。圖13.吊鉤裝配到橫梁上應處于垂直狀態(tài)，應轉(zhuǎn)動靈活，無卡阻現(xiàn)象。

二、卷筒2mm、卷筒工作表面因磨損而發(fā)生區(qū)段性直徑明顯不一致、繩槽凸峰變尖及崩壞、繩槽槽峰磨損至已不能引導鋼絲繩整齊排列時，可采取重車卷筒表面及繩槽的方法修復。但卷筒壁厚修后不應小于原厚度的80%。

三、制動輪和制動器

1.制動輪工作表面圓度及圓柱度(即凹凸不平度)達到或徑向圓跳動大于時，應重新加工工作表面，加工后其徑向圓跳動應小于0.05～0.1mm，其表面粗糙度為Ra=0.8μm

2.制動輪表面硬度應為45～55HRC，可采用火焰法或高頻方法進行熱處理。

3.起升機構的制動輪，輪緣厚度磨損達原厚度的40%時，其它機構的磨損達原厚度的50%時應報廢。

4.制動輪安裝后，其徑向圓跳動應小于0.1～0.15mm。如超差可檢查電機軸或制動輪本身，看其是否有變形，如有應按上述方法修理。

5.制動器上彈簧出現(xiàn)塑性變形、斷裂及裂紋時應報廢，更換新彈簧。

6.制動瓦襯墊磨損超過原厚度的50%時應更換，更換時，固定用的鉚釘應采用銅或鋁鉚釘，其頭部應埋入制動襯墊厚度的一半以上。

7.制動器各銷軸或孔磨損量超過原直徑的5%時，應更換或重新鉆孔，再配銷軸。如果孔徑磨損過大，銷軸孔可采用電焊補平后，再重新鉆孔，配銷軸。其軸與孔的配合公差為H9/h9。

8.制動器經(jīng)常出現(xiàn)的故障及其消除方法見表1。

四、車輪

1.車輪出現(xiàn)下列情況之一時應報廢：

(1)有裂紋；

(2)輪緣厚度磨損達原厚度的50%；

(3)輪緣厚度彎曲變形δ達原厚度的20%(圖2)；圖2(4)踏面磨損量超過車輪原直徑的3%。

2.車輪踏面產(chǎn)生疲勞起皮，疏松，壓陷等損壞，面積大于200mm2，深度大于3mm時，或車輪踏面的圓度誤差大于時，都應采取車削踏面的方法予以修復，車削車輪踏面時，一組車輪踏面直徑的名義尺寸應一致，其公差為h9。表1制動器常見故障及其消除方法故障原因消除方法制動器不能制動住重物制動器不能打開制動帶有焦味冒煙，制動帶磨損迅速3.新制車輪及車修后的車輪踏面減薄量已達淬火深度的1/2時，車輪踏面及輪緣內(nèi)側面必須重新進行工頻感應表面熱處理，或者車輪整體淬火，其硬度為300～380HB。

4.車輪安裝時，應保證車輪基準端面(其上加工有深約1～5mm的溝槽作標記)安裝在起重機的外側，其上的圓跳動不應超過0.1～；車輪踏面的徑向跳動不超過0.06～。

5.安裝好的車輪應能用手輕便轉(zhuǎn)動，一組車輪轉(zhuǎn)動的靈活程度應基本一致，不能有忽松忽緊現(xiàn)象。

五、小車軌道

1.小車軌道頂面及側面磨損(單側)超過3mm，以及產(chǎn)生裂紋時應更換。

2.小車軌道的軌距K的偏差，一般箱形梁在跨中達到-12mm、偏軌箱形梁和桁架梁在跨中達到±7mm2mm、接頭處的側向錯位及高低差大于1mm時，或小車軌道的側向直線度誤差全長大于15mm時，應修理。

4.小車軌道同一橫截面處的高低差Δh應符合以下要求，否則會引起啃軌和“三條腿”運行。

(1)軌距K≤2m時，Δh≤3mm

(2)2m＜K＜時，Δh≤0.0015K

(3)K≥時，Δh≤10mm圖35.小車軌道在任何相鄰三點的標高應符合以下要求(圖3)：|(a+b′)-(a′+b)|＜2mm，|(b+c′)-(b′+c)|＜2mm。其中ab和bc的距離應等于小車的基距(軸距)。

6.修理小車軌道，特別是焊小車軌道時，應用千斤頂將主梁從跨中頂起，以防主梁下?lián)献冃芜^大；去掉軌道壓板時應采用冷鏟或氣刨的方法

7.小車軌道底面與主梁上蓋板橫向筋板處應緊密貼實，壓板必須壓牢壓實，軌道在縱橫兩個方向上不得竄動和錯位，壓板固定處必須正對橫向筋板處，并應成對布置，不允許交錯布置。小車軌道底部與主梁上蓋板非筋板處允許有一定的間隙，見表2。表2軌道規(guī)格＜P18P24＞P24允許間隙mm128.小車軌道在垂直方向上作局部調(diào)整時，同一部位只允許墊兩層，在軌道壓板部位的墊板寬度與軌道底部寬度應一致，長度不小于100mm，其余部位墊板應比軌道底部寬10mm，墊板應該與軌道底面點焊上以防松動；軌道接頭處底面應墊平，不允許有間隙。

焊小車軌道時，應先做一壓軌器(圖4)，調(diào)整軌道時先將軌道和壓板按要求放好，用壓軌器壓住軌道，然后將壓板點焊住。壓板全部點焊住后作一次安裝精度復查，滿足要求后再進行焊接。

小車軌道調(diào)整時軌距的極限偏差應為：在跨中，當橋吊跨度S≤時，為mm，當S＞時，為mm；在跨端處為±2mm。

六、大車軌道

1.軌道出現(xiàn)裂紋，或軌道頂面及側面磨損(單側)超過3mm時應報廢。

2.彈性墊板有龜裂、破損并失去彈性時應更換。

3.修理更換軌道時，兩條軌道的接頭位置應錯開500mm以上，但不得等于大車的基距(軸距)；接頭部位應墊實。

軌道實際中心線與軌道梁腹板實際中心線之間的位置偏差應小于10mm，且小于腹板厚度的一半。

4.根據(jù)修前所測得的軌道標高值，確定加調(diào)整墊板的位置和厚度。在軌道底面加墊板調(diào)整標高時，每組墊板不得超過三層，且應墊實墊牢，墊后應與軌道焊接固定，墊板寬度應比軌道寬5mm，長度為150～200mm。

調(diào)整好標高后就可以調(diào)整軌道的直線度和跨度。首先應將一條軌道按要求調(diào)直，其側向直線度誤差為10mm，且每2m內(nèi)側向直線度誤差不超過1mm，調(diào)直后所有壓板壓緊。以此條軌道為基準，測量調(diào)整軌道的跨度(測量時應該每3m測一點)。使其符合以下要求：當跨度S≤10m時，偏差ΔS≤±3mm；當S＞10m時，偏差ΔS≤±〔3+0.25(S-10)〕mm，且最大不超過15mm。

調(diào)整好跨度后，再調(diào)整另一條軌道的直線度。

5.軌道接頭可用焊接方法聯(lián)為一體。當采用標準魚尾板聯(lián)接軌道而出現(xiàn)魚尾板處的軌道壓板不能頂或壓到軌道時，可將壓板頭部去掉10mm，使壓板在魚尾板處能壓緊頂緊軌道。

軌道調(diào)整好后，每隔將壓板上的方墊與壓板焊上，以防壓板竄動。

軌道調(diào)整修理好后，大車應在軌道上來回運行幾次，然后再將軌道螺栓緊一遍，以防松動。

作者楊小民單位：北京重型電機廠機修分廠北京市石景山區(qū)吳家村100039

第五講橋式起重機電氣設備的維修一、概述

橋式起重機的電氣設備一般由三大部分構成：(1)供配電與保護設備，包括電源進線保護開關、保護柜(屏)或總電源柜(屏)以及相應的操作及指示器件；(2)各主要機構(如起升、平移機構)、輔助機構(如液壓夾軌器)的電力拖動與控制及相應的安全保護裝置；(3)照明、信號、采暖降溫的電氣設備。

起重機是屬于斷續(xù)周期工作制類型的生產(chǎn)機械。與此相適應的電控設備也必須按照斷續(xù)周期工作制設計制造，其特點是：開始工作時電控設備每次接通工作的溫升不會達到穩(wěn)定值，而每次間歇時它的溫度尚未降到周圍介質(zhì)的溫度值時，又一次被接通。如此多次重復，致使各電氣設備的溫升逐漸升高，最后基本穩(wěn)定在某個固定的溫度變化范圍內(nèi)。工作愈頻繁，持續(xù)重復的時間愈長，溫度值就愈高，電控設備的工作條件就愈惡劣。按規(guī)定每一周期持續(xù)時間不超過10min，超過10min的應按短時工作制類型考慮。

斷續(xù)運行與不斷的重復是起重機電氣設備的兩個重要特點。為了滿足這些要求，起重機的主要電氣設備，如電動機、控制器、控制屏、電阻器等都是專門設計，并自成系列。因此在維修時，不能任意用其它型號規(guī)格的電氣設備來更替。

通常用接電持續(xù)率、接電次數(shù)和等效啟動次數(shù)這3個參數(shù)來表述起重機電氣設備的斷續(xù)周期工作制狀況，并作為選型的重要依據(jù)。

起重機在一個工作周期中，工作時間t1(s)與周期時間T(s)(工作時間及間歇時間t2之和)之比稱為接電持續(xù)率(或稱為負載持續(xù)率)，用JC(或FC)來表示。常用的標準接電持續(xù)率有15%、25%、40%、60%和100%五種。

選擇電動機或電控器件時，接電持續(xù)率是一個重要因素。電動機、電控器件在額定接電持續(xù)率JCN下的輸出功率PN或允許電流值IN，在產(chǎn)品的銘牌和樣本上已標出。有的產(chǎn)品樣本上也同時標出在其它常用的接電持續(xù)JC下的輸出功率P或允許電流值I。如沒有給出，則可按下列公式近似換算。

起重機電氣設備的接電次數(shù)一般為150～300次/h，較繁忙的為300～600次/h，某些起重機的個別機構可高達1200次/h。

起重機電動機在考慮啟制動的影響時，通常采用等效啟動次數(shù)的概念。電動機工作時，轉(zhuǎn)速從零到額定轉(zhuǎn)速，稱為全啟動。此外，考慮到點動、制動對電動機的影響，將點動、制動分別按一定的比例折合成全啟動，稱為等效啟動。繞線轉(zhuǎn)子電動機的一般折算方法是一次點動相當于0.25次全啟動；一次能耗制動相當于0.8次全啟動；一次反接制動相當于1.8次全啟動。通常把電動機每小時運行中出現(xiàn)的各種等效全啟動的次數(shù)之和稱為等效啟動次數(shù)。

目前國內(nèi)起重機采用的調(diào)速方案有交流調(diào)速和直流調(diào)速。交流調(diào)速又分變頻、變極、變轉(zhuǎn)差率調(diào)速。直流調(diào)速又分固定電壓供電和可控電壓供電調(diào)速。

下面簡單地介紹目前常用的3種交流調(diào)速方法。

(1)渦流制動器調(diào)速YZRW系列渦流制動電動機或WZ型渦流制動器(和YZR電動機配合使用)，均具有渦流調(diào)速特性。渦流制動器的勵磁控制方式較多，有開環(huán)勵磁和閉環(huán)自動調(diào)節(jié)。閉環(huán)所取反饋信號有速度反饋，也有采用轉(zhuǎn)子電壓或轉(zhuǎn)子電流反饋。放大環(huán)節(jié)采用磁放大器或晶閘管，也有不用放大環(huán)節(jié)的。渦流制動器調(diào)速的最簡單方案是采用凸輪控制器操縱的開環(huán)系統(tǒng)。這種系統(tǒng)用在要求調(diào)速范圍較寬的起重機的起升、平移機構上。開環(huán)系統(tǒng)的調(diào)速比為51左右，閉環(huán)系統(tǒng)的調(diào)速比為51～101。

(2)自勵能耗制動調(diào)速起重機的起升機構在重物被提升后，儲有可觀的位能，若設法將此位能在下降時釋放，并由電動機自勵轉(zhuǎn)化為電能，且將此電能反饋到定子電路中，就成為自勵能耗制動，只要調(diào)節(jié)反饋量的大小，就可改變制動轉(zhuǎn)矩的大小，從而達到調(diào)速目的。在自勵能耗制動調(diào)速系統(tǒng)中，由于被控制的電動機容量不同，就其控制手段而言，可以分為半間接式(PN＜30kW）和間接式(PN≥30kW)，其調(diào)速原理一樣，只是前者采用凸輪控制器，后者用接觸器來控制轉(zhuǎn)子電阻的切換。它們的調(diào)速比分別為31和61。

(3)他勵能耗制動調(diào)速它的勵磁電流全部由外部電源供給。分為兩種調(diào)速方式：一種是固定式他勵能耗制動調(diào)速，勵磁電流在整個調(diào)速過程中基本不變；另一種是可變式他勵能耗制動調(diào)速，勵磁電流在調(diào)速過程中是可變的。晶閘管能耗制動調(diào)速就是屬于這種系統(tǒng)。晶閘管他勵能耗制動調(diào)速系統(tǒng)無需預勵磁電流，只要電動機不通電，打開制動器，起重機的吊鉤可以下放時，無論輕載或空鉤(吊鉤重量要足夠克服摩擦阻力)均可下放調(diào)速。調(diào)速比可達101。圖1是晶閘管能耗制動調(diào)速系統(tǒng)主電路。圖中KM1、KM2是上升、下降接觸器，KM3是能耗制動接觸器。調(diào)速是在KM1、KM2斷開，KM3閉合的情況下進行的。此時若晶閘管VT觸發(fā)導通，就有直流電流通過電動機定子的兩相繞組進行直流勵磁，產(chǎn)生制動力矩。改變直流勵磁電流或者電動機轉(zhuǎn)子串接電阻值，都可達到調(diào)速的目的。VD的作用是續(xù)流，使流過電動機定子兩相繞組的直流電流能夠連續(xù)。圖1晶閘管能耗制動調(diào)速系統(tǒng)主電路圖2是晶閘管能耗制動調(diào)速系統(tǒng)方框圖。起重機進行能耗制動調(diào)速下放時，負載拖著電動機下降。當下降速度未達到給定環(huán)節(jié)所設定的速度值，Uf＜Ug，ΔU＜0(ΔU＝Uf－Ug），觸發(fā)環(huán)節(jié)被關斷，晶閘管不導通，沒有直流勵磁電流通過電動機定子兩相繞組，不產(chǎn)生制動力矩，此時電動機是在負載作用下向下運行(忽略機械摩擦阻力)。當下降速度大于給定速度時，Uf＞Ug，ΔU＞0，晶閘管觸發(fā)導通，直流電流通過電動機定子兩相繞組產(chǎn)生制動力矩，阻止電動機轉(zhuǎn)速進一步增大。由于直流勵磁電流是根據(jù)速度變化自動調(diào)節(jié)的，所以系統(tǒng)能使起重機下放速度保持穩(wěn)定。并可通過改變速度給定電壓Ug，方便地改變下降速度。Ug——給定電壓

Uf——速度負反饋電壓圖2晶閘管能耗制動調(diào)速系統(tǒng)方框圖二、起重機用電動機

(1)起重電動機是按斷續(xù)周期性工作類型制造的，不同的接電持續(xù)率下電動機的功率不同。通常以JC25%(或JC40%)作為基準的接電持續(xù)率，其它常用的接電持續(xù)率有JC15%、JC40%(或JC25%)和JC60%三種。電動機還可在0.5～1h的短時工作類型下工作。此外，還派生有帶強迫通風電動機，其基準接電持續(xù)率為JC100%，用于接電持續(xù)率較高的場合。

(2)具有較高的啟動轉(zhuǎn)矩和最大轉(zhuǎn)矩(即過載能力)，故能適應頻繁的帶負載啟動、制動和逆轉(zhuǎn)的要求。

(3)具有較小的轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)動慣量，轉(zhuǎn)子的長徑比較大，以得到較小的加速時間和啟動損耗。

(4)最大安全轉(zhuǎn)速超過額定轉(zhuǎn)速的倍數(shù)較高，一般為同步轉(zhuǎn)速的2.5倍。

(5)具有兩種以上絕緣等級，分別使用在不同的環(huán)境溫度下。不同絕緣等級的電動機往往具有相同的電磁參數(shù)。

(1)JZR2、JZ2系列冶金起重用電動機JZR2為繞線轉(zhuǎn)子異步電動機；JZ2為籠型異步電動機，以S3、JC25%、周期時間10min為基準工作類型。該系列電動機有E、B、H三種絕緣等級，分別適用于環(huán)境溫度＜40℃、＜55℃和＜60℃的場合。

JZR2系列電動機定子繞組與轉(zhuǎn)子繞組為Y連接，啟動時需在轉(zhuǎn)子回路中接入附加電阻或頻敏變阻器，以減小啟動電流并增大啟動轉(zhuǎn)矩。JZ2系列電動機允許滿壓直接啟動。

JZR2、JZ2系列電動機具有體積小、重量輕等優(yōu)點，基本上能滿足起重機械的要求。但由于性能上存在一些問題，已被YZR、YZ系列電動機所代替。

(2)YZR、YZ系列冶金起重用電動機YZR為繞線轉(zhuǎn)子異步電動機，YZ為籠型異步電動機，以S3、JC40%、周期時間10min為基準工作類型。具有F、H兩種絕緣等級，分別適用于環(huán)境溫度＜40℃和＜60℃的場合。除中心高為400mm的大電動機的定子繞組為Δ連接外，其余電動機的定子繞組和轉(zhuǎn)子繞組均為Y連接。根據(jù)用戶要求Y連接的電動機可增加零點引出線。

YZR系列電動機啟動時，需在轉(zhuǎn)子回路中接入附加電阻或頻敏變阻器，以減小啟動電流，并增大啟動轉(zhuǎn)矩。YZ系列電動機允許滿壓啟動。

YZR、YZ系列電動機采用滾動軸承，軸承型號見表1。YZR系列電動機的電刷牌號是J201，電刷尺寸見表2。表1YZR、YZ系列電動機軸承型號中心高

mm軸承型號臥式立式軸伸端非軸伸端軸伸端非軸伸端1126308630863086308132630963096309630916063116311631163111806313631363136313200NU3156315NU3157313AC225NU3156315NU3157315AC250NU3166316NU3167316AC280NU3206320NU3207320AC315NU3226322NU3227322AC355NU3266326——400NU3306330——表2YZR系列電動機電刷尺寸mm中心高電刷尺寸集電環(huán)外徑1128×20×321001328×20×3210016010×25×4011218010×25×4012520012．5×32×5014022512．5×32×5014025012．5×40×5016028020×40×6020031520×40×6020035520×50×602504002（2×40×60）250

(3)YZRW系列渦流制動電動機該系列電動機由YZR電動機與相應規(guī)格渦流制動器同軸耦合而成，具有冶金及起重用電動機的性能和渦流調(diào)速的特性。

(1)日常維護。

①保持電動機的清潔，必要時用汽油拭凈電動機內(nèi)的油污。

②保證電動機外殼接地良好，確保人身安全。

③測量電動機定子、轉(zhuǎn)子繞組對地及相間的絕緣電阻是否符合要求。

④檢查集電環(huán)有無凹凸不平痕跡及過熱變色現(xiàn)象。

⑤檢查電刷是否磨損，與集電環(huán)是否接觸良好。電刷接線是否相碰，電刷壓力是否合適。

⑥電動機的前后軸承是否有漏油及過熱現(xiàn)象。

⑦用塞尺測量電動機的氣隙，在圓周各點測定值與算術平均值的差值不超過算術平均值的±10%。

⑧擰緊電動機各部位螺栓(包括地腳螺栓)。

(2)修理技術要求

①電動機轉(zhuǎn)子(含直流電動機電樞)的彎曲變形，以兩端軸承位為基準，轉(zhuǎn)子中間段徑向跳動不得超過電動機氣隙的±10%。

②圓錐形軸伸與配合零件修復后，軸伸小端不得露出配合零件錐孔端面。

③軸伸鍵槽寬度尺寸超限后，允許轉(zhuǎn)過90°，按標準加工新鍵槽(允許1次)，禁止采用加寬鍵槽后另行配鍵的方法進行修復。

④軸承潤滑脂符合規(guī)定，不同標號的潤滑脂不得混用。潤滑脂用量不得超過軸承容積的2/3，對于轉(zhuǎn)速＞2000r/min的電動機不應超過1/2。

⑤集電環(huán)(換向器)表面光滑，集電環(huán)與電刷的接觸面積＞電刷總面積的75%。電刷壓力為0.015～0.02MPa，各電刷間的壓差不超過各電刷壓力的±10%。刷握至集電環(huán)(換向器)表面距離為2～4mm，電刷與刷握間保留0.1～間隙。電刷位置正確。

⑥電刷的火花等級應在11/4級以內(nèi)。

⑦電動機的振動值，應不大于表3的規(guī)定值。表3電動機允許振動值額定轉(zhuǎn)速

r/min300015001000750及以下允許振動值(雙振幅)

mm

⑧檢修后的電動機應測量繞組間、繞組對地的絕緣電阻，對于額定電壓500V以下的電動機，使用500V兆歐表測量；對于額定電壓500～1000V的電動機，使用1000V兆歐表測量。絕緣電阻值每1kV工作電壓，＞1MΩ，對于380V的電動機＞0.5MΩ。

⑨重新繞制的電動機線圈，對于三相交流異步電動機各相電阻與三相平均值相差不超過平均值的±2%；對于直流電機，各磁極線圈的電阻值相差不超過平均值的±5%。

B10重新繞制的電動機，宜做電氣強度試驗：試驗電壓為正弦波，頻率50Hz，試驗電壓為兩倍的額定電壓加上1000V(至少為1500V)，歷時1min不擊穿。

B11交流異步電動機空載運轉(zhuǎn)1h后，其空載電流應與表4相符。每相電流與三相電流平均值相差＜三相電流平均值的±10%。表4電動機空載電流與額定電流的百分比容量

kW型式籠型繞線

轉(zhuǎn)子2極4極6極8極10以下30～4535～5535～6535～7065～7010～4923～3525～4030～4535～5065～7050～10018～3020～3022～3325～3562～65

B12繞線轉(zhuǎn)子電動機應做轉(zhuǎn)子開路試驗，并測量其變壓比，其值不應超過銘牌值的±5%。

B13直流電動機的應整定幾何中心線。

(3)常見故障及排除方法見表5。表5起重機用交流電動機的常見故障及排除方法故障現(xiàn)象可能原因排除方法電動機空載電流大(1)電源電壓高

(2)軸承內(nèi)的潤滑脂干涸

(3)電動機有卡滯處

(4)重換定子繞組匝數(shù)不夠或接線錯誤

(5)定轉(zhuǎn)子間的氣隙過大(1)測量電源電壓找出原因

(2)清洗軸承后加潤滑脂

(3)檢查傳動機構加以改正

(4)按要求的匝數(shù)和正確的接線改正

(5)更換電機電動機三相電流不平衡(1)三相電源電壓不平衡

(2)定子繞組有部分線圈短路，同時線圈局部過熱

(3)重換定子繞組后，部分線圈接線有錯

(4)重換定子繞組后，部分線圈匝數(shù)有錯(1)測量電源電原諒找出原因

(2)用雙臂電橋測量定子繞組線圈電阻，找出短路點

(3)按正確的接線改正

(4)用雙臂電橋測量定子繞組線圈電阻，加以改正電動機聲音不正常(1)軸承損壞或缺油

(2)定子相間有接錯線處

(3)轉(zhuǎn)子回路有一相開路

(4)定子鐵芯壓得過松

(5)槽楔膨脹

(6)電動機軸與減速器軸不同軸(1)更換軸承或加油

(2)更正定子相間接線

(3)檢查開路點并作處理

(4)重新壓緊后用電焊點焊數(shù)處

(5)修理或更換

(6)調(diào)整電動機與減速器相對位置，使其同軸電動機振動(1)軸承間隙大

(2)定轉(zhuǎn)子氣隙不均勻

(3)轉(zhuǎn)子變形

(4)電動機基座不平或地腳螺栓松動

(5)修理后的電動機軸承的軸頸與軸的中心線不同軸

(6)轉(zhuǎn)子不平衡(1)更換軸承

(2)更換軸承，檢修端蓋軸承孔

(3)拆開電動機，將轉(zhuǎn)子放在車床上用千分表檢查、修理

(4)檢查基座，擰緊螺栓

(5)修理電動機軸

(6)轉(zhuǎn)子與皮帶輪一起作動平衡應達到技術要求電刷冒火，集電環(huán)過熱或燒壞(1)電刷的牌號與尺寸不符

(2)電刷的壓力不足或過大

(3)電刷與集電環(huán)的接觸面磨得不好

(4)集電環(huán)表面不平或不圓，不清潔

(5)電刷之間電流不平衡

(6)電刷與刷握配合松緊不適宜

(7)電動機過載(1)按制造廠規(guī)定更換電刷

(2)