宜興市水浮地地塊規(guī)劃展示館高大模板工程專項施工方案

宜興市水浮地地塊規(guī)劃展示館工程高大模板專項施工方案編制人：審核人：批準人：江蘇鴻宇建筑安裝工程有限公司年月日

目錄第一節(jié)編制依據(jù) 2第二節(jié)工程概況 2第三節(jié)方案選擇 2第四節(jié)材料選擇與控制 3第五節(jié)高支模板體系的施工搭設（安裝） 4第六節(jié)本高大模板工程搭設的構造關鍵和施工要求 5第七節(jié)砼澆筑注意事項 6第八節(jié)高大模板及支架體系的拆除 6第九節(jié)安全施工技術措施 7第十節(jié)預防坍塌事故的安全技術措施 9第十一節(jié)預防高空墜落事故安全技術措施 9第十二節(jié)監(jiān)測措施 10第十三節(jié)應急預案 11一、應急目標 11二、應急準備 11①應急組織機構 11②應急組織機構圖 11③應急物資和設施準備 12④項目突發(fā)事件報告程序流程圖 12三、應急響應 13①發(fā)生坍塌的應急措施 13②發(fā)生高處墜落的應急響應 14③現(xiàn)場臨時救治措施 15第十四節(jié)模板及支架計算書 16① 大梁KL22C(1A)、KL19C（1A）、L51（1B）、L53（1B） 16②小梁L1（300×700） 30③120厚板模板(扣件鋼管高架) 43

高大模板專項施工方案第一節(jié)編制依據(jù)1、《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—20082、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ13O-20013、《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009-2001）中國建筑工業(yè)出版社；4、《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010-2002）中國建筑工業(yè)出版社；5、《建筑施工計算手冊》江正榮著中國建筑工業(yè)出版社；6、《建筑施工手冊》第四版中國建筑工業(yè)出版社；7、《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017-2003）中國建筑工業(yè)出版社；另外參照本工程施工圖紙及施工組織設計編制本施工方案。第二節(jié)工程概況宜興市水浮地地塊規(guī)劃展示館工程，框架結構，總建筑面積：15376平方米。主樓：地上8層，地下1層；裙樓：3層，其中：eq\o\ac(○,8)-eq\o\ac(○,11)~eq\o\ac(○,D)-eq\o\ac(○,G)層高為二層與三層之和，即5米+5米=10米，上部三層頂（屋面）為現(xiàn)澆鋼筋混凝土井字梁結構，分為3×3共9個區(qū)格，大梁：①KL22C(1A)、KL19C（1A）斷面尺寸700×1500，跨度為24米；②L51（1B）、L53（1B）斷面尺寸也為700×1500，跨度為25米。中間小梁最大斷面尺寸為300×700。現(xiàn)澆樓板板厚120，采用商品砼澆灌。該區(qū)域屬于超過一定規(guī)模的危險性較大的高大模板工程，為確保施工安全，特編制此專項施工方案以指導該部位模板及支架系統(tǒng)的施工。本工程由宜興市規(guī)劃局投資建設，深圳物業(yè)國際建筑設計有限公司設計，江蘇宏達建設咨詢有限公司監(jiān)理，江蘇鴻宇建筑安裝工程有限公司負責施工。高大模板及支架的計算依據(jù)《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162-2008、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130-2001）、《混凝土結構設計規(guī)范》GB50010-2002、《建筑結構荷載規(guī)范》(GB50009-2001)、《鋼結構設計規(guī)范》(GB50017-2003)等規(guī)范編制。第三節(jié)方案選擇本工程考慮到施工工期、質量和安全要求，故在選擇方案時，應充分考慮以下幾點：1、模板及其支架的結構設計，力求做到結構要安全可靠，造價經(jīng)濟合理。2、在規(guī)定的條件下和規(guī)定的使用期限內(nèi)，能夠充分滿足預期的安全性和耐久性。3、選用材料時，力求做到常見通用、可周轉利用，便于保養(yǎng)維修。4、結構選型時，力求做到受力明確，構造措施到位，升降搭拆方便，便于檢查驗收；5、綜合以上幾點，模板及模板支架的搭設，還必須符合JCJ59-99檢查標準要求，要符合文明標化工地的有關標準。6、結合以上模板及模板支架設計原則，同時結合本工程的實際情況，綜合考慮了以往的施工經(jīng)驗，決定采用以下模板及其支架方案：梁模板(扣件鋼管架)，板模板(扣件鋼管高架)。第四節(jié)材料選擇與控制在模板滿足強度、剛度和穩(wěn)定性要求的前提下，盡可能提高表面光潔度，陰陽角模板統(tǒng)一整齊。一、梁模板(扣件鋼管架)面板采用18mm膠合面板60×80木方（內(nèi)楞）現(xiàn)場拼制，60×80木方（外楞）支撐，采用可回收φ12對拉螺栓進行加固。梁底采用60×80木方支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，選用φ48×3.5鋼管(理論計算采用φ48×3.0)。鋼材強度等級Q235-A，鋼管表面應平直光滑，不應有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎，新用的鋼管要有出廠合格證。腳手架施工前必須將入場鋼管取樣，送有相關國家資質的試驗單位，進行鋼管抗彎、抗拉等力學試驗，試驗結果滿足設計要求后，方可在施工中使用。本工程鋼管腳手架的搭設使用可鍛鑄造扣件，鋼鑄件應符合現(xiàn)行國家標準《一般工程用鑄造碳鋼件》（GB/T11352）中規(guī)定的ZG200—420、ZG230—450、ZG270—500和ZG310—570號鋼的要求，由有扣件生產(chǎn)許可證的生產(chǎn)廠家提供，不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應與鋼管相匹配，扣件應符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定，扣件不得有裂縫，在螺栓擰緊扭矩達65N.M時，扣件不得發(fā)生破壞。鋼管應符合現(xiàn)行國家標準《直縫電焊鋼管》（GB/T13793）或《低壓流體輸送用焊接鋼管》（GB/T3092）中規(guī)定的Q235普通鋼管的要求，并應符合現(xiàn)行國家標準《碳素結構鋼》（GB/T700）中Q235A級鋼的規(guī)定。不得使用有嚴重銹蝕、彎曲、壓扁及裂紋的鋼管。鋼管外徑選用Φ48，壁厚不得小于3mm。鋼管和扣件應有質量合格證、質量檢查報告，進場應加強檢查，并按現(xiàn)行宜興市建設行政管理部門的規(guī)定，送有資質的檢測單位進行復檢，檢測合格后方可搭設支架撐。二、板模板(扣件鋼管高架)板底采用18mm支撐。承重架采用扣件式鋼管腳手架，由扣件、立桿、橫桿、支座組成，采用膠合面板鋼管。鋼管和扣件質量要求和進場控制同梁模板(扣件鋼管架)。第五節(jié)高支模板體系的施工搭設（安裝）1、材料說明同前。2、施工準備：1）備足各種施工材料，并熟悉圖紙，做好技術交底工作；2）放好軸線、模板邊線、水平控制標高線，做好模板底口水泥砂漿找平層；3）根據(jù)設計圖紙構件的尺寸，配制加工好柱、梁、板模板，并按相應結構構件編號。3、模板安裝1）柱模板安裝a）安裝前放好縱橫直線，彈好柱中線及邊線和水平標高線；b）按柱定位基準線用松木板在柱腳四周訂好壓腳板；c）柱模就位加臨時支撐固定，用線錘校正垂直度；在安裝柱箍時，自上而下進行，柱箍間隔400～600mm，柱截面在700～800mm，柱箍中間加Φ12對拉螺栓，柱截面在900mm及以上時，沿截面邊長水平方向每300～400加1Φ12對拉螺栓，豎向間距同柱箍。d）柱模板安裝校正后，內(nèi)邊在樓地面上支撐好斜撐，斜撐與地面宜呈45°角，樓層邊柱外側模板，可預先在樓面上預埋鋼筋環(huán)距柱邊距離宜為1/4柱高；e）柱模安裝校正完畢，模內(nèi)要清理干凈，封閉清掃口，辦理模板預檢。2）梁模板安裝a）梁模板安裝前要在兩端柱上彈出標高線，然后立支撐，支撐下墊上木方，支架的間距按設計確定；b）按設計標高高度好支架頂標高，調(diào)整好標高在安裝梁底板木方時要通線檢查，在安裝梁底板，梁底板要起拱，起拱按設計要求，設計如沒有具體明確，按規(guī)范規(guī)定1/1000-1/3000；c）截面尺寸700×1500的梁應先安裝梁鋼筋，檢查驗收后，清除雜物再安裝梁側模，梁高度小于800mm可采取先安裝梁板模板再安裝鋼筋；d）梁側模板安裝要通線找直，按設計要求加穿對拉螺栓，以保證梁截面尺寸的正確，梁上口模板要設支撐卡，安裝完畢后要校正梁中線、標高、截面尺寸、清除模板內(nèi)雜物，檢查合格后辦理預檢。3）板模板安裝：a）一般從跨一側開始安裝，先安裝支架和木方，要按照標高通線找平，并固定支架，然后依次安裝模板；b）支架頂木方通線調(diào)平后，再鋪放板模板，板模板局部范圍拼板，可采用松木散板，不得用大膠合板鋸成小拼板，板模板拼縫要嚴密，接縫處要平整；c）安裝完畢后，將板面清掃干凈，辦理預檢。4、支架安裝1）支架立桿安裝間距，須嚴格按照設計計算書要求的間距進行布架，不得隨意增大間距；2）支架立桿底面和頂面應頂緊頂牢；3）支架搭設好后，要拉線檢查調(diào)整水平度和垂直度；4）支架搭設的其他要求參照現(xiàn)行規(guī)范《建筑施工模板安全技術規(guī)范》JGJ162—2008和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ13O-2001執(zhí)行；5）模板支架立桿底座下應墊木板或鋼底座。5、所有木枋的布置間距須按設計書的要求，施工操作中不得隨意更改。6、整個模板體系安裝完成后，必須報驗，符合要求并辦理驗收手續(xù)，方可進行下道正序。第六節(jié)本高大模板工程搭設的構造關鍵和施工要求①模板及支架搭設的構造要求：1)立桿接長嚴禁搭接，應采用對接扣件連接，相鄰兩立桿的對接接頭不得在同步內(nèi)，且對接接頭沿豎向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心距主節(jié)點不宜大于步距的1/3。2)在立桿底距地面200mm高處，沿縱橫水平方向應按縱下橫上的程序設掃地桿。高支架立桿之間必須在每一步距處縱橫向應各設一道水平拉桿（不得有單方向不按步距設置水平桿的現(xiàn)象），同時在最頂步距兩水平拉桿中間應加設一道水平拉桿。所有水平拉桿的端部均應與四周建筑物頂緊頂牢，遇鋼筋混凝土柱處，縱、橫向水平桿處應用短鋼管與四周及內(nèi)部鋼筋混凝土柱用扣件抱牢，無處可頂時，應于水平拉桿端部和中部沿豎向設置連續(xù)式剪刀撐。②豎向剪刀撐和水平剪刀撐的設計與施工：在高支模外側四周的立面沿整個長度和高度內(nèi)，應設由下至上的豎向連續(xù)式剪刀撐；支架中間在大梁KL22C(1A)、KL19C（1A）、L51（1B）、L53（1B）處沿豎向立面整個長度和高度設置由下至上“二縱二橫”的豎向連續(xù)式剪刀撐。在剪刀撐部位的頂部及頂部與掃地桿豎向中間部位各設置一道水平剪刀撐（共二道水平剪刀撐），剪刀撐桿件的底端應與地面頂緊，夾角宜為45°～60°。③嚴禁將上段的鋼管立桿與下段鋼管立桿錯開固定于水平桿上。④頂部支撐點的設計與施工：梁和樓板頂部支撐橫桿與立桿的連接扣件應采用雙扣件，每個扣件的擰緊力矩必須嚴格控制在允許范圍內(nèi)，對大梁頂部支撐橫桿與立桿連接扣件的擰緊力矩，搭設完畢后必須用專用扭矩扳手逐個檢查，擰緊力矩控制在45~60N.m之間。⑤模板及支架材料控制：1)確保立桿的垂直偏差和橫桿的水平偏差小于《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》JGJ130-2001的要求；2)鋼管應有質量合格證、質量檢查報告，表面應平直光滑，不應有裂縫、結疤、分層、錯位、硬彎、毛刺、壓痕和深的劃道鋼管，壁厚不得小于3.0mm，不能選用已經(jīng)長期使用發(fā)生變形的鋼管；扣件不得有裂縫，在螺栓擰緊扭矩達65N.M時，扣件不得發(fā)生破壞扣件和鋼管進場應加強檢查，并按現(xiàn)行宜興市建設行政管理部門的規(guī)定，送有資質的檢測單位進行復檢，檢測合格后方可搭設支架撐。3)整個高支撐立桿下部應鋪設符合要求的墊板，應保留下一層（底層）對應部位框架梁原有支撐體系不得拆除。第七節(jié)砼澆筑注意事項1、砼振搗除樓板采用平板式振動器外，其余結構均采用插入式振動器，每一振點的振搗延續(xù)時間，應使表面呈現(xiàn)浮漿和不再浮落。2、梁板砼澆筑方向宜由中間向四周的順序，開始用“趕漿法”，先將梁內(nèi)砼澆至板底，然后與板砼一起澆筑。隨著梁內(nèi)砼斜面的不斷延長，板面砼可連續(xù)向前澆搗。3、本工程應先澆筑柱，待達到一定強度后，再澆搗梁、板。4、混凝土澆注過程中，嚴禁集中超負荷堆放機械設備及其他材料，防止物體墜落及支撐體系局部坍塌。5、傾倒混凝土時，應盡量控制對樓板所造成的沖擊，應避免混凝土在出料口堆積過高，并且安排人員用工具將堆積的混凝土迅速向四周攤開。6、澆筑過程中，派人檢查支架和支承情況，發(fā)現(xiàn)下沉、松動和變形情況及時解決。第八節(jié)高大模板及支架體系的拆除一、驗收及拆除的批準程序（1）支模完畢，經(jīng)班組、項目部自檢合格，報監(jiān)理驗收合格后方能邦扎鋼筋、澆筑混凝土。（2）高支模拆除前，必須向監(jiān)理單位申請拆模報告，監(jiān)理單位簽字同意后方可拆模。二、鋼管架高支模拆除（1）支撐系統(tǒng)的水平縱橫桿、剪力撐等不得隨意拆除。（2）拆除支撐及模板前，應將該層混凝土試件送試驗檢測，當試塊達到規(guī)定的強度符合下表要求后，并呈報監(jiān)理公司經(jīng)監(jiān)理工程師同意辦理書面手續(xù)并確認不再需要時，方可拆除。砼拆模強度要求一覽表結構類型結構跨度設計強度標準值百分率（%）梁、拱、殼≤8m≥75＞8m100板≤2m≥50＞2m、≤8m≥75＞8m100懸臂結構——100注：“設計混凝土強度標準值”是指與設計強度等級相應的混凝土立方體抗壓強度標準值。（3）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網(wǎng)，預防物體高處墜落事故發(fā)生。（4）側模拆除時的混凝土應能保證其表面及棱角不受損傷。（5）拆除時逐塊拆卸，不得成片松動、撬落或拉倒。（6）嚴禁站在懸臂結構上面敲拆底模。嚴禁在同一垂直平面上操作。（7）模板拆除時，不應對樓層形成沖擊荷載。拆除的模板和支架宜分散堆放并及時清運。（8）嚴格控制模板及其支架拆除的順序。（9）拆除腳手架支撐前，應清除高支模支撐上存留的零星物件等雜物。（10）拆除腳手架支撐時，應設置警戒標志，并由專職人員負責警戒。（11）拆除時，先將支架頂部松下，用鋼釬撬動模板，使模板卸下，取下模板和木方，然后拆除剪刀撐及支架。模板拆除后，要清理模板面，涂刷脫模劑。（12）支架的拆除應在統(tǒng)一指揮下，按后裝先拆、先裝后拆的順序及下列安全作業(yè)的要求運行：1）支架的拆除應從一端走向另一端、自上而下逐層地進行；2）同一層的構配件和加固件應按先上后下、先外后里的順序進行。3）工人必須站在臨時設置的腳手板上進行拆卸作業(yè)，并按規(guī)定使用安全防護用品。4）拆除工作中，嚴禁使用榔頭等硬物擊打、撬挖，拆下的連接棒應放入袋內(nèi)。5）拆下的鋼管與扣件，應成捆用塔吊吊運至地面，防止碰撞，嚴禁拋擲。第九節(jié)安全施工技術措施（1）鋼管腳手架搭設前，應按《建筑施工模板安全技術規(guī)范》（JGJ162—2008）和《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范》（JGJ130—2001）和施工方案的要求向搭設和使用人員做技術和安全作業(yè)交底。（2）對鋼管支架、配件等應進行檢查驗收，嚴禁使用不合格的材料。（3）搭拆腳手架支撐必須由專業(yè)架子工擔任，持證上崗。（4）搭拆腳手架支撐時工人必須正確佩戴安全帽，穿防滑鞋。（5）高支模拆除前，外腳手架與建筑物邊設安全平網(wǎng)，預防物體高處墜落事故發(fā)生。（6）操作層（樓層）上施工荷載應符合設計要求，不得超載，不得在支架上集中堆放模板、枋木、鋼筋等物體。嚴禁在支架上拉纜風繩或固定、架設砼泵、泵管及起重設備等。（7）模板支架搭設完畢后應進行檢查驗收，合格后方準使用。（8）在頂架搭設過程中要實行嚴格的監(jiān)控，由專職施工員進行現(xiàn)場指揮監(jiān)督，隨時糾正可能出現(xiàn)的質量安全隱患。搭設前要進行班前安全技術交底，搭設完畢后要進行自檢，若發(fā)現(xiàn)有松動、傾斜、彎曲、不牢固等現(xiàn)象，必須及時進行整改，整改有困難的，要有可行的加固方案方可施工。（9）支模完畢，經(jīng)班組、項目部自檢合格，報監(jiān)理驗收合格后，方能邦扎鋼管、澆筑混凝土。（10）在澆筑砼前重點檢查、巡查的部位：1）桿件的設置和連接、掃地桿、支架、剪力撐等構件是否符合要求。2）立桿上部是否頂緊，底座是否松動。3）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。（11）在澆筑砼過程中，支架下面要安裝照明燈，在安全員的監(jiān)督下，派木工進行巡查，負責檢查模板、支架，若發(fā)現(xiàn)異常，立即停止?jié)仓?，并及時組織人員進行加固處理，保證澆筑工作正常進行。泵送砼時，應隨澆、隨搗、隨平整，砼不得堆積在泵送管道出口處。（12）鋼管支架在使用過程中，嚴禁拆除任何桿件或零配件，如防礙作業(yè)需拆除個別桿件時，需經(jīng)技術負責人同意并采取可靠措施后方可拆除，作業(yè)完成后，馬上復原。（13）施工現(xiàn)場帶電線路，如無可靠絕緣措施，一律不準與鋼管架接觸。（14）安裝好后，應進行驗收，合格后方可進行梁、板、模的安裝。澆筑砼前再次對鋼管支架進行檢查，確定無問題后方可澆筑砼。（15）設立鋼管架維護小組，對拆下來的鋼管架及配件應及時清除桿件及螺紋的沾污物，并加油保養(yǎng)，對受損傷、變形的構件應及時修理，按品種、規(guī)格分類整理存放，妥善保管。（16）支撐系統(tǒng)安裝應自一端向另一端延伸，自下而上按步架設，不得相對進行，以免結合處錯位，難于連接。（17）水平加固桿、縱橫剪刀撐安裝應符合構造要求，并與支撐系統(tǒng)的搭設同步進行。（18）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（19）應避免裝卸物料對模板支架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。（20）拆除時應采用先搭后拆、后搭先拆的施工順序。（21）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。第十節(jié)預防坍塌事故的安全技術措施（1）模板支撐必須嚴格按照高支模施工方案施工。（2）本高支支模采用鋼管扣件式架作支撐立桿，不得使用嚴重銹蝕、變形、斷裂、的支撐材料作立桿。斜支撐和鋼管架應牢固拉接，形成整體。（2）模板作業(yè)時，指定專人指揮、監(jiān)護，出現(xiàn)位移時，必須立即停止施工，將作業(yè)人員撤離作業(yè)現(xiàn)場，待險情排除后，方可作業(yè)。（4）樓面堆放模板及鋼管架時，嚴格控制數(shù)量、質量，防止超載。堆放數(shù)量較多時，應進行荷載計算，并對樓面進行加固。（5）在下班時對已鋪好而來不及釘牢的散板等要拿起穩(wěn)妥堆放，防止坍塌事故發(fā)生。（6）安裝外圍柱、梁、板模板，應先搭設腳手架，并掛好安全網(wǎng)，腳架搭設高度要高出施工作業(yè)面至少1.2米。（7）拆模間歇時，應將已活動的模板、扣件、支撐等固定牢固，嚴防突然掉落、倒塌傷人。（8）泵送混凝土時，應隨澆、隨搗、隨平整，混凝土不得堆積在泵送管路出口處。（9）應避免裝卸物料對模板支架產(chǎn)生偏心、振動和沖擊。（110）水平加固桿、剪刀撐不得隨意拆卸，因施工需要臨時局部拆卸時，施工完畢后應立即恢復。（11）模板支撐拆除前必須向監(jiān)理單位報送拆除申請書，經(jīng)監(jiān)理同意簽字后方可拆除。（12）拆除時應采用先搭后拆，后搭先拆的施工順序。（13）縱橫向水平桿靠柱邊部分應該用扣件抱牢柱，提高支架的整體性。第十一節(jié)預防高空墜落事故安全技術措施（1）項目經(jīng)理對本項目的安全生產(chǎn)全面負責，指導做好高處作業(yè)人員的安全教育及相關的安全預防工作。（2）模板腳手架搭設完成后，須由項目負責人會同監(jiān)理人員簽字驗收合格后，方可投入使用。（3）支、拆模板時應保證作業(yè)人員有可靠立足點，作業(yè)面應按規(guī)定設置安全防護設施。模板及其支撐體系的施工荷載應均勻堆置，并不得超過設計計算要求。（4）所有高處作業(yè)人員應接受高處作業(yè)安全知識的教育；特種高處作業(yè)人員應持證上崗，上網(wǎng)前應依據(jù)有關規(guī)定進行專門的安全技術簽字交底。采用新工藝、新技術、新材料和新設備的，應按規(guī)定對作業(yè)人員進行相關安全技術簽字交底。（5）高處作業(yè)人員應經(jīng)過體檢，合格后方可上崗。施工單位應為作業(yè)人員提供合格的安全帽、安全帶等必備的安全防護用具，作業(yè)人員應按規(guī)定正確佩戴和使用。（6）安全帶使用前必須經(jīng)過檢查合格。安全帶的系扣點應就高不就低，扣環(huán)應懸掛在腰部的上方，并要注意帶子不能與鋒利或毛刺的地方接觸，以防磨擦割斷。（7）項目部應按類別，有針對性地將各類安全警示標志懸掛于施工現(xiàn)場各相應部位，夜間應設紅燈示警。（8）已支好模板的樓層四周必須用臨時護欄圍好，護欄要牢固可靠，護欄高度不低于1.2米，然后在護欄上再鋪設一層密目式安全網(wǎng)。（9）高處作業(yè)前，應由項目負責人組織有關部門對安全防護設施進行驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。安全防護設施應做到定型化、工具化，防護欄桿以黃黑（或紅白）相間的條紋標示，蓋件等以黃（或紅）色標示。需要臨時拆除或變動安全設施的，應經(jīng)項目分管負責人審批簽字，并組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可實施。（10）各類作業(yè)平臺、卸料平臺應按相關規(guī)定編制施工方案，項目負責人審批簽字并組織有關部門驗收，經(jīng)驗收合格簽字后，方可作業(yè)。架體應保持穩(wěn)固，不得與施工腳手架連接。作業(yè)平臺上嚴禁超載。（11）拆除模板支撐時應采用可靠安全措施，嚴禁高空拋擲。（12）安裝樓面模板時，在工作面下1米處滿掛兜網(wǎng)作為水平防護措施，以確保安全。第十二節(jié)監(jiān)測措施本項目采用鋼管扣件式支架體系，在搭設和鋼筋安裝，砼澆搗前、施工過程中及砼終凝前后，必須隨時監(jiān)測。本方案采取如下監(jiān)測措施：1、班組日常進行安全檢查，項目部每周進行安全檢查，分公司每月進行安全檢查，所有安全檢查記錄必須形成書面材料。2、日常檢查，巡查的重點部位：（1）桿件的設置和連接、連墻件、支撐、剪刀撐等構件是否符合要求。（2）立桿是否懸空，連接扣件是否松動。（3）支架體系是否有松動、垂直度是否有偏差。（4）施工過程中是否有超載的現(xiàn)象。（5）安全防護措施是否符合規(guī)范要求。（6）支架體系和各桿件是否有變形的現(xiàn)象。3、在承受六級大風或大暴雨后必須進行全面檢查。4、要澆搗梁砼前，由項目部對腳手架全面系統(tǒng)檢查，合格后才開始澆砼。在澆砼過程中，由專職安全員、施工員對高支模體系檢查、隨時觀測支架體系的變形情況。發(fā)現(xiàn)隱患，及時停止施工，采取措施。第十三節(jié)應急預案一、應急目標發(fā)生事故時，能及時開展搶救，明確是否有人受傷，以最快的速度將受傷者在第一時間內(nèi)搶救出來，并實施初步治序。杜絕護救護方法不當造成的人員傷亡事故；杜絕二次事故發(fā)生。二、應急準備①應急組織機構1、應急領導小組：項目經(jīng)理為該小組組長，項目副經(jīng)理、項目技術負責人為副組長，現(xiàn)場全體管理人員為組員。2、現(xiàn)場搶救組：項目部安全部負責人為組長，安全部全體人員為現(xiàn)場搶救組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。3、醫(yī)療救治組：項目安全部負責人為組長，項目全體人員為醫(yī)療救治組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。4、后勤服務組：項目部后勤部負責人為組長，后勤部全體人員為后勤服務組成員，現(xiàn)場全體管理人員為組員。5、保安組：項目部保安隊長為組長，全體保安員為組員。6、應急組織的分工及人數(shù)應根據(jù)事故現(xiàn)場需要靈活調(diào)配。②應急組織機構圖應急副組長應急副組長應急副組長應急組長賢旺現(xiàn)場搶救組保安組醫(yī)療救治組后勤服務組應急通訊組③應急物資和設施準備（1）醫(yī)療器材：擔架、氧氣袋、塑料袋、小藥箱；（2）搶救工具：一般工地常備工具即基本滿足使用；（3）照明器材：手電筒、應急燈36V以下安全線路、燈具；（4）通訊器材：電話、手機、對講機；（5）交通工具：工地常備一輛應急車輛；（6）滅火器材：滅火器日常按要求就位，緊急情況下集中使用；（7）準備足夠的衛(wèi)生、勞保防護用品和救援設施；（8）用于危險區(qū)域隔離的警戒繩、安全禁止、警告、指令、提示標志牌（9）必要的資金保證。（10）應急通訊組聯(lián)系電話如下：組長：組員：組員：組員：組員：組員：組員：組員：（11）外部聯(lián)絡電話：宜興市建設局87994050、87994051宜興市安監(jiān)站87973031、87975975宜興市人民醫(yī)院87921000④項目突發(fā)事件報告程序流程圖外部報警外部報警火警：119匪警：110醫(yī)療急救：120、交通急救：122當?shù)嘏沙鏊抻啈鳖A案應急預案評審業(yè)主相關部門監(jiān)理按程序啟動應急響應預案事件檢查、處理整改、教育項目經(jīng)理生產(chǎn)經(jīng)理事件發(fā)現(xiàn)人、當事人項目副經(jīng)理項目技術負責內(nèi)部上報對外報告三、應急響應①發(fā)生坍塌的應急措施高支撐架體發(fā)生坍塌時，有人員被埋的可能和支撐架體連續(xù)下垮造成更大傷亡，被埋人員在搶救中誤傷，搶險人員物體打擊、互相誤傷等。1)高支撐架體發(fā)生坍塌時，現(xiàn)場管理人員應組織班組長首先組織人員疏散，清點人員，確定有無人員失蹤、受傷。如有施工人員被埋，在確保無二次坍塌的情況下立即組織有效的挖掘工作，并在第一時間向應急小組人員緊急報告，主要說明出事的地點、事故的大小、有無人員傷亡等。2)項目應急小組得知情況后，應協(xié)同項目醫(yī)生趕往現(xiàn)場，指揮營救工作，并撥打１２０急救電話，以防不測。項目應急小組組長在未到達現(xiàn)場之前，應授權給現(xiàn)場的施工負責人全權指揮救援，避免耽誤搶救時間。3)在實施救援之前，現(xiàn)場施工負責人需保持頭腦冷靜，觀察支撐架體的穩(wěn)定情況，分析支撐架體是否有再坍塌的跡象，如果有可能繼續(xù)坍塌，則首先要用挖機等機械排除松動的混凝土和鋼管后再實施救援，防止二次坍塌造成的人員傷亡。并派專人時刻觀察模板的變化情況，發(fā)現(xiàn)變化，馬上向施工負責人報告。4)在現(xiàn)場施救的過程中，當塌坍面較小時，應采用人工清除的方法，將被埋人員找到。在尋找被掩埋者時一邊協(xié)同項目醫(yī)療人員進行搶救（如供氧、包扎），找到的人員用擔架將受傷人員抬出。如支撐架體大面積坍塌，則用機械將架體不穩(wěn)定的一側挖除，形成一定寬度穩(wěn)定的工作面，然后采用人工將被埋工人救出。對于大塊沉重物體，應合理組織搬運，尤其是壓在被埋人員身上的大塊物體，必須組織好足夠人力方可搬運，搬運前應明確分工，由專人負責將被埋人員移出。人員應分班組，按照工作面合理安排人力并及時輪換，保障搶救挖掘人員體力，保證在最短時間內(nèi)將被埋人員搶救出來。5)被埋人員被救出以后，在專業(yè)醫(yī)療人員到達前由醫(yī)生對受傷人員進行簡單救助：爭分奪秒搶救壓埋者，使頭部先露出，保證呼吸暢通，出來之后，呼吸停止者立即做人工呼吸。在實施人工呼吸前，先要將傷員迅速地搬到附近較安全又通風的地方，再將傷員領口解開，腰帶放松，脫掉鞋子?？谇焕锶粲袎m土、血塊、痰液、假牙等，應完全吸出或取出。然后進行正規(guī)心肺復蘇；傷口止血且使用止血帶，切忌對壓傷進行熱敷或按摩。6)在現(xiàn)場施救過程中，如發(fā)現(xiàn)這位傷員有骨折現(xiàn)象，則利用木板、竹片和繩布等捆綁骨折處的上下關節(jié)，固定骨折部位，也可將其上肢固定身側，下肢與下肢縛在一起；在醫(yī)院救護車未來之前，利用現(xiàn)場的木板選配不少于４名身強力壯的救護組人員保持在同一水平面上將其始至救護車到達的地帶。7)傷員在經(jīng)過項目醫(yī)療人員簡單救護后，不管受傷輕重，均應用救護車或項目部車輛盡快送到最近醫(yī)院做進一步的救護與治療，聽從醫(yī)生意見是否進行留院觀察。8)緊急救援工作結束后，應劃定危險區(qū)域，安排測量人員進行架體位移變形觀測，并安排有經(jīng)驗的技術人員做好監(jiān)控工作。如支撐面不穩(wěn)定，應及時采取措施處理。9)對坍塌段尚未進行有效處理之前，應劃出警戒線或采取攔護措施，防止任何人員靠近危險區(qū)域。②發(fā)生高處墜落的應急響應事故發(fā)生后應急措施1)當施工現(xiàn)場發(fā)生高處墜落事故時，目擊者應高聲呼出，并撥打應急電話通知應急小組，同時也要通知離出事地點最近的管理人員，離出事地點最近的管理人員應迅在趕到出事地點，對事故情況迅速做出初步判斷，承擔臨時指揮應急搶救工作，電話通知醫(yī)生馬上趕到現(xiàn)場；并向應急小組組長或副組長報告，電話通知時，應準確地說明事故地點、時間、受傷程度和人數(shù)。2)項目應急小組組長或副組長接到報告后，根據(jù)事故大小，立即組織應急小組成員趕到現(xiàn)場開展救援工作。應急救援應根據(jù)高處墜落高度的不同情況采取不同的應急救援措施：從樓面的臨邊洞口中掉到泥土面、混凝土地面，墜落高度超過3米以上的，傷勢一般是較嚴重的，第一時間應撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來．由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現(xiàn)場進行警戒、并維持秩序，掉到地面的，出事地點的20米范圍要停止作業(yè)，疏散人員，并不得有無關人員圍觀或遠觀，特別是要防止腳手架上或臨邊的其他作業(yè)人員的圍觀，派專人對墜落口進行看護，避免二次事故的發(fā)生。從樓面的臨邊洞口中掉到架體內(nèi)的防護層上、電梯井內(nèi)的水平安全網(wǎng)上或其他水平安全防護層上時，應急小組負責人應迅速對掉落人員的受傷情況做出判斷，如有必要時第一時間應是撥打120求救電話，并馬上派人到工地的大門口等候120的到來，由引路者直接帶到出事地點，避免延誤時間。并指派項目保安隊長迅速對現(xiàn)場進行警戒，并維持秩序。掉落地點的同一層的所有作業(yè)要馬上停止，并由相關的施工員帶相應的作業(yè)人員離開作業(yè)面，并安排專人對作業(yè)人員做一個簡要說明，以班組為單位有序地從樓梯式腳手架的安全通道上撤到地面，直接由各自的班組長帶回生活區(qū)，不得在現(xiàn)場圍觀或逗留；并由保安隊長指派保安員對掉落者進行專人看護，避免二次事故的發(fā)生。掉在上述地方的受傷人員，在掉落地點搶救難度大，首先應轉移至平臺上才方便進行救治。因此應急救援領導人必須召集在現(xiàn)場醫(yī)生和項目技術支持組一起確定轉移方案。③現(xiàn)場臨時救治措施1)高處墜落事故發(fā)生后，在120趕到前，現(xiàn)場醫(yī)生要對當事者進行及時的必要治療．現(xiàn)場搶救的重點應放在對休克、骨折和出血等幾種情形上。120趕到后，要在120醫(yī)生指導下盡快把傷者抬到救護車上，再由120醫(yī)生在車上繼續(xù)對受傷者進行必要的救治，盡快送醫(yī)院進行搶救治療，避免延誤搶救的時間。2)首先由現(xiàn)場醫(yī)生觀察傷者的受傷情況、部位、傷害性質，如傷員發(fā)生休克，應先處理休克。還呼吸、心跳停止者，應立即進行人工呼吸，胸外心臟擠壓。處于休克狀態(tài)的傷員要讓其安靜、平臥、少動，并將下肢抬高約20度左右。如高處墜落者出現(xiàn)顱腦外傷，如傷者神志清醒，則先想辦法止血；如處在昏迷狀態(tài)，則在止血的同時必須維持昏迷者的呼吸道通暢，要讓昏迷者平臥，面部轉向一側，以防舌根下墜或分泌物、嘔吐物吸入，發(fā)生喉阻塞。如高處墜落者出現(xiàn)骨折，比如手足骨折，不要盲目搬運傷者。應在骨折部位用夾板把受傷位置臨時固定，使斷端不再移位或刺傷肌肉、神經(jīng)或血管。固定方法：以固定骨折處上下關節(jié)為原則，可就地取材，用木板、竹竿等，在無材料的情況下，上肢可固定在身側，下肢與無骨折的下肢縛在一起，然后再用硬板擔架搬運。偶有凹陷骨折、嚴重的顱底骨折及嚴重的腦損傷癥狀出現(xiàn)，創(chuàng)傷處用消毒的紗布覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后，及時送醫(yī)院治療。發(fā)現(xiàn)脊椎受傷者，創(chuàng)傷處用消毒的紗布或清潔布等覆蓋傷口，用繃帶或布條包扎后。搬運時，將傷者平臥放在硬板擔架上，嚴禁對傷者的兩肩與兩腿或單肩背運，避免受傷者的脊椎移位、斷裂造成截癱或導致死亡，從而造成二次傷害的發(fā)生。

第十四節(jié)模板及支架計算書大梁KL22C(1A)、KL19C（1A）、L51（1B）、L53（1B）[700×1500]一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.70；梁截面高度D(m)：1.50；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：10.00；梁兩側立桿間距(m)：1.20；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：2；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：36.0；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：4；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：6；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：50mm，276mm，552mm，1104mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取15.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取1.500m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得44.620kN/m2、36.000kN/m2，取較小值36.000kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為6根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×36=21.6kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(1500-120)/(6-1)=276mm；面板的最大彎矩M=0.1×21.6×[(1500-120)/(6-1)]2+0.117×2.8×[(1500-120)/(6-1)]2=1.89×105N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=1.89×105/2.70×104=7N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=7N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=21.6N/mm；l--計算跨度:l=[(1500-120)/(6-1)]=276mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×21.6×[(1500-120)/(6-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.582mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(1500-120)/(6-1)]/250=1.104mm；面板的最大撓度計算值ν=0.582mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.104mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=7.485/0.500=14.970kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.374kN·m，最大支座反力R=8.234kN，最大變形ν=0.280mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=3.74×105/6.40×104=5.8N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=5.8N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.28mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力8.234kN,按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=1.136kN·m，最大支座反力R=18.146kN，最大變形ν=1.051mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=1.14×106/1.28×105=8.9N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=8.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為1.051mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=552/400=1.38mm；主楞的最大撓度計算值ν=1.051mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.38mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×18×18/6=2.70×104mmI=500×18×18×18/12=2.43×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×1.50+0.30]×0.50=23.130kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=23.130+2.800=25.930kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×23.13×233.3332+0.117×2.8×233.3332=1.44×105RA=RD=0.4q1l+0.45q2RB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=1.44×105/2.70×104=5.3N/mm2；梁底模面板計算應力σ=5.3N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=19.275kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=233.33mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=233.33/250=0.933mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×23.13×233.34/(100×6000×2.43×105)=0.318mm；面板的最大撓度計算值:ν=0.318mm小于面板的最大允許撓度值:[ν]=0.933mm，滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=6.721/0.5=13.441kN/m2.方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩M=0.1ql2=0.1×13.441×0.52=0.336kN·m；最大應力σ=M/W=0.336×106/64000=5.3N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值5.3N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2,滿足要求!方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:τ=3V/(2bh0)其中最大剪力:V=0.6×13.441×0.5=4.032kN；方木受剪應力計算值τ=3×4.032×1000/(2×60×80)=1.26N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.7N/mm2；方木的受剪應力計算值1.26N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.7N/mm2,滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×13.441×5004/(100×9000×256×104)=0.247mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.500×1000/250=2.000mm；方木的最大撓度計算值ν=0.247mm小于方木的最大允許撓度[ν]=2mm，滿足要求！3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.453kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=6.721kN梁兩側部分樓板混凝土荷載及梁側模板自重傳遞的集中力：P3=(1.200-0.700)/4×0.500×(1.2×0.120×24.000+1.4×2.000)+1.2×2×0.500×(1.500-0.120)×0.300=0.888kN簡圖(kN·m)剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力:N1=N4=1.245kN；N2=N3=8.816kN；最大彎矩Mmax=0.311kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.237mm；最大應力σ=0.311×106/4490=69.3N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應力計算值69.3N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設計強度205N/mm2,滿足要求!七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構造作用，無需要計算八、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術規(guī)范培訓講座》劉群主編，P96頁，雙扣件承載力設計值取16.00kN，按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80，該工程實際的旋轉雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承載力設計值,取12.80kN；R--縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設計值；計算中R取最大支座反力，根據(jù)前面計算結果得到R=8.817kN；R<12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設計計算滿足要求!九、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=1.245kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×10=1.549kN；樓板混凝土、模板及鋼筋的自重：N3=1.2×[(1.20/2+(1.20-0.70)/4)×0.50×0.30+(1.20/2+(1.20-0.70)/4)×0.50×0.120×(1.50+24.00)]=1.462kN；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值：N4=1.4×(2.000+2.000)×[1.200/2+(1.200-0.700)/4]×0.500=2.030kN；N=N1+N2+N3+N4=1.245+1.549+1.462+2.03=6.286kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=6285.882/(0.205×424)=72.3N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=72.3N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2.梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=8.817kN；腳手架鋼管的自重：N2=1.2×0.129×(10-1.5)=1.549kN；N=N1+N2=8.817+1.317=10.134kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度lo有兩個計算公式lo=kμh和lo=h+2a，為安全計，取二者間的大值，即:lo=Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]=2.976m；k--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.167；μ--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，μ=1.7；a--立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m;得到計算結果:立桿的計算長度lo/i=2975.85/15.9=187；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.205；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=10134.145/(0.205×424)=116.6N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=116.6N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！考慮到高支撐架的安全因素，建議按下式計算lo=k1k2(h+2a)=1.167×1.021×(1.5+0.1×2)=2.026m；k1--計算長度附加系數(shù)按照表1取值1.167;k2--計算長度附加系數(shù)，h+2a=1.7按照表2取值1.021；lo/i=2025.562/15.9=127；由長細比lo/i的結果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.412；鋼管立桿的最大應力計算值；σ=10134.145/(0.412×424)=58N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=58N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》②小梁L1（300×700）梁段：小梁L1（300×700）一、參數(shù)信息1.模板支撐及構造參數(shù)梁截面寬度B(m)：0.30；梁截面高度D(m)：0.70；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.50；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.10；立桿步距h(m)：1.50；板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：1.20；梁支撐架搭設高度H(m)：10.00；梁兩側立桿間距(m)：0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0.80；2.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側壓力標準值(kN/m2)：16.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側模板荷載(kN/m2)：4.0；3.材料參數(shù)木材品種：柏木；木材彈性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：16.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質：膠合面板；面板厚度(mm)：18.00；面板彈性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5.梁側模板參數(shù)主楞間距(mm)：500；次楞根數(shù)：4；主楞豎向支撐點數(shù)量：2；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：50mm，500mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：60.00；高度(mm)：80.00；二、梁側模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取5.000h；T--混凝土的入模溫度，取15.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.700m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。分別計算得44.620kN/m2、16.800kN/m2，取較小值16.800kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側模板面板的計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側壓力。次楞的根數(shù)為4根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=50×1.8×1.8/6=27cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側壓力，包括：新澆混凝土側壓力設計值:q1=1.2×0.5×16.8=10.08kN/m；振搗混凝土荷載設計值:q2=1.4×0.5×4=2.8kN/m；計算跨度:l=(700-120)/(4-1)=193.33mm；面板的最大彎矩M=0.1×10.08×[(700-120)/(4-1)]2+0.117×2.8×[(700-120)/(4-1)]2=4.99×104N·mm；面板的最大支座反力為:N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值:σ=4.99×104/2.70×104=1.8N/mm2；面板的抗彎強度設計值:[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=1.8N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側壓力線荷載設計值:q=q1=10.08N/mm；l--計算跨度:l=[(700-120)/(4-1)]=193.33mm；E--面板材質的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩:I=50×1.8×1.8×1.8/12=24.3cm4；面板的最大撓度計算值:ν=0.677×10.08×[(700-120)/(4-1)]4/(100×6000×2.43×105)=0.065mm；面板的最大容許撓度值:[ν]=l/250=[(700-120)/(4-1)]/250=0.773mm；面板的最大撓度計算值ν=0.065mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=0.773mm，滿足要求！四、梁側模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.793/0.500=5.587kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=1×6×8×8/6=64cm3；I=1×6×8×8×8/12=256cm4；E=9000.00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN·m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.140kN·m，最大支座反力R=3.073kN，最大變形ν=0.104mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下:σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=1.40×105/6.40×104=2.2N/mm2；次楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=2.2N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值:[ν]=500/400=1.25mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.104mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力3.073kN,按照集中荷載作用下的簡支梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm，高度80mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為:W=2×6×8×8/6=128cm3；I=2×6×8×8×8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN·m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.320kN·m，最大支座反力R=4.917kN，最大變形ν=0.136mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值:σ=3.20×105/1.28×105=2.5N/mm2；主楞的抗彎強度設計值:[f]=17N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=2.5N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=17N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.136mm主楞的最大容許撓度值:[ν]=450/400=1.125mm；主楞的最大撓度計算值ν=0.136mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.125mm，滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結構,需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小,按支撐在底撐上的簡支梁計算。強度驗算要考慮模板結構自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結構自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為:W=500×18×18/6=2.70×104mmI=500×18×18×18/12=2.43×105mm1.抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.70+0.30]×0.50=10.890kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.00)×0.50=2.800kN/m；q=10.890+2.800=13.690kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8×13.69×3002=1.54×105N·mm；RA=RB=0.5ql=0.5×13.69×0.3=2.053kNσ=Mmax/W=1.54×105/2.70×104=5.7N/mm2；梁底模面板計算應力σ=5.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載:q=q1/1.2=9.075kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量:E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[ν]=300.00/250=1.200mm；面板的最大撓度計算值:ν=5×10.89×3004/(384×600