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文檔簡介
演示文稿振動分析案例個實例當(dāng)前1頁,總共293頁。2振動分析案例個實例當(dāng)前2頁,總共293頁。Contents目錄實例No.1某壓縮機組振動頻譜分析實例No.2某30萬噸/年乙烯裝置裂解氣壓縮機組轉(zhuǎn)子
動不平衡故障實例No.3某汽輪機葉片斷裂故障實例No.4某透平膨脹機葉片斷裂故障實例No.5某鍋爐風(fēng)機地腳螺栓松動故障實例No.6某大型風(fēng)機軸承座松動故障實例No.7某油氣田平臺中甲板壓縮機平臺振動故障診斷實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障實例No.9某原油泵進(jìn)口管道共振故障的診斷和排除實例No.10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷實例No.11某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例No.12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷實例No.13某除塵風(fēng)機組軸承座剛性差及流體動力激振振動故障的診斷實例No.14某汽輪機轉(zhuǎn)子摩擦和滾動軸承故障實例No.15某送風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子與定子相磨故障的診斷實例No.16某螺桿式壓縮機轉(zhuǎn)子磨損故障的診斷當(dāng)前3頁,總共293頁。Contents目錄實例No.17若干壓縮機組齒輪箱齒輪擺動頻率實測實例No.18某離心機行星齒輪偏擺振動故障實例No.19某驅(qū)動箱傘齒輪高噪聲和振動故障的診斷實例No.20某電動機轉(zhuǎn)子條故障實例No.21某紙機滾動軸承外環(huán)故障實例No.22某紙機滾動軸承外環(huán)故障實例No.23某紙機滾動軸承內(nèi)環(huán)故障實例No.24某紙機滾動軸承滾動體故障實例No.25某紙機滾動軸承保持架故障實例No.26某紙機滾動軸承松動故障實例No.27某紙機滾動軸承同時出現(xiàn)若干故障實例No.28某紙機滾動軸承松動故障實例No.29某紙機滾動軸承外環(huán)故障實例No.30某紙機滾動軸承內(nèi)環(huán)故障實例No.31某紙機滾動軸承外環(huán)故障實例No.32某紙機滾動軸承外環(huán)故障當(dāng)前4頁,總共293頁。Contents目錄實例No.33某紙機輥子SKF23260滾動軸承外環(huán)故障實例No.34某鍋爐給水泵SKF7310滾動軸承內(nèi)環(huán)故障實例No.35某水環(huán)式壓縮機滾動軸承同時出現(xiàn)若干故障實例No.36某水環(huán)式壓縮機滾動軸承內(nèi)環(huán)故障分析診斷實例No.37某齒輪箱輸入齒輪軸承內(nèi)環(huán)嚴(yán)重磨損故障的診斷的診斷實例No.38某螺桿式壓縮機滾動軸承外環(huán)嚴(yán)重磨損故障的診斷實例No.39某引風(fēng)機LinkBelt22232軸承保持架故障的診斷實例No.40某電動機FAG6215C3軸承內(nèi)環(huán)和外環(huán)故障的診斷實例No.41一次風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子與定子之間氣隙變化故障的診斷實例No.42某離心式冷水機(約克)電動機定子偏心或定子絕緣層短路故障診斷實例No.43某干燥機排風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子條松動故障的診斷實例No.44某變速交流感應(yīng)電動機轉(zhuǎn)子條松動故障的診斷實例No.45某離心式冷水機(約克)電動機相位故障的診斷實例No.46某電廠大型引風(fēng)機電動機多根轉(zhuǎn)子條斷裂故障的診斷實例No.47某往復(fù)式空壓機的同步電動機線圈松動故障的診斷實例No.48某直流電動機可控硅整流器起動卡故障的診斷當(dāng)前5頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之一
CaseHistory#1CompressorVibrationSpectrum某壓縮機組振動頻譜分析當(dāng)前6頁,總共293頁。機器狀態(tài)檢修的基礎(chǔ)振動頻譜中包含機器零部件的機械狀態(tài)信息當(dāng)前7頁,總共293頁。9999999
CaseHistory#1CompressorVibrationSpectrum振動頻譜中包含機器零部件的機械狀態(tài)信息電機轉(zhuǎn)速N0=1480轉(zhuǎn)/分=24.6667赫茲壓縮機轉(zhuǎn)速N1=6854.7轉(zhuǎn)/分=114.245赫茲小齒輪齒數(shù)Z0=38
大齒輪齒數(shù)Z1=176齒輪嚙合頻率Fm=N0Z0=N1
Z=4341.3赫茲齒輪邊帶頻率Fb=Fm±iN0或Fm±iN1當(dāng)前8頁,總共293頁。振動頻譜中包含機器零部件的機械狀態(tài)信息某壓縮機組振動頻譜實例壓縮機電動機齒輪箱振動速度頻率電動機轉(zhuǎn)子動平衡電動機與大齒輪軸聯(lián)軸器對中壓縮機轉(zhuǎn)子動平衡壓縮機與小齒輪軸聯(lián)軸器對中齒輪嚙合,齒缺陷電機轉(zhuǎn)速N0=1480轉(zhuǎn)/分=24.6667赫茲壓縮機轉(zhuǎn)速N1=6854.7轉(zhuǎn)/分=114.245赫茲小齒輪齒數(shù)Z0=38
大齒輪齒數(shù)Z1=176齒輪嚙合頻率Fm=N0Z0=N1
Z1
=4341.3赫茲齒輪邊帶頻率Fb=Fm±iN0或Fm±iN1N02N03N0N12N13N1FmN1N1N1N1N0N0N0N1N1N1高速齒輪左邊帶族高速齒輪右邊帶族低速齒輪左邊帶族低速齒輪右邊帶族123465當(dāng)前9頁,總共293頁。
這個實例的振動頻譜中包含了
(1)電動機轉(zhuǎn)子動平衡(2)電動機轉(zhuǎn)子與定子等小間隙摩擦(3)電動機與低速齒輪軸之間聯(lián)軸器對中(4)壓縮機轉(zhuǎn)子動平衡(5)壓縮機轉(zhuǎn)子與殼體間摩擦(6)壓縮機與高速齒輪軸之間聯(lián)軸器對中(7)齒輪嚙合和齒輪缺陷(8)各軸承運行狀況等等機器主要零部件的機械狀態(tài)信息
等等
當(dāng)前10頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之二
CaseHistory#2RotorUnbalance某30萬噸/年乙烯裝置裂解氣壓縮機組轉(zhuǎn)子動不平衡故障羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前11頁,總共293頁。CaseHistory#2RotorUnbalance
實例NO.230萬噸/年乙烯裝置裂解氣壓縮機組轉(zhuǎn)子動不平衡故障1996年11月2日某大型裂解氣壓縮機中壓缸兩端軸承座振動突增數(shù)倍,診斷為轉(zhuǎn)子嚴(yán)重不平衡!開缸檢查證實,因進(jìn)口過濾器支承塊斷裂,刮下大量積焦,堆積在轉(zhuǎn)子上造成嚴(yán)重不平衡!經(jīng)清焦處理,開車證實:振動恢復(fù)正常。當(dāng)前12頁,總共293頁。CaseHistory#2RotorUnbalance
實例NO.230萬噸/年乙烯裝置裂解氣壓縮機組轉(zhuǎn)子動不平衡故障
TypicalSpectrum典型的頻譜TypicalspectrumshowsdominantGMF典型頻譜表明轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速頻率突增,這是典型的轉(zhuǎn)子不平衡的特征!嚴(yán)重不平衡的典型頻譜當(dāng)前13頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之三
某汽輪機葉片斷裂故障(轉(zhuǎn)子不平衡故障)羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前14頁,總共293頁。
實例No.3某汽輪機葉片斷裂故障上海石化自備電廠5#汽輪機軸承座振動速度突增至5.25毫米/秒,有效值,而6#機僅為0.466毫米/秒,有效值;振動速度頻譜均為一倍轉(zhuǎn)速頻率50赫茲。診斷為轉(zhuǎn)子不平衡,據(jù)歷史經(jīng)驗,汽輪機葉片又?jǐn)嗔?停機檢查證實的確斷了五片轉(zhuǎn)子葉片!轉(zhuǎn)子不平衡!當(dāng)前15頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之四
某透平膨脹機葉片斷裂故障(轉(zhuǎn)子不平衡和流體動力激振故障)羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前16頁,總共293頁。
實例No.4某透平膨脹機葉輪葉片斷裂故障1989年1月27日某透平膨脹機振動和噪聲突增。頻譜顯示1RPM和8RPM頻率分量最大分別達(dá)5.91和4.68毫米/秒,有效值,比正常機分別大18和25倍。診斷為轉(zhuǎn)子不平衡,并且已斷一片葉片(出口導(dǎo)葉為8片葉片,即靜子葉片通過頻率為8RPM)。轉(zhuǎn)子不平衡當(dāng)前17頁,總共293頁。故障診斷實例分析之四
轉(zhuǎn)子不平衡??!
振動超標(biāo)!轉(zhuǎn)子不平衡!當(dāng)前18頁,總共293頁。故障診斷實例分析之四
診斷結(jié)論:BPFS靜子葉片通過頻率證實,離心葉輪斷一片葉片!!!(流體動力激振故障)導(dǎo)流葉片數(shù)為8片當(dāng)前19頁,總共293頁。
實例No.4某透平膨脹機葉輪葉片斷裂故障離心葉輪14片轉(zhuǎn)子葉片已斷一片葉片的透平膨脹機葉輪照片斷了一片葉片!當(dāng)前20頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之五
某鍋爐風(fēng)機
地腳螺栓松動故障羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前21頁,總共293頁。
實例No.5某鍋爐風(fēng)機基礎(chǔ)地腳螺栓松動故障3#和4#測點處地腳螺栓松動松動
當(dāng)前22頁,總共293頁。
某大型風(fēng)機軸承座松動故障故障診斷實例分析之六羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前23頁,總共293頁。
實例No.65#風(fēng)機軸承座松動故障汽輪機軸流式風(fēng)機YISA106A(軸水平振動)YISA106B(軸垂直振動)YISA105(軸水平振動YISA105B(軸垂直振動)YISA103A(軸水平振動)YISA103B(軸垂直振動YISA102A(軸水平振動)YISA102B(軸垂直振動)1#軸承座振動1H,1V,1AZISA104(軸向振動)ZISA101(軸向振動)2#軸承座振動2H,2V,2A3#軸承座振動3H,3V,3A4#軸承座振動4H,4V,4A5#風(fēng)機是汽輪機驅(qū)動的14級軸流式風(fēng)機,功率為22,247千瓦,最高轉(zhuǎn)速為4463轉(zhuǎn)/分當(dāng)前24頁,總共293頁。34V33V39V310V37V38V36V35V312V311V31V32V32A33A34A汽輪機側(cè)風(fēng)機側(cè)35A36A31A37A38A39A310A311A31H32H33H34H35H36H汽輪機側(cè)風(fēng)機側(cè)H--水平方向V--垂直方向A--軸向方向3#軸承座3#軸承座振動監(jiān)測點位置實例No.6武漢鋼鐵公司5#風(fēng)機軸承座松動故障當(dāng)前25頁,總共293頁。實例No.6武漢鋼鐵公司5#風(fēng)機軸承座松動故障3#軸承座軸向,水平和垂直方向振動監(jiān)測結(jié)果3#軸承座靠風(fēng)機側(cè)軸承座,底板垂直振動為7.2至8.2毫米/秒有效值;而靠汽輪機側(cè)軸承座,底板垂直振動僅為0.5至1.0毫米/秒有效值,兩側(cè)振動相差約十倍!!導(dǎo)致軸承座軸向振動高達(dá)13.6毫米/秒有效值,遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過ISO10816-3標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的極限值7.1毫米/秒有效值!!3#軸承座振動大的故障原因可能是底板與混凝土基礎(chǔ)之間的地腳螺栓和墊鐵固定不可靠,甚至松動!!8.2mm/sRMS0.7mm/sRMS13.6mm/sRMS7.8mm/sRMS垂直方向振動幅值兩者相差約十倍!!!此處松動!!!當(dāng)前26頁,總共293頁。
某油氣田平臺中甲板壓縮機平臺振動故障診斷實例故障診斷實例分析之七羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前27頁,總共293頁。
某油氣田海上平臺中甲板壓縮機平臺振動故障診斷實例當(dāng)前28頁,總共293頁。
某油氣田中甲板設(shè)備布置圖天然氣壓縮機中甲板當(dāng)前29頁,總共293頁。
某油氣田中甲板壓縮機甲板(C3210A/B)天然氣壓縮機中甲板當(dāng)前30頁,總共293頁。
某油氣田中甲板壓縮機甲板(C3310A/B)天然氣壓縮機中甲板當(dāng)前31頁,總共293頁。
ISO10816-6標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的往復(fù)式壓縮機振動測量點位置往復(fù)式壓縮機缸體往復(fù)式壓縮機缸頭往復(fù)式壓縮機缸頭當(dāng)前32頁,總共293頁。
壓縮機制造廠振動速度總量標(biāo)準(zhǔn)壓縮機振動超標(biāo)區(qū)當(dāng)前33頁,總共293頁。
中甲板振動測點布置位置當(dāng)前34頁,總共293頁。
加固前中甲板振動實測結(jié)果當(dāng)前35頁,總共293頁。
中甲板加固布置圖粉紅粗線為加固梁當(dāng)前36頁,總共293頁。
某油氣田平臺中甲板壓縮機平臺振動故障診斷實例當(dāng)前37頁,總共293頁。
加固前后甲板振動結(jié)果比較當(dāng)前38頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect某循環(huán)氣壓縮機
管道振動和噪聲故障(流體動力激振故障)羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前39頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8
某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障出口導(dǎo)流葉片轉(zhuǎn)子葉輪葉片數(shù)Zr=20
當(dāng)前40頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障某離心式壓縮機組及其測量系統(tǒng)示意當(dāng)前41頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障某離心式壓縮機組及其管道系統(tǒng)結(jié)構(gòu)示意當(dāng)前42頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障1975赫茲(轉(zhuǎn)子葉片通過頻率)振動幅值振動幅值頻率頻率排故之前排故之后1975赫茲(轉(zhuǎn)子葉片通過頻率)轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFRBPFR=ZRRPM=20RPM=1975赫茲振動速度頻譜
當(dāng)前43頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障1975赫茲(轉(zhuǎn)子葉片通過頻率)噪聲dBA
頻率頻率排故之前排故之后1975赫茲(轉(zhuǎn)子葉片通過頻率)轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFRBPFR=ZRRPM=20RPM=1975赫茲
噪聲dBA
噪聲譜
當(dāng)前44頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR=1975Hz排故前排故后轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR消失
排故前后振動頻譜比較當(dāng)前45頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障20X轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速
20X轉(zhuǎn)子轉(zhuǎn)速
振動速度
噪聲
轉(zhuǎn)子葉片通過頻率(BPFR=20X轉(zhuǎn)速)振動和噪聲占絕對優(yōu)勢當(dāng)前46頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8
某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障出口主管道振動分布當(dāng)前47頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障出口旁路管道振動分布當(dāng)前48頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之八
CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障離心式壓縮機試驗裝置模型壓縮機振動傳感器(出口管道)振動傳感器(壓縮機殼體)消音器小孔流量計550千瓦帶內(nèi)置齒輪的驅(qū)動器扭力計聲級計進(jìn)口控制閥出口當(dāng)前49頁,總共293頁。
振動源:1.轉(zhuǎn)子不平衡1XRPM2.轉(zhuǎn)子軸心線不對中2XRPM,3XRPM3.齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM14油膜振蕩(0.430.48)RPM5.氣動力激振--葉片通過頻率轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR=ZRXRPM定子葉片通過頻率BPFS=ZSXRPM6.管道振動氣流脈動結(jié)構(gòu)共振,等等噪聲源:1.氣動力激振--葉片通過頻率轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR=ZRXRPM定子葉片通過頻率BPFS=ZSXRPM2.齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM1,等等振動源:1.轉(zhuǎn)子不平衡1XRPM2.轉(zhuǎn)子軸心線不對中2XRPM,3XRPM3.齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM14油膜振蕩(0.430.48)RPM5.氣動力激振--葉片通過頻率轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR=ZRXRPM
BPFR定子葉片通過頻率BPFS=ZSXRPM6.管道振動氣流脈動結(jié)構(gòu)共振,等等噪聲源:1.氣動力激振--葉片通過頻率轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPFR=ZRXRPM
BPFR定子葉片通過頻率BPFS=ZSXRPM2.齒輪嚙合頻率Fm=Z0XRPM0=Z1XRPM1,等等對策--從預(yù)測的振動源和噪聲源與實測的響應(yīng)的對應(yīng)關(guān)系,查找故障源,對癥下藥調(diào)頻改變ZR修改離心葉輪的葉型設(shè)計,等等識別故障源預(yù)測的源響應(yīng)實測頻譜對癥下藥,排故某離心壓縮機管道振動,噪聲故障診斷排故思路CaseHistory#8Compressor’sPipeVibration&NoiseDefect實例No.8某循環(huán)氣壓縮機管道振動和噪聲故障對策--從預(yù)測的振動源和噪聲源與實測的響應(yīng)的對應(yīng)關(guān)系,查找故障源,對癥下藥調(diào)頻改變ZR修改離心葉輪的葉型設(shè)計,等等當(dāng)前50頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九某原油泵進(jìn)口管道共振
故障的診斷和排除羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前51頁,總共293頁。故障診斷實例分析之九
原油泵電動機進(jìn)口管道
6H
5H
4H
1A1H1V2H2V3H3V某原油泵進(jìn)口管道共振故障的診斷和排除振動單位:毫米/秒,峰值當(dāng)前52頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九
當(dāng)前53頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九
當(dāng)前54頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九
當(dāng)前55頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九
診斷結(jié)論:該原油泵進(jìn)口管道水平方向共振
當(dāng)前56頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之九
故障排除:加固該原油泵進(jìn)口管道支承,共振便消除
當(dāng)前57頁,總共293頁。實例10故障診斷實例分析之十
某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前58頁,總共293頁。實例10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷1C1A1B2B2A2C3H4H3V4V電動機立式泵1#立式泵多次發(fā)生泵軸斷裂,斷裂處緊靠葉輪壓緊螺母處。故障現(xiàn)象是:開始振動大(3V和4V處最大),葉輪壓緊螺母松動。隨后用環(huán)氧粘住葉輪壓緊螺母,能有效防止螺母松動。然而,之后許多泵出現(xiàn)葉輪軸斷裂的災(zāi)難性破壞。于是,決定進(jìn)行監(jiān)測分析:1.測定振動;2.評定振動嚴(yán)重程度;3.診斷潛在的故障;4.提出有效的排故措施。電動機驅(qū)動長度為1879.6毫米,軸徑為88.9毫米,壁厚為2.4毫米的軸。葉輪的葉片數(shù)為2片。當(dāng)前59頁,總共293頁。實例10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷4.6mm/s1770rpm=1*RPM16.51mm/s
3570rpm=2*RPM振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)1#泵3V測點振動總量18.14mm/s
峰值振動實測表明:3V和4V測點振動最大。3V測點頻譜中,2*RPM頻率3570rpm分量的幅值達(dá)16.51mm/s峰值,而1*RPM頻率分量的幅值僅為4.60mm/s峰值。注意:該葉輪的葉片數(shù)為2片,葉片通過頻率BPF=2*RPM。這是什么原因引起的?當(dāng)前60頁,總共293頁。實例10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷振動速度毫米/秒峰值0.43mm/s2009rpm(軸防護(hù)罩自振頻率)0.42mm/s
3780rpm(泵系統(tǒng)自振頻率)頻率(轉(zhuǎn)/分)用錘擊法測試電動機,軸和泵的自振頻率。4V測點的自振頻率測試頻譜表明:占優(yōu)勢的自振頻率3780rpm,它與運行中測到的頻譜的最大振動頻率分量3570rpm=2*RPM=BPF泵葉輪的葉片通過頻率(BPF)僅差210rpm或5.9%。此外,還有2009rpm軸防護(hù)罩自振頻率。由于自振頻率3780rpm太靠近泵葉輪的葉片通過頻率或泵轉(zhuǎn)速的二倍頻率3570rpm,極易激起泵系統(tǒng)共振。因此,試驗用加固泵系統(tǒng)支承剛度,改變系統(tǒng)自振頻率(“調(diào)頻”),以避免發(fā)生共振。1#泵4V測點BPF=2*RPM=3570rpm僅差5.9%或210rpm錘擊試驗結(jié)果表明:存在泵系統(tǒng)自振頻率!!當(dāng)前61頁,總共293頁。實例10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷2根50.8X101.6mm粱加固1#泵1根101.6X101.6mm粱加固2#泵北墻面東墻面對1#泵加輔助支撐,改變其自振頻率當(dāng)前62頁,總共293頁。實例10某立式泵嚴(yán)重共振引起葉輪軸疲勞斷裂故障的診斷4.6mm/s1770rpm=1*RPM16.51mm/s
3570rpm=2*RPM=BPF振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)1#泵3V測點加固前振動總量18.14mm/s
峰值對泵系統(tǒng)加固前后振動實測比較表明:加固后自振頻率提高到3960rpm,提高了180rpm或4.8%,使之與BPF=2*RPM激勵頻率有效地錯開,避免共振。3V測點振動總量從18.14mm/s峰值減小到5.99mm/s峰值,減幅達(dá)67%。2*RPM頻率3570rpm分量的幅值從16.51mm/s峰值減小到4.98mm/s峰值,減幅達(dá)70%。1.57mm/s1770rpm=1*RPM4.98mm/s3570rpm=2*RPM=BPF2.23mm/s3960rpm(加固后自振頻率)加固后振動總量5.99mm/s
峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)自振頻率提高390rpm當(dāng)前63頁,總共293頁。故障診斷實例分析之十一
某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前64頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例111A1V2V1H2H2A3H(E-W)3A3V(N-S)4V4H4A同步電動機一級缸二級缸壓縮機為英格索蘭公司XLE24往復(fù)式,一級缸和二級缸成90度配置。電動機為通用電氣公司同步電動機,轉(zhuǎn)速為450轉(zhuǎn)/分=7.5赫茲。當(dāng)前65頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例11壓縮機儲氣罐建筑物墻壁此處加支撐此處45度方向加支撐此處垂直方向加支撐2345678910121114131615XLE型6#壓縮機出口管道布置及測點位置示意當(dāng)前66頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例114.39mm/s
1*RPM=450rpm4.98mm/s
2*RPM=900rpm3*RPM4*RPM5*RPM振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)6#壓縮機3H測點6#機3H測點的頻譜表明:轉(zhuǎn)速兩倍頻率2*RPM的振動幅值最高,達(dá)到4.98毫米/秒峰值。通常這種類型往復(fù)式壓縮機的二次往復(fù)力會超過一次轉(zhuǎn)速頻率激振力,因此引起的二次力2*RPM頻率振動會超過1*RPM轉(zhuǎn)速基頻分量的幅值。振動總量為6.81毫米/秒峰值,而這種壓縮機的振動允許值為12.70毫米/秒峰值可見,壓縮機本身振動合格。振動總量6.81mm/s
峰值往復(fù)式壓縮機振動實測數(shù)據(jù)當(dāng)前67頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例1114.4mm/s
1*RPM=450rpm39.37mm/s
2*RPM=900rpm3*RPM4*RPM5*RPM振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)6#機出口管道測點96#機測點9處的頻譜表明:轉(zhuǎn)速兩倍頻率2*RPM的振動幅值最高,達(dá)到39.37毫米/秒峰值。通常這種類型往復(fù)式壓縮機的二次往復(fù)力會超過一次轉(zhuǎn)速頻率激振力,因此引起的二次力2*RPM頻率振動會超過1*RPM轉(zhuǎn)速基頻分量的幅值。振動總量為42.42毫米/秒峰值或39.99毫米/秒有效值,管道振動很大。振動總量42.42mm/s
峰值往復(fù)式壓縮機出口配管振動實測數(shù)據(jù)當(dāng)前68頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例11往復(fù)式壓縮機配管振動與往復(fù)式壓縮機相連接的管道常常會受來自壓縮機的強迫振動頻率的激勵而產(chǎn)生共振。由于XLE型往復(fù)式壓縮機的一次和二次往復(fù)力常會激起轉(zhuǎn)速基頻1*RPM和轉(zhuǎn)速二倍2*RPM頻率的明顯振動,所以必需使配管的自振頻率遠(yuǎn)離這些一次和二次往復(fù)力強激振頻率。不僅這些壓縮機的強迫振動頻率會激起配管和結(jié)構(gòu)的機械自振頻率振動,而且往復(fù)式壓縮機壓縮的空氣的壓力脈動也會激起管道內(nèi)空氣的聲學(xué)自振頻率振動(聲學(xué)自振頻率需要在管道內(nèi)安裝壓力傳感器,通過FFT分析儀頻譜分析測定)。配管和結(jié)構(gòu)的自振頻率可以用錘擊法等測定。當(dāng)前69頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例113.73mm/s
870rpm=Fn3.37mm/s
675rpm=Fn無支撐時
測點9處加支撐后
測點9處振動速度毫米/秒峰值振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)頻率(轉(zhuǎn)/分)6#壓縮機出口配管自振頻率測試結(jié)果的比較無支撐時,在測點9處實測的出口配管的自振頻率為Fn=870rpm=14.5赫茲,它比壓縮機2*RPM=900rpm=15赫茲僅低3.3%。加支撐后,在測點9處實測的出口配管的自振頻率為Fn=675rpm=11.25赫茲,它比壓縮機2*RPM=900rpm=15赫茲低25%,這樣,使出口配管的自振頻率有效地偏離了2*RPM激勵頻率,從而避免發(fā)生配管共振。900rpm900rpm(壓縮機二倍轉(zhuǎn)速)870rpm僅差30rpm出口配管自振頻率675rpm相差225rpm當(dāng)前70頁,總共293頁。某往復(fù)式空壓機的出口管道共振故障的診斷實例1114.4mm/s
1*RPM=450rpm39.37mm/s
2*RPM=900rpm3*RPM4*RPM5*RPM振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)6#機出口管道測點9振動總量42.42mm/s
峰值2.17mm/s
1*RPM=450rpm3.58mm/s
2*RPM=900rpm振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)振動總量7.70mm/s
峰值無支撐時加支撐后6#壓縮機出口管道增加支撐后,改變了出口管道的自振頻率,避免了出口管道的共振,從而管道振動大幅度下降,2*RPM振動分量幅值從39.37mm/s峰值下降到3.58mm/s峰值,減小91%。排故后的效果當(dāng)前71頁,總共293頁。故障診斷實例分析之十二
某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前72頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷汽輪機給水泵1989年8月16日測量時,某給水泵的3H,3V和4V測點處振動總量分別達(dá)到9.45mm/s,11.46mm/s和13.03mm/s峰值,處于報警狀態(tài)。要求診斷振動超標(biāo)的原因。1#2#3#4#當(dāng)前73頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷4.32mm/s峰值1N=6750rpm0.64mm/s峰值5N=BPF=33300rpm1.27mm/s峰值10N=2BPF=66600rpm6.92mm/s峰值15N=3BPF=100350rpm?1.78mm/s峰值20N=4BPF=133650rpm0.83mm/s峰值25N=5BPF=166950rpm振動速度毫米/秒峰值頻率轉(zhuǎn)/分3H
測點3H測點振動頻譜顯示最高尖峰100350轉(zhuǎn)/分頻率可能是葉片通過頻率的三次諧波頻率(3BPF=15N),即可能葉片數(shù)為5片。但是,當(dāng)時,不知道葉片的確切數(shù)。當(dāng)前74頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷2.54mm/s峰值1N=6750rpm0.635mm/s峰值5N=BPF=33300rpm1.21mm/s峰值10N=2BPF=66600rpm7.62mm/s峰值15N=3BPF=100350rpm?振動速度毫米/秒峰值頻率轉(zhuǎn)/分3V
測點3V測點振動頻譜顯示最高尖峰100350轉(zhuǎn)/分頻率可能是葉片通過頻率的三次諧波頻率(3BPF=15N),即可能葉片數(shù)為5片。但是,當(dāng)時,不知道葉片的確切數(shù)。當(dāng)前75頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷3.62mm/s峰值1N=6750rpm1.08mm/s峰值5N=BPF=33300rpm0.51mm/s峰值10N=2BPF=66600rpm非常小15N=3BPF=100350rpm振動速度毫米/秒峰值頻率轉(zhuǎn)/分4H
測點4H測點振動頻譜顯示尖峰33300轉(zhuǎn)/分頻率可能是葉片通過頻率(BPF=15N),即可能葉片數(shù)為5片。但是,當(dāng)時,不知道葉片的確切數(shù)。0.76mm/s
峰值20N=4BPF=133650rpm當(dāng)前76頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷0.89mm/s峰值1N=6750rpm0.76mm/s峰值5N=BPF=33300rpm0.63mm/s峰值10N=2BPF=66600rpm10.79mm/s峰值15N=3BPF=100350rpm?振動速度毫米/秒峰值頻率轉(zhuǎn)/分4V
測點4V測點振動頻譜顯示最高尖峰100350轉(zhuǎn)/分頻率可能是葉片通過頻率的三次諧波頻率(3BPF=15N),即可能葉片數(shù)為5片。但是,當(dāng)時,不知道葉片的確切數(shù)。0.51mm/s
峰值20N=4BPF=133650rpm當(dāng)前77頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷該泵內(nèi)側(cè)軸承座(3H,3V)和外側(cè)軸承座(4H,4V振動頻譜表明:振動主頻率分量是100350轉(zhuǎn)/分。泵內(nèi)側(cè)軸承水平和垂直方向(3H和3V)此頻率分量的幅值差不多;而泵外側(cè)軸承水平和垂直方向(4H和4V)此頻率分量的幅值相差許多倍,4V處振動幅值最大,高達(dá)10.79mm/s峰值。懷疑該泵外側(cè)軸承垂直方向共振,100350轉(zhuǎn)/分就是垂直方向的共振頻率。當(dāng)前78頁,總共293頁。實例12某鍋爐給水泵的流體動力振動故障的診斷診斷:估計該泵葉輪的葉片數(shù)為ZW=5片。實測泵轉(zhuǎn)速為N=6705轉(zhuǎn)/分,則葉片通過頻率BPF=N*ZW=6705轉(zhuǎn)/分*5=33525轉(zhuǎn)/分,而100350轉(zhuǎn)/分/33525轉(zhuǎn)/分=3,所以,100350轉(zhuǎn)/分=3*BPF。也就是說,該泵的振動源是其葉輪的葉片通過頻率BPF的三次諧波頻率的氣流擾動。這是由于流體機器中流體阻力(彎頭。閥門,節(jié)流器,阻塞等),葉輪與泵殼體中心偏置,甚至轉(zhuǎn)子葉片,定子擴壓器葉片之間的徑向間隙在圓周方向不均勻等容易產(chǎn)生流體動力激振。當(dāng)前79頁,總共293頁。故障診斷實例分析之十三某除塵風(fēng)機機組軸承座剛性差及流體動力激振振動故障
的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前80頁,總共293頁。雙吸口風(fēng)機液力偶合器電動機某除塵風(fēng)機結(jié)構(gòu)示意圖
鋼筋混凝土基礎(chǔ)槽鋼,鋼板焊接基礎(chǔ)底板(非常單薄,剛性極差)M1HM1VM1AM2HM2VM2ACP3HCP3VCP3ACP4HCP4VCP4AF5HF5VF5AF5HF5VF5AN0=999轉(zhuǎn)/分1250千瓦N1=200~960轉(zhuǎn)/分,風(fēng)機葉輪葉片數(shù)
Z=9SKF22322CC/W33實例13當(dāng)前81頁,總共293頁。51A52A53A54A55A56A57A58A59A51H52H53H54H55H56H57H58H51V52V53V54V55V56V57V58V液力偶合器與風(fēng)機之間的軸承座(5#)振動測點位置示意鋼板焊接結(jié)構(gòu)支座鑄鋼支座59VH----軸向方向V----水平方向A----軸向方向風(fēng)機側(cè)液力偶合器側(cè)鋼筋混凝土基礎(chǔ)實例13當(dāng)前82頁,總共293頁。61A62A63A64A65A66A61H62H63H64H65H61V62V63V64V65V風(fēng)機自由端的軸承座(6#)振動測點位置示意鑄鋼支座H----軸向方向V----水平方向A----軸向方向風(fēng)機側(cè)鋼筋混凝土基礎(chǔ)實例13當(dāng)前83頁,總共293頁。51AOA=5.08522mm/sRMS52A
OA=4.51826mm/sRMS53A
OA=3.94369mm/sRMS54AOA=2.77616mm/sRMS55AOA=2.58472mm/sRMS56A
OA=1.49945mm/sRMS57AOA=1.33297mm/sRMS58A
OA=0.334003mm/sRMS59AOA=0.137554mm/sRMS51HOA=7.88009mm/sRMS52HOA=6.80293mm/sRMS53HOA=4.55451mm/sRMS54HOA=4.14939mm/sRMS55HOA=2.84782mm/sRMS56HOA=2.72776mm/sRMS57HOA=0.623098mm/sRMS58HOA=0.464797mm/sRMS51VOA=1.8654mm/sRMS52VOA=3.1076mm/sRMS53VOA=2.63707mm/sRMS54VOA=2.15923mm/sRMS55VOA=2.17249mm/sRMS56VOA=2.22956mm/sRMS57VOA=2.45644mm/sRMS58VOA=0.525065mm/sRMS液力偶合器與風(fēng)機之間的軸承座(5#)各測點振動沿軸承座高度分布鋼板焊接結(jié)構(gòu)支座
鑄鋼支座59VOA=0.49022mm/sRMS相差4倍
相差4倍
焊接鋼板結(jié)構(gòu)支座水平和軸向方向剛性太差導(dǎo)致振動劇烈振動總量沿軸承座高度分布鋼筋混凝土基礎(chǔ)實例13當(dāng)前84頁,總共293頁。51ASP=3.77186mm/sPEAK52A
SP=3.13719mm/sPEAK53A
SP=2.74359mm/sPEAK54ASP=1.74301mm/sPEAK55ASP=1.56543mm/sPEAK56A
SP=0.722635mm/sPEAK57ASP=0.635095mm/sPEAK58A
SP=0.0576462mm/sPEAK59ASP=0.116555mm/sPEAK51HSP=9.01535mm/sPEAK52HSP=7.77505mm/sPEAK53HSP=5.18371mm/sPEAK54HSP=4.72426mm/sPEAK55HSP=3.13888mm/sPEAK56HSP=3.00124mm/sPEAK57HSP=0.68841mm/sPEAK58HSP=0.552183mm/sPEAK51VSP=1.59455mm/sPEAK52VSP=3.08988mm/sPEAK53VSP=2.76789mm/sPEAK54VSP=2.19405mm/sPEAK55VSP=2.3476mm/sPEAK56VSP=2.24036mm/sPEAK57VSP=2.36556mm/sPEAK58VSP=0.597432mm/sPEAK液力偶合器與風(fēng)機之間的軸承座(5#)各測點振動沿軸承座高度分布鋼板焊接結(jié)構(gòu)支座
鑄鋼支座59VSP=0.560703mm/sPEAK相差6倍
相差4倍
焊接鋼板結(jié)構(gòu)支座水平和軸向方向剛性太差導(dǎo)致振動劇烈轉(zhuǎn)速基頻分量沿軸承座高度分布鋼筋混凝土基礎(chǔ)實例13當(dāng)前85頁,總共293頁。61AOA=2.98467mm/sRMS62AOA=2.38022mm/sRMS63AOA=1.64162mm/sRMS64AOA=0.643415mm/sRMS65AOA=0.519673mm/sRMS66AOA=0.232773mm/sRMS61HOA=2.99829mm/sRMS62HOA=2.46681mm/sRMS63HOA=1.08887mm/sRMS64HOA=0.888379mm/sRMS65HOA=0.440782mm/sRMS61VOA=1.08048mm/sRMS62V63VOA=0.922678mm/sRMS64VOA=0.77804mm/sRMS65VOA=0.541864mm/sRMS風(fēng)機自由端的軸承座(6#)振動測點位置示意鑄鋼支座鋼筋混凝土基礎(chǔ)風(fēng)機自由端(6#)軸承座與靠液力偶合器側(cè)軸承座(5#)相比由于鑄鋼軸承座直接固定在鋼筋混凝土基礎(chǔ)上,所以沿高度方向振動沒有突變,振動絕對值比5#軸承座小得多。均小于4.5毫米/秒,有效值,達(dá)到ISO10816-3標(biāo)準(zhǔn)的A或B區(qū)域(即可長期安全運行)。振動總量沿軸承座高度分布實例13當(dāng)前86頁,總共293頁。61ASP=2.32447mm/sPEAK62ASP=1.01173mm/sPEAK63ASP=0.617944mm/sPEAK64ASP=0.0971902mm/sPEAK65ASP=0.118709mm/sPEAK66ASP=0.132522mm/sPEAK61HSP=2.93381mm/sPEAK62HSP=2.52201mm/sPEAK63HSP=1.10818mm/sPEAK64HSP=0.910155mm/sPEAK65HSP=0.481222mm/sPEAK61VSP=0.520397mm/sPEAK62VSP=0.426745mm/sPEAK63VSP=0.968973mm/sPEAK64VSP=0.811407mm/sPEAK65VSP=0.606307mm/sPEAK風(fēng)機自由端的軸承座(6#)振動測點位置示意鑄鋼支座鋼筋混凝土基礎(chǔ)風(fēng)機自由端(6#)軸承座與靠液力偶合器側(cè)軸承座(5#)相比由于鑄鋼軸承座直接固定在鋼筋混凝土基礎(chǔ)上,所以沿高度方向振動沒有突變,振動絕對值比5#軸承座小得多。轉(zhuǎn)速基頻分量沿軸承座高度分布實例13當(dāng)前87頁,總共293頁。利用奧德賽軟件計算SKF22332C軸承故障頻率與實測振動頻譜比較,便可診斷該軸承狀態(tài)。以下頻譜表明,SKF22332C運行狀態(tài)良好。實例13當(dāng)前88頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=957.591轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI焊接鋼板結(jié)構(gòu)支座水平和軸向方向剛性太差導(dǎo)致振動劇烈風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例13當(dāng)前89頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=957.96轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例13當(dāng)前90頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=960.461轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI焊接鋼板結(jié)構(gòu)支座水平和軸向方向剛性太差導(dǎo)致振動劇烈風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例13當(dāng)前91頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=956.921轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例13當(dāng)前92頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=957.058轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例13當(dāng)前93頁,總共293頁。風(fēng)機轉(zhuǎn)速
N1=953.347轉(zhuǎn)/分
SKF22332C保持架故障頻率FTF
SKF22332C滾動體故障頻率BSF
SKF22332C外環(huán)故障頻率BPFOSKF22332C內(nèi)環(huán)故障頻率BPFI風(fēng)機軸承SKF22332C狀態(tài)良好實例132BPFBPF當(dāng)前94頁,總共293頁。N1=11.74
赫茲2N1=11.74
赫茲2BPF-2N1
=175.1
赫茲2BPF-N1
=186.6
赫茲2BPF+N1
=222.3
赫茲2BPF+4N1
=258.4
赫茲2BPF
=210.5
赫茲~
5.8
mm/s
峰值離心葉輪轉(zhuǎn)子葉片通過頻率BPF
=Zr*N1=9*11.74
赫茲=105.66赫茲2BPF=211.32
赫茲(計算結(jié)果)離心葉輪葉片數(shù)Zr=9;葉輪轉(zhuǎn)速N1=11.74赫茲2001年12月4日廠方將風(fēng)機轉(zhuǎn)子送制造廠重新動平衡,發(fā)現(xiàn)轉(zhuǎn)子動平衡合格,再提高一級?;貜S重新安裝后運轉(zhuǎn),振動更大,頻譜如上。我們見到頻譜后根據(jù)2BPF及其兩側(cè)轉(zhuǎn)速頻率邊帶診斷為葉輪與風(fēng)機殼體(水平方向)徑向間隙不均勻,導(dǎo)致流體動力激振。5日廠方檢查發(fā)現(xiàn),徑向間隙差約1.2毫米左右。6543210振動速度,毫米/秒峰值振動頻率(赫茲)流體動力激振
風(fēng)機靠聯(lián)軸器側(cè)軸承座水平方向5H測點振動總量
OA=6.17mm/s
峰值實例13當(dāng)前95頁,總共293頁。
故障診斷實例分析之十四
CaseHistory#14RotorWearProblem某汽輪機轉(zhuǎn)子
摩擦和滾動軸承故障羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前96頁,總共293頁。CaseHistory#14RotorWearProblem
實例No.14某汽輪機轉(zhuǎn)子摩擦和滾動軸承故障1993年6月23日某小型汽輪機軸承座處振動突增,診斷為轉(zhuǎn)子摩擦和軸承故障。轉(zhuǎn)子摩擦?xí)r
修理后
當(dāng)前97頁,總共293頁。CaseHistory#14RotorWearProblem
實例No.14某汽輪機轉(zhuǎn)子摩擦和滾動軸承故障TypicalSpectrum典型的頻譜典型頻譜出現(xiàn)大量轉(zhuǎn)速頻率的諧波頻率,表明轉(zhuǎn)子摩擦和軸承故障!轉(zhuǎn)子摩擦?xí)r的頻譜
(大量轉(zhuǎn)速頻率的諧波分量)15N1N當(dāng)前98頁,總共293頁。
CaseHistory#14RotorWearProblem實例No.14某汽輪機轉(zhuǎn)子摩擦和軸承故障摩擦?xí)r的頻譜振動總量趨勢曲線修理后
摩擦?xí)r
摩擦?xí)r出現(xiàn)大量的轉(zhuǎn)速頻率的高次諧波頻率分量當(dāng)前99頁,總共293頁。
CaseHistory#14RotorWearProblem實例No.14某汽輪機轉(zhuǎn)子摩擦故障修理后的頻譜
摩擦?xí)r的頻譜轉(zhuǎn)速頻率的高次諧波頻率分量消失了摩擦?xí)r出現(xiàn)大量的轉(zhuǎn)速頻率的高次諧波頻率分量當(dāng)前100頁,總共293頁。某送風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子與定子相磨故障的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司故障診斷實例分析之十五當(dāng)前101頁,總共293頁。某送風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子與定子相磨故障的診斷轉(zhuǎn)速基頻兩倍電源頻率日期測點頻率幅值頻率幅值
(轉(zhuǎn)/分)(毫米/秒峰值)
(轉(zhuǎn)/分)
(毫米/秒值)
1988-9-261H18002.7372002.411989-1-311H18002.4172002.351989-3-221H18003.3072006.031989-5-231H18005.14
7200
6.73
2FL分量幅值很高,與1*RPM同等,說明電機轉(zhuǎn)子偏心或定子絕緣層短路造成定子氣隙不均勻。定子局部發(fā)熱伴隨轉(zhuǎn)子絕緣層短路引起1*RPM分量明顯增大(從2.41增到3.30毫米/秒峰值),導(dǎo)致轉(zhuǎn)子偏心和電機軸彎曲,不平衡,潤滑油中斷甚至軸被咬死2FL分量進(jìn)一步增大,同時還有4FL,6FL,8FL。結(jié)果:兩周后,電動機轉(zhuǎn)子與定子相磨。實例2注:美國電源頻率3600轉(zhuǎn)/分當(dāng)前102頁,總共293頁。1989-5-231989-3-221989-1-311988-9-262FL2FL2FL2FL1*RPM1*RPM1*RPM1*RPM4FL6FL8FL頻率(轉(zhuǎn)/分)振動速度毫米/秒峰值兩周后,電動機損壞(轉(zhuǎn)子與定子相磨)!!6.73mm/s6.03mm/s5.14mm/s送風(fēng)機電動機1H測點振動速度頻譜隨時間變化趨勢圖(三維譜)某送風(fēng)機電動機轉(zhuǎn)子與定子相磨故障的診斷實例15當(dāng)前103頁,總共293頁。故障診斷實例分析之十六
某螺桿式壓縮機轉(zhuǎn)子磨損故障的診斷羅克韋爾自動化(廈門)有限公司大連分公司當(dāng)前104頁,總共293頁。實例16某螺桿式壓縮機轉(zhuǎn)子磨損故障的診斷電動機螺桿式壓縮機電動機:西屋公司型號:X33753
轉(zhuǎn)速:3560rpm
功率:350馬力=257.4千瓦壓縮機:劉易斯公司型號:RS-05
陽螺桿波瓣數(shù)為6陰螺桿波瓣數(shù)為4123(近側(cè))和4(遠(yuǎn)側(cè))5當(dāng)前105頁,總共293頁。實例16某螺桿式壓縮機轉(zhuǎn)子磨損故障的診斷0.5*RPM1*RPM1.5*RPM2*RPM4*RPM4.5*RPM5*RPM5.5*RPM頻率(rpm)*RPM振動幅值(mm/s峰值)18000.54.83360018.2654001.50.508720021.1490002.50.761440041.5216200
4.5
10.031800052.92198005.51.14振動速度毫米/秒峰值頻率(轉(zhuǎn)/分)1#壓縮機組1A測點實測頻譜表明:頻譜中存在豐富的0.5*RPM轉(zhuǎn)速的二分之一倍頻率及其諧波頻率的頻譜分量。這是典型的磨損故障的特征(分?jǐn)?shù)倍轉(zhuǎn)速頻率及其諧波頻率大量出現(xiàn))。由于壓縮機測點的頻譜中沒有0.5*RPM頻率諧波,所以曾經(jīng)懷疑電機轉(zhuǎn)子與定子摩擦或聯(lián)軸器中磨損。但是,后來檢修中發(fā)現(xiàn)壓縮機轉(zhuǎn)子與壓縮機的滑閥相磨,才知是壓縮機轉(zhuǎn)子磨損。當(dāng)前106頁,總共293頁。實例16某螺桿式壓縮機轉(zhuǎn)子磨損故障的診斷0.5*RPM1*RPM1.5*RPM2*RPM4*RPM4.5*RPM5*RPM5.5*RPM頻率(rpm)*RPM振動幅值(mm/s峰值)18000.54.833600
1
8.26
1.2054001.50.508720021.14
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