深圳某工程高支模支設(shè)施工方案

高支模支設(shè)施工方案1.1本工程高高支模概況：：根據(jù)深圳市的有有關(guān)規(guī)定，層層高超過4.5米的模板支支設(shè)即為高支支模，必須進(jìn)進(jìn)行專項(xiàng)的設(shè)設(shè)計(jì)，以確保保施工的安全全。本工程選取最不不利狀態(tài)的首首層進(jìn)行高支支模驗(yàn)算。首層結(jié)構(gòu)概況見見下表：項(xiàng)目數(shù)值備注最大模板支設(shè)高高度5.4m框梁截面最大值值1200×15500mm框梁截面次大值值1000×15500mm框柱截面最大值值R=1600mmm墻體厚度最大值值500mm樓板厚度最大值值250mm1.2模板、模模架支設(shè)方案案材料選用：1、模板：（1）采用兩面面涂刷面膜的的九夾板，厚厚18mm，長×寬=18300×915mm。（2）對模板材材料要求：具具有高耐水性性，耐沸水性性良好，所用用膠粘劑為酚酚醛樹脂膠粘粘劑。模板規(guī)規(guī)格尺寸和厚厚度必須滿足足要求。模板板的厚度、靜靜彎曲強(qiáng)度以以及彈性模量量符合《混凝凝土用膠合板板》標(biāo)準(zhǔn)。2、楞條：小楞楞：50×1000mm木方。木木方應(yīng)保證截截面尺寸符合合要求，不得得開裂、翹曲曲；大楞：Ф48.5××3.5mmm，A3鋼管。3、支撐：（1）選用Ф448.5×33.5mmm，A3鋼管，直角角、旋轉(zhuǎn)卡扣扣。（2）對鋼管材材料要求：鋼鋼管表面應(yīng)平平直光滑，不不應(yīng)有裂紋、分分層、壓痕、劃劃道和硬彎，端面應(yīng)平整，上述缺陷不應(yīng)大于相關(guān)規(guī)定；鋼管外徑、壁厚分別不得小于0.5mm。（3）卡扣材料料要求：扣件件與鋼管的貼貼合面必須嚴(yán)嚴(yán)格整形，應(yīng)應(yīng)保證與鋼管管扣緊時(shí)接觸觸良好；扣件件活動(dòng)部位應(yīng)應(yīng)能靈活轉(zhuǎn)動(dòng)動(dòng)，旋轉(zhuǎn)扣件件的兩旋轉(zhuǎn)面面間隙應(yīng)小于于1mm。4、柱箍采用22·Ф48.5××3.5mmm鋼管做柱柱箍。支設(shè)方案及示意意圖：1.2.2.11頂板模板：：頂板模板采用木木模板體系，模模板采用1830××915×118光面紅模板板、底楞采用用50×1000木方、支撐撐系統(tǒng)采用可可調(diào)頂撐鋼管管滿堂紅模架架、設(shè)掃地桿桿。樓板模架立桿間間距按1200××1200，均設(shè)置可可調(diào)支座。離離地150設(shè)置掃地桿桿，水平桿步步距1500。全架高設(shè)設(shè)置斜撐，斜斜撐角度應(yīng)在在45°~660°之間。每一一排斜撐中相相鄰的兩個(gè)斜斜撐距離不大大于立桿間距距，相鄰排斜斜撐間距不大大于3立桿間距；；滿堂架周邊邊另設(shè)置一道道剪刀撐。樓樓板底楞采用用50×1000木方，間距距為250。1、模架支設(shè)平平面圖：2、模架支設(shè)剖剖面圖：3、模架支設(shè)立立面圖：4、模架支設(shè)節(jié)節(jié)點(diǎn)圖：模板拼接處節(jié)點(diǎn)點(diǎn)圖.2梁模板：：梁模板體系采用用木模體系，即即木模采用18厚光面紅模模板、內(nèi)楞采采用50×1000木方，外楞楞采用φ48.5鋼管。當(dāng)梁梁高h(yuǎn)≥600mm時(shí)，設(shè)一道道對拉螺桿，600＜h≤800mm設(shè)兩道對拉拉螺桿；兩榀榀梁高為1500mmm，按400mm間距設(shè)三排排對拉螺桿；；螺桿間距不不大于500mm。梁跨L≥4m時(shí)，跨中起起拱3/10000，懸臂梁端端部起拱6/10000。梁高≤500時(shí)時(shí)，底楞間距距均為300mm；500＜梁高≤800時(shí)，底楞間間距250mm；框支梁底底楞間距100mm。梁寬大于400時(shí)，剖梁斷斷面方向鋼管管支撐間距不不大于400mm。梁高≤800時(shí)，梁底支支架間距800mm。側(cè)模釘50×1100木龍骨間距距不大于200mm，木龍骨外外側(cè)用φ48.5鋼管固定；；兩側(cè)用支頂頂保證梁的垂垂直度及順直直。1、梁模板支設(shè)設(shè)大樣圖：2、梁模板陰角角處理圖：.3墻模板：：墻模板采用木模模板體系，即即模板采用18mm厚光面紅板板、50×1000木方（長2m、4m）做內(nèi)楞，φ48.5鋼管做外楞楞。內(nèi)楞：50×1100mm木方,間距為200mm外楞：雙排Φ448.5×33.5mm焊接鋼管,縱向間距為500mmm對拉螺栓：φ114對拉螺栓，間間距為400×5000mm。節(jié)點(diǎn)詳圖：模板橫向拼縫處處理模板豎向拼縫處處理.4柱模板：：柱箍采用2·ФФ48×3..5mm鋼管做做柱箍，間距距為400mmm(自底面到柱柱高一半范圍圍內(nèi))，間距為500mm（自頂面到到柱高一半范范圍內(nèi)）；四四周用鋼管、8#鐵絲與滿堂架拉結(jié)，保證柱模板的垂直度。水平拉結(jié)每1000mm設(shè)置一道。柱模板支設(shè)完畢后，尚應(yīng)單獨(dú)加斜撐加以固定。模板：18mmm九夾板、50mm九夾板內(nèi)楞：50×1100mm木方,間距為200mmm外楞：雙排Φ448.5×33.5mm焊接鋼管間距為400mmm(自底面到柱柱高一半范圍圍內(nèi))間距為500mmm（自頂面到到柱高一半范范圍內(nèi)）對拉螺栓：Ф116對拉螺栓，水水平間距為400mmm柱模板加加固示意圖如如下：1.3模板設(shè)計(jì)計(jì)計(jì)算的相關(guān)關(guān)參數(shù)：1.3.1計(jì)計(jì)算假定：1、模板結(jié)構(gòu)構(gòu)構(gòu)件中的面板板、大小楞均均屬受彎構(gòu)件件；按連續(xù)梁梁或簡支梁計(jì)計(jì)算；當(dāng)構(gòu)件件的跨度超過過三跨時(shí)，可可按三等跨連連續(xù)梁進(jìn)行計(jì)計(jì)算；2、構(gòu)件的慣性性矩沿跨長恒恒定；3、支座是剛性性的，不沉降降；4、受荷跨荷載載情況相同，并并同時(shí)作用。1.3.2計(jì)計(jì)算參數(shù)：根據(jù)《建筑施工工手冊》（第第四版）、《建建筑施工計(jì)算算手冊》(江正榮編著)有關(guān)的內(nèi)容容計(jì)算過程所需數(shù)數(shù)據(jù)如下：新澆砼的重力密密度γc=25KNN/m3考慮施工具體時(shí)時(shí)間和混凝土土本身特性，混混凝土的初凝凝時(shí)間為t0=4h?；炷林屑痈咝Ь從齽?，故故外加劑影響響修正系數(shù)β1=1.2混凝土塌落度為為140-1160mm,,用插值法求求混凝土塌落落度影響修正正系數(shù)β2=1.155+(1600-150))×(1..15-1..0)/(1150-900)=1..1751.3.3模板板及支撐系統(tǒng)統(tǒng)的相關(guān)參數(shù)數(shù)：本次施工模板支支撐系統(tǒng)材料料采用九夾板板、木方、焊焊接鋼管和對對拉螺栓。根據(jù)《簡明施工工計(jì)算手冊》(第二版)、《混凝土土結(jié)構(gòu)工程》及及相關(guān)規(guī)范和和資料內(nèi)容，確定所用材料相相關(guān)參數(shù)如下下：1、模板采用118mm九夾板，有有關(guān)力學(xué)計(jì)算算參數(shù)如下：：彈性模量E=11.1×104N/mmm2抗彎強(qiáng)度[fmm]=16NN/mm22抗剪強(qiáng)度[τ]]=2.2N/mmm22、支撐小楞采采用50×1000mm木方，有關(guān)關(guān)力學(xué)計(jì)算參參數(shù)如下：彈性模量E=11.1×104N/mmm2抗彎強(qiáng)度[fmm]=13N//mm2抗剪強(qiáng)度[τ]]=1.4N/mmm3、支撐小楞的的鋼管采用雙雙排Φ48×3..5mm焊接鋼管,有關(guān)力學(xué)計(jì)計(jì)算參數(shù)如下下：彈性模量E=22.1×1005N/mmm2抗彎強(qiáng)度[f]]=215NN/mm22抗剪強(qiáng)度[τ]]=110NN/mm22A=489mmm2，I=12..19×1004mm4，W=5.008×103mm34、對拉螺栓采采用φ16、φ14螺栓，有關(guān)關(guān)力學(xué)計(jì)算參參數(shù)分別如下下：容許拉力[N]]=24.55KN，[N]=177.56KNN。1.4柱模板的的設(shè)計(jì)計(jì)算：：1.4.1模板板側(cè)壓力計(jì)算算：根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，柱柱砼的澆筑速速度取V=20m3/h?；炷了涠葹闉?40-1160mm，用插值值法求混凝土土塌落度影響響修正系數(shù)β2=1.1175最大側(cè)壓力：F1=0.222γctoβ1β2（V）1/2=0.222×25×44×1.2××1.1755×（201/2）=138.733KN/mm2F2=γcHH=25×55.4=135.00KN/m2>F1按規(guī)范規(guī)定取較較小值，取F=138..73KN//m2作為對模板板側(cè)壓的標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)，并考慮傾傾倒砼產(chǎn)生的的水平荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值2KN/mm2，分別取荷荷載分項(xiàng)系數(shù)數(shù)1.2和1.4，則作用于于模板的總荷荷載設(shè)計(jì)值為為：q=1388.73×11.2+2××1.4=1168.1556KN/mm2，考慮到模模板結(jié)構(gòu)不確確定因素較多多，故不考慮慮荷載折減，同同時(shí)也不考慮慮傾倒砼產(chǎn)生生的荷載，取取q=1388.73KNN/m2有效壓頭高高度為h=F/γc==138.773/25==5.5m1.4.2驗(yàn)算算柱模板(九夾板)的強(qiáng)度和剛剛度：柱模板按三跨連連續(xù)梁計(jì)算：：1、強(qiáng)度驗(yàn)算：：跨中其最大彎距距：Mmax=qL2/10=1388.73×11.0×0..22/100=0.555KN·m模板截面抵抗彎彎距：M=W×F=ffbh2/6=133×10000×182/6=12..64KNN·m>0.555KN·m符合要求2、剛度驗(yàn)算：：假定模板截面為為1000mmm×18mmmω=KqL4/100EEI=0.677××138.773×20004/（100×111000××1000××183/112）=0.28mmm<200//400=00.500mmm符合要求。1.4.3驗(yàn)算算內(nèi)楞（木方方）的強(qiáng)度和和剛度：木方（楞）的間間距為200，鋼管外楞楞間距為400。均布荷載q=1388.73×00.20=227.75KKN/m則最大彎距為為Mmax=qL2/10=277.75×00.42/110=0.4444KN··m抵抗彎距為WFF=[fm]]bh2/66=1.088KN·m>0.4444KN·m強(qiáng)度滿足要要求ω=KqL4//100EII=0.6777×1388.73×44004/（100×111000××50×10003/122）=0..52mm<<L/4000=1mm剛度符合要要求1.4.4驗(yàn)算算外楞(雙排鋼管)的強(qiáng)度和剛剛度：1、強(qiáng)度驗(yàn)算：：在有效壓頭范圍圍內(nèi)，鋼管的的間距為400，對拉螺栓栓間距為L=400，均布荷載載為138.773KN/mm2，則每跨的的集中荷載（由由木方傳遞）為F=138.73×0.4×0.4=22.20KN，對每一根鋼管而言集中荷載為11.1KN。則最大彎距為：：Mmax=0.1775PL=0.1755×11.110×0.44=0.788KN·m抵抗彎距為：WWF=3.144×（484-4414）×215//32×488=1.099KN·mm>Mmax滿足要求2、剛度驗(yàn)算：：Ω=1.1466PL3/1100EI=1.146××11.100×10000×40033/(1000×2.1××1000000×12..19×100000)=0.32<LL/400==400/4400=1..0mm剛度滿足要要求3、柱自中間到到柱頂?shù)耐饫憷汩g距為500mm，螺栓間距距為400mm，均布荷載載為75KN//m2，則每跨的的集中荷載（由由木方傳遞）為75×0.5×0.4=15KN，對每一根鋼管而言集中荷載為7.5KN。則最大彎距為：：Mmax=0.1755PL=0.1755×7.5××0.4=00.525KKN·m抵抗彎距為：WWF=3.114×（484-4414）×215//32×488=1.099KN·mm>Mmax因此強(qiáng)度滿足要要求。ω=1.1466PL3/1100EI=1.146××7.2×11000×44003/（100×22.1×1000000××12.199×100000）=00.204mmm<L/4400=4000/4000=1mm因此剛度滿滿足要求1.4.5驗(yàn)算算對拉螺栓的的強(qiáng)度：柱自柱根到柱中中對拉螺栓取取橫向間距為為400mm，豎向?yàn)?00mm，按最大大側(cè)壓力計(jì)算算，采用直徑徑Φ16螺栓，每根根螺栓承受的的拉力：N=138.773×0.44×0.4==22.200KN<[NN]=24..5KN故滿足要求求。柱自中間到柱頂頂?shù)耐饫汩g距距為500mm，螺栓間距距為400mm，均布荷載載為75KN//m2。按最大側(cè)壓力計(jì)計(jì)算，每根螺螺栓承受的拉拉力：N=75×0..5×0.44=15KNN<[N]故滿足要求求。柱模板及支撐系系統(tǒng)符合強(qiáng)度度和剛度要求求1.5墻模板的的設(shè)計(jì)計(jì)算：：根據(jù)工程實(shí)際情情況，選用最最厚的500mm剪力墻為計(jì)計(jì)算對象。1.5.1模板板側(cè)壓力計(jì)算算：混凝土的澆筑速速度V=20/（6.92××0.50）=5.788m/hF=0.222γctoβ1β2（V)1/2=74.558KN/mm2檢驗(yàn)F=γγcH=25×55.4=135KN//m2按規(guī)范規(guī)定取較較小值，取F=74.588KN/m2側(cè)壓力設(shè)計(jì)值為為F=1.22×74.558=89..5KN/mm2有效壓頭高度hh=F/γc=89.55/25=33.58m墻厚500mmm,按規(guī)范規(guī)定定考慮，傾倒倒砼時(shí)產(chǎn)生的的荷載作用在在有效壓頭度度之內(nèi)，且不不大于側(cè)壓力力值，用泵送送砼，標(biāo)準(zhǔn)值值為2N/m2,設(shè)計(jì)值為1.4×22=2.8KN/m22。荷載組合為F==89.5++2.8=992.3KKN/m21.5.2驗(yàn)算算模板(九夾板)的強(qiáng)度和剛剛度：作用于模板上的的線荷載為：：(取1m寬)按強(qiáng)度計(jì)算:qq=92.33×1.0==92.3NN/mm按剛度計(jì)算:qq=92..3KN/mm模板(九夾板))支撐在內(nèi)楞(木方)上,按三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算,按強(qiáng)度和剛剛度要求允許許間距為：按強(qiáng)度要求需要要小楞(木方)的間距M=qL2//10=[[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×166×10000×182/（6×92.3）)1/2=306mmm按剛度要求需要要小楞(木方)的間距ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.1×1104×4.13×1106/400××92.3)1/3==569.44mm取二者中較小者者，取L=306mm，采用200mm。小楞（木方）間間距為200時(shí)模板的抗抗剪驗(yàn)算τ=(0.6qL)/(bhh)=(0..6×92..3×2000)/（1000××18）=0.6615N/mmm2<[τ]=2.22N/mmm2故滿足要求。1.5.3內(nèi)楞楞（木方）支支撐在外楞(鋼管)上,為保證內(nèi)楞楞的強(qiáng)度和剛剛度變化符合合規(guī)范要求按三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算,外楞(鋼管)按強(qiáng)度和剛剛度要求允許許間距為：1、按強(qiáng)度計(jì)算算：q1=92.3××0.2=118.46KN/m按強(qiáng)度要求需要要外楞(鋼管)的間距M=qL2//10=[[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×133×50×1002/（6×18.446）)1/2=766..06mm2、按剛度計(jì)算算：q2=92.3××0.2=118.46KKN/m按剛度要求需要要外楞(鋼管)的間距ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.0×104×41.677×105/（400×188.46）)1/3==946mm3、取二者中較較小者，即取取L=766.006mm,出于安安全考慮，間間距取500mm。作用于外楞(雙雙排鋼管)上的集中荷荷載折算成均均布荷載為按強(qiáng)度計(jì)算：qq1=46.155KN/mm按剛度計(jì)算：qq2=44.155KN/mm1.5.4外楞楞(雙排鋼管)支撐在對拉拉螺栓上,為保證外楞楞的強(qiáng)度和剛剛度變化符合合規(guī)范要求，按按三跨連續(xù)梁梁計(jì)算，對拉拉螺栓按強(qiáng)度度和剛度要求求允許間距為為：M=qL2/110=2[[f]W∴L=(20[[f]W/qq)1/2=(20×2115×5.008×103/46.155)1/2=474mmm按剛度要求需要要小楞(木方)的間距ω=qL4//2×1500EI=L/400∴L=(2×1150EI//400q))1/3==(2×1550×2.11×105×12.119×1044/400××44.155)1/3==746.55mm取二者中較小者者，取L=474mm,,即螺栓間距距用500mm..鋼管的抗剪驗(yàn)算算：τ=2×0.66qL/A=2×00.6×466.15×5500/4889=56..63N/mmm2<[τ]=110N//mm2，故滿足要要求。1.5.5驗(yàn)算算對拉螺栓的的強(qiáng)度：對拉螺栓的最大大拉力為N=466.15×00.40×00.50=9.23KKN<[N]]=13.00KN滿足要求1.5.6小結(jié)結(jié)：墻體模板板及支撐系統(tǒng)統(tǒng)采用模板:18mmm九夾板內(nèi)楞:50×1100mm木方,間距為200mm外楞:雙排Φ448.5×33.5mm焊接鋼管,縱向間距為500mmm對拉螺栓:φ112對拉螺栓，間間距為400×5000mm。1.6板模板的的設(shè)計(jì)計(jì)算：：1.6.1板荷荷載計(jì)算：模板自重：0..5KN/mm2混凝土自重：225×0.22=5.0KKN/m2鋼筋自重:：11.1×0..2=0.222KN//m2振搗荷載：2KKN/m21.6.2驗(yàn)算算模板(九夾板)的強(qiáng)度和剛剛度：作用于模板上的的線荷載為：：(取1m寬)按強(qiáng)度計(jì)算：qq=1.2×(0.5+5.0+0..22)+11.4×2=9.677KN/mm按剛度計(jì)算：qq=1.2×(0.5+5.0+0..22)=6.887KN/mm模板(九夾板))支撐在內(nèi)楞(木方)上,按三跨連續(xù)續(xù)梁計(jì)算,按強(qiáng)度和剛剛度要求允許許間距為:按強(qiáng)度要求需要要小楞(木方)的間距M=qL2//10=[ffm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×166×10000×182/（6×9.67）)1/2=945..3mm按剛度要求需要要小楞(木方)的間距L=bh3/112=10000×1833/12=44.86×1105mm44ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.1×1104×4.866×105/400××6.87)1/3==663.33mm取二者中較小者者，取L=663.33mm，出于安安全考慮，木木方間距采用用300mmm。小楞（木方）間間距為3000mm時(shí)模板板的抗剪驗(yàn)算算τ=0.6qqL/bh=0.66×9.677×300//（1000××18）=0.1100N/mmm2<[τ]=2.22N/mmm2故滿足要求。1.6.3驗(yàn)算算小楞（木方方）的強(qiáng)度和和剛度：作用于模板上的的線荷載為：：按強(qiáng)度計(jì)算：qq=10.229×0.3=99.67N/mm按剛度計(jì)算：qq=7.499×0.3=66.87N/mm小楞（木方）支支撐在大楞(鋼管)上，按三跨跨連續(xù)梁計(jì)算算，按強(qiáng)度和和剛度要求允允許間距為：：按強(qiáng)度要求需要要大楞(鋼管)的間距M=qL2110=[fm]bh2/6∴L=(10[[fm]bh2/6q)1//2=(10×133×50×1002/（6×9.67）)1/2=1058..4mm按剛度要求需要要大楞(鋼管)的間距L=bh3/112=50×1003/12=411.67×1105mm4ω=qL4//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3==(150××1.0×104×41.677×105/（400×6..87）)1/3=1315.22mm取二者中較小者者，取L=1058mmm，出于安全全目的，水平平桿間距用1000mmm。大楞(鋼管)間間距為1000時(shí)木方的抗抗剪驗(yàn)算τ=0.6qqL/bh=0.66×9.677×10000/(50××100)=1.1161N//mm2<[τ]=1.4N/mmm2故滿足要求求。1.6.4驗(yàn)算算大楞(鋼管)的強(qiáng)度和剛剛度：作用于大楞((鋼管)上的線荷載載為(取1m寬)按強(qiáng)度計(jì)算：qq=9.677×1=9.667N/mm按剛度計(jì)算：qq=6.877×1=6.887N/mm大楞(鋼管)支支撐在鋼管立立柱上，按三三跨連續(xù)梁計(jì)計(jì)算，按強(qiáng)度度和剛度要求求允許間距為為：按強(qiáng)度要求需要要大楞(鋼管)的間距M=qL2//10=ω[f]∴L=(10ωω[f]/q)1/22=(10×5..08×1003×215//9.67)1/2=10622.8mmm按剛度要求需要要大楞(鋼管)的間距ω=qL3//150EII=L/400∴L=(1500EI/4000q)1//3=(1550×2.11×105×12.119×1044/（400×6..87）)1/3=11118mm取二者中較小者者1062mmm，出于安全全目的，立桿桿間距取1000mmm。鋼管立柱間距為為1000時(shí)大楞(鋼管)的抗剪驗(yàn)算算τ=2×6qqL/10A=2×66×9.677×10000/（10×4899）=23..73N//mm2<[τ]=1100N/mm22故滿足要求。1.6.5鋼管管立柱的穩(wěn)定定性驗(yàn)算：水平桿豎豎向間距小于于1.5米。鋼管的回回轉(zhuǎn)半徑i=15.778mm長細(xì)比γ=L//i=1600/115.78==101查表《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)規(guī)范》附附錄一,得鋼管軸心心受壓穩(wěn)定系系數(shù)∮=0.5800鋼管的最大容許許壓力N=∮A[f]]=0.5880×4899×215==609788N一根鋼管承受的的荷載F=9.67××1.2×11.2=133.925KKN=139925N<N=600978N故鋼管立柱的穩(wěn)穩(wěn)定性滿足要要求F>6KN(一一只扣件的抗抗滑移承載能能力)故采用雙扣扣件連接。1.6.6板模模板小結(jié)：模板：18mmm九夾板小楞：50×1100mm木方，間距距取為250mmm大楞:Φ48××3.5mmm焊接鋼管，間間距為1000mmm立柱：Φ48××3.5mmm焊接鋼管,間距為1200××1200mmm水平桿間距不大大于1.5米，立桿下下部設(shè)縱橫向向掃地桿。每每隔四米設(shè)一一道剪刀撐。1.7梁模板的的設(shè)計(jì)計(jì)算：：1.7.1梁模模板支設(shè)示意意圖梁模板支設(shè)簡圖圖1.7.2梁底底模驗(yàn)算：1、荷載計(jì)算：：底模自重，新澆澆混凝土自重重，振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載：合計(jì)（已經(jīng)乘上上荷載分項(xiàng)系系數(shù)）：q1=49.233KN/m2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：底模下小楞木方方的間距為100，出于安全全考慮，底模模按照單跨簡簡支梁進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算，以求得得跨中最大彎彎矩：計(jì)算簡圖如下：：Mmax=0..125×qq1×L2=0.125×49.223×0.12=0.0622KN.mσmax=Mmmax/Wn=0.0622×106/540000=1.114N/mmm2＜fm=13N/mmm23、底模撓度度驗(yàn)算：底模撓度驗(yàn)算時(shí)時(shí)，不包括振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載，則q2=49..23-2.52==46.711KN/mωmax=5qq2L4/384EI==0.5×446.71××1004/(384××6500×22430000)=0.03855mm＜[ω]=min[[L/250,,1]=1(mm)（Kω為撓度?數(shù)）（滿足要求）1.7.3梁側(cè)側(cè)模驗(yàn)算：1、荷載計(jì)算：：1）、側(cè)壓力：：根據(jù)工程經(jīng)驗(yàn)，柱柱砼的澆筑速速度取V=20m3/h?；炷了涠葹闉?40-1160mm，用插值值法求混凝土土塌落度影響響修正系數(shù)β2=1..175最大側(cè)壓力：F1=0.222γctoβ1β2(V）1/2=0.222×25×44×1.2××1.1755×(2011/2)=138.733KN/m2F2=γc×HH=25×11.7=40.8KKN/m2兩者中取較小值值，F(xiàn)=40..8KN/m2乘以分項(xiàng)系數(shù)：：1.22×40.88=48.996KN/m22）、振搗混凝凝土?xí)r產(chǎn)生的的荷載：4KN/m2乘以分項(xiàng)系數(shù)，1.4×44=5.6KKN/m2以上兩項(xiàng)荷載合合計(jì)：48.966+5.6==54.566KN/m2框支梁梁高為11.7m，則線荷載載為：q3=54.556×1.77=92.7552KN//m乘以折減系數(shù)00.9，則q4=0.9q3=0.9×922.752==83.488KN/mm側(cè)模受力簡圖如如下（按單跨跨簡支梁計(jì)算算）：2、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：按照單跨梁進(jìn)行行驗(yàn)算，Mmax=0..125q4L2=0.125×83.448×0.222=0.41774KN.m（KM為彎矩系數(shù)數(shù)）σmax=Mmmax/Wn=0.41774×106/540000=7.773N/mmm2＜[σ]=13N/mmm23、側(cè)模撓度驗(yàn)驗(yàn)算：側(cè)模撓度驗(yàn)算時(shí)時(shí)，不包括振振搗混凝土?xí)r時(shí)產(chǎn)生的荷載載，則q5=448.96KN/mqq6=0.9××48.966=44.007KNN/mωmax=5qq6L4/（384EI）=5×44..07×20004/(384××6500×22430000)=0.58133mm＜[ω]=min[[L/250,,1]=1(mm)（Kω為撓度系數(shù)數(shù)）（滿足要求）1.7.4梁底底模楞木驗(yàn)算算：1、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：1）、荷載計(jì)算算：木方自重，側(cè)模模模板自重，側(cè)側(cè)模木方自重重，合計(jì)（已已乘上荷載分分項(xiàng)系數(shù)）：：q'=0.44KN/mq底模木方強(qiáng)度度=q底模強(qiáng)度度×0.1/0.9+q''=49.223×0.11/0.9++0.4=55.87KNN/mR支座=q底底模木方強(qiáng)度度×b/2=5..87×0..9/2=2.664KN底模楞木計(jì)算簡簡圖如下：出于安全考慮，按按單跨簡支梁梁計(jì)算跨中截截面最大彎矩矩，簡圖如下下：由上圖計(jì)算得：：Mmax=00.125××5.87××0.4522=0.1499KN.mσmax=Mmmax/Wn=0.1499×106/676888=2.22N/mm2＜[σ]=13NN/mm22、撓度驗(yàn)算：：撓度驗(yàn)算時(shí)，不不包括振搗混混凝土?xí)r產(chǎn)生生的荷載，則q=46.771×0.11×0.9++0.4=4.60KNN/mωmax=（55qL4/384EEI）=5×4.600×45044/(384×111000×332151556)=0.07mmm＜[ω]=minn[L/250,,1]=1(mm)滿足要求。1.7.5梁大大楞（鋼管）驗(yàn)驗(yàn)算：小楞支設(shè)在大楞楞上，大楞采采用Ф48.5××3.5A33鋼管。為簡簡化計(jì)算，大大楞按單跨簡簡支梁進(jìn)行驗(yàn)驗(yàn)算，以求得得跨中正彎矩矩最大值。1、鋼管截面特特性：鋼管彈性模量：：E=2.006×1066N/mm2鋼管慣性矩：II=1219900mm44鋼管截面抵抗矩矩：Wn=50788mm3鋼管截面凈面積積：A=489mmm2鋼管回轉(zhuǎn)半徑：：i==15.788mm抗彎、抗壓、抗抗拉強(qiáng)度：ff=205NN/mm2抗剪強(qiáng)度：fv=120NN/mm22、荷載計(jì)算：：F=R支座=00.5×5..87×0..45=1..321KNN受力簡圖如下：：3、抗彎強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：利用結(jié)構(gòu)力學(xué)方方法計(jì)算得：：Mmax0.22F=0.22×1.3221=0.26442KN.m（KM為彎矩系數(shù)數(shù)）σmax=Mmmax/Wn=0.26442×106/50788=52.003N/mmm2＜[σ]=2055N/mm224、抗剪強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：FV=1.5FF=1.5××1.3211=2.0KKNτ=FV/A==2.0×1103/489==4.09NN/mm2＜[τ]=120N/mmm2（滿足要求）5、撓度驗(yàn)算：：根據(jù)材料力學(xué)公公式：ωmax=FLL3/48EI+2×FF×b×(33L2-4b2)/(488EI)==1.3211×103×4503/(48×2.06×1105×1219900)+2××1.3211×103×100××(3×45502-4×10002)/(448×2.06×1105×1219900)=0.22433mm＜[ω]=L/250=450/250=1.8mm6、卡扣抗滑力力驗(yàn)算：F卡=F×0..45/0..1=1.3321×4..5=5.994KN＜[FV]×2==12KN（出于安全全考慮，使用用雙卡扣）1.7.6梁立立桿驗(yàn)算：1、立桿強(qiáng)度驗(yàn)驗(yàn)算：N=F卡=55.94KNNσ=N/A=55.94×1103/489==12.155N/mm2＜[σ]=2055N/mm22、立桿穩(wěn)定性性驗(yàn)算：σ=N/φA≤≤f立桿長細(xì)比：λλ=L/i=15500/155.78=995.06（L為大橫桿步步距）查《軸心受壓構(gòu)構(gòu)件穩(wěn)定系數(shù)數(shù)φ（3號鋼）》：穩(wěn)定系數(shù)φ=00.626σmax=N//φA=5.944×103/(0.6626×489)==19.411N/mm2＜f=2055N/mm22（滿足要求）3、由于模架平平面支設(shè)尺寸寸大，模架的的高寬比為0.5，整體抗傾傾覆強(qiáng)度大，故故此不需進(jìn)行行模架的抗傾傾覆驗(yàn)算；1.7.7框支支梁小結(jié)：框支梁處，底模模楞木間距100mm，立桿間距450mm。梁側(cè)模沿沿高度方向采采用三排φ16對拉螺桿拉拉結(jié)，水平間間距400mm。1.8高支模搭搭設(shè)技術(shù)和質(zhì)質(zhì)量保證措施施：1、模板搭設(shè)驗(yàn)驗(yàn)收：模板支支設(shè)完畢后，施施工員、質(zhì)檢檢人員會(huì)同班班組長檢查所所有模板的清清潔、加固、接接縫等是否符符合要求，并并對支模位置置、平整度、垂垂直度進(jìn)行復(fù)復(fù)核，確認(rèn)合合格后填寫自自檢記錄，報(bào)報(bào)送技術(shù)部進(jìn)進(jìn)行復(fù)檢，質(zhì)質(zhì)檢員應(yīng)填寫寫。經(jīng)交檢合合格后由工地地技術(shù)負(fù)責(zé)人人通知監(jiān)理驗(yàn)驗(yàn)收，驗(yàn)收合合格后方可澆澆筑砼。2、梁模板搭設(shè)設(shè)時(shí)為了防止止出現(xiàn)以下通通病現(xiàn)象：梁梁身不平直、梁梁底不平及下下?lián)稀⒘簜?cè)模模漲模、局部部模板嵌入柱柱梁間、拆除除困難。采取取防治措施為為支模時(shí)應(yīng)遵遵守邊模包底底模的原則，梁梁模與柱模連連接處，下料料尺寸一般應(yīng)應(yīng)略為縮短。梁梁側(cè)模必須有有壓腳板、斜斜撐、拉線通通直后將梁側(cè)側(cè)釘固。梁底底模板按規(guī)定定起拱。3、板模板搭設(shè)設(shè)時(shí)為了防止止出現(xiàn)以下通通病現(xiàn)象：板板中部下?lián)?，板板底混凝土面面不平。采取取防治措施為為樓板模板厚厚度要一致，擱擱柵木料要有有足夠的強(qiáng)度度和剛度，擱擱柵面要平整整。支頂要符符合規(guī)定的保保證項(xiàng)目要求求。4、腳手架搭設(shè)設(shè)時(shí)，鋼管立立桿接頭應(yīng)交交錯(cuò)布置。5、模板拆除：：（1）模板的拆拆除時(shí)間根據(jù)據(jù)所留同條件件養(yǎng)護(hù)試塊的的強(qiáng)度來決定定。（2）柱、梁側(cè)側(cè)模在砼強(qiáng)度度能保證其表表面及棱角不不因拆除模板板而受損壞后后，即可拆除除。構(gòu)件拆模時(shí)砼強(qiáng)強(qiáng)度結(jié)構(gòu)類型偏差（mm）按設(shè)計(jì)的砼強(qiáng)度度標(biāo)準(zhǔn)值的百分率（%）板≤250>2，≤875>8100梁≤875>8100懸臂構(gòu)件-100（3）板底模擬擬在混凝土澆澆筑一周后拆拆除，但應(yīng)達(dá)達(dá)到設(shè)計(jì)及有有關(guān)規(guī)范要求求，考慮模板板及支撐的周周轉(zhuǎn)，可使用用早強(qiáng)混凝土土或拆除后再再搭設(shè)部分支支撐等措施。梁梁底模的拆除除須嚴(yán)格按設(shè)設(shè)計(jì)及有關(guān)規(guī)規(guī)范要求施工工。（4）嚴(yán)禁未經(jīng)經(jīng)技術(shù)人員通通知，不經(jīng)施施工員安排操操作人員隨意意拆除模板及及支撐、加固固體系，違者者重罰，并追追究責(zé)任。（5）拆模時(shí)不不要用力過猛猛過急，拆下下來的材料要要及時(shí)運(yùn)走、整整理。（6）拆模程序序一般為先支支的后拆、后后支的先拆，先先拆非承重部部分，后拆承承重部分。1.9高支模搭搭設(shè)施工安全全措施：1、施工前做好好高處作業(yè)的的安全技術(shù)措措施，逐級進(jìn)進(jìn)行安全技術(shù)術(shù)教育及交底底，落實(shí)所有有安全技術(shù)措措施和人身防防護(hù)用品，未未經(jīng)落實(shí)時(shí)不不得進(jìn)行施工工。2、支模應(yīng)按規(guī)規(guī)定的作業(yè)程程序進(jìn)行，模模板未固定前前不得進(jìn)行下下一道工序。嚴(yán)嚴(yán)禁在連接件件和支撐件上上攀登上下，并并嚴(yán)禁在上下下同一垂直面面上裝、拆模模板。結(jié)構(gòu)復(fù)復(fù)雜的模板，裝裝、拆應(yīng)嚴(yán)格格按照施工組組織設(shè)計(jì)的措措施進(jìn)行；3、支設(shè)高度在在3m以上的柱柱模板，四周周應(yīng)設(shè)斜撐，并并應(yīng)設(shè)立操作作平臺；低于于3m的可使用用馬凳操作；；4、支設(shè)懸挑形形式的模板時(shí)時(shí)，應(yīng)有穩(wěn)固固的立足點(diǎn)。支支設(shè)臨空構(gòu)件件模板時(shí)，應(yīng)應(yīng)搭設(shè)支架或或腳手架。模模板上有