六層經(jīng)典辦公樓畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書

畢業(yè)設(shè)計(jì)題目：南昌市衛(wèi)生局辦公樓設(shè)計(jì)學(xué)院：土木建筑學(xué)院專業(yè)名稱：土木工程班級學(xué)號：11111135學(xué)生姓名：周太郎指導(dǎo)教師：雷金波鄭云揚(yáng)二O一五年六月學(xué)士學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人聲明，所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨(dú)立完成的研究成果。除了文中特別加以標(biāo)注引用的內(nèi)容外，本論文不包含法律意義上已屬于他人的任何形式的研究成果,也不包含本人已用于其他學(xué)位申請的論文或成果。對本文的研究作出重要貢獻(xiàn)的個人和集體，均已在文中以明確方式表明。本人完全意識到本聲明的法律后果由本人承擔(dān)。作者簽名：日期：學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機(jī)構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。本人授權(quán)南昌航空大學(xué)可以將本論文的全部或部分內(nèi)容編入有關(guān)數(shù)據(jù)庫進(jìn)行檢索，可以采用影印、縮印或掃描等復(fù)制手段保存和匯編本學(xué)位論文。作者簽名：日期：導(dǎo)師簽名：日期：南昌市衛(wèi)生局辦公樓設(shè)計(jì)學(xué)生姓名：周太郎班級：111111指導(dǎo)老師：雷金波鄭云揚(yáng)摘要：本設(shè)計(jì)建筑為南昌市衛(wèi)生局辦公樓設(shè)計(jì)，根據(jù)任務(wù)書，本建筑地上六層，占地面積673.2m2,建筑面積4039.2m2,建筑高度22.65m。本工程設(shè)計(jì)分為建筑和結(jié)構(gòu)兩大部分，一切設(shè)計(jì)均以現(xiàn)行有關(guān)規(guī)范、規(guī)程為準(zhǔn)。建筑設(shè)計(jì)考慮建筑物房間的使用功能和防火要求、交通要求等；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)考慮建筑物的結(jié)構(gòu)受力體系以及結(jié)構(gòu)的抗力設(shè)置。其中兩者相輔相成，相互聯(lián)系。其中，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)為主要設(shè)計(jì)任務(wù)。其包括結(jié)構(gòu)選型、結(jié)構(gòu)布置、荷載計(jì)算、構(gòu)件設(shè)計(jì)、樓梯設(shè)計(jì)、基礎(chǔ)設(shè)計(jì)等內(nèi)容，同時包括規(guī)范所要求的側(cè)移控制、裂縫驗(yàn)算等內(nèi)容。本工程采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，手算選取其中一榀框架進(jìn)行計(jì)算。對于風(fēng)荷載采用D值法計(jì)算，對于豎向荷載采用彎矩二次分配法計(jì)算。根據(jù)任務(wù)書，本工程位于6度抗震設(shè)防地區(qū)，本建筑為乙類，故不需進(jìn)行抗震驗(yàn)算，只需滿足抗震構(gòu)造要求即可。樓梯采用梁式樓梯，對樓梯梯段板、平臺、平臺梁等構(gòu)件均進(jìn)行了受力計(jì)算?；A(chǔ)全部采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)。在設(shè)計(jì)過程中，系統(tǒng)的復(fù)習(xí)和運(yùn)用了大學(xué)四年所學(xué)到的專業(yè)知識，鞏固和加強(qiáng)了自己的專業(yè)素質(zhì)，為以后的專業(yè)應(yīng)用打下來基礎(chǔ)。關(guān)鍵詞：建筑設(shè)計(jì)；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)；受力；指導(dǎo)老師簽名：OfficebuildingdesignoftheHealthbureauinNanchangCityStudentname：ZhouTailangClass:111111Adviser:LeiJinboZhengYunyangAbstract：ThisdesignbuildingistheofficebuildingdesignoftheHealthbureauinNanchangCity.Accordingtoassignmentofthedesignwork,thebuildinghassixfloorsontheground,with673.2m2ofthefloorarea,4039.2m2ofthebuildingareaand22.65moftheelevation.Theengineeringdesignisdividedintotwomajorpartsnamelythebuildingpartandthestructurepart,andallthedesignisbasedonthecurrentrelevantspecificationsandregulations.Asforthebuildingdesigntheusefunction,fireprotectionrequirementsandthetrafficdemands,etc.oftheconstructionroomsshouldbetakenintoconsideration;asforthestructuredesign,theconstructionstructuralsystemandresistancesetshouldalsobeconsidered.Andthosetwopartssupplementeachotherandinterrelatetoeachother.Therein,thestructuraldesignthemaindesigntask,whichincludesstructureselection,structuralarrangement,loadcalculation,elementdesign,stairsdesignandfoundationdesignandsoon,aswellassidewaycontrolandfissurecheckcomputingrequiredbythestandards.Theengineeringadoptshalladoptreinforcedconcreteframestructureandcomputeoneoftrussesviahandcomputation.Asforthewindload,D-valuecalculationmethodshallbeadopted,andasforvertical,usetwobendingmomentdistributionmethod.Accordingtotheassignmentbook,theengineeringislocatedinthe6-degreesseismicfortificationarea,belongingtothesecond-class,soaslongasitmeetsearthquake-resistantdetailingrequirements,noneedforseismicchecking.Thestairshalladoptstringertypestairway,whichhascalculatedthestressoftheplatestairs,platforms,ponents.Thefoundationshallbethesinglefoundationundercolumn.Intheprocessofdesign,systematicreviewsandtheprofessionalknowledgeacquiredinthefouryearsofcollegestudylifehasstrengthenedtheprofessionalcompetenceofmyown,whichlaysafoundationforprofessionapplicationinthefuture.Keywords:buildingdesign;structuraldesign;stress;Signatureoftheadviser:南昌航空大學(xué)2011級畢業(yè)設(shè)計(jì)④=Ex1/122x0.44x0.443/3.66=5.993x100-4E=1166044三、風(fēng)荷載計(jì)算算（標(biāo)準(zhǔn)值值）本建筑高高H=222.65mm<30m，故不考考慮風(fēng)壓脈脈動影響，取1.0南昌主要要風(fēng)向?yàn)槲魑鞅憋L(fēng)，故故建筑為迎迎風(fēng)面與背背風(fēng)面根據(jù)規(guī)范范=（0.8++0.5）=1.33表3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)計(jì)算風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為集集中荷載，其其中底層柱柱包括底層層全部與上上層柱1/2柱高范圍圍，頂層柱柱括本層1/2柱高與其其上女兒墻墻墻高2倍范圍四、風(fēng)荷載作用用下的位移移驗(yàn)算位移剛度表42-66層D值計(jì)算表5底層DD值計(jì)算風(fēng)荷載作用下框框架側(cè)移計(jì)計(jì)算由教材材可知表6側(cè)移計(jì)計(jì)算最大層間側(cè)移驗(yàn)驗(yàn)算：11561//36000000<<1/5550（合格)第五章框架架內(nèi)力計(jì)算算豎向荷載內(nèi)力計(jì)計(jì)算簡圖見見圖10。圖10豎向荷載載下框架計(jì)計(jì)算簡圖1.圖中均為標(biāo)準(zhǔn)值值2.本結(jié)構(gòu)左右鏡像像對稱3.圖中集中荷載單單位為kN，均布荷荷載為kN/m4.G為柱自重重5.括號內(nèi)為活載1、荷載計(jì)算為簡化計(jì)算，考考慮如下集集中單獨(dú)受受荷載情況況：恒荷載作用活荷載作用風(fēng)荷載作用其中，（1）（2）采用彎彎矩二次分分配法，（3）采用D值法1.1恒載計(jì)計(jì)算表7恒載彎彎矩二次分分配法計(jì)算算圖11恒載作作用下彎矩矩圖圖12恒載作作用下剪力力圖圖13恒載作作用下軸力力圖5.2活載計(jì)計(jì)算表8活載彎彎矩二次分分配法計(jì)算算其中，表7、表表8的節(jié)點(diǎn)彎彎矩不平衡衡是由于偏偏心力矩存存在而導(dǎo)致致的圖14活載作作用下彎矩矩圖圖15活載作用用下剪力圖圖圖15活載作作用下軸力力圖表9桿件件端部剪力力計(jì)算其中，剪力單位位為kN，彎矩單單位為kN·m5.3風(fēng)荷載載內(nèi)力計(jì)算算本工程計(jì)算采用用D值法計(jì)算算風(fēng)荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值作用用下內(nèi)力，先先計(jì)算各柱柱反彎點(diǎn)位位置計(jì)算詳見表格表10A軸柱柱反彎點(diǎn)位位置表11B軸柱柱反彎點(diǎn)位位置表12風(fēng)荷載作作用下A軸框架剪剪力和梁柱柱端彎矩表13風(fēng)荷載作作用下B軸框架剪剪力和梁柱柱端彎矩第六章內(nèi)力組組合由于恒載和活載載之比大于于1，故活載載只考慮滿滿跨布置一一種情況。內(nèi)內(nèi)力組合分分別考慮恒恒荷載和活活荷載由可可變荷載效效應(yīng)控制的的組合和由由永久荷載載效應(yīng)控制制的組合，并并取最不利利者。由于于構(gòu)件控制制截面的內(nèi)內(nèi)力值應(yīng)取取自支座邊邊緣處，為為此，進(jìn)行行內(nèi)力組合合前，應(yīng)先先計(jì)算各控控制截面處處的（支座座邊緣處）內(nèi)內(nèi)力值梁支座邊緣處的的內(nèi)力值：：邊緣處內(nèi)力計(jì)算算及內(nèi)力組組合詳見表表格表14支座邊緣緣內(nèi)力計(jì)算算表15永久荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（梁梁AB）表16可變荷荷載效應(yīng)控控制的基本本組合表（梁AB）表17永久荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（梁梁BC）表18可變荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（梁梁BC）表19正常使用用極限狀態(tài)態(tài)驗(yàn)算的基基本組合表表表20永久荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（A軸柱）表21可變荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（柱柱A）表22永久荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（B軸柱）表23可變荷載載效應(yīng)控制制的基本組組合表（B軸柱）第七章截面面設(shè)計(jì)和配配筋計(jì)算1、設(shè)計(jì)基本資料料材料：混凝土強(qiáng)強(qiáng)度C25，，，鋼鋼筋強(qiáng)度：：HPBB3000，，HRRB3355，，2、框架柱截面計(jì)計(jì)算根據(jù)規(guī)范：框架架結(jié)構(gòu)、A級高度、高高度<24m，6度設(shè)防，軸軸壓比限值值為0.92.1軸壓壓比驗(yàn)算底層層柱：Nmax=12293.663kN軸壓壓比：合格2.2截面面尺寸復(fù)核核Vmmax=122.30kkN取合格2.3正截截面受彎承承載力計(jì)算算柱同時承受正反反向彎矩，同同時為了方方便施工，故故采用對稱稱配筋由內(nèi)力組合表可可知，N>Nb，故按M大、N大的組合合最不利組合為：：（1）1層：、和第一組內(nèi)內(nèi)力采用方法近似計(jì)計(jì)算二階效效應(yīng)根據(jù)《混規(guī)》，取取=1.00H=5..15m故按小偏心受壓壓計(jì)算由于本構(gòu)件為受受壓構(gòu)件，采采用HRB3335鋼筋，單單側(cè)，全部縱向鋼筋，故按構(gòu)造配筋，選選單側(cè)3B16第二組內(nèi)內(nèi)力采用方法近似計(jì)計(jì)算二階效效應(yīng)根據(jù)《混規(guī)》，取取=1.00H=5..15m故按小偏心受壓壓計(jì)算由于本構(gòu)件為受受壓構(gòu)件，采采用HRB3335鋼筋，單單側(cè)，全部縱向鋼筋，故按構(gòu)造配筋，選選單側(cè)3B16第三組內(nèi)內(nèi)力采用方法近似計(jì)計(jì)算二階效效應(yīng)根據(jù)《混規(guī)》，取取=1.00H=5..15m故按小偏心受壓壓計(jì)算由于本構(gòu)件為受受壓構(gòu)件，采采用HRB3335鋼筋，單單側(cè)，全部縱向鋼筋，故按構(gòu)造配筋，選選單側(cè)3B16（2）6層：由組合合表可知，N<Nb，故選M大組合故按大偏壓計(jì)算算采用方法近似計(jì)計(jì)算二階效效應(yīng)根據(jù)《混規(guī)》，取取=1.225H=44.5m由于本構(gòu)件為受受壓構(gòu)件，采采用HRB3335鋼筋，單單側(cè)，全部縱向鋼筋，故按構(gòu)造配筋，選選單側(cè)3B162.4垂直于于彎矩作用用平面的受受壓承載力力驗(yàn)算1層：Nmax=12933.69kN查得=0.9335驗(yàn)算合格2.5斜截面面受剪承載載力計(jì)算1層：最最不利內(nèi)力力組合由《混規(guī)》可知知，剪跨比比又因?yàn)楣使蔔取故按構(gòu)造配置箍箍筋選,8@2000雙肢箍6層：最不利內(nèi)力力組合由《混規(guī)》可知知，剪跨比比又因?yàn)楣使蔔取故按構(gòu)造配置箍箍筋選,8@2000雙肢箍2.6裂縫寬寬度驗(yàn)算由《混規(guī)》可知知，的偏心心受壓構(gòu)件件不可用進(jìn)進(jìn)行裂縫驗(yàn)驗(yàn)算1層：可不進(jìn)進(jìn)行裂縫驗(yàn)驗(yàn)算6層：可不進(jìn)進(jìn)行裂縫驗(yàn)驗(yàn)算3、框架梁截面設(shè)計(jì)計(jì)（AB梁）3.1正截截面受彎承承載力計(jì)算算1層：M==85.117kN·m架立筋：根據(jù)《混混規(guī)》，架架立筋面積積不小于1/4計(jì)算受力力縱筋面積積，且不少少于2根，受力筋選3B116（），架立立筋選2B12（）錨固長度計(jì)算錨固長度：根據(jù)據(jù)規(guī)范（板板底鋼筋）取==500mmm為了便于施工，所所有板底鋼鋼筋均錨固固入梁，錨錨固長度500mmm3.2斜截截面受剪承承載力計(jì)算算1層：Vb=80.58kN取φ8@2000雙肢箍3.3裂縫寬寬度驗(yàn)算1層:取=67.69kN·m構(gòu)件受力特征系系數(shù)其余梁的計(jì)算方方法，詳見見表格4、次梁配筋計(jì)算算（樓面4-5軸）4.1正截面面承載力計(jì)計(jì)算由于次梁跨度相相差超過10%，故不能能按連續(xù)梁梁計(jì)算，先先進(jìn)行彈性性計(jì)算，再再進(jìn)行手動動調(diào)幅由力學(xué)可知，對支座進(jìn)行200%調(diào)幅，取MMo=300.29kkN·m選3B124.2斜截面面受剪計(jì)算算故按構(gòu)造配置箍箍筋嗎，,,8@2000，雙肢箍箍其余框架梁計(jì)算算詳見表24、表25、表26表24框架梁正正截面配筋筋計(jì)算表25斜截面配配筋計(jì)算表26框架梁裂裂縫寬度驗(yàn)驗(yàn)算其中，最大允許許寬度為0.3mmm，全部滿滿足要求。第八章基礎(chǔ)礎(chǔ)設(shè)計(jì)（B軸柱）1、設(shè)計(jì)資料地梁傳遞荷載：：24x00.3x00.5=33.6kkN/m再由前面設(shè)計(jì)可可知，考慮慮標(biāo)準(zhǔn)值組組合，設(shè)計(jì)計(jì)參數(shù)為：：，，土層地質(zhì)分布情情況見圖16圖16土層地質(zhì)質(zhì)分布圖2、基礎(chǔ)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)計(jì)（柱下獨(dú)獨(dú)立基礎(chǔ)）根據(jù)資資料，取基基礎(chǔ)埋深1.3m，基礎(chǔ)高高度800mmm，C15墊層100mmm，持力層層為殘積亞亞粘土2.1確定基基低尺寸根據(jù)埋深，對地地基承載力力特征值進(jìn)進(jìn)行修正：：因?yàn)榭紤]荷載偏偏心作用，基基底面積增增大10%--40%，取10%取方方形基底，b=2..4m符合，無需二次次地基承載載力特征值值修正由尺寸可知，BB、C軸柱下獨(dú)獨(dú)立基礎(chǔ)的的凈間距為為0.6m，滿足施施工要求，故B、C軸柱均可采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)基礎(chǔ)底面平均壓壓力：荷載偏心距：2.2結(jié)構(gòu)設(shè)設(shè)計(jì)計(jì)算簡圖如圖117所示圖17基礎(chǔ)計(jì)算算簡圖（1）基底凈反力材料：采用C330混凝土，HRB3335鋼筋，，，，，基底凈反力設(shè)計(jì)計(jì)值凈偏心距基底最大和最小小凈反力設(shè)設(shè)計(jì)值：（2）沖切承載力驗(yàn)驗(yàn)算Ⅰ柱邊截面面基礎(chǔ)高度，取因此以驗(yàn)算沖切切承載力其中，，左式<右式（合格格）Ⅱ變階處截面基礎(chǔ)分兩階，下下階高度，上上階高度，取取因此驗(yàn)算公式不不變左式<右式（合格格）（3）配筋計(jì)算基底反力見圖118圖18基底反反力示意圖圖由于柱與基礎(chǔ)均均為方形，故故Ⅰ-Ⅰ截面：Ⅲ-Ⅲ截面：又因，故按構(gòu)造造配筋選13B12，@@200，錨固長度計(jì)算：：又因?yàn)樗募壙拐鹫鸬燃?，基礎(chǔ)配筋圖見圖圖19圖19基礎(chǔ)配配筋圖第九章樓梯梯計(jì)算1、設(shè)計(jì)資料樓梯使用活荷載載標(biāo)準(zhǔn)值為為，踏步面面層采用20厚花崗巖巖，底面為為15厚水泥砂砂漿抹灰，混混凝土強(qiáng)度度C25，梁中縱縱向受力鋼鋼筋采用HRB3335，其余采采用HPB3300，踏步板板底抹灰與與樓面頂棚棚抹灰做法法相同。樓梯計(jì)算簡圖簡簡見圖20、圖21圖20樓梯平面面布置簡圖圖圖21樓梯立面面計(jì)算簡圖圖2、踏步板計(jì)算2.1荷載計(jì)計(jì)算踏步板尺寸取3300x1150，斜板厚厚度取t=400mm，，則等效效形高度，（1）恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值值踏步板自自重00.12xx0.3xx24=00.87kN/m20厚花花崗巖228x0..02x((0.3++0.155)=0..25kkN/m15厚水水泥砂漿抹抹灰20xx0.0115x(00.3+00.14))=0.114kN/m10厚11:1:44水泥石灰灰砂漿抹灰灰17x00.01xx0.33354=00.06kN/m4厚1::0.3::3水泥石灰灰砂漿17x00.0044x0.33354==0.022kN/m合計(jì)1.334kN/m（2）活荷載標(biāo)準(zhǔn)值值0..3x0..35=11.05kN/m（3）荷載組合由永久久荷載控制制11.35xx1.344+1.44x1.005x0..7x1..0=2..84kkN/m由可變變荷載控制制1.2xx1.3++1.4xx1.055x1.00=3.008kN/m因此，由由可變荷載載控制2.2內(nèi)力計(jì)計(jì)算TB-1：梯梯段梁bxhh=1500mmx3000mm踏步板跨跨中彎矩：：TB-2：梯梯段梁bxhh=1500mmx3000mm踏步板跨跨中彎矩：：（2）正截面承載力力計(jì)算TB-1：：故按照構(gòu)造配筋筋每踏步采用2,,8（）斜板分分布鋼筋,,8@3300，置于受受力筋之上上TB-2：每踏踏步采用2,12（）斜板分分布鋼筋,,8@3300，置于受受力筋之上上3、樓梯斜梁計(jì)算算TL-2：（1）荷載計(jì)算恒荷荷載計(jì)算樓梯欄桿0.11kN/m踏步板傳傳荷載1/22x(1..35+22x0.115)x11.34==1.111kN/m斜梁自重（0.3--0.044）x0.115x244/0.8894=11.05kN/m斜梁抹灰2x((0.3--0.044)x(00.01++0.0004)x117/0..894==0.144kN/m合計(jì)2.44kN/m活荷荷載標(biāo)準(zhǔn)值值1/22x(1..35+22x0.115)x11.05==0.877kN/m?荷荷載組合由永久荷荷載控制1.355x2.44+1.44x0.887x0..7x1..0=4..09kkN/m由可變荷荷載控制1.2xx2.4++1.4xx0.877x1.00=4.110kN/m因此，由由可變荷載載控制內(nèi)力計(jì)算取平臺梁截面尺尺寸bxhh=1500x3000，斜梁水水平方向計(jì)計(jì)算跨度（以以首層為準(zhǔn)準(zhǔn)）：取作為計(jì)算跨度跨中彎矩支座截面剪力（3）承載力計(jì)算斜梁按T形截面面進(jìn)行配筋筋計(jì)算，取取翼緣有效寬度按按倒L形截面計(jì)計(jì)算取截面類型判斷屬于第一類截面面選2B10（）故按構(gòu)造配置箍箍筋雙肢箍,6@2000由于首層與2~~6層相差不不大我，為為便于施工工，2~6層配鏡與與首層相同同TL-3：（1）荷載計(jì)算恒荷載計(jì)計(jì)算樓梯欄桿桿0.11kN/m踏步板傳傳荷載1/22x(3++2x0..15)xx1.344=2.221kN/m斜梁自重重（0.3--0.044）x0.115x244/0.8894=11.05kN/m斜梁抹灰灰2x((0.3--0.044)x(00.01++0.0004)x117/0..894==0.144kN/m合計(jì)3.44kN/m活荷載標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值1/22x(3++2x0..15)xx1.055=1.774kN/m荷載組合合由永久荷荷載控制11.35xx3.4++1.4xx1.744x0.77x1.00=6.330kN/m由可變荷荷載控制11.2x33.4+11.4x11.74xx1.0==6.522kN/m因此，由由可變荷載載控制（2）內(nèi)力計(jì)算取平臺梁截面尺尺寸bxhh=1500x3000，斜梁水水平方向計(jì)計(jì)算跨度（以以首層為準(zhǔn)準(zhǔn)）：取作為計(jì)算跨度跨中彎矩支座截面剪力（3）承載力計(jì)算斜梁按T形截面面進(jìn)行配筋筋計(jì)算，取取翼緣有效寬度按按倒L形截面計(jì)計(jì)算取截面類型判斷屬于第一類截面面選2B12（）故按構(gòu)造配置箍箍筋雙肢箍,6@2000由于首層與2~~6層相差不不大我，為為便于施工工，2~6層配鏡與與首層相同同4、平臺板計(jì)算（TTB-3）該板按單向板受受力計(jì)算，取1m板寬度為計(jì)算單元。平臺板厚h=100mm，（1）荷載計(jì)算恒荷載20厚花花崗巖228x0..02x11=0.556kN/m15厚水水泥砂漿抹抹灰20xx0.0115x1==0.3kN/m平臺板結(jié)結(jié)構(gòu)層244x0.11x1=22.4kkN/m10厚11:1:44水泥石灰灰砂漿抹灰灰17x00.01xx1=0..17kN/m4厚1::0.3::3水泥石灰灰砂漿17x00.0044x1=00.07kN/m合計(jì)3.55kN/m活荷載標(biāo)準(zhǔn)值3.5xx1=3..5kN/m?荷載組合由永久荷荷載控制1.335x3..5+1..4x3..5x0..7x1..0=8..16kkN/m由可變荷荷載控制1.22x3.55+1.44x3.55x1.00=9.11kN/m因此，由由可變荷載載控制（2）內(nèi)力計(jì)算踏步板跨中彎矩矩：（3）正截面承載力力計(jì)算與板相同，內(nèi)力力臂系數(shù)近近似取0.9選,10@200（）5、平臺梁計(jì)算（TL-1）平臺梁尺寸hhxb=4400mmmx3000mmm（1）荷載計(jì)算恒荷載平臺板傳傳荷載3.55x(0..3+1//2x2..24)==4.977kN/m梁自重（0.4--0.1）x0.33x24==2.166kN/m斜梁抹灰灰2x((0.4--0.1))x(0..01+00.0044)x177=0.115kN/m合計(jì)7.228kN/m荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值(0..3+1//2x2..24)