泵池模板支撐體系及外腳手架專項施工方案概述

九龍離希工程龍泵池模板支撐體系及外腳手架專項施工方案一、 工程概況：雨水泵站布置在龍湖大道與九龍大道下穿立交的東南角，主要收集龍湖大道下穿匯集的雨水，集雨面積約lha,雨水經(jīng)提升后往西排入九龍大道雨水干管，再往南排入九龍湖。本工程泵房下部建筑面積約為229.32nr,泵房上部建筑面積約為197.65m2,其中泵房泵池結(jié)構(gòu)層高為11.6m，底板厚度為80cm,墻身厚度為70~90cm,頂板厚度為20cm,梁截面尺寸普遍為400x1100mm、300x900mm、250x500mm；地上部分建筑高為8.1m,斜屋面結(jié)構(gòu),梁截面尺寸普遍為350x1100mm、200x300mm、200x400mm,框架柱的尺寸為400x700mm,屋面板耳度120mm。本方案主要針對泵房泵池頂板、側(cè)墻的模板支撐體系及外腳手架進行設(shè)計及驗算。二、 編制依據(jù)：1、 工程施工圖紙。2、 相關(guān)的技術(shù)規(guī)范、規(guī)程、規(guī)定：《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010)《混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》(GB50204-2002)《建筑工程大模板技術(shù)規(guī)程》(JGJ74-2003,J270-2003)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130-2010)《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ162-2008)《建筑施工安全檢查標準》(JGJ59)《編制建筑施匸腳手架安全技術(shù)標準統(tǒng)一規(guī)定》

三、危險源與相關(guān)控制措施危險源的評佔、識別及控制措施見下表：危險源評佔及控制措施表（模板支架、高處作業(yè)）項目活動.產(chǎn)品或服務(wù)中的危險源控制措施物理性危險危害因素設(shè)備設(shè)施缺陷扣件的質(zhì)量不符合國家標準的要求按照國家規(guī)定.項目部對不符合要求的扣件要及時更換，進場的扣件應(yīng)具備產(chǎn)品合格證扣件的螺栓無墊片或墊片不符合國家標準的要求按照國家規(guī)定.項目部對不符合要求的扣件要及時更換，進場的扣件應(yīng)具備產(chǎn)品合格證扣件有夾沙現(xiàn)彖按照國家規(guī)定.項目部對不符合耍求的扣件要及時更換，進場的扣件應(yīng)具備產(chǎn)品合格證立桿未埋深且未設(shè)宜離地20cm的掃地桿按照國家規(guī)定.項目部對不符合耍求的扣件要及時更換，進場的扣件應(yīng)具備產(chǎn)品合格證立桿的接頭間隙不符合安全要求架子班組應(yīng)按照《建筑施丄扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準的要求.經(jīng)過檢査符合安全要求后方能投入使用立桿的間隙不符合安全要求架子班組應(yīng)按照《建筑施匸扌【1件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準的要求.經(jīng)過檢査符合安全要求后方能投入使用架休的轉(zhuǎn)角處的剪刀掠與地面的夾角過大架工班組應(yīng)按照《建筑施匸扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準的要求，地面夾角應(yīng)在45°~60°之間并經(jīng)過檢査合格后投入使用橫桿的端頭與扣件的中心小于10cm架工班組應(yīng)按照《建筑施匸扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準的要求.經(jīng)過檢査合格后投入使用水平桿搭接間隙不符合安全要求架工班組應(yīng)按照《建筑施1：扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準的要求.經(jīng)過檢査合格后投入使用有些焊接鋼管作為立桿將焊接的鋼管全部退場.禁止使用連墻點的設(shè)宜不符合安全要求按照《建筑施工扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準及《落地式雙排竹腳于?架》進行糾正，檢査符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力沒有達到安全要求按照《建筑施工扣件式鋼管腳于?架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130）標準進行檢測?檢測不符合要求的進行加固并檢測驗收合格后方可投入使用防護缺陷安全帽沒有定期檢査按照安全帽管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢查.對不符合標準要求的全部更換安全帶沒有定期檢査按照安全帶管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢查.對不符合標準要求的全部更換安全網(wǎng)沒有定期檢査按照安全網(wǎng)管理規(guī)定的有關(guān)標準進行檢査.對不符合標準要求的全部更換架子工作業(yè)沒有配備工具袋按照《職業(yè)健康安全管理制度》中的“勞保用品發(fā)放標準"執(zhí)行

不配戴或不正確配戴安全防護用具按照g職業(yè)健康安全管理制度》的規(guī)定進行教育和處理，加強管理力度和安全教育項目活動.產(chǎn)品或服務(wù)中的危險源控制措施物理性危險危害因素運動物危害鋼管.扣件、螺絲.工具等高空墜落完善各種防護措施，掛設(shè)安全標忐牌加強安全管理和安全教育匸作環(huán)境不良大風.大雨天氣下搭設(shè)外架遇到大風.大雨天氣停止高空作業(yè)搭設(shè)或拆除外架時，有人在外架下通行搭設(shè)或拆除外架時，項目部派專人進行監(jiān)護.設(shè)警戒區(qū).掛設(shè)警示標志并加強管理標芒缺陷支架搭拆時無安全標志和警示牌項目部安全員根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行掛設(shè)并加強管理心理生理性危險因素負荷極限體力聽力視力超過極限架子工作時間過長.體力下降存在安全隱患按照《勞動法》有關(guān)規(guī)定進行，并適X調(diào)整和安排作息時間個別作業(yè)人員視力不好進行特殊作業(yè)按照特種作業(yè)的有關(guān)規(guī)定.發(fā)現(xiàn)此情況的應(yīng)將該作業(yè)人員予以調(diào)離有心臟病.商血壓的人員進行商空作業(yè)按照特種作業(yè)的有關(guān)規(guī)定，發(fā)現(xiàn)此情況的應(yīng)將該作業(yè)人員予以調(diào)離復(fù)天高溫天氣作業(yè)，容易中暑提供充足的淸涼消普飲料并安排適半的作息時間作業(yè)人員注意力不集中,心情低落引發(fā)事故根據(jù)現(xiàn)場實際情況予以調(diào)整人員行為性危險因素指揮失誤班組長違章指揮.不執(zhí)行安全操作規(guī)程根據(jù)?職業(yè)健康安全管理制度》進行處理并組織相關(guān)的技能培訓和教育操作失誤架子工無證上崗作業(yè)檢査作業(yè)人員的持證，對無證人員禁止其上崗作業(yè)監(jiān)護失誤架子搭設(shè)沒有設(shè)宜監(jiān)護區(qū)域或無人監(jiān)護項目部根據(jù)現(xiàn)場實際悄況進行危險源評估及控制措施（施工用電）項目活動.產(chǎn)品或服務(wù)中的危險源控制措施物理性危險危害因素設(shè)備設(shè)施缺陷使用的絕緣丄具沒有檢測項目部機電管理人員根據(jù)相關(guān)規(guī)定進行檢測.合格后方可使用使用的于?持電動工具沒有進行絕緣檢測按照《于?持電動工具安全管理規(guī)定》進行檢測.合格后方可投入使用使用的人字梯中間的連接桿件沒有或連接不牢固使用前進行檢査.發(fā)現(xiàn)問題處理后方可作業(yè)I類手持電動工具無保護零線按照《于?持電動工具安全管理規(guī)定》進行檢測.合格后方可投入使用振動危害沖擊鉆使用發(fā)生的振動按照國家規(guī)定調(diào)整作息時間運動物危害室外電氣安裝時與塔吊作業(yè)同時進行施工過程中加強安全監(jiān)督,并及時檢査各種防護措施防護操作工高空作業(yè)不使用安全帶按照《職業(yè)健康安全管理制度》的規(guī)定進行處理，安缺陷全員現(xiàn)場進行監(jiān)督.禁止作業(yè)漏電保護器失靈按照《職業(yè)健康安全管理制度》進行檢査.發(fā)現(xiàn)問題的?機電人員要及時更換心理生理性危險因素負荷極限體力聽力視力超過極限商空作業(yè)時間過長，造成體力下降.注總力不集中項目部合理安排作息時間酒后作業(yè)安全員監(jiān)督.禁止酒后作業(yè)有心臟病.商血壓的人員進行電氣安裝作業(yè)安全員監(jiān)督、及時調(diào)整行為性危險因素指揮失’施工管理人員違帝指揮按照《職業(yè)健康安全管理制度》執(zhí)行.加強教育四、 材料選用模板采用松木九層I類1830mmX915mm的膠合板,厚度18mm,彈性模量E(N/mnr)：6000；抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：24.0。方木采用50X100mm規(guī)格方木，彈性模量E(N/mm2)：8000；抗彎強度設(shè)計值fm(N/mnr)：13.0：抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.4；方木截面抵抗距W=bXh2/6=50X100X100/6=83333.3mm3,截面慣性距I=bXh3/12=50X100X100X100/12=4166666.7mm4。梁下支撐體系采用4)48.3X3.6鋼管搭設(shè)，立桿凈截面面積A=5.06cm2,立桿凈截面抵抗矩W=5260mm3,彈性模量E=206000N/mnr；截面慣性矩1=127100mm4o直角、旋轉(zhuǎn)扣件(抗滑)：取8.0KN/扣。五、 模板支撐體系構(gòu)造體系要求樓板模板模板支架搭設(shè)高度為11.4m,板厚200mm時，底部木方間距400mm,支撐間距為1100mm,鋼管平面布置為1100*1100mm,步距為1.5m,在每一步距處縱橫向應(yīng)各設(shè)置一道水平拉桿；立桿頂部應(yīng)采用可調(diào)頂托受力，且頂托距離最上面一道水平桿不超過300mm：架體必須連續(xù)設(shè)置縱、橫向掃地桿和水平桿，縱向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm處的立桿上，橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在緊黑縱向掃地桿下方的立桿上；架體必須連續(xù)設(shè)置豎向、水平剪刀撐，在架體外側(cè)周邊及內(nèi)部縱、橫向每隔3m?5m山底至頂設(shè)置寬度3m?5m連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐；在豎向剪刀撐交點平面設(shè)置寬度3m?5m連續(xù)設(shè)置水平剪刀撐。（二）梁模板當梁的截面尺寸為400*1100mm, 300*900mm時，梁底模方木間距為250mm,鋼管支撐間距為900*900mm,側(cè)模方木間距為300mm,設(shè)一道穿梁螺栓，間距為350mm；梁的截面尺寸為250*500mm、250*400mm時，梁底模方木間距為300mm,鋼管支撐間距為1100*1100mm。詳見樓板支撐架立面簡圖、樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元。距為1100*1100mm。詳見樓板支撐架立面簡圖、樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元。1012■■AwJIwC.*12/j 3m?hri ——J 模板支撐剖而圖（示意圖）1-地下地鋼筋贓底甌2■墊木：3-縱橫向掃地桿：4-水平剪刀撐：5-立桿，6-豎向剪刀擦:7-縱橫向水平拉桿：8-U型頂托：9■對拉螺栓：10-通長托木：11-立檔：12-斜摻600樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元

樓板支撐架立桿穩(wěn)定性荷載計算單元六、模板支撐體系設(shè)計計算（一）現(xiàn)澆構(gòu)件模板荷載組合1、現(xiàn)澆樓板底模垂直荷載數(shù)值表現(xiàn)澆樓板底模垂直荷載數(shù)值表序號板厚（m）荷載標準值（KN/m?〉荷載標準值（KN/n?）(1)(2)(3)(4)驗算強度驗算剛度10.20.54.80.222.510.1249.024注：表中(1)=0.5(KN/m2):=24 (KN/m2)X板厚(mm)：=1.1(KN/m2)X板厚(mm)：=2.5(KN/m2)。2、現(xiàn)澆梁底模垂直荷載數(shù)值表現(xiàn)澆梁底模垂直荷載數(shù)值表序號梁截面尺寸bXh（m）荷載標準值（KN/m?）荷載組合值（KN/nC驗算強度驗算剛度bh(1)(2)(3)(4)1.2*((1)+⑵+(3))+1.4*(-1)1.2*((1>+<2)+(3))10.41.11.9510.560.660.816.92414.42420.30.91.5756.480.4050.610.992&98230.250.50.937530.18750.55.654.425■10.250.40.78752.40.150.54.7053.66注：表中(1)=(b+2h)X0.75(mXKN/m2=KN/m):=bXhX24(mXmXKN/m3=KN/m):=bXhX1.5(mXmXKN/m3=KN/m):=bX2.0(mXKN/m2=KN/m):。

3、現(xiàn)澆梁側(cè)模荷載數(shù)值表現(xiàn)澆梁側(cè)模荷載數(shù)值表序號梁截面尺寸bXh（m）荷戦標準值（KN.畑2）荷載組合值（KN/‘>(5)(6)驗算強度驗算剛度bh(5)(6)1.4*(5M.2*(6)1.2*(6)10.41.1826.442.8831.6820.30.9821.637.1225.9230.250.581225.614.4?10.250.489.622.7211.52表中梁高含相鄰板厚。注：表中（5）=8KN/m2（根據(jù)C建筑匸程大模板技術(shù)規(guī)程》?泵送確傾倒磴時產(chǎn)生的水平荷載標準值取4KN/m2,振搗碗時產(chǎn)生的荷載為4KN/m2）:(6)=24KN/m3Xh.（二）模板工程驗算1、現(xiàn)澆板底模板.方木及支撐驗算1.120cm厚現(xiàn)澆板底模板、方木及支撐驗算模板荷載組合值為：驗算強度qq二10.124Kn、驗算剛度qc=9.024Kn,按三跨（等跨）連續(xù)梁計算彎距和撓度值。設(shè)底部方木間距為400mm,鋼管支撐間距為1100mm.（1）模板強度、剛度驗算模板訃算簡圖如下：400400400400400400qQ=10.124X1.1=11.136kN/m：q&=9.024X1.1=9.926kN/m；模板彈性模量E=6000N/mnr；模板截面抵抗距w=bXh2/6=1100X18X18/6二59400mm\

截面慣性距I=bXh3/12= 1100X18X18X18/12=534600mm4o最大彎矩M=0.lqol^O.1X11.136X0.40X0.40=0.178kN.m最大應(yīng)力。=M/W=178000/59400二2.996N/mm2<[f]=24.0N/mn?強度滿足要求；撓度計算3二0.677qg14/100EI<[v]=1/400面板最大撓度計算值3=0.677X9.926X400*7(100X6000X534600)=0.536nun<400/400二1.0mm,剛度滿足要求！模板下直接支撐方木驗算：方木間距400mm,其底部支撐點1100mm。qQ=10.124X0.4=4.0496kN/mqG=9.024X0.4=3.970kN/m方木彈性模量E=8000N/mm2；方木截面抵抗距W二50X100X100/6=83333.3mm3；方木截面慣性距I=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o最大彎矩M=0.lqQl2=0.1X4.0496X1.1X1.1=0.490kN.mo=M/W=490000/83333.3二5.88N/mm2<[f]二13N/mn?強度滿足要求；撓度計算3二0.677qc.14/100EI<[v]=1/400方木最大撓度計算值3=0.677X3.97X11004/(100X8000X4166666.7)=1.18mm< 1100/400二2.75mm,剛度滿足要求！模板下鋼管抗彎及支撐驗算：鋼管支撐間距1100*1100mmo110011001103110011001103強度、剛度驗算：qQ=10.124X0.4X1.1=4.455kN/mqG=9.024X0.4X1.1=3.971kN/m最大彎矩M=0.175qq1=0.175X4.455X1.1=0.857587kN.mo=M/W=857587/5078二168.88X/mm2<[f1=205N/mn?強度滿足要求;撓度計算3二1.833qGl4/100EI<[v]=1/250鋼管彈性模量E=206000N/mm2:鋼筋立桿凈截面抵抗矩W=5.26cm3；鋼管截面慣性矩1=127100mm4o鋼管最大撓度計算值3二1.833X3.971X11004/（100X206000X127100）=4.07mm< 1100/250二4.4mm,剛度滿足要求！扣件抗滑移的計算（每扣件承力范圍為1.1*1.1=1.21m2）其豎向力N=l.1*1.1*10.124=12.25kN>Rc扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.OkN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算不能滿足要求！按雙扣件設(shè)汁，雙扣件其抗滑承載力滿足要求。"48.3X3.6鋼管立柱驗算（立柱支撐水平橫桿步距為1.5m）:i—1.59cm（回轉(zhuǎn)半徑），査《扣規(guī)》附錄B；L0—計算長度（m）L0=kuh （《扣規(guī)》5.3.4式）k―計算長度附加系數(shù)，取值為1.155,驗算立桿允許長細比（k二1）；卩一一計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》附錄C；u=1.46驗算立桿允許長細比X=L0/i=lX1.46X1.5/0.0159=137,查《扣規(guī)》表5.1.9,滿足要求。L0二kuh=l.155X1.46X1.5二2.529mX=L0/i=2.529/0.0159=159查《扣規(guī)》附錄A,卩二0.277N/（^A）=12.25X107（506X0.277）=87.4N/mm2<[fc]=205N/mm2,地基底為已施工成形C30鋼筋栓底板，可滿足梁板施工承載力要求。2、現(xiàn)澆梁底模板、方木、鋼管橫梁及支撐驗算2.1現(xiàn)澆梁底模板驗算現(xiàn)澆梁底模采用鍍膜膠合板，其底部直接支撐為50mmX100mm方木、底模面板按三等跨連續(xù)梁取彎距、撓度系數(shù)值，其計算公式及支撐簡圖如下：最大彎矩M=0.lqQl2；抗彎強度o=M/W；撓度計算3二0.677qcl4/100EI

計算簡圖如下:7 F7 \7 \7f LT L計算結(jié)果如下:序號梁戳面尺寸bxh(m)荷載組合值(KN/m)方木間距(m)彎距值Mmax(Nin)抵抗距W(mm3)截面慣(mm4)梁底模板驗算Bh驗算剛度驗算強度(N/mnr)驗算剛度(N/mnr)0[o]3[3]10.41」16.92414.4240.25105775.02160()1944004.924033062520.30.910.9928.8920.2568700.0162001458004.2240.270.62530.25().55.654.4250.350850.0135001215003.8240.330.7540.250.44.7053.660.342345.0135001215003」240.280.75經(jīng)i?算梁底模板強度、剛度均符合要求。2現(xiàn)澆梁底方木強度、剛度驗算(按單跨簡支梁)計算公式(支撐鋼管按照簡支梁)最大彎矩Mmax=0.125qcl(2-c/l):抗彎強度0=M/W；撓度計算3max二qcl3(8-4r2+r3)/384EI其中：E=8000N/mni2；W=bh2/6=83333.3mm3；1=bh3/12二4166666.7mm4<>計算簡圖如下(l=9000mm)弟才二】%\ +原梁截面荷載組合值需計算方木間距內(nèi)荷載組合值，強度、剛度驗算如下：?400mmX1100mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.25m,鋼管支撐間距0.9m):Mmax=0.125qcl(2-c/1)=0.125X16.924X0.25X400X900X(2-400/900)=296170X?mmo=M/W=296170/83333.3=3.554N?mn?<13N?mm?強度滿足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=14.424X0.25X400X9003X(8-4X0.3332+0.3333)/(384X8000X4166666.7)=0.624mm<900/400=2.25mm,剛度滿足要求。300mmX900mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.25m,鋼管支撐間距0.9m):Mmax=0.125qcl(2-c/l)=0.125X10.992X0.25X300X900X(2-300/900)=154575X?mmo=M/W=154575/83333.3=1.855N?mn?<13N?mm?強度滿足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=8.892X0.25X300X9003X(8-4X0.32+0.33)/(384X8000X4166666.7)=0.291mm<900/400=2.25mm,剛度滿足要求。250mmX500mm梁下方木強度、剛度驗算(底模方木間距0.30m,鋼管支撐間距1.1m):Mmax=0.125qcl(2-c/l)=0.125X5.65X0.30X250X1100X(2-250/1100)=103289X?mmo=M/W=103289/83333.3=1.239N?mm?<13N?mm?強度滿足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=4.425X0.30X250X11003X(8-4X0.252+0.253)/(384X8000X4166666.7)=0.268mm<1100/400=2.75mm,剛度滿足要求。2.3梁底方木架在鋼管上，需對鋼管橫梁強度、剛度驗算（1）ir算簡圖（2） 梁底方木下水平鋼管強度、剛度驗算（雙邊支撐計算時單邊取q/2）（3） 計算公式（支撐鋼管按照簡支梁）最大彎矩M=mbXqXI；其中：mb二0.267；抗彎強度。=M/W；其中：W=5260mm3；撓度計算3二KaXqXI3/100EI,K3（撓度系數(shù)）=1.883,E=206000N/mm2；1=127100mm4o?400mmX1100mm梁下鋼管強度、剛度驗算（取鋼管縱向間距0.9m）:q=16.924X0.25X0.5=2.116KNM二0.267X2116X900=508475N?mm：o=508475/5260=96.7N/mm2<205N/mm2強度滿足要求；3二1.883X2116X9003/（100XEXI）=l.11mm<900/250=3.6m,剛度滿足要求。300mmX900mm梁下鋼管強度、剛度驗算（取鋼管縱向間距0.9m）:q=10.992X0.25X0.5=1.374KNM=0.267X1374X900=330172N?mm：o=330172/5260=62.8N/mm2<205N/mm2強度滿足要求；3二1.883X1374X9003/（100XEX1）=0.72mm<900/250=3.6m,剛度滿足要求。250mmX500mm梁下鋼管強度、剛度驗算（取鋼管縱向間距1.1m）:q=5.65X0.30X0.5=0.848KNM=0.267X848X1100=249058N?mm：o=249058/5260=4703N/mm2<205N/mm2強度滿足要求；3二1.883X848XU003/(100XEXI)=0.812mm<1100/250=4.4叫剛度滿足要求。以上計算，結(jié)構(gòu)梁底方木下鋼管水平支撐鋼管強度、剛度都滿足要求。2.4鋼管扣件抗滑力及支撐穩(wěn)定性驗算計算時取梁截面較大荷載值較高的梁400mmX1100mm、300mmX900mm和較普遍的梁250mmX500mm,其他梁不——計算。（1）鋼管支撐穩(wěn)定性計算梁4OOmmX1100mm（鋼管支撐間距橫向0.9m、縱向間距0.9m）:荷載組合值：q=16.924KN/m（梁截面每m荷載），N=16.924X0.9=15.232KN。驗算立桿允許長細比,入二L0/i二1X2.335X1.5/0.0159=220,查《扣規(guī)》表5.1.9,滿足要求。支撐驗算（縱向0.9m/2根）：水平橫桿約束步距1.5m,計算長度：L0二kuh二1.155X2.335XI.5二4.045mX=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣規(guī)》附錄A,卩二0.114N/（A^）=15.232X103/（2X506X0.114）=132N/mm2<[fc]=205N/mm2,支撐穩(wěn)定性安全。梁300mmX900mm（鋼管支撐間距橫向0.9m、縱向間距0.9m）:荷載組合值：q二10.992KX/m（梁截面每m荷載），'=10.992X0.9=9.893KN。驗算立桿允許長細比,入二L0/i二IX2.335X1.5/0.0159=220,查《扣規(guī)》表5.1.9,滿足要求。支撐驗算（縱向0.9m/2根）：水平橫桿約束步距1.5m,計算長度：L0=kuh=l.155X2.335X1.5=4.045mX=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣規(guī)》附錄A,卩二0.114N/（A^）=9.893XIO3/（2X506X0.114）=85.8N/mm2<[fc]=205N/"nim2,支撐穩(wěn)定性安全。梁250mmX500mm（鋼管支撐間距橫向1.Im、縱向間距1.Im）:荷載組合值：q二5.65KN/m（梁截面每m荷載），'=5.65X1.1=6.215KN。驗算立桿允許長細比,X=L0/i=lX2.441X1.5/0.0159=230,查《扣規(guī)》表5.1.9,滿足要求。支撐驗算（縱向l.lm/2根）：水平橫桿約束步距1.5m,計算長度：L0二kuh二1.155X2.441XI.5二4.229mX二LO/i二4.229/0.0159=266,查《扣規(guī)》附錄A,卩二0.103N/（A^）=6.215X103/（2X506X0.103）=59.6N/mm2<[fc]=205N/"mm2,支撐穩(wěn)定性安全。（2）扣件抗滑力計算：梁400mmXI100mm:q=16.924X0.9X0.5=7.6KN<8KN,接近8KN,采用雙扣8X2=16KN,抗滑力滿足要求。梁300mmX900mm:q=10.992X0.9X0.5=4.946KN<8KN,抗滑力滿足要求。梁250mmX500mm:q=5.65X1.1X0.5=3.108KN<8KN,抗滑力滿足要求。2.5現(xiàn)澆梁側(cè)模板強度、剛度驗算梁側(cè)模板選擇具有代表性I島度500mm、900mm、1100mm,1400mm以上高度的梁側(cè)模板納入墻體模板訃算。梁高500mm（梁側(cè)方木間距0.3m）計算簡圖如下:577 WS7300<2>————300300強度ql=25.6X0.6=15.36KN/m：剛度q2=14.4X0.6=8.64KN/m；計算公式：最大彎矩M=KmXqlXl2；其中：Km=0.1,抗彎強度。=M/W：其中：W=bh2/6=500*18*18/6=27000mm\撓度計算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2： 1=(bh3/12)二243000mm"4。梁側(cè)模板強度、剛度驗算：M二0.1X15.36X3002=138240N?mmo=138240/27000=5.12<24N/mm2,強度滿足要求;

3二0.677X8.64X3004/(100X6000X243000)=0.325mm<l.2mm,剛度滿足要求。梁高900mm（梁側(cè)方木間距0.30m）計算簡圖如下:300300300300300300ql二37.12X0.9=33.408KX/m；q2二25.92X0.9=23.328KX/m；計算公式：最大彎矩M=KmXqlXl2；其中:Km=0.1,抗彎強度。=M/W；其中：W=(bh2/6)二900*18*18/6二48600mm',撓度計算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2； 1=bh3/12=437400mm4o梁側(cè)模板強度、剛度驗算：M=0.1X33.408X3002=300672N?mmo=300672/48600=6.19<24N/mm2,強度滿足要求；<o=0.677X23.328X3004/(100X6000X437400)=0.487mmVI.2mm，剛度滿足要求。梁高1100mm(梁側(cè)方木間距0.30m)計算簡圖如下:7 5r 、7 \7J77? 300<4>————300300ql二42.88X1.1=47.168KN/m；q2二31.68X1.1=34.848KX/m；計算公式：最大彎矩M=KmXqlXl2：其中：Km=0.1,抗彎強度。=M/W：其中：W=(bh2/6)二59400mm',撓度計算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2： 1=bh3/12=534600mm4o梁側(cè)模板強度、剛度驗算：M二0.1X47.168X3002=424512N?mmo=424512/59400=7.15<24N/mm2,強度滿足要求；=0.677X34.848X3004/(100X6000X534600)=0.596mmVI.2mm，剛度滿足要求。2.6梁側(cè)方木強度、剛度驗算①梁高900mm(梁側(cè)方木間距0.3m,中間設(shè)對拉螺栓一道)計算簡圖如下：7 \7 丫7 \7 \UQr4DOL 4-501ql二37.12X0.3=11.14KN/m；q2=25.92X0.3=7.78KX/m；計算公式：最大彎矩M=KmXqlXl2；Km=0.125抗彎強度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,撓度計算3二KwXq2XI4/(100EI),其中：Kw=0.521,E=8000N/mm2,I=(bh3/12)=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁側(cè)方木強度、剛度驗算：M二0.125X11.14X4502=281981N?mmo=281981/83333.3=3.38<24N/mm2,強度滿足要求；3二0.521X7.78X4504/ (100X8000X4166666.7)=0.05mm<450/400二1.125mm,剛度滿足要求。②梁高1100mm(梁側(cè)方木間距0.3m,中間設(shè)對拉螺栓一道)計算簡圖如下：qr l550\ L550ql二42.88X0.3=12.864KX/m；q2=31.68X0.3=9.504KX/m；計算公式：最大彎矩M二KmXqlXl2；Km=0.125抗彎強度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,撓度計算3二KwXq2XI4/(100EI),其中：Kw=0.521,E=8000N/mm2,I=(bh3/12)二50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁側(cè)方木強度、剛度驗算：M二0.125X12.864X5502=486420N?mmo=486420/83333.3=5.84V24X/mm2,強度滿足要求；3二0.521X9.504X5504/ (100X8000X4166666.7)=0.136mm<550/400二1.375mm,剛度滿足要求。梁高500mm(梁側(cè)方木間距0.30m,上下支承)計算簡圖如下：qr if 1\ Ltql二25.6X0.3=7.68KX/m；q2二14.4X0.3=4.32KX/m；計算公式：最大彎矩M=0.125XqlXl2；抗彎強度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,撓度計算3二5Xq2XI4/(384EI),,其中：E=8000N/mm2；I=(bh3/12)=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁側(cè)方木強度、剛度驗算：M二0.125X7.68X5002=240000N?mmo=240000/83333.3=2.88<24X/mm2,強度滿足要求；3二5X4.32X5004/(384X8000X4166666.7)=0.105mm<600/400=1.5mm,剛度滿足要求。

七、側(cè)墻模板的構(gòu)造及計算書（一）、側(cè)墻模板構(gòu)造泵房泵池結(jié)構(gòu)層高為11.6m、板片20cm、墻身片度為70~90cm,墻身高度為11.4m,底部50cm與泵池底板同時施工，頂部40cm與泵池頂板同時澆筑，中部墻身10.5m分兩次澆筑，每次澆筑層高5.25m。墻模板的背部支撐山兩層龍骨（木楞和鋼楞）組成，直接支撐模板的龍骨為次龍骨，即內(nèi)龍骨；用以支撐內(nèi)層龍骨為外龍骨，外龍骨組裝成墻體模板時，通過穿墻螺栓將墻體兩片模板拉結(jié)，每個穿墻螺栓成為外龍骨的支點。模板面板母度h二18mm,彈性模量E二6000N/mm2,抗彎強度［f］二24N/mm2。內(nèi)楞采用方木，截面30X100mm,每道內(nèi)楞1根方木，間距250mm。外楞采用圓鋼管"48.3X3.6,每道外楞2根鋼管，間距500mmo穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mm。?一內(nèi)龍骨_面板?F-外龍骨（二）、墻模板荷載標準值計算墻側(cè)模荷載數(shù)值表序號梁截面尺寸bXh（m）荷拔標準值＜KN/W）荷我組合值（KN/m2）PiP：VtT（Q）H（B）了C<KN/m3)⑸⑹驗算強度驗貝剛度FF1.4*(5)+l.2*(6}1.2*(6)11.21.15n5.71205.2524158.912676.3■■■ii.i注：新澆筑的混凝上作用于模板的最大側(cè)圧力，按下列二式計算?并取二式中的較小值C強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和傾倒混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。新澆混凝土側(cè)壓力計?算公式為下式中的較小值：F=O.22y/0i燉亦P=YH其中F——新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力(KX/m')；Tc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新澆混凝土的初凝時間，為0時(表示無資料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模溫度，取20.000°C；V——混凝土的澆筑速度，取2.000m/h；H——混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取5.250m；01——外加劑影響修正系數(shù)，取1.200：02——混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150o根據(jù)公式計算的新澆混凝土側(cè)壓力標準值F1二58.9kN/m2：倒混凝土時產(chǎn)生的荷載標準值F2二4.000kN/m=o、墻模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。訃算的原則是按照龍骨的間距和模板面的大小，按支撐在內(nèi)楞上的三跨連續(xù)梁訃算。q11\11k Lpsri\ LP50面板計?算簡圖1.抗彎強度汁算f二M/W<[f]其中f——面板的抗彎強度計算值(X/mm2):M 面板的最大彎距(X.mm):W——面板的凈截面抵抗矩,W二500.00X18X18/6二27000mm'；[fl——面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)oM二0.lqxl"其中q—一作用在模板上的側(cè)壓力，它包括：驗算強度荷載結(jié)合,qi=76.3X0.5=38.15kN/m：驗算剛度荷載結(jié)合，q：=70.7X0.5=35.35kN/m：1——計算跨度（內(nèi)楞間距），1二250mm；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]二24.000N/mm2；M二0.lqil-=0.1X38.15X250X250=238437N.mmo=M/W=238437/27000=8.83N/mm2<[f]=24.0N/mm2；強度滿足要求；2.撓度計算v二0.677qJ/100EI<[v]=1/400其中——作用在模板上的側(cè)壓力；1——計算跨度（內(nèi)楞間距），1二250mm；E——面板的彈性模量,E=6000N/mm2；I——面板的截面慣性矩，1=500X18X18X180/12=243000mm4；v二0.677qJ/100EI=0.667X35.35*2507（100*6000*243000）=0.632nnn面板的最大允許撓度值，[v]二1/400二500/400二1.2mm；面板的最大撓度計算值,v=0.632mm；面板的撓度驗算v<[v],滿足要求?。ㄋ模δ０鍍?nèi)外楞的計算1.墻身模板內(nèi)楞采用方木，截面50X100mm,每道內(nèi)楞1根方木，間距250mm。內(nèi)楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載的三跨連續(xù)梁汁算。截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W二50X100X100/6=83333.3mm3；I二50X100X100X100/12二4166666.7mm*；\ L\ L^nfiLnn< L內(nèi)楞汁算簡圖（i）?內(nèi)楞抗彎強度計算f二M/W<[f]其中f——內(nèi)楞抗彎強度計算值（N/mm2）；M——內(nèi)楞的最大彎距（N.mm）；W——內(nèi)楞的凈截面抵抗矩；[f]——內(nèi)楞的抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）。M二0.lqxr其中：驗算強度荷載結(jié)合,Q二76.3X0.25=19.075kN/m；驗算剛度荷載結(jié)合,彳二70.7X0.25二17.675kN/m：1——內(nèi)楞計算跨度（外楞間距），1=500mm；內(nèi)楞抗彎強度設(shè)計值[f]二13.000N/mm2；M二0.lqj'二0.1X19.075X500X500二476875*.mm；o=M/W=476875/83333.3=5.722N/mm:<[f]二13.0N/min2；強度滿足要求?。?）?內(nèi)楞的撓度訃算v=0.677q：ls/100EI<[v]二1/400其中E——內(nèi)楞的彈性模量,E=8000N/mm2；q：一一作用在模板上的側(cè)壓力；1——計算跨度（內(nèi)楞間距），1二500mm：I——內(nèi)楞的截面慣性矩,50X100X100X100/12二4166666.7mm4；V二0.677/1"/100EI=0.667X17.675*5007(100*8000*4166666.7)內(nèi)楞的最大允許撓度值，[v]二500/400二1.2mm；內(nèi)楞的最大撓度計算值,v=0.221mm；內(nèi)楞的撓度驗算v<W],滿足要求！2.墻身模板外楞采用圓鋼管*48.3X3.6,每道外楞2根鋼管，間距500mm,配合3形卡件和M14止水螺栓穿墻對拉緊固，穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mmo外楞(鋼管)承受內(nèi)楞傳遞的荷載，按照集中荷載下的三跨連續(xù)梁計算。截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：外鋼楞截面抵抗矩W二5260mm'；外鋼楞截面慣性矩I二127100mm'；sonpunson外楞汁算簡圖(1).外楞抗彎強度計算f二M/W<[f]其中f——外楞抗彎強度計算值(N/mm:):M——外楞的最大彎距(N.mm)；W——外楞的凈截面抵抗矩,W=5260mm3；[fl——外楞的抗彎強度設(shè)計?值(N/mm:)oM二0.267q』二0.267X9.538X500二1273323N.mm其中：驗算強度荷載結(jié)合,①二76.3X0.25X0.5=9.538kN/m；1——外楞汁算跨度(對拉螺栓水平間距)，1二500mm；f二M/W=1273323/(5260X2)=121.04N/mm:外楞抗彎強度設(shè)計值[f]二205.OOON/mm：；經(jīng)計算得到，外楞的抗彎強度計算值113.3N/W；外楞的抗彎強度驗算〈[f],滿足要求！(2).外楞的撓度計算v=1.883q217100EI<[v]=1/400其中： 驗算剛度荷載結(jié)合,q==70.7X0.25X0.5=8.838kN/m：E——外楞的彈性模ft,E=2O6OOON/mm2；I——外鋼楞截面慣性矩,I=127100nun1v二1.146q:17100EI=1.466X8.838X5007(100X206000X2X127100)=0.397mm；外楞的最大允許撓度值，[v]二1/400二1.2mm：外楞的撓度驗算v<W],滿足要求！、穿墻螺栓的計算穿墻螺栓水平距離500mm,穿墻螺栓豎向距離500mm,直徑14mm。計算公式：穿墻螺栓所受的最大拉力(kN):N=FA=58.9X0.5X0.5=14.725KN其中：F——新澆筑的混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力(KN/m')二58.9KN/m2；A——穿墻螺栓有效作用面積(m2)；穿墻螺栓最大容許拉力值(kN):[N]=fA二17.8X其中：f——穿墻螺栓的抗拉強度設(shè)計?值，取170N/mm2；A——穿墻螺栓有效面積(mm2):穿墻螺栓有效直徑(mm)： 14,有效面積(mm2)：A二105.000；穿墻螺栓最大容許拉力值(kN):[X]二17.8X；穿墻螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.725<[X]二17.8N；穿墻螺栓強度驗算滿足要求！泵池側(cè)墻雙排腳手架搭設(shè)構(gòu)造及計算書(一)雙排腳手架搭設(shè)構(gòu)造落地雙排腳手架沿泵池側(cè)墻四周，從基坑底面上-12.5米搭起，總長度約61.8米，高度為14.3米(總?12.8m加1.5/w高護欄)，泵池四個角點處增設(shè)8個2.l*12m,腳手架通道及工作平臺(附圖1)。選用"48.3X3.6鋼管搭設(shè)，鋼材強度等級Q235-A,鋼管表面應(yīng)平直光滑，不應(yīng)有裂紋、分層、壓痕、劃道和硬彎；扣件不得有裂紋、氣孔、縮松、砂眼等鍛造缺陷，扣件的規(guī)格應(yīng)與鋼管相匹配，貼和面應(yīng)平整，活動部位靈活，夾緊鋼管時開口處最小距離不小于5mm。鋼管螺栓擰緊力矩達65N.m時不得破壞；連墻件采用鋼管，安全網(wǎng)采用密LI式安全網(wǎng)，網(wǎng)L1應(yīng)滿足2000U/100cm:,做耐貫穿試驗不穿透，1.6X1.8m的單張網(wǎng)重量在3kg以上，顏色應(yīng)滿足環(huán)境效果要求，選用綠色。要求阻燃，使用的安全網(wǎng)必須有產(chǎn)品生產(chǎn)許可證和質(zhì)量合格證。1?1、立桿腳手架立桿縱距1.5m,橫距1.05m,步距1.8m；連墻桿間距豎直3.6m,水平4.5m（即兩步三跨）；立桿距建筑物0.3mo每根立桿底部應(yīng)設(shè)置墊板。相鄰立桿的對接扣件不得在同一高度內(nèi)。下端笫一根立桿交錯用6111桿和3m桿相互錯開。1?2、水平桿水平桿要求設(shè)置在立桿內(nèi)側(cè)，長度不宜小于三跨。橫向水平桿在縱向水平桿的上面。接長宜使用對接。對接扣件應(yīng)交錯布置，兩根相鄰縱向水平桿的接頭不宜設(shè)置在同步或同跨內(nèi)，不同步或不同跨兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm,各接頭中心至最近主節(jié)點的距離不宜大于縱距的1/3。接長如采用搭接，搭接長度不應(yīng)小于lm,應(yīng)等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。橫向水平桿兩端均應(yīng)采用直角扣件固定在縱向水平桿上。1?3、剪刀撐剪刀撐在外側(cè)立面整個長度和高度連續(xù)設(shè)置，斜桿與地面的傾角按45°控制。每道剪刀撐寬度不應(yīng)小于4跨。剪刀撐斜桿的接長宜采用搭接。搭接長度不應(yīng)小于lm,應(yīng)等間距設(shè)置3個旋轉(zhuǎn)扣件固定。1?4、掃地桿縱橫向掃地桿應(yīng)采用直角扣件固定在距離底座上皮不大于200mm處的立桿上，當立桿基礎(chǔ)不在同一高度上時，必須將高處的縱向掃地桿向低處延長兩跨與立桿固定，高低差不大于5,靠邊坡上方的立桿軸線到邊坡的距離不應(yīng)大于50mm。1?5、扣件螺栓擰緊扭力矩不應(yīng)小于40N?加，且不應(yīng)大于65N?加。主節(jié)點處固定橫向水平桿、縱向水平桿、剪刀撐等用的直角扣件、旋轉(zhuǎn)扣件的中心點的相互距離不應(yīng)大于150mm。對接扣件開口應(yīng)朝上或朝內(nèi)。各桿件端頭伸出扣件蓋板邊緣的長度不應(yīng)小于lOOmmo1?6、連墻件拉結(jié)點在轉(zhuǎn)角范圍內(nèi)和頂部處加密，即在轉(zhuǎn)角1米以內(nèi)范圍按垂直方向每3.6米設(shè)一拉結(jié)點。1.7、腳手板腳手架5.6m.12.8m高的位置分別鋪設(shè)竹笆片腳手板，做為工作平臺，竹笆片腳手板必須垂直墻面橫向鋪設(shè)，滿鋪到位，不留空位，不能滿鋪處必須采取有效的防護措施。Ia腳秫褫示辭0 Onmmminnf働1028ad???■???.?7<?::?":O?????????■:?>Q G—?????<:■?■?O Q.*■???J? *?a?■???』-????Q Q并鮎孵談■“夕????6?￡：F￡丿.1°4、.??0.?■.-??￡/?.0??4?J一0&蝕fem6 匕/3Vr008I'aI?-???-O 08?雙排■架（平両）腳手架岡『性湮i嗇件釉造示意圖1—墊木；2F鋼管；3—§角扣件；4-fI向水平桿；5T附加鋼莒(二)、雙排腳手架計算書腳手架參數(shù)雙排腳手架搭設(shè)高度為14.3m,立桿采用單立管；搭設(shè)尺寸為：立桿的橫距為1.05m,立桿的縱距為1.5m,橫桿的步距為1.8m；內(nèi)排架距離墻長度為0.30m；采用的鋼管類型為*48.3X3.6；橫桿與立桿連接方式為單扣件；取扣件抗滑承載力系數(shù)為1.00；連墻件采用兩步三跨，豎向間距3.6m,水平間距4.5m,采用扣件連接；連墻件連接方式為雙扣件；活荷載參數(shù)施工均布活荷載標準值:2.000kN/m2；風荷載參數(shù)基本風壓0.45kN/m2；風荷載高度變化系數(shù)山為1.00,風荷載體型系數(shù)山為1.13；腳手架計算中考慮風荷載作用；靜荷載參數(shù)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(k\/m):0.1248：腳手板自重標準值(kN/m2):0.300：欄桿擋腳板自重標準值(kN/m):0,150；安全設(shè)施與安全網(wǎng)(kN/m2):0.005；腳手板類別:竹笆片腳手板；欄桿擋板類別:欄桿、竹笆片腳手板擋板；每米腳手架鋼管自重標準值(k\/m):0.038；地基參數(shù)地基土類型：中風化粉砂質(zhì)泥巖；地基承載力標準值(kPa):800.00；立桿基礎(chǔ)底面面積(m2):0.20；地基承載力調(diào)整系數(shù):1.00o橫向水平桿的計算：橫向水平桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計?算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面，將橫向水平桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算橫向水平桿的最大彎矩和變形。6-1.均布荷載值計算橫向水平桿的自重標準值:PL0.038kN/m；腳手板的自重標準值:P2=0.3XI.05/(2+1)二0.105kN/m；活荷載標準值:Q二2XI.05/(2+1)二0.7kN/m；靜荷載的設(shè)計值:qi=l.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷載的設(shè)計值:q2=1.4X0.7=0.98kN/m；Qi q? q?圖i橫向水平桿設(shè)計荷載組合簡圖（跨中最大彎矩和跨中最大撓度）圖2橫向水平桿設(shè)汁荷載組合簡圖（支座最大彎矩）6-2.強度驗算跨中和支座最大彎距分別按圖1、圖2組合。跨中最大彎距計算公式如下：%=0.0込廠十0一10@畀跨中最大彎距為Mimax二0.08X0.172X1.52+0.10X0.98X1.52=0.251kN.m：支座最大彎距計算公式如下：嶇時=-0.10^2-0.117^/2支座最大彎距為M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X0.98X1.52二-0.297kN.m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：o=Max（0.251xl06,0.297x106）/5080=58.465N/mm2；橫向水平桿的最大彎曲應(yīng)力為o=58.465N/mm2小于橫向水平桿的抗壓強度設(shè)訃值［f］二205X/W,滿足要求！6-3.撓度驗算：

最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。計算公式如下：0.677100570.67710057其中:靜荷載標準值：qi=Pi+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷載標準值：qz=Q=0.7kN/m；最大撓度訃算值為：0.677x0.143x15004/(100x2.06x105x121900)+0.990x0.7x15004/(100x2.06x105x121900)=1.593mm；橫向水平桿的最大撓度1.593mm小于橫向水平桿的最大容許撓度1500/150mm與10mm,滿足要求！7、縱向水平桿的計算：縱向水平桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，橫向水平桿在縱向水平桿的上面，用橫向水平桿支座的最大反力汁算值作為縱向水平桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。7-1.荷載值計算橫向水平桿的自重標準值:P1=0.038X1.5=0.058kN；腳手板的自重標準值：P2二0.3XI.05XI.5/(2+1)二0.158kN；活荷載標準值：Q=2X1.05X1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷載的設(shè)計值:P二1.2X(0.058+0.158)+1.4XI.05=1.728kN；P PP P縱向水平桿訃算簡圖7-2.強度驗算最大彎矩考慮為縱向水平桿自至均布荷載與橫向水平桿傳遞荷載的標準值最不利分配的彎矩和；均布荷載最大彎矩計?算公式如下:Mqmax二1.2X0.038X1.052/8二0.006kN.m；集中荷載最大彎矩計算公式如下：PIMpmax—1.728X1.05/3—0.605kN.m；最大彎矩M二Mqnux+Mpmax=0.611kN.m；最大應(yīng)力計算值o=M/W=0.611X106/5080=120.313N/mm2；縱向水平桿的最大彎曲應(yīng)力0=120.313N/mm2小于縱向水平桿的抗壓強度設(shè)汁值205N/mm2,滿足要求！7-3.撓度驗算最大撓度考慮為縱向水平桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)訃值最不利分配的撓度和；縱向水平桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下：剛4剛438457vqmax=5x0.038x10504/(384x2.06x105x121900)=0.024mm；橫向水平桿傳遞荷載P=Pl+P2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下：H(護一H(護一4廠妙)T2EIvpmax=1265.1x1050x(3x10502-4x10502/9)/(72x2.06x105x121900)=2.07mm；最大撓度和v=Vqmax+vpmax=0.024+2.07=2.094mm：縱向水平桿的最大撓度為2.094nim小于縱向水平桿的最大容許撓度1050/150=7與10mm,滿足要求!8、扣件抗滑力的計算:直角、旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.OOkN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)1.00,該工程實際的旋轉(zhuǎn)單扣件承載力取值為8.OOkNo縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):RWRc其中Rc-扣件抗滑承載力設(shè)計值，取8.00kN；R-縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計?值；橫向水平桿的自重標準值:Pi=0.038X1.5X2/2=0.058kN；縱向水平桿的自重標準值:P2=0.038X1.05/2=0.02kN；腳手板的自重標準值:P3=0.3X1.05X1.5/2=0.236kN；活荷載標準值：Q二2X1.05X1.5/2二1.575kN；荷載的設(shè)計值:R=l.2X(0.058+0.02+0.236)+1.4X1.575=2.582kN；R<8.00kN,單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！9、腳手架立桿荷載計算：作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容:每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，為0.1248kN/mNgi=[0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80]X25.00=3.920kN；腳手板的自重標準值；采用竹笆片腳手板，標準值為0.3kN/m2Ng2=0.3X4X1.5X(1.05+0.3)/2=1.215kN；欄桿與擋腳手板自重標準值；釆用欄桿、竹笆片腳手板擋板，標準值為0.15kN/mNg3=0.15X4X1.5/2=0.45kN：吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)；0.005kN/m2Ng4=0.005X1.5X25=0.188kN：經(jīng)計算得到，靜荷載標準值Ng二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=5.772kN；活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值Nq二2X1.05X1.5X2/2=3.15kN；風荷載標準值按照以下公式汁算皿=2氏口?％其中Wo~基本風壓(kN/m2),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)的規(guī)定采用：Wo二0.45kX/m2；Uz—風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB30009-2001)的規(guī)定采用：Uz=1；Us-風荷載體型系數(shù)：取值為1.13；經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7X0.45X1X1.13二0.356kN/m2；不考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N二1.2Ng+1.4Nq二1.2X5.772+1.4X3.15=11.337kN；考慮風荷載時，立桿的軸向壓力設(shè)汁值為N二1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X5.772+0.85X1.4X3.15=10.676kN；風荷載設(shè)汁值產(chǎn)生的立桿段彎矩Mw為Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850XI.4X0.356X1.5X1.82/10=0.206kX.m；10、立桿的穩(wěn)定性計算：不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算公式為：立桿的軸向壓力設(shè)計值：X二11.337kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i二1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k二1.155；當驗算桿件長細比時，取塊1.0；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：卩=1.5；計算長度，由公式lo二kXpxh確定：lo=3.118m；長細比L0/i二197:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（p,由長細比lo/i的計算結(jié)果查表得到：（p=0.186:立桿凈截面面積：A二4.89cm2；立桿凈截面模量（抵抗矩）：W二5.08cm3；鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：［f］二205N/mm2；a=11337/（0.186x489）=124.645N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算0=124.645N/mm2小于立桿的抗壓強度設(shè)計值［f］=205N/mm2,滿足要求！考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計?算公式立桿的軸心壓力設(shè)計值:N=10.676kN；計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑：i二1.58cm；計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：k二1.155；計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3得：卩=1.5；計算長度，由公式lo=kuh確定：10=3.118m；長細比：Lo/i二197:軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)（P，由長細比l°/i的結(jié)果查表得到：＜p=0.186立桿凈截面面積：A二4.