糖廠熱力衡算(6000噸每天)

1、 (五)計算各種物料的質(zhì)量、體積等1、甲糖膏固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=81=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/95=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.515=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為95°Bx3）152、乙糖膏固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.72=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/97=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.53=（t/d）=（t/h）（當濃度為97°Bx3）3、丙糖膏固溶物量=×/100=（t/d）

2、=（t/h）蔗糖量=×0.57=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/99.5=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.548=（m3/d）=（m3/h）°Bx3）4、白砂糖固溶物量=×8/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.997=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/99.95=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/0.85=（m3/d）=（m3/h）3）5、乙原糖固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.95=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/9

3、8=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/0.8=（m3/d）=（m3/h）3）6、丙原糖固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.85=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/97=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/0.8=（m3/d）=（m3/h）3）7、甲原蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.70=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/83=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.43=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為83°Bx3）8、甲稀蜜固溶物量=&#

4、215;/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.80=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/78=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.40=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為78°Bx3）9、乙原蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.50=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/90=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.483=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為90°Bx3）10、廢蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×=（t/d

5、）=2.60（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/92=（t/d）=（t/h）以體積表示為：1/1.49=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為92°Bx3）11、乙種固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.75=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/85=（t/d）=（t/h）以體積表示為：/1.445=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為85°Bx3）12、丙種固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.75=（t/d）=（t/h）以質(zhì)量表示為：×100/85=（t/

6、d）=（t/h）以體積表示為：/1.445=（m3/d）=（m3/h）（當濃度為85°Bx3）由上述計算結(jié)果列出煮糖工段計算綱要表如下：表2-4 煮糖工段計算綱要表物料名稱項目每天每時對蔗比/%甲糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tttm3ttt m3乙糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3t1tt m3丙糖膏固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tttm3tttm3白砂糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3ttt m3乙原糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3tttm33.00丙原糖固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3tttm3甲原蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tttm3ttt m3 甲稀蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tt

7、t m3ttt m3乙原蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3ttt m3廢蜜固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tttm3ttt m3乙種固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積ttt m3tttm3丙種固溶物量蔗糖量質(zhì)量體積tttm3ttt m3第五節(jié) 糖分平衡及生產(chǎn)實績一、糖分平衡以甘蔗含蔗糖量100作為計算基準，則：蔗渣損失蔗糖率=（/930）×100%=3.20%濾泥損失蔗糖率=（/930）×100%=0.48%廢蜜損失蔗糖率=（/930）×100%=%未測定損失蔗糖率=%產(chǎn)品中收回蔗糖率=（/930）×100%=%合計：%+0.48%+%+%+%=%二、生產(chǎn)實績壓榨抽出率：E

8、=96.8%對比壓榨抽出率：E8）×（100-1）/（7×1）×100%=9%煮煉收回率：R=（/）×100%=9%廢蜜理論重力純度：Mv=100××（100-）/（10000-×）=%對比煮煉收回率：R85=100×（85-）/85×（100-37.87）×100%=%總收回率=E×R=96.8%×9%=%對比總收回率=E×R85=9%×%=%產(chǎn)糖率=（/6000）×100%=1%第三章 熱力衡算第一節(jié) 熱力裝置及蒸發(fā)方案的選擇及論證我國能源較

9、短缺，節(jié)約能源已成為國民經(jīng)濟中極重要的問題，制糖工業(yè)能耗大，有必要搞好節(jié)能工作。當前我國甘蔗糖廠生產(chǎn)的標汽耗約為5060%C，標煤耗約為56.5% C，而先進的糖廠標煤耗僅為4% C左右，如珠江糖廠，可見我國大部分糖廠能耗還是比較大的，這對提高糖廠的經(jīng)濟效益是不利的8。因此，合理利用熱能，提高糖廠節(jié)能水平，具有很重要的意義。糖廠生產(chǎn)管理水平的高低，所用設(shè)備的熱效率高低，糖廠生產(chǎn)規(guī)模差異等因素直接影響糖廠的用能水平。故本設(shè)計盡可能的選擇合理的熱力方案，并配置合適的熱力裝置，以求達到節(jié)能、用能的先進，以利于提高糖廠經(jīng)濟效益。糖廠熱能的合理利用，即全廠熱力方案的安排。包括蒸發(fā)方案的選擇和鍋爐、熱機等

10、熱力裝置的配置，此外還應(yīng)考慮全廠熱水的回收與利用，其它加熱設(shè)備的蒸汽消耗及各種工藝用水量的合理控制。一、熱力裝置的選擇及論證制糖生產(chǎn)的用能特點是耗汽多，用電少，一般為2830kW/tC8。必須配置鍋爐供給蒸汽，配套汽輪發(fā)電機，產(chǎn)生乏汽供制糖工藝用。為了合理利用熱能，節(jié)約能源，目前糖廠普遍采用熱電聯(lián)產(chǎn)方式，以汽定電的原則，即鍋爐產(chǎn)汽量以工藝的耗汽量為準，而發(fā)電量的多少則依蒸汽量而定，因為電能的輸入輸出是有較大的靈活性，這樣可避免蒸汽的不足或過剩，減少浪費。制糖工藝用汽都是采用低品位的蒸汽，為滿足用汽要求，再設(shè)計選用熱力裝置時，必須對采用何種方案，選用何種熱力設(shè)備給于全面的充分的考慮。下面是熱力裝

11、置的選型論證。(一)鍋爐的選擇1 8鍋爐的選擇主要依據(jù)糖廠全廠所耗用的蒸汽量、參數(shù)和電量，燃料的供應(yīng)及投資費用情況等。目的是滿足工藝生產(chǎn)需要，力求達到高效節(jié)能。國內(nèi)糖廠過去所設(shè)置的鍋爐是1.3 MPa的低壓鍋爐，對于糖廠的用汽經(jīng)濟性和熱能利用來說是不合理的。因此，近年來糖廠普遍采用次中壓（2.5MPa）和中壓（4MPa）鍋爐，取得顯著的節(jié)能效果。實踐證明，一定范圍內(nèi)，生汽參數(shù)較高的鍋爐，其熱效率較高，節(jié)能效果較好，對降低制糖汽耗越有利。雖然次高壓鍋爐的熱效率也比中壓鍋爐的要高，但是考慮到6000噸廠的投資、維護、安全等因素，沒有必要采用次高壓鍋爐。糖廠生產(chǎn)需要大量的蒸汽，選擇鍋爐時在滿足生產(chǎn)用

12、汽的基礎(chǔ)上要考慮到擴建的需要，應(yīng)選用額定蒸發(fā)量大些的鍋爐，這樣可達到較好的經(jīng)濟效益，亦可平衡生產(chǎn)。根據(jù)糖廠的實際情況，因此本設(shè)計決定采用蔗渣煤粉中壓鍋爐。(二)汽輪機的選擇1 8目前甘蔗糖廠的汽輪發(fā)電機組多為背壓式汽輪機，進汽壓力多為3.43MPa或2.45MPa。熱能利用率高，不需要冷凝器，設(shè)備簡單，投資相對少，安裝維護方便；不足的是供電和供汽互相牽制，難于同時滿足汽、電的不同需求。中間抽汽式汽輪機帶有尾汽冷凝器，需要多少蒸汽就抽多少，雖然抽汽量會對發(fā)電量有一定的影響，但一般都能滿足汽、電的不同要求，能一定程度自動調(diào)節(jié)汽、電的平衡。不足之處是熱效率相對較低，設(shè)備復雜，投資費用大，安裝維護不方

13、便。糖廠是季節(jié)性生產(chǎn)工廠，生產(chǎn)時用電、用汽較平穩(wěn)，停榨期間鍋爐也停止運行。背壓式汽輪機能較好地滿足糖廠的實際要求：效率高、熱電聯(lián)產(chǎn)、以汽定電。因此，本設(shè)計采用背壓式汽輪機。(三)壓榨機驅(qū)動裝置的選擇3壓榨機是重負荷、低速運轉(zhuǎn)的設(shè)備，要根據(jù)具體條件來配置合適的原動機和傳動裝置，較常用的原動機有：蒸汽機、汽輪機、電動機等。作為壓榨機的原動機最好能具備以下特點：（1）具有調(diào)速性能。（2）原動機的機械效率及熱效率高，能耗小。投資及維修費用小，檢修維護容易。（3）具有較大的啟動扭矩，啟動容易。（4）與全廠的熱力方案協(xié)調(diào)，使全廠能耗低。（5）便于集中自動控制。1.蒸汽機帶動糖廠壓榨機的原動機，最早采用的是

14、蒸汽機，它的投資較小，制造、操作、維修的技術(shù)要求不高。轉(zhuǎn)速低，易減速。過載能力好，能適應(yīng)壓榨機負荷的驟變，廢汽可供煮煉用。但是蒸汽機設(shè)備笨重，占地面積大，維修管理費用高；廢汽壓力低，不利于蒸發(fā)全面抽取汁汽降低能耗；且含廢油的廢汽會影響傳熱設(shè)備的傳熱效果，影響入爐水質(zhì)。早已被淘汰。2.汽輪機采用汽輪機的優(yōu)點是調(diào)速范圍大，而且對效率影響不大，可適應(yīng)于壓榨過程的負荷變動。我國糖廠規(guī)模不很大，采用的汽輪機多為低壓式，且調(diào)速范圍不大，耗汽率較高，不宜采用。3.電動機電動機帶動壓榨機的優(yōu)點是可以集中發(fā)電，便于采用較大型、效率高的汽輪發(fā)電機，隨著生產(chǎn)的發(fā)展，越來越多的糖廠采用電動機作為壓榨機的原動機。帶動壓

15、榨機的電動機可分為直流和交流電動機。實踐證明直流電動機比交流電動機更優(yōu)越，有良好的調(diào)速性能，啟動扭矩大，過載能力強，安全可靠。故現(xiàn)時糖廠普遍采用直流電動機。我國均采用可控硅整流裝置直接將交流電整流為直流電向直流電動機供電。當采用電動機帶動壓榨機時，不僅對全廠熱經(jīng)濟性有利，而且運轉(zhuǎn)及維護費用低。電動機具有工作可靠，啟動、停車、變速都很方便，占地面積小，工作環(huán)境好等特點。故設(shè)計采用直流電動機作為壓榨機的原動機，且可硅控調(diào)速。二、蒸發(fā)方案的選擇與論證(一)蒸發(fā)方案由總論部分的論述，本設(shè)計采用五效壓力-真空蒸發(fā)方案，汽凝水的排除采用等壓排水方案。(二)抽汽方案蒸發(fā)站不僅僅是濃縮糖漿，它更為其它用汽部門

16、提供大量的二次汁汽，有糖廠第二動力車間之稱。若其抽汽方案先進合理，不僅可以為其余耗汽部門提供合適的汁汽，而且可以大大地降低全廠的能耗。設(shè)計結(jié)合三次實踐實習時各廠的實際情況，本設(shè)計決定采用以下抽汽方案：抽用效汁汽：中和汁二級加熱，清汁一級加熱，煮甲、乙糖；抽用效汁汽：中和汁一級加熱，煮甲糖；抽用效汁汽：混合汁二級加熱，粗糖漿加熱；抽用效汁汽：混合汁一級加熱。第二節(jié) 熱力衡算47一、基礎(chǔ)計算采用五效壓力-真空蒸發(fā)方案，計算基礎(chǔ)數(shù)據(jù)如下：混合汁 9%C °Bx中和汁 %C 18.61°Bx清汁 94.64%C 1°Bx糖漿 %C 65°Bx甲膏 %C 95 &

17、#176;Bx 65°Bx乙膏 %C 97 °Bx 70°Bx丙膏 %C 99.5°Bx 70°Bx(一)總壓差計算設(shè)00MPa，溫度129.9°C。末效真空度為650mmHg，則末效汁汽壓力PK=0.0147MPa，溫度為53.5°C?？倝毫Σ?P =P0-PK00 (MPa)(二)各效汁汽壓力的分配表3-1 各效分配系數(shù)KnK1K2K3K4K5分配系數(shù)611/5010/509/501.各效壓力差的計算公式 Pn = Kn × P P1 = 0.2553 × 11/50 = 0.0562 (MPa)P2

18、 (MPa)P3 = 0.2553 × 10/50 = 0.0511 (MPa)P4(MPa)P 5 = 0.2553 × 9/50 = 0.0459 (MPa)2.各效汁汽壓力P1 (MPa)P2´ = 0.2138 - 0.0536 = 0.1602 (MPa)P3´ = 0.1602 - 0.0511 = 0.1091 (MPa)P4´ = 0.1091 - 0.0485 = 0.0606 (MPa)P5´ = 0.0606 - 0.0459 = 0.0147 (MPa)由上述計算查表得各效加熱蒸汽及汁汽的溫度、汽化潛熱15，列

19、表如下：表3-2 各效加熱蒸汽及汁汽的溫度、汽化潛熱項 目效效效效效加熱蒸汽壓力（MPa）加熱蒸汽溫度（°C）加熱蒸汽潛熱（kJ/kg）2174汁汽壓力（MPa）汁 汽 溫 度（°C）102.0汁汽潛熱（kJ/kg）二、糖汁加熱汽耗根據(jù)各效蒸發(fā)條件、抽汽原則來確定抽汁汽方案，如表3-3：(一)糖汁比熱計算雨果公式： C = 4.187 - 0.0239 B 687 - 0.0239×138 (kJ/kg °C)87 - 0.0239×142 (kJ/kg °C)87 - 0.0239×68 (kJ/kg °C)粗糖

20、漿比熱 C = 4.187 - 0.0239× 65 = 2.633(kJ/kg °C) 表3-3 糖汁加熱抽汁汽方案項目混 合 汁一級 二級中 和 汁一級 二級 清 汁一級 二級粗糖漿糖汁量%C加熱范圍°C25454570658585100951101101208085糖汁比熱kJ/kg °C3838424268682.633加熱汽源混合汽加熱汽溫度°C86.2102.0113.4122.2122.2102.0加熱汽潛熱kJ/kg222252222192192174225輻射損失%2334563(二)加熱耗汽量計算公式 D = GC×

21、;（t2-t1）×（1+gn）/r 3 G糖汁%甘蔗 t2、t1加熱前后溫度，°C gn熱輻射損失，% C糖汁比熱，kJ/kg °C r加熱蒸汽潛熱，kJ/kg混合汁一級 D=938×（45-25）×（1+2%）/229 =3.04%C混合汁二級 D=938×（70-45）×（1+3%）/225 = %C中和汁一級 D=942×（85-65）×（1+3%）/222 = 3.24%C中和汁二級 D=942×（100-85）×（1+4%）/219 = 2.48%C清汁一級 D=968

22、15;（110-95）×（1+5%）/219 = 2.56%C清汁二級 D=968×（120-110）×（1+6%）/2174 = 1.74%C粗糖漿加熱 D=2% ×2.633×（85-80）×（1+3%）/2255%C(三)加熱總耗汽D =3.04%+%+3.24%+2.48%+2.56%+1.745%=17.09%C表3-4 加熱耗汽計算匯總表項 目混合汁一級 二級中和汁一級 二級清汁一級 二級粗糖漿合計混合汽，%C1.741.74效，%C2.482.565.04效，%C3.243.24效，%C54.03效，%C3.043.04

23、三、煮糖耗汽計算(一)煮糖計算數(shù)據(jù)表3-5 煮糖耗汽量計算依據(jù)糖膏種類糖膏對蔗%C糖膏濃度°Bx入煮 放出蒸發(fā)系數(shù)甲糖膏26.5565951.20乙糖膏70971.40丙糖膏701.70乙丙種7085一般選用甲糖膏值 1.11.3，選取1.20； 乙糖膏值 1.31.5，選取1.40； 丙糖膏值 1.61.8，選取1.70。4(二)耗汽量計算蒸發(fā)水量：W = G×（B2-B1）/B1 8耗汽量：D=W×即：D = G×（B2/B1-1）×G糖膏量%C蒸發(fā)系數(shù)B2、B1原料和糖膏濃度，°Bx煮甲糖膏耗汽 D = 26.55% ×

24、;（95/65-1）×1.20 =1%C煮乙糖膏耗汽 D = % × （97/70-1）×1.40 =3.49%C煮丙糖膏耗汽 D = % ×（99.5/70-1）×1.70=3.29%C煮乙丙種耗汽 D= % × （85/70-1）×1.15=1.12%C煮糖總汽耗 D =1% + 3.49% + 3.29% + 1.12% = 2%C(三)煮糖抽汽分配甲膏的煮制抽用%C的效汁汽和1%C的效汁汽。乙膏及乙丙種的煮制抽用%C的效汁汽。丙膏的煮制用%的混合汽。 四、糖汁蒸發(fā)耗汽及有效溫差的計算(一)各效抽用汁汽量如表3-6所示

25、：表3-6 各效抽用汁汽量項目混合汁一級 二級中和汁一級 二級清汁一級糖漿加熱煮 糖甲 乙 乙丙種合計%C效%C2.482.561效%C3.241效%C54.03效%C3.043.04總計%C3(二)各效蒸發(fā)水量的計算81.總蒸發(fā)水量W=G0×（1-B0/B5）= 94.64% ×（1-1/65）=%C2.各效蒸發(fā)水量W1= D =（ W + 4E1 + 3E2 + 2E3 + E4 ）/5=（% +4×1% + 3×1% +2×4.03% + 3.04%）/5=3%CW2= W1 - E1=3% -1% =%CW3= W2 - E2=% -%

26、 = %CW4= W3 - E3=% - % = %CW5= W4- E4 = % -% =%C(三)混合汽耗用量清汁二級加熱： 1.74%C 效蒸發(fā)： 3%C煮糖： 3.29% C其他： 3%C總耗用量=1.74%+3%+3.29%+3% =4% C最大耗汽波動系數(shù)為1.20,則最大耗汽量: 40 =5%(四)各效糖汁出口濃度各效糖汁出口濃度 Bn =G0B0/（G0 W1-W2-.-Wn）8效出口濃度 B1=94.64%×1/（94.64% -3%）=28.03 (°Bx)平均濃度 Bm1=（1+2）/2=22.78 (°Bx)效出口濃度 B2=94.64 %

27、×1/（94.64 %-3%-%）=43.58 (°Bx)平均濃度 Bm2=（2+）/2=35.81(°Bx)效出口濃度 B3=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%）=54.94 (°Bx)平均濃度 Bm3=（+）/2=50.76 (°Bx)效出口濃度B4=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%-%）=62.94 (°Bx)平均濃度 Bm4=（+）/2=58.94 (°Bx)效出口濃度B5=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%-%）=65(°Bx

28、)平均濃度 Bm5=(+65）/2=63.97 (°Bx)(五)糖汁濃度效應(yīng)的沸點升高由糖汁平均濃度及相應(yīng)汁汽溫度查表，得出各效沸點升高表如下7：表3-7 各效濃度效應(yīng)的沸點升高表項 目沸點升高tn （°C）0.51選用 （°C）3.04.0t沸=0.5+1.0+2.5+3.5+4.0=11 (°C)(六)糖汁靜壓效應(yīng)的沸點升高設(shè)加熱管長3m，液柱高為管長的1/3，即1m。所取的靜止液面在液柱的中點，即處。根據(jù)各蒸發(fā)罐的糖汁平均濃度和汁汽溫度，查表得沸點升高如下表：表3-8 各效靜壓效應(yīng)的沸點升高表7項 目沸點升高tn （°C）31.071.5

29、32.787.83選用 （°C）1.0t靜=1.0+1.0+1.5+8.0=14.5 (°C)(七)管道溫度損失 兩管之間的管道溫度損失為11.5°C6，本設(shè)計取1°C則：t損=1+1+1+1=4 (°C)(八)有效溫差計算總有效溫差t=T-TK-（t沸+t靜+t損）4T為效加熱溫度，°CTK為末效汁汽溫度，°C則總有效溫差為：t=129.9-53.5-（11+14.5+4）=46.9 (°C)各效有效溫差：t1 (°C)t2 (°C)t3=113.4-（102+2.5+1.5+1）=6.4 (

30、°C)t4=102-（86.2+1）=8.8 (°C)t5=86.2-（53.5+4+8+1）= 19.7 (°C)由上述計算查表15得以下熱力匯總表：表3-9 熱力匯總表項 目 效 效 效 效 效加熱汽壓力（MPa）加熱汽溫度（ºC）加熱汽潛熱（kJ/kg）2174汁汽壓力（MPa）汁汽溫度（ºC）汁汽潛熱（kJ/kg）糖汁沸點升高（ºC）2.5靜壓損失（ºC）糖汁沸點（ºC）1092.265.5管道損失（ºC）1111有效溫差（ºC）6.48.819.7五、蒸發(fā)罐加熱面積的計算(一)各效罐傳

31、熱速率Qi公式 Qi=Wi×ri Qi傳熱速率，kWWi各效蒸發(fā)水量，kJ/h ri各效加熱汽潛熱，kJ/kgQ1=3%×6000×103×2174/（24×3600）=×104 (kW)Q2=%×6000×103×2198.96/（24×3600）=×104 (kW)Q3=%×6000×103×2223.53/（24×3600）=1.215×104 (kW)Q4=%×6000×103×2254.03/（2

32、4×3600）=0.601×104( kW)Q5=%×6000×10328×104( kW)(二)各效罐傳熱系數(shù)的確定查表7得各效傳熱系數(shù)如下表：表3-10 各效傳熱系數(shù)效 序KiK1K2K3K4K5傳熱系數(shù)kW/ m2°C5(三)各效加熱面積的計算公式 Ai=Qi/Kiti 4Qi傳熱速率，kWKi傳熱系數(shù)，kW/ m2°Cti有效溫差，°CA1=×104/（2.56×6.2）=3373 (m2) 選取3500m2A2=×104/（1.94×5.8）=2865 (m2) 選

33、取3500m2 A3=1.215×104/（1.20×6.4）=1582 (m2) 選取2000m2A4=0.601×104/（0.85×8.8）= 803 (m2) 選取1000m2 A5=0.128×104/（0.45×19.7）=144 (m2) 選取1000m2六、有效溫差的校核及重新分配(一)有效溫差的校核公式 ti´ = Qi / Ki Ait1´ =×104/（2.56×3500）= (°C)t2´=×104/ （1.94×3500）= (&

34、#176;C)t3´=×104/（1.20×2000）= (°C)t4´=0.601×104/（0.85×1000）= (°C)t5´=0.128×104/（0.45×1000）= (°C)tn´=(二)有效溫差的重新分配 公式 tn =tn×tn´/tn´ t1=×/=10.90 (°C)t2=×/=8.67(°C)t3=×/=9.24 (°C)t4=×/=12.9

35、1 (°C)t5=×/=5.18(°C)七、重新分配有效溫差后熱力計算結(jié)果匯總由上述各項得表如下：表3-11 重新分配有效溫差后熱力匯總表 項 目 加熱汽壓力（MPa）79121671822加熱汽溫度（°C）116.5104.83加熱汽潛熱（kJ/kg）21742212222233汁汽壓力（MPa）84725874737汁汽溫度（°C）117.5汁汽潛熱（kJ/kg）222242223糖汁沸點升高（°C）2.54.0靜壓損失（°C）糖汁沸點（°C）11管道損失（°C）1111有效溫差（°C）8.

36、67八、蒸發(fā)罐的運行和輪洗本設(shè)計為全面抽用、效汁汽來煮甲、乙糖，為保證、效汁汽量的穩(wěn)定，即保證、效加熱面積的恒定，選用一個3500 m2的蒸發(fā)罐作為備用輪洗。具體如下表：表3-12 蒸發(fā)罐的運行及輪洗罐號1#2#3#4#5#6#面積（m2）350035003500200010001000使用輪洗情況輪洗效效效效效效輪洗效效效效效效輪洗效效效效效效輪洗效效效效效效輪洗效效效效效效輪洗九、蒸發(fā)強度、蒸發(fā)工效及蒸發(fā)效率的計算公式 U=W/A 7U蒸發(fā)強度，kg/hW蒸發(fā)水量，kg/hA加熱面積， U1=3%×6000×103/（3500×24）= (kg/h)U2=%&

37、#215;6000×103/（3500×24）=15.08(kg/h)U3=% ×6000×103/（2000×24）= (kg/h)U4=% ×6000×103/（1000×24）= (kg/h)U5=% ×6000×103/（1000×24）= 2.00(kg/h)平均蒸發(fā)強度： =% ×6000×103/24×（3500+3500+2000+1000+1000）= (kg/h)蒸發(fā)工效： = W/%/3%蒸發(fā)效率：= （1%/%）×100%

38、 = 98.84%第三節(jié) 全廠能耗及平衡計算一、制糖工藝用電計算本設(shè)計采用電動機驅(qū)動五座壓榨機組,目前廣西糖廠制糖耗電一般為2830kW h/tC,本設(shè)計取30kW h/tC則總耗電為:30×6000/24=7500 (kWh)二、降溫桶的衡算及汽輪機的選擇計算 (一)降溫桶的衡算表3-13 全廠耗混合汽及生汽統(tǒng)計 項 目用汽參數(shù)用汽量t/h對蔗比%C備 注加熱器129.9°C1.74來自降溫桶蒸發(fā)站8煮 糖3.29其他耗汽3分蜜機0.60.8MPa，200°C2減壓生汽混合汽統(tǒng)計總 計14注：分蜜機用汽一般為0.60.8MPa , 200°C左右的過熱

39、減壓生汽4，主要作用是洗糖、升溫和干燥，可以防止溶糖，耗汽量取2%C。此外，其它工藝耗汽用混合汽按24%C4，現(xiàn)3%C。 混合汽 D3, h3, t3 減壓生汽 D1，h1，t1 降溫桶 乏汽 水（入爐水） D2，h2，t2 W，h水，t 未汽化水h水´，k0 W圖3-1 汽、汽凝水平衡圖考慮到管路損失2°C，取混合汽溫度t3 =129.9+2=°C，飽和壓力P=0.2873MPa；汽輪機乏汽溫度t2=200°C16；入爐水溫度t水=105°C，壓力P=0.1223 MPa；未汽化水溫度t=131.9°C，壓力P=0.2873 MPa

40、k04；本設(shè)計降溫桶不用生蒸汽，只是提供一條備用管，在生產(chǎn)波動，必要時引入生蒸汽，所以D1=0；混合汽一般為制糖工藝耗汽量的1.031.05倍，現(xiàn)取1.04。則從降溫桶出來的混合汽量為：D3 = 1.04 ×% =4%C；除氧器耗汽量范圍0.61.0%C，現(xiàn)取0.80%C。由上述數(shù)據(jù)查表15得各蒸汽、水的參數(shù)如下表：表3-14 各蒸汽、汽凝水的參數(shù) 項 目溫度t（°C）壓力P（MPa）熱焓h（k J/kg）混合汽乏汽入爐水未汽化水根據(jù)熱量守恒和質(zhì)量守恒，則有4 D3=D1+D2+（1- k0）WD3h3=D1×h1+D2×h2+W×h水+ k0

41、 ×W×h水´代以上數(shù)值入平衡式得 45.23=0+ D2+( 1-0.32)W×2722.94=0+D2×2W×解方程，得%C=%×6000 /24= (t/h)； D2%C=%×6000 /24= (t/h)故耗總乏汽量為:D乏=D2+ D除氧器%C%C =%CD乏%×6000 /24= (t/h)×1.1=119.44(t/h)(二)汽輪機的選擇依以上論述和計算，本設(shè)計選用兩臺背壓式汽輪機，主要參數(shù)如下表:表3-15 背壓式汽輪機參數(shù)17型 號功率kW 進汽參數(shù)壓力 溫度MPa °C進汽量t/h排汽壓 力MPa本體重量t