商漫高速某大橋箱梁預(yù)制施工技術(shù)方案

商漫高速某大橋箱梁預(yù)制施工技術(shù)方案一、工程概況某大橋為路線跨越XX溝的一座大橋，沿兩岔河西岸置。橋梁起點樁號為K164+941.46米，終點樁號樁號為K165+499.04，橋梁全長557.58米。全橋合計預(yù)制40米箱梁80片，預(yù)制30米箱梁40片。工程量合計如下表所示：箱梁預(yù)制工程量統(tǒng)計表項目單位數(shù)量I級鋼筋t287.3II級鋼筋t1043.2C50混凝土m35819.5鋼絞線t268.9二、箱梁預(yù)制場建設(shè)商漫XX合同段為典型的山區(qū)項目，地勢起伏較大，于線外并沒理想的預(yù)制場地，僅有兩段挖方路基K164+550～K164+690、K164+790～K164+935,這兩段路基中間為左幅K164+731大橋,結(jié)合這一特點，計劃將項目箱梁預(yù)制場建于兩段路基上，于K164+731大橋上鋪設(shè)軌道架設(shè)龍門吊將兩段路基連為一體。在路基上設(shè)置箱梁預(yù)制臺座，K164+731大橋作為鋼筋加工場。K164+550～K164+935段路基位于半徑666m圓曲線上，道路橫坡設(shè)計較大，K164+550～K164+690設(shè)計縱坡為2.6%，K164+790～K164+935設(shè)計縱坡為4.0%。根據(jù)這一情況，統(tǒng)一將龍門吊軌道縱坡設(shè)為1%，并不將路基開挖至設(shè)計標高，路基剩余部分待箱梁預(yù)制結(jié)束后再進行開挖。本項目合計共有箱梁20米44片，30米箱梁236片，40米箱梁132片，由于預(yù)制場地受限，故不設(shè)存梁區(qū)，待預(yù)制梁完成立即進行吊裝。根據(jù)項目現(xiàn)階段施工完成及總體施工計劃。于K164+550～K164+690段預(yù)制場(北段預(yù)制場)預(yù)制30米箱梁，于K164+790～K164+935段預(yù)制場(南段預(yù)制場)預(yù)制40米箱梁。=1\*GB4㈠、總體布置預(yù)制場共投入120噸龍門吊兩臺、3噸附助門吊2臺。沿路線前進方向布置，寬23.5米，箱梁預(yù)制臺座縱向布置。箱梁預(yù)制臺座縱向設(shè)置，K164+550～K164+690段共設(shè)置3排30米箱梁臺座，除靠近K164+731大橋0號臺附近一排設(shè)置3個臺座外，其余每排設(shè)置4個臺座;K164+550～K164+935段共設(shè)置2排40米箱梁臺座，每排設(shè)4個臺座，合計19個臺座。預(yù)制場總體布置圖如下圖所示：預(yù)制場臺座總體布置圖=2\*GB4㈡、場地處理施工時將場地進行了清理整平,使用重型壓路機碾壓到無明顯輪跡，在此基礎(chǔ)上填筑10cm的碎石墊層，面層澆筑10cm厚C15混凝土，以硬化場地，增加地基承載力，減小地基沉降,硬化地面與臺座分離，避免由于混凝土因溫度變化的脹縮使臺座開裂，同時要設(shè)置伸縮縫。在場地硬化過程中，在兩臺座之間設(shè)置橫坡以利于排水。=3\*GB4㈢、臺座制作由于箱梁張拉后受力集中于臺座兩端，故在臺座兩端需作特殊處理.在臺座端頭開挖基坑，尺寸為2.5×2.5×1.5米,開挖完成后用C25混凝土澆筑基礎(chǔ)，在基坑中配置三層鋼筋網(wǎng)片，每層網(wǎng)片用16螺紋鋼按間距10cm綁扎。其余部分開挖1米寬、0.5米深，長度按臺座布置方向的基坑，配置4根通長20螺紋鋼后，用C25混凝土澆筑基礎(chǔ)。在臺座基礎(chǔ)施工完成后，用全站儀放出臺座軸線，用磚沿臺座四周砌筑或用定型模板按臺座尺寸立模，臺座以高出地面20cm為宜，在臺座頂面以下5cm處預(yù)理PVC管，作為箱梁模板對拉桿孔，間距按1米布置。并在兩端各1.0米處預(yù)留25cm寬活動槽口，作為箱梁移出穿鋼絲繩起吊點用。為防底板基礎(chǔ)頂面邊緣破損，采用4×4cm角鋼包邊，用水準儀對各處標高復(fù)核無誤后，用C25混凝土澆筑臺座。最后在臺座上鋪10mm厚A3鋼板，將鋼板與包邊角鋼點焊固定作底模，鋼板拼裝時需開坡口焊接，并將焊縫磨平=4\*GB4㈣、臺座制作技術(shù)要求對預(yù)制箱梁支座，技術(shù)質(zhì)量要求如下：臺座長度允許偏差(mm)：+5,-10臺座寬度允許偏差(mm)：±20臺座預(yù)拱度允許偏差(mm)：+0,-5臺座平整度(mm)：5三、箱梁鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝箱梁鋼筋由底板筋、腹板筋、頂板筋以及局部加強筋組成，腹板筋、頂板筋在加工場綁扎成骨架片，然后與其它鋼筋運至現(xiàn)場后再綁扎焊接到具體部位。=1\*GB4㈠、鋼筋安裝預(yù)制箱梁鋼筋及預(yù)應(yīng)力管道安裝施工順序如下：綁扎底板和腹板鋼筋布波紋管安裝側(cè)模、芯模綁扎頂板鋼筋及負彎矩波紋管1、鋼筋下料，彎曲成型，綁扎成骨架片。在箱梁臺座外側(cè)邊口用油漆標出箍筋位置，這樣既保證質(zhì)量，又方便施工。2、在箱梁底座上腹板鋼筋并橫向底板鋼筋焊接固定。3、穿底板鋼筋（焊接時保證單面焊≥10d，雙面焊≥5d，并確保鋼筋在同一軸線上）并綁扎好底板鋼筋。4、綁扎預(yù)應(yīng)力束道定位鋼筋并與骨架焊接牢固后，穿波紋管，注意波紋管漏漿防護。5、側(cè)模、封頭板上好后，檢查鋼筋的保護層并墊好墊塊，注意檢查錨墊板后面的螺旋筋是否到位，加強筋是否扎好，最后在波紋管內(nèi)穿上外徑為4.5cm的硬質(zhì)塑料管，以防波紋管漏漿，混凝土澆筑結(jié)束后及時拔出。6、芯模吊裝就位后，安裝頂面鋼筋。頂面鋼筋同樣在預(yù)制場預(yù)先綁扎成骨架片，綁扎時一定要帶線操作，確保外露翼緣鋼筋在一條直線上，保證美觀。外露翼緣鋼筋由鋸齒形模板固定。7、鋼筋焊接前，必須根據(jù)施工條件進行試焊，合格后方可正式施焊。焊工必須持焊工證上崗。8、鋼筋采用焊接時，單面焊縫長度不少于10d，雙面焊焊縫長度不少于5d，主筋接頭位置不應(yīng)位于同一平面上，應(yīng)交錯分開，上下錯開的距離需滿足大于35d，且不小于0.50m。9、受力鋼筋焊接或綁扎連接應(yīng)設(shè)置在內(nèi)力較小處，并錯開布置，對于綁扎接頭，兩接頭間距不小于1.3倍的搭接長度，對于焊接接頭，在接頭長度區(qū)段內(nèi)。同一根鋼筋不得有兩個接頭，配置在接頭長度區(qū)段內(nèi)的受力鋼筋，其接頭的截面面積占總截面面積的百分率須符合設(shè)計與規(guī)范要求。10、當(dāng)鋼筋直徑≥12mm時，宜采用焊接；鋼筋直徑<12mm時，宜采用綁扎，根據(jù)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ041-2000），鋼筋綁扎質(zhì)量要求如下：箱梁鋼筋搭接長度為35d，且在任何情況下，縱向受拉鋼筋的搭接長度不得小于300mm。11、在鋼筋施工時還應(yīng)該注意:鋼筋安裝時應(yīng)注意內(nèi)、外邊梁護欄鋼筋，邊跨伸縮縫鋼筋，邊跨支座鋼板的預(yù)埋,鋼筋保護層控制采用高強水泥漿墊塊（外側(cè)）和圓柱形砂漿墊塊（內(nèi)側(cè)）相結(jié)合,整片梁的鋼筋、模板安裝好后，還應(yīng)注意通氣孔、泄水孔、吊裝孔的預(yù)留。=2\*GB4㈡、預(yù)應(yīng)力孔道預(yù)制箱梁底板、腹板采用OVM型錨具及其配套設(shè)備，圓形截面管道成孔采用鍍鋅金屬波紋管，鋼帶厚度不小于0.30mm。波紋管下料采用砂輪鋸切割，嚴禁使用鋼鋸、電焊、氣割等方法切割。下料切面應(yīng)與其軸線垂直，并將切口修剪干凈，不得有毛刺或變形。波紋管接頭處理：為確保預(yù)應(yīng)力管道暢通無阻，波紋管采用內(nèi)旋方法連接，兩段管之間旋入一段長約5～7倍管徑（一般為60cm）的連接管段作為搭接接頭，連接管用大一號的波紋管。在接縫處纏繞塑料膠帶密封,以防漏漿。預(yù)應(yīng)力孔道波紋管的安裝定位要準確，定位筋間距不宜大于80cm，曲線段不宜大于50cm。管節(jié)連接平順、牢固、密封，管道坐標要嚴格按設(shè)計進行控制。為防止波紋管破損漏漿堵塞管道，在混凝土澆筑時應(yīng)預(yù)先在波紋管內(nèi)穿入塑料管，在混凝土終凝前來回活動塑料管，混凝土終凝后把塑料管徹底拔出。四、模板工程模板要求保證必要的強度、剛度和穩(wěn)定性，能可靠地承擔(dān)施工過程中的各項荷載，保證箱梁幾何尺寸符合設(shè)計要求。模板分塊應(yīng)當(dāng)結(jié)構(gòu)合理，裝拆方便，模板表面應(yīng)光潔、無變形，接縫嚴密不漏漿。內(nèi)模定位應(yīng)準確、牢固，不得有錯位、上浮、脹縮等現(xiàn)象。外模撓度≤1/400Ｌ，內(nèi)模撓度≤1/250Ｌ，Ｌ＝模板兩支點距離；鋼模板的面板變形小于1.5mm。=1\*GB4㈠、外側(cè)模箱梁外側(cè)模采用大型定型鋼模板。模板支架采用型鋼焊接，箱梁模板充分考慮了施工過程中的適應(yīng)性和周轉(zhuǎn)率，做到中跨梁模板與邊跨梁模板可搭配使用，中梁模板和邊梁模板可搭配使用。為了保證外側(cè)模的表面光潔度，對外側(cè)模表面進行以下處理：１、使用前鏟除模板表面的氧化物；２、用砂輪手工磨光；３、用洗衣粉擦洗表面粉塵、污物，待干透后用麻袋片對板面進行拋光處理，使板面全部露出光澤；=2\*GB4㈡、芯模為了保證箱梁幾何尺寸準確，芯模必須有足夠的剛度；為了既保證質(zhì)量，又能周轉(zhuǎn)使用，同時有利于抑制上浮，經(jīng)綜合比較，采用鋼結(jié)構(gòu)組合模板作芯模，使用效果較好。由于箱梁頂板混凝土施工以后，僅有梁的兩端可以暢通，因此要求芯模可拆成多個小片從兩端取出。1、防止芯模上浮芯模上浮是箱梁施工中常遇到的問題，它嚴重影響構(gòu)件的截面尺寸。本橋計劃采用在芯模頂部施加一組垂直壓力的方法，防止芯模上浮。即：在橫向槽鋼上栓接鋼管，鋼管抵在芯模頂板上，槽鋼兩端用緊固螺栓拉結(jié)在兩側(cè)外模鋼支撐上，兩側(cè)外模鋼支撐與底模固定。2、防止芯模的左右移動為了固定芯模使其不偏移軸線位置，采用高強混凝土塊和木方將芯模與外側(cè)模頂牢，在澆筑混凝土?xí)r將木撐逐步拿走?；蚝附优c腹板尺寸相同的定位鋼筋來固定芯模。3、芯模的底板采用活動板將芯模的底板做成分塊活動板，澆筑底板混凝土前將底板掀起，待澆筑完底板混凝土后，將芯模底板放下，固定后，接著澆筑腹板混凝土。未采用活動板時，如果施工工藝安排不當(dāng)，底板與側(cè)板之間會產(chǎn)生冷縫，影響箱梁的整體性。采用活動板后，就可以將鋼筋、模板全部安裝好，一次性澆筑混凝土，這樣既可保證混凝土的質(zhì)量，又大大提高工效=3\*GB4㈢、翼緣板側(cè)模翼緣板外側(cè)鋼筋根數(shù)多、密度大，本橋箱梁預(yù)制采用定型橡膠帶留齒口的方法固定鋼筋，橡膠帶有很好的止?jié){效果，還可以周轉(zhuǎn)使用，這種工藝比釘木板條、海綿堵塞的工藝優(yōu)越得多。在橡膠帶外側(cè)再用木板條或鋼模支撐，保證側(cè)邊位置不變形，=4\*GB4㈣、梁底契型調(diào)平層施工梁底的契型混凝土調(diào)平層施工采用在臺座上預(yù)留基槽定位契型塊，在臺座兩端設(shè)置活動鋼支撐臺座，底部用絲杠調(diào)整縱橫坡，確保了契型塊高差的準確性，保證了工程質(zhì)量。其相關(guān)施工照片圖如下所示：箱梁底契型調(diào)平層施工相關(guān)照片五、混凝土澆筑箱梁混凝土采用拌和站集中拌和，用混凝土罐車運輸至箱梁預(yù)制場后，用龍門吊起吊混凝土料斗卸料澆筑，用附著式振動器配合插入式振搗器振搗，一次澆筑成型。=1\*GB4㈠、混凝土配合比箱梁混凝土坍落度不宜大，但由于鋼筋密，并有波紋管等，也不宜過小。太大則很難消除外表面的氣泡、水斑、砂線等缺陷；太小則混凝土密實度很難保證，一般為70～90mm為宜；石子粒徑大或針片狀含量超標，易產(chǎn)生云斑，應(yīng)嚴格控制。=2\*GB4㈡、混凝土施工混凝土澆筑原則為縱向分段，豎向分層；底板優(yōu)先，腹板其次，頂板后澆；斜向分層，依次推進。澆筑時把作業(yè)人員分為兩組，由箱梁兩端向中間澆筑，混凝土中間搭接后，再由兩端重新澆筑第二層至中間，每層厚度為30～40cm如此重復(fù)至澆筑完畢。1、澆底板：芯模的底模板打開，芯模頂板上開下料孔。澆筑時混凝土由下料孔、工作孔、腹板處下料，邊下料邊振搗，至底板厚度收面，壓上芯模底板模板，防止底板混凝土澆筑過厚導(dǎo)致箱梁超重。2、澆筑腹板：水平分層方法澆筑，分層厚度20～30cm為宜，附著式振搗器輔助下料，插入式振搗器振實。澆筑時振搗棒不能碰模板和波紋管，同時注意接縫接頭處不得漏振。3、澆筑頂板：澆筑頂板時，將下料孔用預(yù)先放在芯模旁邊的5mm鋼板蓋好。下料時同樣由兩端向中心合攏澆筑，先用插入式振搗器振搗，然后再用平板振搗器拖平復(fù)振一遍，頂板收成毛面，并保證頂板平整度。澆筑時在側(cè)模上用鉤頭螺絲固定橫向工字鋼壓住芯模，以防芯模上浮影響截面尺寸。4、為防止波紋管破損漏漿堵塞管道，在混凝土澆筑時應(yīng)預(yù)先在波紋管內(nèi)穿入塑料管，在混凝土終凝前來回活動塑料管，混凝土終凝后把塑料管徹底拔出。對于負彎矩波紋管則采用穿入與設(shè)計相同數(shù)量的鋼鉸線，在混凝土終凝前來回抽動，混凝土終凝后把鋼鉸線徹底拔出。=3\*GB4㈢、梁體養(yǎng)養(yǎng)生待澆筑完畢的混混凝土達到到初凝狀態(tài)態(tài)后，頂面面及時用有有紡?fù)凉げ疾几采w，并并設(shè)專人經(jīng)經(jīng)常灑水保保濕養(yǎng)護。在混凝土強度達到2.5Mpa時方可以拆模，先拆內(nèi)模后拆外模,拆模時應(yīng)防止損傷混凝土。模板拆除后，箱梁的斷面特點是腹板傾斜撒水覆蓋保水比較困難，通常采用支架頂遮保水的辦法或直接噴灑的方法其效果均不理想。本橋計劃采用粘貼塑料薄膜的方法進行養(yǎng)生，既可以保水又可以采光保溫，其效果比較理想。具體做法是:脫模后腹板及時的邊撒水邊粘貼，利用水和薄膜之間的吸附力外加膠帶粘貼固定。過程中如有脫落及時補水補貼。箱室內(nèi)灌水頂板覆蓋撒水，直到箱梁離開臺座。六、預(yù)應(yīng)力鋼鉸鉸線張拉預(yù)應(yīng)力施工所需需要的千斤斤頂、油表表及其配套套設(shè)備在使使用前要請請專業(yè)單位位進行校驗驗。千斤頂與與壓力表、高高壓油泵及及油路管線線應(yīng)配套校校驗并標識識，以便施施工時對號號入座=1\*GB4㈠、鋼絞線線下料根據(jù)張拉方法計計算下料長長度，下料料長度應(yīng)大大于等于管管道長度＋＋千斤頂工工作程度＋＋26cmm。在鋼絞絞線下料平平臺上刻劃劃下料長度度標尺，采采用砂輪機機切割下料料。禁止用用電弧、氣氣焰切割。=2\*GB4㈡、穿束下料后鋼絞線進進行編束，每1～1.5m綁扎一道鉛絲將鉛絲接頭向內(nèi)扣，每束的穿入端加工成錐形牽引頭。將編束后的鋼絞成束用人工穿入預(yù)留孔道，穿束前應(yīng)用高壓氣管清除孔道內(nèi)積水和雜物，穿束后兩邊留出等長的工作長度=3\*GB4㈢、張拉混凝土強度達到到設(shè)計強度度的90%時進行張張拉。采用用對稱張拉拉，同時采采用2臺YCW穿心式千千斤頂和2臺油泵，首首先安裝好好錨環(huán)和夾夾片，然后后安裝張拉拉機具進行行張拉。張拉順序序為先由小小序號到大大序號、同同排要先中中間后兩邊邊（除設(shè)計計有另行規(guī)規(guī)定），張張拉步驟為：0→初應(yīng)力（0.1σK）→σconn張拉噸位位（持荷2分鐘）σcon為控控制應(yīng)力，采采用張拉應(yīng)應(yīng)力和伸長長量雙控，張張拉應(yīng)力是是張拉過程程中的主要要控制指標標，但仍然然必須用伸伸長量進行行校核，當(dāng)當(dāng)實際伸長長量和理論論伸長量偏偏差超，則則必須暫停停張拉，查查明原因，采采取措施，方方可進行張張拉。張拉拉過程中應(yīng)應(yīng)注意如下下幾個問題題：1、位于錨墊板上的的壓漿孔，在在安裝錨墊墊板時應(yīng)將將其調(diào)整在在錨墊板前前平面的上上方，防止止混凝土澆澆筑時將其其堵死。((波紋管定定位是調(diào)整整)2、將伸出預(yù)預(yù)制構(gòu)件部部分的波紋紋管撕掉后后，如錨墊墊板孔內(nèi)有有混凝土，一一定要清除除干凈，保保證鋼絞線線在此區(qū)間間能充分形形成放射狀狀，減小錨錨圈口處鋼鋼束的轉(zhuǎn)角角，減少錨錨圈口摩阻阻損失。3、使用能張張拉多根鋼鋼絞線的千千斤頂同時時對每一鋼鋼束中的全全部力筋施施加應(yīng)力，不不應(yīng)采用小小千斤頂逐逐根張拉。4、限位板、工具錨、千斤頂、高壓油泵、壓力表、油路管線應(yīng)配套使用，不得混用。5、工作錨周圍有粗鋼筋等障礙物（一般多發(fā)生在底板束和邊跨梁伸縮縫端），千斤頂不能正常就位時，可采用兩塊限位板中間墊錨板的辦法加以解決。6、工作錨與工具錨之間的夾片用鋼套筒敲緊，這樣可以保證夾片在同一平面，并達到均勻受力的目的。7、張拉前錨具的承壓面應(yīng)清理干凈，錨環(huán)一定要進入錨下墊板槽口內(nèi)，以免張拉時因角度偏差造成鋼絞線斷絲或滑絲，影響伸長規(guī)律而使伸長值的測定與計算的結(jié)果離散性偏大。8、預(yù)應(yīng)力鋼束張張拉后，用用手動砂輪輪鋸（嚴禁禁使用氣焊焊或電弧焊焊）將端頭頭多余的鋼鋼絞線切除除，保證鋼鋼絞線外露露長度不小小于3cmm，然后堵堵塞錨固端端力筋的空空隙，準備備進行孔道道壓漿。七、真空輔助壓壓漿根據(jù)設(shè)計文件及及商漫高速速公路建設(shè)設(shè)管理處相相關(guān)文件要要求，預(yù)應(yīng)應(yīng)力管道壓壓漿采用真真空輔助壓壓漿。真空輔助壓漿是是在進行壓壓漿施工前前,首先采用用真空泵吸吸出管道中中的空氣,以至使管管道中產(chǎn)生生0.1MMP的負壓,然后在管管道的另一一端用壓漿漿機以一定定的壓力將將攪拌好的的水泥漿壓壓入,并加以一一定的正壓壓力。此時的管管道中只有有極少數(shù)的的空氣、以以及管道和和壓漿泵之之間的正負負壓力差,漿體中很很難產(chǎn)生氣氣泡。所以大大大提高了管管道中漿體體的密實度度。=1\*GB4㈠、水泥漿漿配合比確確定1、流動度要求：：攪和后的的流動度為為30～50s。采用流流錐儀測定定流動度，試試驗結(jié)果表表明，配比比和水灰比比不同，流流動度也不不同。水灰灰比越大，則則流動度越越大（秒數(shù)數(shù)越小）。2、水灰比：水泥泥漿水灰比比應(yīng)在0.3～0.4之間。3、泌水性：．泥體續(xù)果?。ィ籧．拌和后24h水泥漿的的泌水應(yīng)能能被吸收。4、初凝時間：33h。=2\*GB4㈡、壓漿工藝流程真空輔助壓漿的的整體過程程如圖1所示。圖1真空輔助助壓漿示意意圖1、在水泥漿出口口及入口處處接上密封封閥門，將將真空泵連連接在非壓壓漿端上，壓壓漿泵連接接在壓漿端端上，以串串聯(lián)的方式式將負壓容容器、三向向閥門和錨錨具蓋帽連連接起來，其其中錨具蓋蓋帽和閥門門之間用一一段透明的的喉管連接接。2、在在壓漿前關(guān)關(guān)閉所有排排氣閥門（連連接至真空空泵的除外外）并啟動動真空泵，觀察真空空壓力表讀讀數(shù)，即管管內(nèi)的真空空度，當(dāng)管管內(nèi)的真空空度（負壓壓）維持在在－0.06～－0.1MMpa時（壓力盡盡量低為好好），停泵泵約l分鐘，若壓壓力能保持持不變即可可認為孔道道能達到并并維持真空空。3、在在保持真空空泵運作的的同時，開開始往壓漿漿端的水泥泥漿入口壓壓漿，注意意在壓漿過過程中真空空壓力將會會下降（約約0.033Mpaa）。從透透明的喉管管中觀察水水泥漿是否否已填滿波波紋管，直直至水泥漿漿達到安裝裝在負壓容容器上方的的三相閥門門。4、操操作閥門以以隔離真空空泵及水泥泥漿，將水水泥漿導(dǎo)向向廢漿桶的的方向，繼繼續(xù)壓漿直直至所溢出出的水泥漿漿為濃漿。5、關(guān)關(guān)閉真空泵泵和設(shè)在壓壓漿泵出漿漿處的閥門門。6、將將設(shè)在壓漿漿蓋帽排氣氣孔上的小小蓋打開，打打開壓漿泵泵出漿處的的閥門直至至所溢出的的水泥漿形形狀均勻。在在壓漿蓋帽帽的排氣管管上安裝小小蓋，并保保持壓力在在0.4Mpa下繼續(xù)壓壓漿半分鐘鐘。7、關(guān)關(guān)閉設(shè)在壓壓漿泵出漿漿處的閥門門，關(guān)閉壓壓漿泵。=3\*GB4㈢、壓漿注意意事項1、壓漿順序為先下下后上，壓壓漿應(yīng)緩慢慢、均勻地地進行，不不得中斷。同一孔道壓漿應(yīng)一次完成，不得中途停壓，因故中途停壓不能連續(xù)一次壓滿時，應(yīng)立即用壓力水沖干凈，研究處理后再壓漿。2、制制作試件的的水泥漿應(yīng)應(yīng)由出漿口口提取。3、水水泥漿在拌拌漿機中的的溫度不宜宜超過25℃，夏季施施工采取降降溫措施（降降水溫及摻摻減水劑等等）。同時時盡量安排排在早晚壓壓漿。4、當(dāng)當(dāng)環(huán)境溫度度低般宜壓漿漿，若仍需需進行壓漿漿時應(yīng)采取取下列措施施：①、構(gòu)構(gòu)件應(yīng)進行行預(yù)溫，預(yù)預(yù)溫時間為為3小時，預(yù)預(yù)溫溫度應(yīng)應(yīng)控制在15～20℃。②、預(yù)預(yù)溫停汽后后，靜置2小時，待待構(gòu)件管道道溫度略降降至10～15℃時再進行行壓漿。③、水水泥漿攪拌拌前應(yīng)提高高水溫，使使灰漿溫度度控制在10～15℃。④、壓漿完畢后管道道水泥漿需需繼續(xù)用蒸蒸汽養(yǎng)護，養(yǎng)養(yǎng)護溫度控控制在15～20℃，一直養(yǎng)養(yǎng)護至35MPPa。5、壓漿完畢后,,要及時清清洗壓漿機機和壓漿管管,以防堵塞.真空泵也也要檢查保保養(yǎng),以保證下下一次壓漿漿的順利正正常進行。某大橋預(yù)制箱梁施施工工藝框框圖整修底模鋼筋加工安裝底板腹板鋼鋼筋及波紋紋管鋼筋加工模板制作安設(shè)側(cè)模、芯模模及錨墊板板模板制作鋼筋加工綁扎頂板鋼筋及及安裝負彎彎矩波紋管管鋼筋加工制作試塊砼拌和運輸澆筑砼砼拌和運輸拆模養(yǎng)護測定砼試壓強度測定砼試壓強度穿鋼鉸線穿鋼鉸線張拉鋼鉸線張拉鋼鉸線制作試塊水泥漿制作真空輔助壓漿水泥漿制作八、管理組織機機構(gòu)及人員員設(shè)置為確保工程質(zhì)量量，加快施施工進度，本本合同段實實行以項目目經(jīng)理賀厚厚為首的生生產(chǎn)指揮體體系、質(zhì)量量保證體系系、安全文文明生產(chǎn)體體系、環(huán)境境保護體系系的四個管管理體系，其其體系框圖圖如下：生產(chǎn)指揮體系框框圖項目經(jīng)理：X項目經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X機械調(diào)度X物機部X砼拌和站X試驗室X測量隊X專職安全員X工程部X經(jīng)理辦公室X機械調(diào)度X物機部X砼拌和站X試驗室X測量隊X專職安全員X工程部X經(jīng)理辦公室X各施工班組各施工班組現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X施工負責(zé)人X質(zhì)量保證體系框框圖項目經(jīng)理：X項目經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X物機部X測量隊X工程部X試驗室X砼拌和站X物機部X測量隊X工程部X試驗室X砼拌和站X施工負責(zé)人X書施工負責(zé)人X書現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X鋼筋班X砼班鋼筋班X砼班X模板班X安全文明生產(chǎn)體體系框圖項目經(jīng)理：X項目經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X項目總工：X項目副經(jīng)理：X砼拌和站X專職安全員X合同部X工程部X經(jīng)理辦公室X砼拌和站X專職安全員X合同部X工程部X經(jīng)理辦公室X各施工班組各施工班組現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X施工負責(zé)人X現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X施工負責(zé)人X環(huán)境保護體系框框圖項目經(jīng)理：X項目經(jīng)理：X項目總工：XX項目副經(jīng)理X項目總工：XX項目副經(jīng)理X砼拌和站X安全環(huán)保部X合同部X物機部X工程部X經(jīng)理辦公室X砼拌和站X安全環(huán)保部X合同部X物機部X工程部X經(jīng)理辦公室X現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X各施工班組現(xiàn)場質(zhì)檢工程師X各施工班組施工負責(zé)人X施工負責(zé)人X九、質(zhì)量管理措施及及控制要求求=1\*GB4㈠、對于預(yù)制梁梁體實測項目目如下：1、混凝土強度：在在合格標準準內(nèi)2、梁體長度（mmm）：+5、-103、箱梁頂寬（mmm）：±304、箱梁底寬（mmm）：±205、箱梁高度（mmm）：+0、-56、斷面尺寸（mmm）：+5、-07、平整度（mm）：±108、橫系梁及預(yù)埋件件位置（mm）：5=2\*GB4㈡、對于鋼筋筋加工，實實測項目如如下：1、主筋間距允許許偏差：±10mm2、箍筋、橫向水水平筋間距距允許偏差差：±10mmm3、鋼筋骨架長允允許偏差：：±10mmm4、鋼筋骨架寬、高高允許偏差差：±5mm5、保護層厚度：：±5mm=3\*GB4㈢、對于預(yù)制箱箱梁模板安安裝，實測測項目及要要求如下：：模板內(nèi)部尺寸((mm)::＋5,0軸線偏位(mmm):100模板相臨兩板表表面高差(mm)::2模板表面平整((mm)::5預(yù)埋件中心線位位置(mm)::3預(yù)留孔洞中心線線位置(mm)::10預(yù)留孔洞截面內(nèi)內(nèi)部尺寸(mm)):＋10，0=4\*GB4㈣、對于預(yù)應(yīng)應(yīng)力鋼鉸線線，實測項項目及要求求如下預(yù)應(yīng)力管道坐標梁長方向(mmm):±±30梁高方向(mmm):±±10預(yù)應(yīng)力管道間距距同排(mm):100上下層(mm)):10預(yù)應(yīng)力伸長值：：符合設(shè)計計要求張拉伸長率:±6%理論伸長長量斷絲滑絲數(shù)：每每束一根，且且每斷面不不超過鋼絲絲總數(shù)的1%。=5\*GB4㈤、預(yù)應(yīng)力力鋼鉸線理理論伸長量量計算由于某大橋處于于曲線上，線線型復(fù)雜，各各跨箱梁計計算跨徑好好下：某大橋計算算跨徑一覽覽表表1第1～5孔第6孔第7～10孔第11～14孔第15孔左幅橋39.239.138.728.829.0表2第1孔第2～4孔第5～10孔第11～15孔右幅橋38.938.639.229.2某大橋預(yù)制箱梁計計算跨徑較較多，以下下列出設(shè)計計圖紙給出出各計算跨跨徑的各束束張拉控制制力及理論論伸長量如如下表所示示：某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑38660cm）表1預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3910邊跨N16Φs15.2OVM15-66116.0273N26Φs15.2OVM15-66116.0266N35Φs15.2OVM15-5597.0265N45Φs15.2OVM15-5597.0266N55Φs15.2OVM15-5597.0266中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0273N25Φs15.2OVM15-5597.0266N35Φs15.2OVM15-5597.0265N45Φs15.2OVM15-5597.0266N54Φs15.2OVM15-4478.0266某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑3870cm）表2預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3920邊跨N16Φs15.2OVM15-66116.0274.0N26Φs15.2OVM15-66116.0266.5N35Φs15.2OVM15-5597.0266.0N45Φs15.2OVM15-5597.0267.0N55Φs15.2OVM15-5597.0266.5中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0274.0N25Φs15.2OVM15-5597.0266.5N35Φs15.2OVM15-5597.0266.0N45Φs15.2OVM15-5597.0267.0N54Φs15.2OVM15-4478.0266.5某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑3890cm）表3預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3940邊跨N16Φs15.2OVM15-66116.0275.5N26Φs15.2OVM15-66116.0268.0N35Φs15.2OVM15-5597.0267.5N45Φs15.2OVM15-5597.0268.5N55Φs15.2OVM15-5597.0268.0中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0275.5N25Φs15.2OVM15-5597.0268.0N35Φs15.2OVM15-5597.0267.5N45Φs15.2OVM15-5597.0268.5N54Φs15.2OVM15-4478.0268.0某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑3910cmm）表4預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3960邊跨N16Φs15.2OVM15-66116.0276.5N26Φs15.2OVM15-66116.0269.5N35Φs15.2OVM15-5597.0268.5N45Φs15.2OVM15-5597.0269.5N55Φs15.2OVM15-5597.0269.5中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0276.5N25Φs15.2OVM15-5597.0269.5N35Φs15.2OVM15-5597.0268.5N45Φs15.2OVM15-5597.0269.5N54Φs15.2OVM15-4478.0269.5某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑3920cm）表5預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3970邊跨N16Φs15.2OVM15-66116.0277.0N26Φs15.2OVM15-66116.0270.0N35Φs15.2OVM15-5597.0269.0N45Φs15.2OVM15-5597.0270.0N55Φs15.2OVM15-5597.0270.0中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0277.0N25Φs15.2OVM15-5597.0270.0N35Φs15.2OVM15-5597.0269.0N45Φs15.2OVM15-5597.0270.0N54Φs15.2OVM15-4478.0270.0某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑2880cm）表6預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3930邊跨N15Φs15.2OVM15-5597.0204N25Φs15.2OVM15-5597.0201N35Φs15.2OVM15-5597.0200N44Φs15.2OVM15-4478.0199中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0204N25Φs15.2OVM15-5597.0201N34Φs15.2OVM15-4478.0200N44Φs15.2OVM15-4478.0199某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑29000cm）表7預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3950邊跨N15Φs15.2OVM15-5597.0205N25Φs15.2OVM15-5597.0202N35Φs15.2OVM15-5597.0202N44Φs15.2OVM15-4478.0200中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0205N25Φs15.2OVM15-5597.0202N34Φs15.2OVM15-4478.0202N44Φs15.2OVM15-4478.0200某大橋一片箱梁鋼鋼鉸線及錨錨具數(shù)量表表（計算跨跨徑29220cm）表8預(yù)制梁長(cmm)鋼束編號鋼束組成錨具張拉控制(噸))伸長量(mm))3970邊跨N15Φs15.2OVM15-5597.0206N25Φs15.2OVM15-5597.0203N35Φs15.2OVM15-5597.0203N44Φs15.2OVM15-4478.0202中跨N15Φs15.2OVM15-5597.0206N25Φs15.2OVM15-5597.0203N34Φs15.2OVM15-4478.0203N44Φs15.2OVM15-4478.0202(設(shè)計跨徑39220cm預(yù)預(yù)制箱梁)鋼鉸線理理論伸長量量計算如下下：根據(jù)《公路橋涵涵施工技術(shù)術(shù)規(guī)范》（JTJ0041-22000）12.88.3—1公式ΔL=PpL//（ApEp）及附錄G—8預(yù)應(yīng)力筋筋平均張拉拉力計算公公式：Pp=PP（1-e-（kx+μθ））/（kx+μθ）得ΔL=P（1-ee-（kx+μθ））L/AApEp(kx+μθ）式中：ΔL—預(yù)應(yīng)力筋理論伸伸長量(mm)P—預(yù)應(yīng)力筋張拉端端的張拉力力(N)k—孔道每米局部偏偏差對摩擦擦的影響系系梁x—從張拉端至計算算截面的孔孔道長度((m)μ—預(yù)應(yīng)力筋與孔道道壁的摩擦擦系數(shù)θ—從張拉端至計算算截面曲線線孔道部分分切線的夾夾角之和((rad))L—預(yù)應(yīng)力筋的長度度(mm)Ap—預(yù)應(yīng)力筋截面面面積(mm2)Ep—預(yù)應(yīng)力筋的彈性性模量(N/mmm2)根據(jù)圖紙要求，上上述計算各各參數(shù)如下下：由于在張拉中由由應(yīng)力控制制，σcon=PPcon/AAp,又σcon=00.75ffnk=.775×18860=11395MMpa=11395N/mmm2則ΔL=1395××（1-e-（kx+μθ））L/EEp(kx++μθ）(式5.1))Ep=1.95××105Mpa==1.955×1055N/mmm2μ=0.225kk=0.00015計算邊跨、中跨跨N1束由圖知，邊跨、中中跨N1束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=198466mmθ=1.73312°×π÷1800°=0..0302115xx=19.846m代入(式5.11)得ΔLN1/2=13395×((1-e--(0.00015××19.846+0.225×0..0302115))×198466÷(1.995×1005×(0..00155×19.846+0.225×0..0302115))==139.4mm則ΔLN1=139..4×2==278.88mm：設(shè)計計值：277mm，誤差+0.66%2、計算邊跨、中跨跨N2束由圖知，邊跨、中中跨N2束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=198222.5mm豎彎角θ=4.33166°×π÷1800°=0..075660平彎角θ=1..71888°×π÷1800°=0..02999則計算角θ=00.075560+0.022999=00.105599x=19.82225m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13955×(1--e-(00.00115×19.8225+0.225×0..105559))×19822.5÷(1.995×1005×(0..00155×19.8225+0.225×0..105559))==137.9mm則ΔLN2=137.9×2==275.8mm。設(shè)計計值：270mm，誤差差：+2.11%3、計算邊跨、中跨跨N3束由圖知，邊跨、中中跨N3束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=197855mm豎彎角θ=4.93199°×π÷1800°=0..086008平彎角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999則計算角θ=00.086608+0.022999=00.116077x=19.7885m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.785+0.225×0..116007)×197855÷(1.995×1005×(0..00155×19.785+0.225×0..116007))==107.5mm則ΔLN2=137..5×2=275mm.設(shè)計值：：269mm，誤差差：+2.22%4、計算邊跨、中跨跨N4束由圖知，邊跨、中中跨N4束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=198600mm豎彎角θ=5.58899°×π÷1800°=0..097556平彎角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999則計算角θ=00.097756+0.022999=00.127555x=199.86m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.866+0.225×0..127555)×198600÷(1.995×1005×(0..00155×19..86+00.25××0.127555))=137.88mm則ΔLN2=137..8×2==275.66mm.設(shè)計值：：270mm，誤差差：+2.11%5、計算邊跨、中跨跨N5束由圖知，邊跨、中中跨N5束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=198200mm豎彎角θ=5.55899°°×π÷1800°=0..097556平彎角θ=1..71888°×π÷1800°=0..029999則計算角θ=00.097756+00.029999=00.127755x=119.822m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××19.882+0.225×0..127555)×119820÷(1..95×1105×(0..00155×19..82+0.225×0..127555))==137..5mm則ΔLN2=137..5×2=2775mm..設(shè)計值：：270mmm，誤差差：+1.88%(設(shè)計跨徑29220cm預(yù)預(yù)制箱梁)鋼鉸線理理論伸長量量計算如下下：計算邊跨、中跨跨N1束由圖知，邊跨、中中跨N1束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=148422.5mmmθ=5.22282°°×π÷1800°=0..0912249x=144.84225m代入(式5.11)得ΔLN1/2=13395×((1-e--(0.00015××14.88425++0.255×0.00912449))××148442.5÷÷(1.995×1005×(0..00155×14..84255+0.225×0..0912249)))=1033.8mmm則ΔLN1=103..8×2==207..6mm：：設(shè)計值：：206mmm.誤差：+0.88%2、計算邊跨、中跨跨N2束由圖知，邊跨、中中跨N2束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=148200.5mmm豎彎角θ=7.66263°°×π÷1800°=0..133110平彎角θ=1..172°°×π÷1800°=0..020446則計算角θ=00.133310+00.020046=00.153356x=14.82205m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××14.88205++0.255×0.1153566))×1148200.5÷((1.955×1055×(0..00155×14..82055+0.225×0..153556))==102..9mm則ΔLN2=102..9×2==205..8mm。設(shè)設(shè)計值：2203mmm，誤差：+1.44%3、計算邊跨、中跨跨N3束由圖知，邊跨、中中跨N3束尺寸一一致，取半半計算，由由圖知L=147888mm豎彎角θ=7.22815°°×π÷1800°=0..127009平彎角θ=1..172°°×π÷1800°=0..020446則計算角θ=00.127709+00.020046=00.147755x=14.7888m代入(式5.11)得ΔLN2/2=13395×((1-e--(0.00015××14.7788+00.25××0.20021)××147888÷(11.95××105×(0..00155×14..788++0.25