地下室鋼管支模架專項施工方案

模板專項施工方案一、工程概況景瑞豪布斯卡項目二期工程，屬于框架結(jié)構(gòu)，地上5層；地下1層，建筑總高度為17。3m,總建筑面積：18380。.37平方米；本工程由舟山景瑞置業(yè)有限公司投資建設(shè)，上海中森建筑設(shè)計與顧問有限公司設(shè)計，浙江廣廈工程勘察院勘察地質(zhì)勘察，舟山百匯工程監(jiān)理有限公司監(jiān)理，浙江恒大建設(shè)集團有限公司施工總承包。二、綜合說明本工程樓板模板支模架高均為3。1米和3.3米，施工總荷載8。671kN/m2,設(shè)計范圍包括：樓板，長x寬=7.6mx8。8m,樓板厚0.12m。為確保施工安全，編制本專項施工方案。（一）模板支架選型根據(jù)本工程實際情況,結(jié)合施工單位現(xiàn)有施工條件,經(jīng)過綜合技術(shù)經(jīng)濟比較,選擇扣件式鋼管腳手架作為模板支架的搭設(shè)材料,進行相應(yīng)的設(shè)計計算。（二）編制依據(jù)1、《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130—2001）。2、《建筑施工扣件式鋼管模板支架技術(shù)規(guī)程》（DB33/1035-2006）。以下簡稱《規(guī)程》.3、《建筑施工安全檢查標準》（JGJ59-99）。4、本工程相關(guān)圖紙,設(shè)計文件。5、國家、省有關(guān)模板支撐架設(shè)計、施工的其它規(guī)范、規(guī)程和文件。6、舟山市普陀區(qū)建筑工程質(zhì)量監(jiān)督檢驗測試室檢測報告：鋼管、扣件（委）2009—000147、梁側(cè)模板的計算依據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》GB50010—2002、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009—2001）、《建筑施工手冊（第四版）》等規(guī)范編制。一、施工準備：a、材料：高支模采用①48X3。25鋼管，質(zhì)量應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《碳素結(jié)構(gòu)鋼》（GB/T700）中Q235-A級鋼的規(guī)定?？奂戒摴苤＜軕?yīng)采用可鍛鑄鐵制作的扣件，等材質(zhì)應(yīng)符合現(xiàn)行國家標準《鋼管腳手架扣件》（GB15831）的規(guī)定。支模架采用的扣件，在螺栓擰緊扭力短達65N.m時，不得發(fā)生破壞。60X80木方進場必須進行材質(zhì)的驗收。彎曲大的、變形嚴重的不能使用,尤其是有節(jié)和斷裂的不能用于高支模中的梁底和板底.b、作業(yè)條件：在高支模時，作業(yè)層必須滿鋪竹板做好防護，方可上人操作。二、立桿的接頭必須采用對接扣件連接，應(yīng)符合下列規(guī)定:1）、立桿上的對接扣件應(yīng)交錯布置,兩根相鄰立桿的接頭不應(yīng)設(shè)置在同步內(nèi),相鄰接頭在高度方向錯開的距離不宜小于500mm，各接頭中心至主節(jié)點的距離不宜大于1/3步距.2）、水平桿的立桿在支模頂層桿的搭接長度不應(yīng)小于1000mm,應(yīng)采用不小于2個旋轉(zhuǎn)扣件固定。端部扣件蓋板的邊緣至桿端距離不應(yīng)小于100mm。3）、縱橫向水平桿應(yīng)按滿堂架的要求搭設(shè),兩個相鄰接頭在水平方向錯開的距離不應(yīng)小于500mm。4）、支模架不能和外架連按在一起，更不能以外架作為支模架使用，支模架應(yīng)有獨立的整體性和穩(wěn)定性。5）、高支模架的施工和驗收，按建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范進行施工和驗收JGJ）130—2001。6）當(dāng)梁模板支架立桿采用單根立桿時，立桿應(yīng)設(shè)在梁模板中心線處，其偏心距不應(yīng)大于25mm.7）滿堂架四邊與中間每隔四排支架，立桿應(yīng)設(shè)置一道縱向剪刀撐,由底至頂連續(xù)設(shè)置。8）高于4m的模板支架,其兩端與中間，每4排立桿從頂層開始向下每隔2步設(shè)置一道水平剪刀撐。三、安全措施及要求所有操作人員應(yīng)進入現(xiàn)場后,應(yīng)做好進場三級教育,并做好會議記錄，進行詳細的安全技術(shù)交底。架子工作業(yè)時，必須佩帶好安全帽、系好安全帶，嚴禁穿高跟鞋、拖鞋或硬底帶釘易滑鞋作業(yè)，工具及零件應(yīng)放在工具包內(nèi)，服從指揮，集中思想、相互配合,拆除下來的材料不亂拋、亂扔.支模架作業(yè)下方不準站人，架子工不準在架子上打鬧、嬉笑.每一樓層支模架搭設(shè)完畢后，必須驗收合格后方可使用.高空作業(yè)遇六級以上大風(fēng)時，應(yīng)停止高空作業(yè)。及時收集氣象資料，并通知全體施工人員,便于安排工作和進一步采取措施.板模板（扣件鋼管架）計算書一、參數(shù)信息.模板支架參數(shù)橫向間距或排距（m）:0.80;縱距（m）:0。80；步距（m）:1.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度（m）：0.10;模板支架搭設(shè)高度（m）：3.40;采用的鋼管（mm）：①48x3.25；板底支撐連接方式:方木支撐；立桿承重連接方式：雙扣件，取扣件抗滑承載力系數(shù)：0.80;2。荷載參數(shù)模板與木板自重（kN/m2）：0.350；混凝土與鋼筋自重（kN/m3）:25.000；施工均布荷載標準值（kN/m2）:1.000；3.材料參數(shù)面板采用膠合面板，厚度為18mm；板底支撐采用方木；面板彈性模量E（N/mm2）：9500；面板抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）:13；木方彈性模量E（N/mm2）：9000。000;木方抗彎強度設(shè)計值（N/mm2）：13。000；木方抗剪強度設(shè)計值（N/mm2）：1.400；木方的間隔距離（mm）:300。000;木方的截面寬度（mm）:60.00；木方的截面高度（mm）:80。00；圖2樓板支撐架荷載計算單元二、模板面板計算模板面板為受彎構(gòu)件,按三跨連續(xù)梁對面板進行驗算其抗彎強度和剛度模板面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=80x1。82/6=43。2cm3；I=80x1。83/12=38。88cm4；模板面板的按照三跨連續(xù)梁計算.面板計算簡圖1、荷載計算(1)靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重(kN/m)：q1=25x0.12x0.8+0。35x0。8=2.68kN/m；(2)活荷載為施工人員及設(shè)備荷載(kN/m)：q2=1x0。8=0。8kN/m；2、強度計算計算公式如下：M=0。1ql2其中：q=1。2x2。68+1.4x0。8=4。336kN/m最大彎矩M=0.1x4.336x3002=39024N?mm;面板最大應(yīng)力計算值o=M/W=39024/43200=0.903N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2；面板的最大應(yīng)力計算值為0。903N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2，滿足要求！3、撓度計算撓度計算公式為：v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250其中q=q1=2.68kN/m面板最大撓度計算值v=0.677x2.68x3004/(100x9500x38.88x104)=0.04mm；面板最大允許撓度[v]=300/250=1。2mm;面板的最大撓度計算值0。04mm小于面板的最大允許撓度1。2mm,滿足要求!三、模板支撐方木的計算方木按照三跨連續(xù)梁計算，截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=bxh2/6=6x8x8/6=64cm3；I=bxh3/12=6x8x8x8/12=256cm4;方木楞計算簡圖（mm）1.荷載的計算⑴靜荷載為鋼筋混凝土樓板和模板面板的自重（kN/m）：q1=25x0.3x0.12+0。35x0.3=1。005kN/m；（2）活荷載為施工人員及設(shè)備荷載（kN/m）：q2=1x0.3=0。3kN/m；2。強度驗算計算公式如下：M=0.1ql2均布荷載q=1。2xq1+1.4xq2=1。2x1.005+1.4x0。3=1。626kN/m；最大彎矩 M=0.1ql2=0。1x1。626x0.82=0.104kN?m；方木最大應(yīng)力計算值o=M/W=0。104x106/64000=1.626N/mm2；方木的抗彎強度設(shè)計值[f]=13.000N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值為1。626N/mm2小于方木的抗彎強度設(shè)計值13N/mm2，滿足要求!3.抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足:T=3V/2bhn< ㈤其中最大剪力：V=0。6x1.626x0.8=0。78kN;方木受剪應(yīng)力計算值t=3x0。78x103/（2x60x80）=0。244N/mm2;方木抗剪強度設(shè)計值[t]=1.4N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0。244N/mm2小于方木的抗剪強度設(shè)計值1。4N/mm2，滿足要求！4。撓度驗算計算公式如下：v=0.677ql4/（100EI）W[v]=l/250均布荷載 q=q1=1。005kN/m；最大撓度計算值 v=0。677x1.005x8004/（100x9000x2560000）=0.121mm；最大允許撓度[v]=800/250=3。2mm；方木的最大撓度計算值0.121mm小于方木的最大允許撓度3.2mm,滿足要求！四、板底支撐鋼管計算支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中荷載P取縱向板底支撐傳遞力,P=1.301kN;支撐鋼管計算簡圖支撐鋼管計算彎矩圖（kN?m）支撐鋼管計算變形圖（mm）支撐鋼管計算剪力圖（kN）最大彎矩Mmax=0.282kN-m；最大變形Vmax=0.47mm；最大支座力Qmax=3.767kN；最大應(yīng)力。=281739。188/4790=58。818N/mm2；支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應(yīng)力計算值58.818N/mm2小于支撐鋼管的抗壓強度設(shè)計值205N/mm2,滿足要求！支撐鋼管的最大撓度為0。47mm小于800/150與10mm,滿足要求！五、扣件抗滑移的計算按照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范培訓(xùn)講座》劉群主編，P96頁,雙扣件承載力設(shè)計值取16.00kN,按照扣件抗滑承載力系數(shù)0.80,該工程實際的旋轉(zhuǎn)雙扣件承載力取值為12.80kN?？v向或橫向水平桿與立桿連接時,扣件的抗滑承載力按照下式計算（規(guī)范5。2。5）：R<Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值，取12。80kN;R 縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；計算中R取最大支座反力，R=3.767kN；R〈12.80kN,所以雙扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求！六、模板支架立桿荷載設(shè)計值（軸力）作用于模板支架的荷載包括靜荷載和活荷載。1.靜荷載標準值包括以下內(nèi)容(1)腳手架的自重(kN):NG1=0.125x3.4=0.424kN；(2)模板的自重(kN)：NG2=0.35x0。8x0.8=0.224kN；(3)鋼筋混凝土樓板自重(kN):N「q=25x0.12x0。8x0.8=1.92kN；G3靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3=2。568kN;2?；詈奢d為施工荷載標準值與振倒混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載活荷載標準值NQ=(1+2)x0。8x0.8=1。92kN；3。立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1。4NQ=5。77kN;七、立桿的穩(wěn)定性計算立桿的穩(wěn)定性計算公式o=N/QA)W[f]其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值(kN):N=5.77kN；9——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比Lo/i查表得到；i 計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59cm；A 立桿凈截面面積(cm2)：A=4.57cm2；W 立桿凈截面模量(抵抗矩)(cm3):W=4.79cm3;o—— —鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值(N/mm2)；[f]—-—-鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值：[f]=205N/mm2;L0--——計算長度(m)；根據(jù)《扣件式規(guī)范》，立桿計算長度L0有兩個計算公式L0=kuh和L0=h+2a,為安全計，取二者間的大值，即L0=max[1。155x1。7x1.6，1。6+2x0。1]=3。142；k 計算長度附加系數(shù)，取1。155；U---—考慮腳手架整體穩(wěn)定因素的單桿計算長度系數(shù)，取1。7；a 立桿上端伸出頂層橫桿中心線至模板支撐點的長度；a=0.1m；得到計算結(jié)果：立桿計算長度L0=3.142；L0/i=3141。6/15。9=198;由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)中=0.184;鋼管立桿受壓應(yīng)力計算值；0=5769.984/(0。184x457)=68。618N/mm2；立桿穩(wěn)定性計算o=68。618N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值[f]=205N/mm2,滿足要求！八、立桿的地基承載力計算立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應(yīng)滿足下式的要求p忘fg地基承載力設(shè)計值：fg=fgkxkc=120x1=120kpa；其中，地基承載力標準值:fgk=120kpa;腳手架地基承載力調(diào)整系數(shù)：kc=1；立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力:p=N/A=5.77/0.25=23。08kpa；其中，上部結(jié)構(gòu)傳至基礎(chǔ)頂面的軸向力設(shè)計值:N=5。77kN;基礎(chǔ)底面面積：A=0。25m2。p=23。08Wf=120kpa。地基承載力滿足要求！梁模板(扣件鋼管架)計算書梁段:KL.一、參數(shù)信息.模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m):0。30;梁截面高度D(m)：0.60；混凝土板厚度(mm)：120.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m):0。80;立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0。10;立桿步距h(m)：1。60;板底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.80;梁支撐架搭設(shè)高度H(m):3.40；梁兩側(cè)立桿間距(m):0.80；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：0；采用的鋼管類型為①48x3.25；立桿承重連接方式：雙扣件，考慮扣件質(zhì)量及保養(yǎng)情況，取扣件抗滑承載力折減系數(shù)：0。80；.荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3):24000;模板自重(kN/m2)：0。30；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.0；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2。0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4。0;3。材料參數(shù)木材品種：柏木;木材彈性模量E(N/mm2)：9000。0；木材抗壓強度設(shè)計值fc(N/mm)：16.0;木材抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：17。0;木材抗剪強度設(shè)計值fv(N/mm2)：1.7；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：20。00;面板彈性模量E(N/mm2):6000.0；面板抗彎強度設(shè)計值fm(N/mm2)：13.0；4。梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：60。0；梁底方木截面高度h(mm)：80。0；梁底縱向支撐根數(shù)：2；5。梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：300；次楞根數(shù)：3；主楞豎向支撐點數(shù)量：3；固定支撐水平間距(mm)：500；豎向支撐點到梁底距離依次是：150mm，300mm,450mm；主楞材料：木方；寬度(mm)：60。00;高度(mm):80。00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方;寬度(mm)：60。00；高度(mm)：80。00；二、梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力,按下列公式計算,并取其中的較小值：F=0.2次中獷2V1/2F二YH其中Y―混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t一新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T-—混凝土的入模溫度，取20.000℃；V—-混凝土的澆筑速度，取1。500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0。750m；P1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；P2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1。150。分別計算得17.848kN/m2、18。000kN/m2,取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。三、梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為3根。面板按照均布荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算.面板計算簡圖(單位：mm)1。強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：o=M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=30x2x2/6=20cm3；M--面板的最大彎矩(N?mm)；o——面板的彎曲應(yīng)力計算值(N/mm2)[f]-面板的抗彎強度設(shè)計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的兩跨連續(xù)梁計算：M=0。125ql2其中，q——作用在模板上的側(cè)壓力,包括：新澆混凝土側(cè)壓力設(shè)計值：q1=1.2x0.3x17.85=6.425kN/m；振搗混凝土荷載設(shè)計值:q2=1.4x0。3x4=1。68kN/m;計算跨度：l=(600-120)/(3—1)=240mm；面板的最大彎矩M=0。125x(6。425+1。68)x[(600—120)/(3-1)]2=5.84x104N?mm；面板的最大支座反力為：N=1.25ql=1。25x(6。425+1。680)x[(600—120)/(3—1)]/1000=2。432kN；經(jīng)計算得到，面板的受彎應(yīng)力計算值：。=5.84x104/2。00x104=2。9N/mm2；面板的抗彎強度設(shè)計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應(yīng)力計算值。=2.9N/mm2小于面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求！2。撓度驗算v=0.521ql4/(100EI)W[v]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設(shè)計值：q=q1=6.425N/mm；l——計算跨度：l=[(600-120)/(3-1)]=240mm；E 面板材質(zhì)的彈性模量:E=6000N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=30x2x2x2/12=20cm4；面板的最大撓度計算值:v=0。521x6。425x[(600-120)/(3—1)]4/(100x6000x2。00x105)=0.093mm;面板的最大容許撓度值：[v]=1/250=[(600-120)/(3—1)]/250=0。96mm;面板的最大撓度計算值v=0。093mm小于面板的最大容許撓度值[v]=0.96mm,滿足要求！四、梁側(cè)模板支撐的計算1。次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算.次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到:q=2.432/0。300=8.105kN/m本工程中,次楞采用木方，寬度60mm,高度80mm,截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1x6x8x8/6=64cm3;I=1x6x8x8x8/12=256cm4；E=9000。00N/mm2；計算簡圖剪力圖(kN)彎矩圖(kN?m)變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.073kN?m，最大支座反力R=2.675kN，最大變形v=0。020mm(1)次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：o=M/W〈[f]經(jīng)計算得到,次楞的最大受彎應(yīng)力計算值o=7。29x104/6.40x104=1.1N/mm2；次楞的抗彎強度設(shè)計值：[f]=17N/mm2；次楞最大受彎應(yīng)力計算值o=1。1N/mm2小于次楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2,滿足要求！(2)次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[v]=300/400=0.75mm；次楞的最大撓度計算值v=0.02mm小于次楞的最大容許撓度值[v]=0。75mm,滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力2.675卜電按照集中荷載作用下的兩跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用木方，寬度60mm,高度80mm，截面慣性矩I,截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=2x6x8x8/6=128cm3；I=2x6x8x8x8/12=512cm4；E=9000.00N/mm2；主楞計算簡圖主楞彎矩圖(kN?m)主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0。201kN?m,最大支座反力R=3.889kN，最大變形v=0。053mm(1)主楞抗彎強度驗算o=M/W〈[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應(yīng)力計算值:o=2。01x105/1。28x105=1。6N/mm2；主楞的抗彎強度設(shè)計值：[f]=17N/mm2;主楞的受彎應(yīng)力計算值o=1。6N/mm2小于主楞的抗彎強度設(shè)計值[f]=17N/mm2,滿足要求！(2)主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為0.053mm主楞的最大容許撓度值：[v]=150/400=0.375mm；主楞的最大撓度計算值v=0。053mm小于主楞的最大容許撓度值[v]=0.375mm,滿足要求！五、梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu),需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的簡支梁計算.強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載.本算例中，面板的截面慣性矩1和截面抵抗矩W分別為：W=800x20x20/6=5。33x104mm3；I=800x20x20x20/12=5.33x105mm4；1?？箯潖姸闰炈惆匆韵鹿竭M行面板抗彎強度驗算：O=M/W<[f]鋼筋混凝土梁和模板自重設(shè)計值(kN/m):q1=1.2x[(24.00+1.50)x0。60+0.30=0.80=14。976kN/m；施工荷載與振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載設(shè)計值(kN/m)：q2=1.4x(2。00+2.00)x0.80=4。480kN/m；q=14。976+4.480=19。456kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下:Mmax=ql2/8=1/8x19。456x3002=2。19x105N.mm；Ra=Rb=0。5ql=0。5x19。456x0.3=2。918kN0=Mmax/W=2。19x105/5.33x104=4.1N/mm2；梁底模面板計算應(yīng)力O=4.1N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2,滿足要求！2.撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載,同時不考慮振動荷載作用.最大撓度計算公式如下：v=5ql4/(384EI)W[v]=l/250其中,q--作用在模板上的壓力線荷載：q=q1/1.2=12。480kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距):l=300.00mm；E--面板的彈性模量：E=6000.0N/mm2；面板的最大允許撓度值:[v]=300.00/250=1。200mm；面板的最大撓度計算值：v=5x14.976x3004/(384x6000x5。33x105)=0。494mm；面板的最大撓度計算值：v=0.494mm小于面板的最大允許撓度值:[v]=1。2mm,滿足要求！六、梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。.荷載的計算梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2。918/0.8=3。648kN/m2。方木的支撐力驗算方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=6x8x8/6=64cm3；1=6x8x8x8/12=256cm4；方木強度驗算計算公式如下:最大彎矩 M=0.1ql2=0。1x3.648x0.82=0。233kN?m；最大應(yīng)力 o=M/W=0.233x106/64000=3.6N/mm2;抗彎強度設(shè)計值[f]=13N/mm2;方木的最大應(yīng)力計算值3.6N/mm2小于方木抗彎強度設(shè)計值13N/mm2,滿足要求！方木抗剪驗算截面抗剪強度必須滿足：t=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0。6x3.648x0。8=1。751kN；方木受剪應(yīng)力計算值t=3x1。751x1000/(2x60x80)=0。547N/mm2；方木抗剪強度設(shè)計值[t]=1。7N/mm2；方木的受剪應(yīng)力計算值0。547N/mm2小于方木抗剪強度設(shè)計值1。7N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算計算公式如下:v=0.677ql4/(100EI)W[v]=l/250方木最大撓度計算值v=0。677x3.648x8004/（100x9000x256x104）=0.439mm；方木的最大允許撓度[v]=0.800x1000/250=3。200mm；方木的最大撓度計算值v=0.439mm小于方木的最大允許撓度[v]=3。2mm,滿足要求!3.支撐小橫桿的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=2.918kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P2=（0。800-0。300）/4x0.800x（1.2x0。120x24。000+1。4x2。000）+1.2x2x0.800x（0。600-0.120）x0.300=0.902kN簡圖（kN?m）剪力圖（kN）彎矩圖（kN?m）變形圖（mm）經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力：N1=N2=3.82kN;最大彎矩Mmax=0。955kN-m;最大撓度計算值Vmax=2。805mm；最大應(yīng)力0=0.955x106/4790=199.4N/mm2；支撐抗彎設(shè)計強度[f]=205N/mm2；支撐小橫桿的最大應(yīng)力計算值199。4N/mm2小于支撐小橫桿的抗彎設(shè)計強度205N/mm2,滿足要求！七、梁跨度方向鋼管的計算梁底支撐縱向鋼管只起構(gòu)造作用,無需要計