熱能與動(dòng)力工程畢業(yè)

設(shè)計(jì)（論文）題目：循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書設(shè)計(jì)（論文）題目：循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)（論文）時(shí)間：設(shè)計(jì)（論文）題目：循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)（論文）時(shí)間：設(shè)計(jì)（論文）進(jìn)行地點(diǎn)：設(shè)計(jì)（論文）內(nèi)容：1、循環(huán)硫化鍋爐原理介紹2、循環(huán)硫化鍋爐的燃燒鍋爐的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)3、循環(huán)硫化床鍋爐的DCS系統(tǒng)4、鍋爐運(yùn)行調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)（論文）的主要技術(shù)指標(biāo)循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)設(shè)計(jì)（論文）的基本要求1、循環(huán)硫化鍋爐原理介紹2、循環(huán)硫化鍋爐的燃燒鍋爐的系統(tǒng)結(jié)構(gòu)3、循環(huán)硫化床鍋爐的DCS系統(tǒng)4、鍋爐運(yùn)行調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)4、應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn)4、應(yīng)收集的資料及主要參考文獻(xiàn)[1]俞靜濤著，直流調(diào)速傳動(dòng)：整流和調(diào)節(jié)技術(shù)的實(shí)際應(yīng)用。北京：煤炭工業(yè)出版社，1980[2]拉希德，陳建業(yè)，楊德剛編著，電力電子技術(shù)手冊。北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2004.6[3]王兆安，黃俊主編，電力電子技術(shù)。北京：機(jī)械工業(yè)出版社，2009[4]柳目.譚云松480t/hCFB鍋爐的運(yùn)行調(diào)節(jié)及常見事故處理[期刊論文]-電站系統(tǒng)工程2004(4)進(jìn)度安排及完成情況序號設(shè)計(jì)（論文）各階段任務(wù)日期完成情況1收集材料寫提綱月日~月日2完成第一稿月日~月日3完成第二稿月日~月日4完成定稿月日~月日5月日~月日6月日~月日學(xué)生簽名：指導(dǎo)教師簽名：系主任簽名：年月日摘要：近年來，國際上發(fā)展起來新一代高效、低污染的清潔燃燒鍋爐----循環(huán)流化床鍋爐.我國工業(yè)鍋爐量大面廣,平均容量小,且以燃煤為主。鍋爐容量小于35t/h的約占工業(yè)鍋爐總量的98.9%,其中2~10t/h的占75%,鍋爐平均容量不到3t/h。燃煤工業(yè)鍋爐占工業(yè)鍋爐總量的80%以上,燃油氣鍋爐約占15%,電加熱鍋爐占1%左右,其余的以沼氣、黑液、生物質(zhì)等為燃料的鍋爐。可見在我國循環(huán)流化床的重要性,但是在此發(fā)展中,循環(huán)流化床還存在著很多問題,在循環(huán)流化床的控制,和結(jié)構(gòu)上,在不斷的創(chuàng)新。循環(huán)流化床鍋爐是在鼓泡流化床鍋爐技術(shù)的基礎(chǔ)上發(fā)展起來的新爐型，它與鼓泡床鍋爐的最大區(qū)別在于爐內(nèi)流化風(fēng)速較高（一般為4～8m/s），在爐膛出口加裝了氣固物料分離器。被煙氣攜帶排出爐膛的細(xì)小固體顆粒，經(jīng)分離器分離后，再送回爐內(nèi)循環(huán)燃燒。循環(huán)流化床鍋爐可分為兩個(gè)部分：第一部分由爐膛（快速流化床）、氣固物料分離器、固體物料再循環(huán)設(shè)備和外置熱交換器（有些循環(huán)流化床鍋爐沒有該設(shè)備）等組成，上述部件形成了一個(gè)固體物料循環(huán)回路。第二部分為對流煙道，布置有過熱器、再熱器、省煤器和空氣預(yù)熱器等，與其它常規(guī)鍋爐相近。關(guān)鍵詞：循環(huán)流化床循環(huán)流化床控制燃燒系統(tǒng)旋風(fēng)分離器DCS操作Abstract:Circulating

fluid

bed

boilers

have

been

deveoped,

which

are

specific

of

the

high

effeciency

and

minor

pollution.Industrialboilersinchinamainlyworkbyburningcoal,withalargequantityandcoveringrange,butalowaveragevolumelessthan3t/h.98.9%industrialboilersamongthewholeareofavolumelessthan35t/h,75%ofwhichvaryfrom2to19t/h.coalheatingindustrialboilersabout15%,whereaselectricallheatedboilersabout1%,andtherestofthemaremainlymotivatedbymethane,blackliquor,biomass,etc.Duringthedevelopmentofboilertechnology,problemsconcerningcirculatingfluidbed(CFB)stillexist.InthefieldofstructureandcontrolofCFB,therearecontinuousinnovations.Circulatingfluidbedboilers,anewtypeofboilersthatevolveswiththehelpofbubblefluidbedandfluidbedboilertechnoloy,aredistinguishedwiththebubblefluidbedinthatthenewtypeworkswithahigherfluidizedwindspeed(normally4-8m/s),anditappliesages-solidmaterialseparator.Tinysolidparticlescarriedoutoftheboilerbythefumearesentbacktotheboilerafterbeingseparated.Circulatingfluidbedboilersconsistsoftwoparts.Thefirstpartismadeupofthehearth,gas-fluidmaterialseparator,solidmaterialrecyclingdevice,aswellasoutlaidheatexchanger(absentinsomeboilers),allofwhichcomposeasolidmaterialcirculationloop.Thesecondpartistheconvectonpass,equippedwithsuperheater,reheater,economizerandpreheater,whicharesimilartoothercommonboilers.Keywords：recirculatingfluidizedbedControloftheCirculatingFluidizedBedcombustionsystemcycloneseparatorDSCoperating目錄前言.....................................................11.循環(huán)流化床鍋爐的工作原理及其特點(diǎn)......................21.1循環(huán)流化床鍋爐的工作原理...........................21.2循環(huán)流化床鍋爐的特點(diǎn)...............................52.循環(huán)流化床鍋爐燃燒...................................82.1煤在循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的燃燒過程.....................83.循環(huán)硫化床鍋爐的DCS系統(tǒng)............................113.1循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)........................113.2循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)的任務(wù)..................133.3燃燒系統(tǒng)的總體控制方案設(shè)計(jì).......................134.循環(huán)流化床鍋爐運(yùn)行調(diào)節(jié)................................184.1鍋爐運(yùn)行中檢查工作................................184.2鍋爐運(yùn)行的參數(shù)....................................194.3鍋爐運(yùn)行中的監(jiān)視與調(diào)整............................194.4鍋爐燃燒調(diào)整......................................204.5負(fù)荷調(diào)節(jié)..........................................214.6水位調(diào)節(jié)..........................................214.7床溫調(diào)節(jié)..........................................224.8NOx、SO2排放濃度調(diào)節(jié).............................224.9配風(fēng)及熱工參數(shù)調(diào)整................................22謝辭.................................................25參考文獻(xiàn)...............................................26循環(huán)流化床鍋爐燃燒控制系統(tǒng)設(shè)計(jì)前言新一代的循環(huán)流化床真正得到應(yīng)用始于七十年代末八十年代初。1979年，芬蘭奧斯龍（Ahlsltrom）公司開發(fā)的世界首臺20t/h商用循環(huán)流化床鍋爐投入運(yùn)行，隨后，1982年，德國魯奇（Lurgi）公司開發(fā)的世界上首臺用于產(chǎn)汽與供熱的循環(huán)流化床（84MWth）建成投運(yùn)。至此，循環(huán)流化床技術(shù)開始迅速發(fā)展。2009年，即發(fā)展到460MW超臨界參數(shù)鍋爐?？梢娺@種技術(shù)的巨大經(jīng)濟(jì)效益、環(huán)保效益，以及各國政府對此項(xiàng)技術(shù)的重視。我國對循環(huán)流化床鍋爐的研究方面，雖然起步較晚，但政府高度重視，所以，發(fā)展非常迅速。1987年，中科院工程熱物理所與原開封鍋爐廠聯(lián)合，生產(chǎn)出中國第一臺循環(huán)流化床鍋爐，并在原開封中藥廠（現(xiàn)在的天地藥業(yè)）投入運(yùn)行，取得了循環(huán)流化床鍋爐在中國零的突破。20多年后的今天，該臺鍋爐還在穩(wěn)定運(yùn)行，對該企業(yè)的發(fā)展起到了巨大的推動(dòng)作用。1987年之后，幾乎所有與熱工程有關(guān)的科研院校，如清華大學(xué)、浙江大學(xué)、華中理工大學(xué)、西安交通大學(xué)和西安熱工研究院等，都投入到循環(huán)流化床鍋爐額研發(fā)當(dāng)中，各鍋爐制造廠先后開發(fā)出20t/h、35t/h、65t/h、75t/h、130t/h及220t/h等中、小型循環(huán)流化床鍋爐，通過多年的發(fā)展，我國在中、小型循環(huán)流化床技術(shù)方面已經(jīng)相當(dāng)成熟。并相繼開發(fā)出具有自主知識產(chǎn)權(quán)的100MW、135MW、150MW及200MW等級的循環(huán)流化床鍋爐，并在全國范圍內(nèi)大量投運(yùn)。從中可以看出，循環(huán)流化床鍋爐，是中國鍋爐行業(yè)的循環(huán)流化床趨勢，其他類型的鍋爐，必將被循環(huán)流化床鍋爐所取代。1循環(huán)流化床鍋爐的工作原理及特點(diǎn)1.1循環(huán)流化床鍋爐的工作原理1.1.1流化過程體顆粒隨著氣流速度的增加分別呈現(xiàn)五種不同的流動(dòng)狀態(tài)：固定床、穩(wěn)（湍）流流化床、快速流化床、氣力輸送。循環(huán)流化床處于紊（湍）流流化床、快速流化床、氣力輸送。循環(huán)流化床處于紊（湍）流流化床與快速流化床階段。固定床：此種狀態(tài)下，氣流在顆粒的縫隙是流過，所有固體顆粒呈靜止?fàn)顟B(tài)。鼓泡流化床；當(dāng)氣流速度達(dá)到一定值時(shí)，靜止的床層開始松動(dòng)，當(dāng)氣流速度超過臨界流化風(fēng)速時(shí)，料層內(nèi)出現(xiàn)氣泡，并不斷上升，而且還聚集成更大的氣泡穿過料層并破裂。整個(gè)料層呈現(xiàn)沸騰狀態(tài)。鼓泡流化床存在明顯的分界面，其上部為稀相區(qū)，包括床層表面至流化床出口的區(qū)域，也稱為自由空間或懸浮段。下部為密相區(qū)，也稱為沸騰段。紊（湍）流化床：隨著氣流速度繼續(xù)上升一定數(shù)值，固體顆粒開始流動(dòng)，床層分界而逐漸消失，固體顆粒不斷被帶走，以顆粒團(tuán)的形式上下運(yùn)動(dòng)，產(chǎn)生高度的返混。此時(shí)的氣流速度為床料終端速度?？焖倭骰玻寒?dāng)氣流速度進(jìn)一步增大，固體顆粒被氣流均勻帶出床層。此時(shí)氣流速度大于固體顆粒的終端速度，床內(nèi)顆粒濃度基本相等。床內(nèi)顆粒濃度呈上稀下濃狀態(tài)。循環(huán)流化床的上升段屬于快速流化床?？焖倭鲬B(tài)化的主要特征為床層壓降用于懸浮和輸送顆粒加速，單位高度床層壓降沿床層高度不變。氣力輸送：分為密相氣力輸送和稀相氣力輸送。對于前者，床內(nèi)顆粒濃度變稀，并呈上下均勻分布狀態(tài)，其單位高度床層壓降沿床層高度不變。增大氣流速度，床層壓降減小，對于后者，增大氣流速度，壓降上升。密相氣力輸送的典型特征為：床層壓降用于輸送顆粒并克服氣、固與壁面的摩擦。稀相氣力輸送的床層壓降主要受摩擦壓降支配。由上述燃燒分類可知，鏈條爐排爐采用的是固定床燃燒方式，而煤粉爐用了最稀相的懸浮燃燒方式。1）顆粒的夾帶、揚(yáng)析層流動(dòng)轉(zhuǎn)到紊流流化床時(shí)，密相床層和稀相床層的界面開始模糊，顆粒夾帶量明顯增加。當(dāng)氣流通過顆粒層時(shí)，一些終端速度小于床層表觀氣流的細(xì)顆粒將被上升氣流帶走，這一過程稱為揚(yáng)析。由于揚(yáng)析過程中更多顆粒被夾帶著離開床層，其中終端速度大于床層表觀氣速的顆粒經(jīng)過一定的分離高度后會陸續(xù)返回床層，其中終端速度大于床層表觀氣流的顆粒經(jīng)過一定的分離高度后會陸續(xù)返回床層，因此存在著輸送分離TDH。此過程就是我們通常所說的循環(huán)流化床的內(nèi)循環(huán)。在分離高度TDH以上的空間，顆粒濃度不再降低，床層表而至TDH之間的空間稱為自由空間，燃用寬帶篩分的燃煤流化床鍋爐，其爐膛出口高度通常低TDH，因此同時(shí)存在著夾帶和揚(yáng)析現(xiàn)象。發(fā)生揚(yáng)析現(xiàn)象的顆粒的來源有三個(gè)：：①給煤中的細(xì)顆粒；②煤在揮發(fā)份析出階段玻璃破碎形成的細(xì)顆粒；③在煤燃燒的同時(shí)，由于磨損造成的細(xì)顆粒。圖1-1循環(huán)硫化床鍋爐原理圖寬篩分顆粒特性（1）寬篩分顆粒定義：循環(huán)流化床（氣固流化床）床料中的顆粒通常是料徑由小到大的寬篩分布，由于顆粒的直徑不同，其流動(dòng)工況和規(guī)律也各不同。這樣就需要示顆粒大小的分布規(guī)律，利用此規(guī)律來研究兩相流動(dòng)和燃燒，或者把分散顆粒直徑示平均值，以平均直徑來代表分散相顆粒群的運(yùn)動(dòng)規(guī)律，粒徑的分布規(guī)律是一個(gè)重要特性。除了要知道顆粒尺寸的分布規(guī)律外，還要了解各顆粒所占表面積的分布規(guī)律擴(kuò)各顆粒重量的分布規(guī)律。寬篩分顆粒分類：Geldart根據(jù)在常溫常壓下對于一些典型顆粒的氣固流態(tài)特性的分析，提出了一種顆粒分類法，即根據(jù)顆粒平均粒徑和氣體的密度差的關(guān)系分類。依照這種分類法，所有的固體顆?？杀环譃锳、B、C、D四類。A類顆粒：這類顆粒密度比較細(xì)。一般為20～90um,通常很易流化。B類顆粒：這類顆粒具有中等粒度，粒度范圍為90～650um，具有良好的流化性能。它的流體速度達(dá)到臨界速度后就會發(fā)生鼓泡現(xiàn)象。C類顆粒：這類顆粒粒度很細(xì)，一般都小于20um,顆粒間相互作用力很大，很難流態(tài)化。D類顆粒：這類顆粒粒度通常具有較大在粒度和密度，并且在流化態(tài)時(shí)顆?；旌闲阅茌^差。大多數(shù)循環(huán)流化床鍋爐內(nèi)的床料和燃燒均屬于D類顆粒。寬篩分顆粒流化時(shí)的動(dòng)力特性①密度小于流體速度的物體浮在床層表面，密度大于流體密度的物體會下沉。②床表面保持水平，形狀保持容器的形狀。③在任一高度的靜壓近似等于在此高度上單位床截面內(nèi)顆粒固體顆粒的重量。④床內(nèi)顆?；旌狭己?，加熱床層時(shí)所有床料溫度基本均勻。⑤床內(nèi)固體顆粒可以象流體一樣從底部或側(cè)面的孔中排出。⑥幾個(gè)流化床底部聯(lián)通后，床層高度自動(dòng)保持同一水平高度。循環(huán)流化床鍋爐的工作過程圖1-2循環(huán)流化床鍋爐的結(jié)構(gòu)1-風(fēng)室2-給煤機(jī)3-燃燒室4-主蒸汽出出口集箱5-過熱器6-蒸發(fā)管束7-旋風(fēng)分離離器8-省煤器9-上上部對流管管束煙道10--U型回料閥11--一、二次次風(fēng)口12-空氣預(yù)熱熱器典型型循環(huán)流化化床鍋爐結(jié)結(jié)構(gòu)如圖1-2所示，其其基本流程程為：煤和和脫硫劑進(jìn)進(jìn)入爐膛后后，迅速被被大量惰性性高溫物料料包圍，著著火燃燒，同同時(shí)進(jìn)行脫脫硫反應(yīng)，并并在上升煙煙氣流的作作用下向爐爐膛上部運(yùn)運(yùn)動(dòng)，對水水冷壁和爐爐內(nèi)的布置置的其他受受熱面放熱熱。粗大粒粒子進(jìn)入懸懸浮區(qū)域后后在重力及及外力作用用下偏離主主氣流，從從而貼壁下下流。氣固固混合物離離開爐膛后后進(jìn)入高溫溫旋風(fēng)分離離器，大量量固體顆粒粒（煤粒、脫脫硫劑）被被分離出來來回送爐膛膛，進(jìn)行循循環(huán)燃燒。未未被分離出出來的細(xì)粒粒子隨煙氣氣進(jìn)入尾部部煙道，以以加熱過熱熱器、省煤煤器、和空空氣預(yù)熱器器，經(jīng)除塵塵器排至大大氣。低溫的動(dòng)力控制制燃燒：由由于循環(huán)流流化床燃燒燒溫度水平平比較低，一一般在850--900℃之間，其其燃燒反應(yīng)應(yīng)控制在動(dòng)動(dòng)力燃燒區(qū)區(qū)內(nèi)，并有有大量固體體顆粒的強(qiáng)強(qiáng)烈混合，這這種情況下下的燃燒速速度主要取取決于化學(xué)學(xué)反應(yīng)的速速度，也就就是決定于于溫度水平平，而物理理因素不再再是控制燃燃燒速度的的主導(dǎo)因素素。循環(huán)流流化床燃燒燒的燃盡度度很高，其其燃燒效率率往往可達(dá)達(dá)到98％-99％以上。高速度、高濃度度、高通量量的固體物物料流態(tài)化化循環(huán)流化化循環(huán)過程程：循環(huán)流流化床鍋爐爐內(nèi)的物料料參與了爐爐膛內(nèi)循環(huán)環(huán)和由爐膛膛、分離器器和返料裝裝置組成的的外循環(huán)兩兩種循環(huán)，整整個(gè)燃燒過過程以及脫脫硫過程都都是在這兩兩種循環(huán)運(yùn)運(yùn)動(dòng)過程中中逐步完成成的。高強(qiáng)度的熱量、質(zhì)質(zhì)量和動(dòng)量量傳遞過程程：在循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐中可以以人為改變變爐內(nèi)物料料循環(huán)量，以以適應(yīng)不同同的燃燒工工況。物料料分離系統(tǒng)統(tǒng)是循環(huán)流流化床鍋爐爐的結(jié)構(gòu)特特征，大量量物料參與與循環(huán)實(shí)現(xiàn)現(xiàn)整個(gè)爐膛膛內(nèi)的控制制燃燒過程程，是循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐區(qū)別于于鼓泡床鍋鍋爐的根本本特點(diǎn)，因因?yàn)楣呐荽泊擦骰插佸仩t的燃燒燒主要發(fā)生生在床內(nèi)。所所以循環(huán)流流化床鍋爐爐燃燒必須須具備的三三個(gè)條件是是：（1）保證一一定的流體體速度，而而且還要保保證物料粒粒度處于適適當(dāng)?shù)?、使使床層在快快速流區(qū)域域的粒度。(2)要有足夠夠的物料分分離。（3）要有物物料回送，要要有充分的的措施以維維持物料的的平衡。1.2循環(huán)流化化床的特點(diǎn)點(diǎn)爐膛底底部是大量量的熾熱灰灰粒和煤粒?；旌衔?，燃燃燒所需空空氣經(jīng)爐膛膛底部的布布風(fēng)板均勻勻進(jìn)入流化化床，在流流化床中氣氣流上升速速度約為2～5m/ss,氣流將大大部分粒子子托起，成成沸騰狀，粒粒子上下運(yùn)運(yùn)動(dòng)，摻混混非常強(qiáng)烈烈，這種現(xiàn)現(xiàn)象被稱流流化。煤由由給媒機(jī)送送入爐膛，剛剛進(jìn)入爐膛膛的煤粒很很快就與床床溫床料混混合，是煤煤粒迅速加加熱，干燥燥著火燃燒燒。在流化化床內(nèi)平均均停留十幾幾～幾十分分鐘后有放放渣口排出出爐膛。由由于流化床床容量大，摻摻混強(qiáng)烈，粒粒子停留時(shí)時(shí)間長等因因素，流化化床鍋爐不不但能燃高高熱之煤，而而且其他爐爐型（如鏈鏈條爐、煤煤粉爐）不不能燃燒的的低熱值、低低揮發(fā)分、高高灰分的劣劣質(zhì)燃料。如如劣質(zhì)煙煤煤、無煙煤煤、煤石、油油頁石、造造汽爐渣也也能在流化化床鍋爐內(nèi)內(nèi)穩(wěn)定燃燒燒。流化床床鍋爐還有有環(huán)保方面面的優(yōu)點(diǎn)，通通過向爐內(nèi)內(nèi)添加石灰灰石或白云云石能大大大降低煙氣氣中的二氧氧化硫，方方法簡便、經(jīng)經(jīng)濟(jì)、高效效地解決了了高硫造成成的大氣污污染問題。而而一般的鏈鏈條鍋爐、煤煤粉爐的尾尾氣脫硫技技術(shù)費(fèi)用昂昂貴，難于于推廣，幾幾乎不可能能用于中小小型的工業(yè)業(yè)鍋爐。流流化床鍋爐爐的燃燒溫溫度900～1000℃，較鏈條條鍋爐、煤煤粉爐都低低，抑制了了NOX的生成，煙煙氣中NOX含量少，有有利于保護(hù)護(hù)環(huán)境。我國用于燒劣質(zhì)質(zhì)煤的沸騰騰爐以有上上千臺，但但他們都是是屬于鼓泡泡床技術(shù)，對對于這種鼓鼓泡床鍋爐爐，由于較較大的上升升煙氣速度度將相當(dāng)多多的未燃盡盡細(xì)小煤粒粒帶出爐膛膛，造成燃燃燒效率下下，煙氣含含量大，特特別是燃燒燒高灰分的的劣質(zhì)燃料料是更為嚴(yán)嚴(yán)重。因?yàn)闉榻^大多數(shù)數(shù)的煤粒是是在煤粒是是在流化床床中燃燒放放熱，在流流化床中設(shè)設(shè)置了大量量的埋管受受熱面，物物料的強(qiáng)烈烈沖刷使埋埋管磨損相相當(dāng)嚴(yán)重，一一般只能使使用六個(gè)月月左右，爐爐子的可靠靠性差。另另外，風(fēng)機(jī)機(jī)的電耗高高，向大型型化發(fā)展困困難，脫硫硫劑利用率率低等使得得它被局限限于燒煤石石、爐渣等等劣質(zhì)燃料料的場合。外循環(huán)流化床燃燃燒技術(shù)是是國際上八八十年代初初發(fā)展起來來的鍋爐燃燃燒技術(shù)，它它不僅具有有鼓泡床流流化燃燒的的技術(shù)特點(diǎn)點(diǎn)，而且具具有更新的的技術(shù)優(yōu)勢勢，該技術(shù)術(shù)一出現(xiàn)就就以其特有有的特點(diǎn)，受受到國內(nèi)有有關(guān)部門和和專家的關(guān)關(guān)注，被認(rèn)認(rèn)為是鍋爐爐燃燒技術(shù)術(shù)領(lǐng)域的一一次革命，其其顯著特點(diǎn)點(diǎn)有：燃料適應(yīng)性廣在外循環(huán)流化床床鍋爐中按按重量計(jì)，燃燃料進(jìn)展床床料的1％～3％，其余余的是不可可燃的固體體顆粒，如如脫硫劑、灰灰渣，循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐的特殊殊流體動(dòng)力力特性，使使得氣～固固和固～固固混合非常常好，因此此燃料進(jìn)入入爐膛后很很快與大量量床料混合合，燃料被被迅加熱之之高于著火火溫度，而而同時(shí)床溫溫沒有明顯顯降低。只只要燃料的的熱值大于于加熱燃料料本身和燃燃料所需的的空氣至著著火溫度所所需的熱量量，上述優(yōu)優(yōu)點(diǎn)就可以以使得外循循環(huán)流化床床鍋爐不許許輔助燃料料而燃用任任何燃料。外外循環(huán)流化化床鍋爐即即可以燃用用優(yōu)質(zhì)煤，也也可以燃用用鏈條鍋爐爐不能燃燒燒的各種劣劣質(zhì)燃料，如如高灰煤、高高硫煤、高高灰高硫煤煤、高水分分煤、煤矸矸石、煤泥泥、以及油油頁石。燃燒效率高循環(huán)流化床鍋爐爐的燃燒效效率要比鼓鼓泡流化床床鍋爐、鏈鏈條鍋爐高高，燃燒效效率通常在在97.5％～99.5％范圍內(nèi)內(nèi)，可與煤煤粉爐相比比媲美，循循環(huán)流化床床鍋爐能在在較寬范圍圍內(nèi)保持較較高的燃燒燒效率，甚甚至燃用細(xì)細(xì)分含量高高的燃料時(shí)時(shí)也是如此此，而鼓泡泡流化鍋爐爐、鏈條鍋鍋爐則不可可能有此優(yōu)優(yōu)點(diǎn)。有效脫硫循環(huán)流化床鍋爐爐的脫硫效效率比鼓泡泡床流化床床鍋爐更加加有效，典典型的循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐達(dá)到90％脫硫效效率時(shí)所需需的脫硫劑劑化學(xué)當(dāng)量量比為1.5～2.5，鼓泡流流化床鍋爐爐達(dá)到90％脫硫效效率時(shí)則需需要脫硫劑劑化學(xué)當(dāng)量量比為2.5～3，甚至更更高。有時(shí)時(shí)即使鈣硫硫比再高，也也不能達(dá)到到90％的脫硫硫效率。因因此，無論論是脫硫劑劑的利用率率還是二氧氧化硫的脫脫除率，循循環(huán)流化床床鍋爐流化化床鍋爐優(yōu)優(yōu)越，鏈條條鍋爐不可可能在爐內(nèi)內(nèi)進(jìn)行脫硫硫。氧化物排放低氮氧化物排放是是外循環(huán)流流化鍋爐另另一個(gè)非常常吸引人的的特點(diǎn)。實(shí)實(shí)踐表明，外外循環(huán)流化化床鍋爐的的氮氧化物物排放在50～150PPPM。外循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐NOX排放低是是由于以下下兩個(gè)原因因：一是低低溫燃燒，此此時(shí)空氣中中的氮一般般不會生成成NOX,二是分段段燃燒，抑抑制燃料中中的氮轉(zhuǎn)化化為NOX，并使已已生成的NOX得到還原原，鼓泡（內(nèi)內(nèi)循環(huán)）流流化床鍋爐爐、鏈條鍋鍋爐無此特特點(diǎn)。燃燒強(qiáng)度高，爐爐膛截面小小爐膛單位截面積積的熱負(fù)荷荷高是外循循環(huán)流化床床鍋爐的主主要特點(diǎn)之之一，循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐的截面面熱負(fù)荷約約為3.5～4.5MMW/m22,接近或高高于煤粉爐爐，同樣熱熱負(fù)荷下鼓鼓泡流化床床鍋爐需要要的爐膛截截面積要比比外循環(huán)流流化鍋爐達(dá)達(dá)2～3倍。給煤點(diǎn)少循環(huán)流化床鍋爐爐的截面積積小，同時(shí)時(shí)良好的混混合和燃燒燒區(qū)域的擴(kuò)擴(kuò)展使所需需的給煤點(diǎn)點(diǎn)數(shù)大大減減少，如熱熱功率為100MMW的循環(huán)流流化床鍋爐爐只需一個(gè)個(gè)給煤點(diǎn)，而而相同容量量的鼓泡流流化床鍋爐爐則需20～30給煤點(diǎn)。燃料與處理系統(tǒng)統(tǒng)簡單循環(huán)流化床鍋爐爐的給煤粒粒度一般小小于12mm，因此與與煤粉爐相相比，燃料料的制備系系統(tǒng)大為簡簡單。此外外，循環(huán)流流化床鍋爐爐能直接用用高水分煤煤（水分的的達(dá)30％以上），當(dāng)當(dāng)燃用高水水分煤時(shí)也也不需要專專門的處理理系統(tǒng)。易于實(shí)現(xiàn)灰渣的的綜合利用用循環(huán)流化床鍋爐爐燃燒過程程屬于低溫溫燃燒，同同時(shí)爐內(nèi)優(yōu)優(yōu)良的燃盡盡條件使得得鍋爐的灰灰渣燃燒充充分，因此此含碳量極極低，易于于灰渣的綜綜合利用，可可做水泥攙攙合料和建建筑材料。負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍大大當(dāng)負(fù)荷變化時(shí)，只只需調(diào)節(jié)給給煤量、空空氣量和物物料循環(huán)量量，不必像像鼓泡流化化床鍋爐那那樣采用分分床壓火技技術(shù)。一般般而言，外外循環(huán)流化化床鍋爐的的負(fù)荷調(diào)節(jié)節(jié)比可達(dá)1：4，而鏈條條鍋爐、鼓鼓泡流化床床鍋爐的負(fù)負(fù)荷調(diào)節(jié)僅僅為70％，此外外，由于截截面風(fēng)速和和吸熱控制制容易，循循環(huán)流化床床鍋爐的負(fù)負(fù)荷調(diào)節(jié)速速度也快，一一般可達(dá)每每分鐘5％。床內(nèi)不布置埋管管受熱面循環(huán)流化化床的床內(nèi)內(nèi)不布置埋埋管受熱面面，因而不不存在鼓泡泡流化床鍋鍋爐的埋管管受熱面易易磨損的問問題。此外外，由于床床內(nèi)沒有埋埋管受熱面面，啟動(dòng)、停停爐、結(jié)焦焦處理時(shí)間間短，同時(shí)時(shí)可長時(shí)間間壓火。故障率低、運(yùn)行行周期長循環(huán)流流化床鍋爐爐本體范圍圍內(nèi)設(shè)有兩兩臺螺旋給給煤機(jī)，避避免了鏈條條鍋爐設(shè)備備故障而經(jīng)經(jīng)常造成停停爐的缺陷陷。此外，外外循環(huán)流化化床鍋爐具具有故障率率低、運(yùn)行行周期長的的特點(diǎn)。司爐工勞動(dòng)強(qiáng)度度大由于循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐的燃燒燒方式為循循環(huán)流化燃燃燒，司爐爐工僅看儀儀表就可進(jìn)進(jìn)行控制，調(diào)調(diào)解。而鏈鏈條鍋爐則則需不斷通通過關(guān)火門門觀察燃燒燒狀況，并并且還要不不時(shí)的用火火鉤、火耙耙摟火，因因此司爐工工的勞動(dòng)強(qiáng)強(qiáng)度大、工工作環(huán)境惡惡劣。2.循環(huán)流化化床的燃燒燒2.1煤在循環(huán)環(huán)流化床內(nèi)內(nèi)的燃燒過過程2.1.1煤在在循環(huán)流化化床內(nèi)的燃燃燒煤粒送入循環(huán)流流化床內(nèi)迅迅速受到高高溫物料和和煙氣的輻輻射而被加加熱，首先先水分蒸發(fā)發(fā)，然后煤煤粒中的揮揮發(fā)份析出出并燃燒，最最后是焦碳碳的燃燒。其其間伴隨著著煤粒的破破碎、磨損損，而且揮揮發(fā)分析出出燃燒過程程與焦炭燃燃燒過程與與焦炭燃燒燒過程都有有一定的重重疊。循環(huán)流流化床內(nèi)沿沿高度方向向可以分為為密相床層層和稀相區(qū)區(qū)，密相床床層運(yùn)行在在鼓泡床和和紊流床狀狀態(tài)。循環(huán)環(huán)流化床內(nèi)內(nèi)絕大部分分是惰性的的灼熱床料料，其中的的燃燒只占占很小的一一部分。這這些灼熱的的床料成為為煤顆粒的的加熱源，在在加熱過程程中，所吸吸收的熱量量只占床層層總熱容量量的千分之之幾，而煤煤粒在10秒鐘左右右就可以燃燃燒（顆粒粒平均直徑徑在0—8mm），所以以對床溫的的影響很小小。2.1.2循環(huán)環(huán)流化床內(nèi)內(nèi)煤的燃料料著火流化床內(nèi)燃料著著火的方式式，固體質(zhì)質(zhì)點(diǎn)表面溫溫度起著關(guān)關(guān)鍵作用，是是產(chǎn)生著火火的點(diǎn)灶熱熱源，這類類固體近質(zhì)質(zhì)點(diǎn)可以是是細(xì)煤粒，也也可以是經(jīng)經(jīng)分離后的的高溫灰粒?；蛘呤遣疾硷L(fēng)板上的的床料。當(dāng)當(dāng)固體質(zhì)點(diǎn)點(diǎn)表面溫度度上升時(shí)，煤煤顆粒會出出現(xiàn)迅猛著著火。另外外，顆粒直直徑大小對對著火也有有很大的影影響，對一一定反應(yīng)能能力的煤種種，在一定定的溫度水水平之下，在在臨界的著著火粒徑，小小于這個(gè)粒粒徑直徑，因因?yàn)樯釗p損失過大，燃燃料顆粒就就不能著火火，溢出爐爐膛。2.1.3循環(huán)環(huán)流化床內(nèi)內(nèi)煤的破碎碎特性煤在流化床內(nèi)的的破碎特性性是指煤粒粒在進(jìn)入高高溫流化床床后粒度急急劇減小的的一種性質(zhì)質(zhì)。但引起起粒度減小小的因素還還有顆粒與與劇烈運(yùn)動(dòng)動(dòng)的床層間間磨損以及及埋管受熱熱面的碰撞撞等。影響響顆粒磨損損的主要因因素是顆粒粒表面的結(jié)結(jié)構(gòu)特性、機(jī)機(jī)械強(qiáng)度以以及外部操操作條件等等。磨損的的作用貫穿穿整個(gè)燃燒燒過程。煤煤粒進(jìn)入流流化床內(nèi)時(shí)時(shí)，受到熾熾熱床料的的加熱，水水份蒸發(fā)，當(dāng)當(dāng)煤粒溫度度達(dá)到熱解解溫度時(shí)，煤煤粒發(fā)生脫脫揮發(fā)份反反應(yīng)，對于于高揮發(fā)份份的煤種，熱熱解期間將將伴隨一個(gè)個(gè)短時(shí)發(fā)生生的擬塑性性階段，顆顆粒內(nèi)部產(chǎn)產(chǎn)生明顯的的壓力梯度度，一但壓壓力超過一一定值，已已經(jīng)固化的的顆粒表層層可能會崩崩裂而形成成破碎;對低揮發(fā)發(fā)份煤種，塑塑性狀態(tài)雖雖不明顯，但但顆粒內(nèi)部部的熱解產(chǎn)產(chǎn)物需克服服致密的孔孔隙結(jié)構(gòu)都都能從煤粒粒中溢出，因因此顆粒內(nèi)內(nèi)部也會產(chǎn)產(chǎn)生較高的的壓力，另另外，由于于高溫顆粒粒群的擠壓壓，顆粒內(nèi)內(nèi)部溫度分分布不均勻勻引起的熱熱應(yīng)力，這這種熱應(yīng)力力都會引起起煤顆粒破破碎。煤粒粒破碎一般般會逃離旋旋風(fēng)分離器器，成為不不完全燃燒燒損失的主主要部分。破破碎分為一一級破碎和和二級破碎碎，一級破破碎時(shí)由于于揮發(fā)份溢溢出產(chǎn)生的的壓力和孔孔隙網(wǎng)絡(luò)中中揮發(fā)份壓壓力增加而而引起的。二二級破碎是是由于作為為顆粒的聯(lián)聯(lián)結(jié)體----形狀不規(guī)規(guī)則的聯(lián)結(jié)結(jié)“骨架”（類似于于網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)構(gòu)）被燒斷斷而引起的的破碎。煤的破碎發(fā)生的的同時(shí)也會會發(fā)生顆粒粒的膨脹，煤煤的結(jié)構(gòu)將將發(fā)生很大大的變化。一一般破碎和和膨脹受下下列因素的的影響：揮揮發(fā)份析出出量：在揮揮發(fā)份析出出時(shí)，碳水水化合物形形成的平均均質(zhì)量；顆顆粒直徑；；床溫；在在煤結(jié)構(gòu)中中有效的孔孔隙數(shù)量；；母粒的孔孔隙結(jié)構(gòu)等等。2.1.4循環(huán)環(huán)流化床的的脫硫與氮氮氧化物的的排放控制制SO2是是一種嚴(yán)重重危害大氣氣環(huán)境的污污染物，SO2與水蒸氣氣進(jìn)行化學(xué)學(xué)反應(yīng)形成成硫酸，和和雨水一起起降至地面面即為酸雨雨。NOx包括NO、NO2、NO3、三種，其其中NO也是導(dǎo)致致酸雨的主主要原因之之一，同時(shí)時(shí)它還參加加光化學(xué)作作用，形成成光化學(xué)煙煙霧，還造造成了臭氧氧層的破壞壞。煤加熱熱至400℃時(shí)開始首首先分解為為H2S，然后逐逐漸氧化為為SO2。其化學(xué)方程式為為Fes2+2HH2---22H2S+FeeH2S+O2----H2+SO2對SO2形成影響響最大的因因素是床溫溫和過量空空氣系數(shù)，床床溫升高、過過量空氣系系數(shù)降低則則SO2越高。循環(huán)流化化床燃燒過過程中最常常用的脫硫硫劑石灰石石，當(dāng)床溫溫越過其煅煅燒溫度時(shí)時(shí)，發(fā)生煅煅燒分解反反應(yīng)：Cacoo3-----Cao++co2---1183kjj/moll脫硫反應(yīng)方程式式為：Cao++so2+1/22O2---ccaso44影響循環(huán)流化床床脫硫效率率的各種因因素：ca/s摩爾比比的影響ca/s摩爾比比的影響脫脫硫效率的的首要因素素，脫硫效效率在ca/s低于2.5時(shí)增加很很快，而繼繼續(xù)增大ca/s比或脫硫硫劑量時(shí)，脫脫硫效率增增加得較少少。循環(huán)流流化床運(yùn)行行時(shí)ca/s摩爾比一一般在1.5—2.5之間。床溫的影響床溫的影響主要要在于改變變了脫硫劑劑的反應(yīng)速速度、固體體產(chǎn)物分布布以及孔隙隙堵塞特性性，從而影影響脫硫率率和脫硫劑劑利用率。床床溫在900℃左右達(dá)到到最高的脫脫硫效率。粒度影響采用較小的脫硫硫劑粒度時(shí)時(shí)，循環(huán)流流化床脫硫硫效果較好好。氧濃度的影響脫硫與氧濃度關(guān)關(guān)系不大，而而提高過量量空氣系數(shù)數(shù)時(shí)脫硫效效率總是提提高的。床風(fēng)速的影響對一定的顆粒粒粒度，增加加風(fēng)速會使使脫硫效率率降低。循環(huán)倍率的影響響循環(huán)倍率越高，脫脫硫效率越越高。SO2在爐膛停停留時(shí)間的的影響脫硫時(shí)間越長對對效率來說說越不利，應(yīng)應(yīng)該保證SO2在床內(nèi)停停留時(shí)間不不少于2—4秒。負(fù)荷變化的影響響當(dāng)循環(huán)流化床負(fù)負(fù)荷變化在在相當(dāng)大的的范圍內(nèi)時(shí)時(shí)，脫硫效效率基本恒恒定或略有有升降。其它因素的影響響床壓的影響：增增加壓力可可以改善脫脫硫效率，并并且能夠提提高硫酸鹽鹽化反應(yīng)速速度。給料方式的影響響石灰石與煤同點(diǎn)點(diǎn)給入時(shí)脫脫硫效率最最高。雖然然循環(huán)流化化床的脫硫硫作用很強(qiáng)強(qiáng)，但在床床溫達(dá)到850℃，即脫硫硫效率最高高的溫度時(shí)時(shí)，NOx的生成量卻很大大，對環(huán)境境造成極大大地破壞。這這是我們不不愿看到的的。所以一一定要把床床溫控制在在850℃-----900℃之間，而而且要采用用較小的脫脫硫劑粒徑徑。另外，實(shí)實(shí)施分段燃燃燒也是非非常好的措措施。3.循環(huán)流化化床鍋爐的的DCS系統(tǒng)3.1循環(huán)流化化床鍋爐燃燃燒控制系系統(tǒng)3.1.1燃料料反饋的燃燃燒系統(tǒng)由于氣壓被控對對象在燃料料量擾動(dòng)的的動(dòng)態(tài)響應(yīng)應(yīng)較快，所所以燃料量量調(diào)節(jié)原則則上可以采采用以氣壓壓作為被調(diào)調(diào)量的單回回路控制系系統(tǒng)。但對對燃煤鍋爐爐來說，運(yùn)運(yùn)行中的煤煤量自發(fā)性性擾動(dòng)是經(jīng)經(jīng)常容易出出現(xiàn)的，所所以在設(shè)計(jì)計(jì)燃煤鍋爐爐燃料控制制時(shí)，必須須考慮使系系統(tǒng)具有快快速消除燃燃料自發(fā)性性擾動(dòng)的措措施，在這這里引入燃燃料量的負(fù)負(fù)反饋，并并達(dá)到副調(diào)調(diào)節(jié)器構(gòu)成成串級控制系統(tǒng)統(tǒng)。采用這這個(gè)方案，如如果燃料能能直接準(zhǔn)確確的測量，可可以消除燃燃料的自發(fā)發(fā)性擾動(dòng)，使使該燃料控控制系統(tǒng)還還具有帶固固定負(fù)荷和和變動(dòng)負(fù)荷荷的功能。但但是由于燃燃料量的直直接測量問問題沒有解解決，對于于采用鋼球球磨煤機(jī)中中儲式制粉粉系統(tǒng)的鍋鍋爐均通過過改變給粉粉機(jī)的轉(zhuǎn)速速的方法來來改變?nèi)剂狭狭俊Ｑh(huán)流化床鍋爐爐操作界面面3.1.2給粉粉機(jī)轉(zhuǎn)速反反饋的燃料料控制系統(tǒng)統(tǒng)用給粉機(jī)轉(zhuǎn)速之之和作為總總?cè)剂狭糠捶答佇盘?，并并進(jìn)入副調(diào)調(diào)機(jī)器與燃燃料量的給給定值既鍋鍋爐負(fù)荷要要求指令進(jìn)進(jìn)行比較，對對其偏差進(jìn)進(jìn)行運(yùn)算，副副調(diào)節(jié)器根根據(jù)偏差的的大小去調(diào)調(diào)節(jié)燃料量量的數(shù)值。穩(wěn)穩(wěn)態(tài)時(shí)鍋爐爐負(fù)荷要求求指令與給給煤機(jī)轉(zhuǎn)速速反饋信號號平衡。給煤機(jī)轉(zhuǎn)速只能能反映燃料料量的大小小而不能反反映燃料品品質(zhì)的變化化，為此，引引入燃料品品種校正信信號。當(dāng)改改換煤種時(shí)時(shí)，相應(yīng)的的調(diào)整校正正系數(shù)的值值，經(jīng)乘法法器修整燃燃料反饋信信號，以消消除煤種變變化的系統(tǒng)統(tǒng)的影響。為為了消除燃燃料側(cè)的自自發(fā)性擾動(dòng)動(dòng)，系統(tǒng)引引入了汽包包壓力的微微分信號有有助于盡快快消除內(nèi)擾擾。穩(wěn)態(tài)時(shí)時(shí)汽包壓力力的微分信信號消失不不影響副調(diào)調(diào)節(jié)器入口口的平衡關(guān)關(guān)系。3.1.3送風(fēng)風(fēng)控制系統(tǒng)統(tǒng)送風(fēng)調(diào)節(jié)的任務(wù)務(wù)在于保證證燃燒的經(jīng)經(jīng)濟(jì)性，具具體說，就就是保證在在燃燒過程程中有合適適的燃料與與風(fēng)量比例例，送風(fēng)調(diào)調(diào)節(jié)對象近近似比例環(huán)環(huán)節(jié)。因此此通常采用用保持燃料料量與送風(fēng)風(fēng)量成比例例關(guān)系的送送風(fēng)控制系系統(tǒng)。在實(shí)際運(yùn)行中，送送風(fēng)量和燃燃料量的最最佳比例值值K不是常數(shù)數(shù)，K是隨不同同的負(fù)荷和和燃料品種種變化的。而而送風(fēng)量V和燃料量B的最佳比比例K是隨不同同負(fù)荷、不不同燃料品品種而變化化的。因此此，可以選選用隨負(fù)荷荷、燃料品品種變化而而修正送風(fēng)風(fēng)量的送風(fēng)風(fēng)控制系統(tǒng)統(tǒng)。這個(gè)系系統(tǒng)是用乘乘法器構(gòu)成成的單閉環(huán)環(huán)比值送風(fēng)風(fēng)控制系統(tǒng)統(tǒng)，燃料量量的修正值值作為送風(fēng)風(fēng)量的給定定值，實(shí)現(xiàn)現(xiàn)B與V的比例控控制。根據(jù)負(fù)荷、燃料料品種的變變化去修正正最佳風(fēng)煤煤比例系數(shù)數(shù)K，此系統(tǒng)統(tǒng)結(jié)構(gòu)簡單單、整定投投運(yùn)方便，但但負(fù)荷和燃燃料品種的的修正系數(shù)數(shù)在實(shí)際的的應(yīng)用中較較難確定。3.1.4引風(fēng)風(fēng)控制系統(tǒng)統(tǒng)對于負(fù)負(fù)壓燃燒鍋鍋爐，如果果爐膛壓力力接近與大大氣壓力，則則爐煙往外外冒出，影影響設(shè)備與與工作人員員的安全；；反之，如如果爐膛壓壓力太低，又又會使大量量的冷空氣氣漏入爐膛膛內(nèi)，降低低了爐膛溫溫度，增加加了引風(fēng)機(jī)機(jī)負(fù)荷和排排煙帶走的的熱量損失失。一般爐爐膛壓力維維持在比大大氣壓力低低20-550Pa左右。引風(fēng)控制的任務(wù)務(wù)是保持爐爐膛的負(fù)壓壓在規(guī)定的的范圍內(nèi)。由由于引風(fēng)調(diào)調(diào)節(jié)對象的的動(dòng)態(tài)響應(yīng)應(yīng)快，測量量也容易，所所以引風(fēng)控控制一般只只需采取爐爐膛負(fù)壓作作為被調(diào)節(jié)節(jié)的單回路路控制系統(tǒng)統(tǒng)。由于送送風(fēng)量的變變化時(shí)引起起負(fù)壓波動(dòng)動(dòng)的主要原原因，為了了能使引鳳鳳量快速的的跟蹤送風(fēng)風(fēng)量，以保保持二者的的比例，可可將送風(fēng)量量作為前饋饋引入引鳳鳳調(diào)節(jié)器。這這樣當(dāng)送風(fēng)風(fēng)控制系統(tǒng)統(tǒng)動(dòng)作時(shí)，引引風(fēng)控制系系統(tǒng)立即跟跟著動(dòng)作。而而不是爐膛膛負(fù)壓偏離離給定值后后再動(dòng)作，從從而能使?fàn)t爐膛負(fù)壓基基本不變。所所以引風(fēng)控控制系統(tǒng)引引入送風(fēng)前前饋信號以以后，將有有利于提高高引風(fēng)控制制系統(tǒng)的穩(wěn)穩(wěn)定性和減減小爐膛負(fù)負(fù)壓的動(dòng)態(tài)態(tài)偏差。3.2循環(huán)流化化床鍋爐燃燃燒控制系系統(tǒng)的任務(wù)務(wù)由于循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐工作過過程的特殊殊性，使得得對它的控控制比對其其他鍋爐要要復(fù)雜，尤尤其是在燃燃燒系統(tǒng)的的控制上，它它不僅對負(fù)負(fù)荷劑爐膛膛負(fù)壓進(jìn)行行控制，而而且還要對對爐膛溫度度進(jìn)行控制制。由于床床溫是影響響Ca/S、NOX以及CO排放量的的最主要因因素，因而而要求其爐爐膛溫度必必須保持在在850℃左右，而而且循環(huán)流流化床鍋爐爐工作在沸沸騰狀態(tài)，如如溫度過高高（超過1100℃），易引引起物料結(jié)結(jié)焦，如過過低則因其其爐膛滅火火，所以，對對爐膛溫度度的控制是是非常重要要的。在具體的的操作上，燃燃燒控制系系統(tǒng)可分為為三個(gè)回路路：給煤、送送風(fēng)和引鳳鳳。由于在在調(diào)解過程程中，送風(fēng)風(fēng)對爐膛溫溫度的調(diào)節(jié)節(jié)要比給煤煤調(diào)節(jié)快，因因此對爐膛膛溫度這個(gè)個(gè)大滯后對對象主要采采用送風(fēng)來來進(jìn)行控制制，而采用用給煤控制制來適應(yīng)負(fù)負(fù)荷變化。但但是，在調(diào)調(diào)節(jié)負(fù)荷時(shí)時(shí)，改變給給煤量也將將直接影響響爐膛溫度度，而在調(diào)調(diào)節(jié)床溫時(shí)時(shí)，改變送送風(fēng)量也將將改變氣流流速度，改改變爐內(nèi)的的傳熱系數(shù)數(shù)，從而影影響到負(fù)荷荷。因而，給給煤與送風(fēng)風(fēng)是兩個(gè)耦耦合非常緊緊密的回路路，在控制制中必須協(xié)協(xié)調(diào)好?？煽闯觯淦淙紵到y(tǒng)統(tǒng)是一個(gè)復(fù)復(fù)雜的三輸輸入三輸出出對象，而而且各控制制量之間存存在著緊密密的耦合關(guān)關(guān)系，如圖圖3-2所示。圖3-2各控制制量之間的的關(guān)系3.3燃燒控制制的總體控控制方案設(shè)設(shè)計(jì)3.3.1、總總體方案設(shè)設(shè)計(jì)圖1-2就是所設(shè)設(shè)計(jì)的循環(huán)環(huán)流化床鍋鍋爐燃燒控控制系統(tǒng)總總結(jié)構(gòu)。在現(xiàn)場運(yùn)行中我我們發(fā)現(xiàn)，爐爐膛負(fù)壓主主要受引鳳鳳和一次風(fēng)風(fēng)的影響，而而其它量對對它的影響響都比較小小，因此可可以把引鳳鳳回路設(shè)計(jì)計(jì)為以爐膛膛負(fù)壓為主主控參數(shù)、帶帶風(fēng)前饋的的單回路控控制系統(tǒng)。根據(jù)對燃燒系統(tǒng)統(tǒng)的運(yùn)行分分析，在負(fù)負(fù)荷變化時(shí)時(shí)，應(yīng)及時(shí)時(shí)調(diào)節(jié)給煤煤量保證蒸蒸汽壓力的的穩(wěn)定，對對爐膛溫度度主要采取取調(diào)節(jié)送風(fēng)風(fēng)量來控制制，利用一一次風(fēng)調(diào)節(jié)節(jié)溫度的快快速性防止止床內(nèi)結(jié)構(gòu)構(gòu)或者滅火火。但是，為為了保持爐爐膛內(nèi)氣固固兩相良好好地運(yùn)行，保保證鍋爐燃燃燒的經(jīng)濟(jì)濟(jì)性，還必必須使?fàn)t膛膛內(nèi)氧量的的變化緊跟跟媒量的變變化。這樣樣，設(shè)計(jì)的的一次風(fēng)控控制回路應(yīng)應(yīng)包括兩個(gè)個(gè)方面，一一方面維持持爐膛內(nèi)最最佳風(fēng)煤比比；另一方方面以爐膛膛溫度作為為校正量，在在爐膛溫度度偏差大于于一定的范范圍是產(chǎn)生生調(diào)節(jié)，使使?fàn)t膛溫度度快速趨向向給定值。給給煤量的變變化最終也也將影響爐爐膛溫度變變化，因此此，設(shè)計(jì)給給煤回路時(shí)時(shí)也必須考考慮兩個(gè)方方面，一方方面以蒸汽汽壓力作為為主控參數(shù)數(shù)進(jìn)行調(diào)節(jié)節(jié)，保證負(fù)負(fù)荷穩(wěn)定；；另一方面面在爐膛溫溫度偏差超超出允許的的范圍時(shí)相相應(yīng)的做出出調(diào)整，保保證鍋爐安安全運(yùn)行?？偪偟膩碚f設(shè)設(shè)計(jì)燃料系系統(tǒng)的目的的就是要在在爐膛溫度度允許的變變化范圍內(nèi)內(nèi)保證蒸汽汽壓力的穩(wěn)穩(wěn)定。3.3.2、循循環(huán)流化床床燃燒控制制方案（1）床溫控制從燃燒反應(yīng)動(dòng)力力學(xué)的角度度看，CFB鍋爐內(nèi)燃燃燒反應(yīng)控控制在動(dòng)力力燃燒區(qū)或或者過渡區(qū)區(qū)內(nèi)相對來來說溫度不不高，并有有大量的固固體顆粒的的強(qiáng)烈混合合，因而其其燃燒速率率主要取決決于化學(xué)反反應(yīng)速度，也也就是取決決于溫度水水平，換言言之，床溫溫水平是控控制燃燒速速率的主導(dǎo)導(dǎo)因素，這這是床溫控控制的重要要性的理論論依據(jù)。影響床溫的主要要因素有：：煤種、煤煤量、一、二二次風(fēng)量、返返料量和灰灰渣排放量量等。因而而床溫控制制是一個(gè)典典型的多變變量控制回回路。如果果床溫偏移移差大且經(jīng)經(jīng)調(diào)整無效效，應(yīng)限制制鍋爐負(fù)荷荷并處理床床溫。床溫溫正常后再再重新帶負(fù)負(fù)荷。爐膛內(nèi)要有效抑抑制NOx的生成和和達(dá)到最佳佳脫硫效果果，就必須須將床溫控控制在一定定的低溫范范圍內(nèi)(根據(jù)煤種種和主機(jī)廠廠推薦值確確定)。研究指指出，脫硫硫的最佳溫溫度是850～950℃。同時(shí)，由由于采用了了分級送風(fēng)風(fēng)低溫燃燒燒方式，其其生產(chǎn)量隨隨溫度的上上升而急劇劇下降，因因此，一般般運(yùn)行溫度度控制以安安全運(yùn)行范范圍內(nèi)略高高為宜。根據(jù)清華大學(xué)和和中國科學(xué)學(xué)院的傳熱熱研究，CFB鍋爐中，粒粒子粒度小小，濃度高高，床溫高高，傳熱增增強(qiáng)；氣流流表觀速度度對CFB鍋爐的傳傳熱無明顯顯作用，但但是作為吸吸熱介質(zhì)，風(fēng)風(fēng)量對床溫溫有明顯影影響。雖然然給煤量、循循環(huán)灰量也也影響床溫溫，但是其其作用不獨(dú)獨(dú)立；風(fēng)量量是一個(gè)獨(dú)獨(dú)立調(diào)節(jié)床床溫特別密密相區(qū)溫度度的變量。在循環(huán)倍率和煤煤種一定的的情況下，主主要調(diào)節(jié)風(fēng)風(fēng)量，控制制床溫。一一般情況采采用：調(diào)節(jié)一、二次風(fēng)風(fēng)控制爐膛膛內(nèi)氧的濃濃度，使?fàn)t爐膛燃燒穩(wěn)穩(wěn)定在一定定的溫度范范圍內(nèi)。調(diào)節(jié)返料量（可可以調(diào)節(jié)循循環(huán)灰量）大大小以控制制床溫。床溫控制也可通通過床料的的粒徑分布布的調(diào)整而而實(shí)現(xiàn)。調(diào)調(diào)整床料的的粒徑分布布調(diào)整爐膛膛上部和下下部的壓差差比，是通通過改變進(jìn)進(jìn)入爐膛的的煤、床料料、石灰石石的粒徑來來實(shí)現(xiàn)的，有有冷灰器的的CFB鍋爐也可可通過冷灰灰器的運(yùn)行行來調(diào)整床床料粒徑分分布。具有有煙氣再循循環(huán)系統(tǒng)的的CFB鍋爐中，通通過改變再再循環(huán)煙氣氣量（類似于于調(diào)整一、二二次風(fēng)比例例）可以調(diào)調(diào)節(jié)床溫，這這種影響在在負(fù)荷較低低時(shí)作用更更加明顯。在不同的負(fù)荷水水平下床溫溫控制亦有有不同的特特點(diǎn)。在低低負(fù)荷時(shí)，風(fēng)風(fēng)量、煤量量均小，床床溫容易控控制，可以以長期保持持在某一溫溫度線上；；在高負(fù)荷荷時(shí)，由于于一、二次次風(fēng)調(diào)節(jié)裕裕量變小，煤煤對床溫調(diào)調(diào)節(jié)作用增增加，實(shí)際際運(yùn)行中表表現(xiàn)為，燃燃用高熱值值、低揮發(fā)發(fā)份煤時(shí)，床床溫水平較較高，排渣渣量明顯減減少；燃用用低熱值煤煤時(shí)，床溫溫水平低，排排渣量明顯顯增加。一一般情況下下，當(dāng)床溫溫高時(shí)可適適當(dāng)?shù)販p少少給煤量，經(jīng)經(jīng)過一段時(shí)時(shí)間的延遲遲后，床溫溫將下降；；當(dāng)床溫低低時(shí)適當(dāng)?shù)氐卦黾咏o煤煤量。用給給煤量調(diào)整整床溫，必必須注意此此時(shí)系統(tǒng)的的動(dòng)態(tài)響應(yīng)應(yīng)具有較大大的延遲。鑒鑒于床溫控控制的非線線性特性以以及床溫在在CFB鍋爐安全全穩(wěn)定運(yùn)行行中的重要要性，采用用常規(guī)的控控制策略難難以奏效，為為此考慮采采用如圖1智能控制制系統(tǒng)，以以增強(qiáng)控制制系統(tǒng)的魯魯棒性和實(shí)實(shí)用性。其中一些主要規(guī)規(guī)則描述如如下：當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床床溫偏差較較小時(shí)，通通過調(diào)整一一、二次風(fēng)風(fēng)比例控制制床溫；當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床床溫偏差較較大時(shí)，通通過調(diào)整返返料量控制制床溫；當(dāng)負(fù)荷穩(wěn)定，床床溫偏差更更大時(shí)，通通過調(diào)整給給煤量控制制床溫；低負(fù)荷時(shí)，主要要依靠調(diào)整整一、二次次風(fēng)比例控控制床溫；；高負(fù)荷時(shí)，主要要依靠調(diào)整整給煤量和和返料量控控制床溫，此此時(shí)風(fēng)量的的調(diào)節(jié)裕量較較?。蛔冐?fù)荷時(shí)，主要要依靠調(diào)整整返料量控控制床溫，此此時(shí)風(fēng)量和和給煤量主主要隨負(fù)荷荷變化，只只能在小范范圍內(nèi)調(diào)整整以適應(yīng)床床溫。在在實(shí)際運(yùn)行行中，將根根據(jù)實(shí)際運(yùn)運(yùn)行狀況對對上述控制制策略進(jìn)行行調(diào)整。根根據(jù)CFB鍋爐的實(shí)實(shí)際運(yùn)行情情況，有可可能并不需需要三種控控制方法，例例如僅利用用改變一、二二次風(fēng)比例例已將床溫溫控制在運(yùn)運(yùn)行需要的的溫度范圍圍內(nèi)。此外，對上述控控制策略作作如下說明明：氧量也能表征爐爐膛內(nèi)化學(xué)學(xué)反應(yīng)速度度，且響應(yīng)應(yīng)較床溫靈靈敏，可用用作床溫響應(yīng)的的導(dǎo)前信號號。在正常運(yùn)行中，床床溫可根據(jù)據(jù)負(fù)荷，設(shè)設(shè)定為一相相應(yīng)的目標(biāo)標(biāo)值。床溫的動(dòng)態(tài)響應(yīng)應(yīng)應(yīng)具有典典型的延遲遲，因此在在設(shè)計(jì)控制制系統(tǒng)時(shí)必必須考慮因因素。自1998年起新華華公司采用用模糊控制制應(yīng)用于200MMW以上單元元機(jī)組的大大延遲對象象控制，取取得了良好好的效果，積積累了豐富富的經(jīng)驗(yàn)。（2）風(fēng)量控制CFB鍋爐的風(fēng)風(fēng)量控制包包括總風(fēng)量量和一、二二次風(fēng)量比比例的控制制。在正常常運(yùn)行中，總總風(fēng)量根據(jù)據(jù)燃料信號號獲得，并并自動(dòng)根據(jù)據(jù)過量空氣氣系數(shù)修正正?？傦L(fēng)量量的改變受受到風(fēng)煤比比的限制，這這與常規(guī)煤煤粉爐是相相同的，所所不同的是是一、二次次風(fēng)的配比比。一、二二次風(fēng)的配配比是負(fù)荷荷和煤種發(fā)發(fā)熱量的函函數(shù)。根據(jù)CCFB鍋爐的運(yùn)運(yùn)行特點(diǎn)，主主要是二次次風(fēng)機(jī)的運(yùn)運(yùn)行特點(diǎn)，風(fēng)風(fēng)量控制有有兩種不同同的設(shè)計(jì)方方法，但是是具有相同同的原理。第第一種情況況是二次風(fēng)風(fēng)機(jī)的投運(yùn)運(yùn)的時(shí)間較較早；第二二，二次風(fēng)風(fēng)機(jī)只有在在負(fù)荷達(dá)到到較高水平平后才投運(yùn)運(yùn)。這里假假設(shè)為第一一種情況，風(fēng)風(fēng)量分配系系數(shù)、過剩?？諝庀禂?shù)數(shù)和氧量修修正與負(fù)荷荷的關(guān)系見見圖2.運(yùn)行人員可以在在50%的范圍內(nèi)內(nèi)調(diào)節(jié)二次次風(fēng)量，這這種大調(diào)節(jié)節(jié)范圍涉及及主要是為為了通過一一、二次風(fēng)風(fēng)的配比調(diào)調(diào)節(jié)來控制制床溫、二二次風(fēng)又分分為上部二二次風(fēng)和下下部二次風(fēng)、這這里也有一一個(gè)分配系系數(shù)的問題題，改變這這個(gè)分配系系數(shù)可以控控制CO、NOx、Sox的排放。一一、二次風(fēng)風(fēng)及上、下下二次風(fēng)的的配比系數(shù)數(shù)都是負(fù)荷荷的函數(shù)。CFB鍋爐的一一次風(fēng)量有有一個(gè)下限限值，在任任何運(yùn)行工工況下一次次風(fēng)量都不不能低于這這個(gè)下限值值。在啟動(dòng)動(dòng)過程中，一一次風(fēng)量保保持下限值值不變，只只有當(dāng)開始始投煤或者者開始正常常運(yùn)行負(fù)荷荷時(shí)，才能能投入一次次風(fēng)量的控控制。二次風(fēng)系統(tǒng)的控控制回路設(shè)設(shè)計(jì)成可以以進(jìn)行風(fēng)量量控制和壓壓力控制，其中，下下部二次風(fēng)風(fēng)控制風(fēng)量量，上部二二次風(fēng)控制制風(fēng)壓，這這種控制回回路設(shè)計(jì)使使得正常運(yùn)運(yùn)行時(shí)煤的的燃燒、啟啟動(dòng)時(shí)油槍槍的燃燒、油油煤切換時(shí)時(shí)所需空氣氣都能控制制自如。正正常運(yùn)行時(shí)時(shí)，二次風(fēng)風(fēng)壓的選擇擇應(yīng)使二次次風(fēng)系統(tǒng)與與爐膛壓差差處于允許許的最小值值，以減少少二次風(fēng)機(jī)機(jī)的電耗；；而在有燃燃燒器運(yùn)行行時(shí)，二次次風(fēng)系統(tǒng)與與爐膛壓差差有一固定定值，而風(fēng)風(fēng)壓的控制制調(diào)節(jié)上部部二次風(fēng)的的擋板實(shí)現(xiàn)現(xiàn)，二次風(fēng)風(fēng)量是根據(jù)據(jù)煤量和油油槍狀態(tài)及及負(fù)荷計(jì)算算得到的，二二次風(fēng)量也也有一個(gè)下下限值，在在控制回路路中與煤的的計(jì)算風(fēng)量量取最大值值，從而實(shí)實(shí)現(xiàn)在任何何工況下二二次風(fēng)量都都不低于此此下限值。參參見圖3給料量控制CFB鍋爐的給給料量控制制包括兩個(gè)個(gè)部分：給給煤量控制制和石灰石石給料量控控制。給煤量控制是通通過調(diào)節(jié)給給煤機(jī)出力力來實(shí)現(xiàn)。由由熱負(fù)荷輸輸出作為煤煤量需求指指令并與總總風(fēng)量低選選后作為煤煤量的給定定值，給煤煤量主要受受到負(fù)荷指指令和風(fēng)-燃料配比比連鎖的控控制，首先先根據(jù)負(fù)荷荷指令，計(jì)計(jì)算出要求求的燃料量量，減去油油量即是要要求煤量；；然后根根根據(jù)風(fēng)-燃料比的的要求，從從實(shí)際計(jì)算算出所允許許的最大燃燃料量，減減去油量即即是允許最最大煤量。去去負(fù)荷要求求煤量和風(fēng)風(fēng)量允許最最大煤量中中的小值作作為煤量的的控制信號號。這就保保證了在升升負(fù)荷時(shí)要要先加風(fēng)量量再加煤量量，減負(fù)荷荷時(shí)要先減減煤量再減減風(fēng)量。這這與普通煤煤粉爐是一一致的。石灰石給量控制制是由環(huán)保保對SO2排放的測測量是否達(dá)達(dá)到要求，對對石灰石的的加入量進(jìn)進(jìn)行控制。其其調(diào)節(jié)需由由主調(diào)節(jié)和和副調(diào)節(jié)組組成串級控控制回路。石石灰石量給給定值由石石灰石給量量與當(dāng)前煤煤量的合適適比例確定定，再由煙煙氣中的SO2含量對其其比值進(jìn)行行修正，改改變進(jìn)入爐爐膛石灰石石粉量，控控制這個(gè)鈣鈣硫比，保保證SO2排放量要要求，達(dá)到到最佳脫硫硫效率。4.鍋爐正常常運(yùn)行4.1鍋爐運(yùn)行中中檢查工作作1.檢查旋風(fēng)分離器器入口煙溫溫不能超過過1050℃，過高煙煙溫可燒壞壞耐火材料料或金屬壓壓力部件。2.檢查床溫?zé)犭娕寂己拖嚓P(guān)的的儀表是否否處于正常常工作狀態(tài)態(tài)。3.檢查去布風(fēng)板的的一次風(fēng)流流量，保證證一次風(fēng)和和二次風(fēng)之之間流量的的正常分配配。4.檢查煙氣中氧的的百分?jǐn)?shù)含含量，確保保氧量表的的正常工作作。5.檢查燃燒室床壓壓，驗(yàn)證壓壓力測點(diǎn)、傳傳壓管路是是否堵塞，確確保床壓指指示正常。6.監(jiān)視底灰排放系系統(tǒng)運(yùn)行是是否有問題題，監(jiān)測底底灰排放溫溫度。7.檢查汽包水位是是否正常，如如果必要進(jìn)進(jìn)行玻璃水水位計(jì)排污污。驗(yàn)證給給水控制閥閥正常操作作。8.經(jīng)常對“爐前煤煤”進(jìn)行取樣樣分析，來來驗(yàn)證固體體燃料的粒粒度分布和和燃料成份份的變化情情況。9.對給與水、鍋水水、飽和蒸蒸汽進(jìn)行定定期取樣，分分析化驗(yàn)。10.定期檢驗(yàn)驗(yàn)給水品質(zhì)質(zhì)對蒸汽的的影響，及及時(shí)對鍋水水加藥處理理。11.定期投運(yùn)運(yùn)吹灰系統(tǒng)統(tǒng)。鍋爐正正常運(yùn)行時(shí)時(shí)，若省煤煤器出口煙煙溫高于正正常溫度116℃時(shí)應(yīng)進(jìn)行行吹灰。12.檢查鍋爐爐區(qū)域有無無非正常的的聲音，振振動(dòng)或移動(dòng)動(dòng)。4.2鍋爐運(yùn)行行參數(shù)鍋爐的運(yùn)行參數(shù)數(shù)見表4-1..表4-1鍋爐的運(yùn)運(yùn)行參數(shù)序號名稱參數(shù)單位備注1過熱蒸汽溫度540±5100℃2過熱蒸汽壓力9.81±000.2MPa3爐膛溫度850—9000℃小于700壓火處理理4返料溫度<940℃5爐膛壓差500—20000Pa6料層壓差7000—90000Pa7煙氣含氧量3—5%4.3鍋爐運(yùn)行行中的監(jiān)視視與調(diào)整4.3.1、鍋鍋爐運(yùn)行調(diào)調(diào)整的目的的和任務(wù)（1）.持鍋爐的蒸發(fā)量量在額定值值內(nèi)，滿足足汽機(jī)及供供熱用戶的的需要。（2）.保持正常的汽溫溫汽壓。（3）.均衡進(jìn)水，保持持正常水位位。（4）.保證蒸汽品質(zhì)合合格。（5）.保持燃燒良好，提提高鍋爐效效率。（6）.保證鍋爐機(jī)組安安全運(yùn)行，延延長設(shè)備使使用壽命。（7）.作好除塵、出渣渣、排污、加加油、清潔潔衛(wèi)生等各各項(xiàng)工作。4.3.2鍋爐爐水位調(diào)整整（1）鍋爐水位調(diào)整整就是通過過手動(dòng)或自自動(dòng)控制調(diào)調(diào)整給水門門的開度，以以保證鍋爐爐進(jìn)水與蒸蒸發(fā)之間的的動(dòng)平衡，維維持汽包正正常水位。（2）鍋爐給水應(yīng)均均勻，必須須經(jīng)常維持持鍋爐水位位在汽包水水位計(jì)的正正常水位，其其允許變化化范圍為：：±50mmm。（3）在運(yùn)行中，鍋鍋爐給水應(yīng)應(yīng)根據(jù)汽包包水位計(jì)的的指示進(jìn)行行調(diào)整，不不允許中斷斷鍋爐給水水。（4）在運(yùn)行中，需需經(jīng)常監(jiān)視視給水壓力力和溫度的的變化，當(dāng)當(dāng)給水壓力力和溫度過過低時(shí)，立立即聯(lián)系汽汽機(jī)值班人人員進(jìn)行調(diào)調(diào)整。（5）在運(yùn)行中，經(jīng)經(jīng)常保持汽汽包水位計(jì)計(jì)完整，指指示正確、清清晰易見、照照明充足。（6）交接班前，將將電接點(diǎn)水水位計(jì)與雙雙色水位計(jì)計(jì)校對，并并將校對結(jié)結(jié)果記錄在在交接班記記錄簿內(nèi)，若若指示不一一致，需檢檢查驗(yàn)證汽汽包水位計(jì)計(jì)的正確性性，并通知知熱工人員員進(jìn)行處理理。（7）定期對水位計(jì)計(jì)進(jìn)行報(bào)警警試驗(yàn)，試試驗(yàn)時(shí)必須須保持運(yùn)行行穩(wěn)定，水水位計(jì)指示示正確，當(dāng)當(dāng)水位計(jì)調(diào)調(diào)整到±50mmm時(shí)，報(bào)警警鈴響，信信號顯示，否否則通知熱熱工人員處處理。4.4鍋爐燃燒燒調(diào)整1）.在正常運(yùn)行中，根根據(jù)負(fù)荷的的變化，及及時(shí)調(diào)整給給煤量、風(fēng)風(fēng)量、減溫溫水量，保保持鍋爐汽汽溫汽壓的的穩(wěn)定。2）.在運(yùn)行過程中，值值班人員應(yīng)應(yīng)了解當(dāng)值值所用燃料料特性（燃燃燒的發(fā)熱熱量和灰分分等），及及時(shí)調(diào)整燃燃燒方式和和風(fēng)煤配比比。3）.在運(yùn)行過程中，應(yīng)應(yīng)注意監(jiān)視視給煤機(jī)電電流，如有有堵煤或斷斷煤現(xiàn)象，要要及時(shí)消除除。4）.給煤量的調(diào)整，操操作要平衡衡，不得短短時(shí)內(nèi)大幅幅度調(diào)整，給給煤過量會會引起爆燃燃，床溫急急劇升高而而結(jié)焦，給給煤量過小小或中斷會會造成床溫溫急劇下降降甚至熄火火。5）.燃燒室溫度的調(diào)調(diào)節(jié)：床溫溫一般控制制在850℃—900℃范圍內(nèi)（因因煤質(zhì)不同同，可適當(dāng)當(dāng)提高或降降低），根根據(jù)床溫變變化，隨時(shí)時(shí)調(diào)整適當(dāng)當(dāng)?shù)娘L(fēng)煤比比以及循環(huán)環(huán)灰的回送送量，在增增加負(fù)荷時(shí)時(shí)，應(yīng)先增增加風(fēng)量，再再增加煤量量，然后根根據(jù)床溫變變化及時(shí)調(diào)調(diào)整循環(huán)灰灰的回送量量。6）.在正常運(yùn)行中，風(fēng)風(fēng)量的調(diào)整整：一次風(fēng)風(fēng)不得低于于流化風(fēng)量量，一次風(fēng)風(fēng)是維持燃燃燒室流化化狀態(tài)和一一定的床溫溫，同時(shí)提提供燃料燃燃燒所需的的部分空氣氣量，二次次風(fēng)控制燃燃燒所需的的空氣量，使使煤和空氣氣充分混合合，保證燃燃燒充分。在在達(dá)到滿負(fù)負(fù)荷時(shí)，一一次風(fēng)占總總風(fēng)量的65%，二次風(fēng)風(fēng)占總風(fēng)量量的35%。7）.循環(huán)灰量的調(diào)整整是流化床床燃燒調(diào)整整的關(guān)鍵，也也是控制鍋鍋爐床溫的的一個(gè)手段段，正常運(yùn)運(yùn)行時(shí)，在在保證床溫溫規(guī)定范圍圍的前提下下，旋風(fēng)分分離器分離離下的灰都都通過回送送裝置返入入爐膛。8）.滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)，控控制煙氣含含氧量3—5%，保持爐爐膛中部負(fù)負(fù)壓在0左右。9）.調(diào)整燃燒時(shí)，要要嚴(yán)格控制制床溫的變變化，防止止超溫結(jié)焦焦，風(fēng)室風(fēng)風(fēng)壓控制在在8—10KPPa，不可過過大或過小小，在鍋爐爐滿負(fù)荷運(yùn)運(yùn)行或燃用用灰熔點(diǎn)低低的煤時(shí)，更更需注意。10）.密切監(jiān)監(jiān)視爐膛各各測點(diǎn)參數(shù)數(shù)的變化，如如發(fā)現(xiàn)異常常，應(yīng)查明明原因，及及時(shí)處理。11）.化學(xué)化驗(yàn)人員應(yīng)應(yīng)每班分析析灰、渣、煤煤樣品一次次，并將結(jié)結(jié)果通知鍋鍋爐運(yùn)行人人員。4.5負(fù)荷調(diào)節(jié)節(jié)鍋爐負(fù)荷的調(diào)節(jié)節(jié)是通過改改變給燃料料速率和與與之相應(yīng)的的風(fēng)流量，手手動(dòng)或自動(dòng)動(dòng)地調(diào)節(jié)風(fēng)風(fēng)流量隨煤煤量的變化化而變化。風(fēng)風(fēng)煤的調(diào)整整作到“少量多次”，以避免免床溫的波波動(dòng)。鍋爐爐負(fù)荷的主主要調(diào)節(jié)手手段是調(diào)節(jié)節(jié)床層高度度，而床溫溫的控制也也可作為負(fù)負(fù)荷調(diào)節(jié)的的輔助手段段。1）.升負(fù)荷時(shí)，燃煤煤量和風(fēng)量量加大，在在床溫不變變條件下提提高床層高高度，增加加蒸發(fā)受熱熱面的吸熱熱量。反之之，減少給給煤量和供供風(fēng)量，減減少床層高高度，鍋爐爐蒸發(fā)量減減小。2）.增加負(fù)荷時(shí)，應(yīng)應(yīng)先少量增增加一次風(fēng)風(fēng)量和二次次風(fēng)量，再再少量增加加給煤量，使使料層差壓壓逐漸增加加，再少量量增加供風(fēng)風(fēng)量、給煤煤量交錯(cuò)調(diào)調(diào)節(jié)，直到到所需的出出力。3）.減負(fù)荷時(shí)，應(yīng)先先減少給煤煤量，再適適當(dāng)減少一一次風(fēng)量和和二次風(fēng)量量，并慢慢慢放掉一部部分循環(huán)灰，以以降低料層層差壓，如如此反復(fù)操操作，直到到所需的出出力為止。4）.改變床溫也能調(diào)調(diào)節(jié)鍋爐負(fù)負(fù)荷。通常常高負(fù)荷對對應(yīng)高床溫溫，低負(fù)荷荷對應(yīng)低床床溫。但床床溫受到多多方面制約約，變化幅幅度有限，因因此與改變變床層高度度相比，改改變床溫來來調(diào)節(jié)負(fù)荷荷作用有限限。4.6水位調(diào)節(jié)節(jié)1）.鍋筒水位的急劇劇變化會使使汽壓、汽汽溫產(chǎn)生波波動(dòng)。如果果發(fā)生溢水水或缺水事事故，則要要被迫停爐爐。因此運(yùn)運(yùn)行中應(yīng)盡盡量做到均均衡連續(xù)供供水，保持持鍋筒水位位正常。2）.鍋筒正常水位在在鍋筒中心心線以下50mm處，±75mmm為水位正正常波動(dòng)的的最高水位位和最低水水位，鍋筒筒水位限制制：鍋筒水水位達(dá)-1000mm或+1000mm時(shí)DCS聲光光報(bào)警鍋筒筒水位達(dá)-2000mm或+2500mm時(shí)MFT動(dòng)作。3）.當(dāng)鍋爐低負(fù)荷運(yùn)運(yùn)行時(shí)，鍋鍋筒水位稍稍高于正常常水位，以以免負(fù)荷增增大造成低低水位；反反之，高負(fù)負(fù)荷運(yùn)行時(shí)時(shí)應(yīng)使鍋筒筒水位稍低低于正常水水位，以免免負(fù)荷降低低造成高水水位。但上上下變動(dòng)的的范圍不應(yīng)應(yīng)超過允許許值。4.7床溫調(diào)節(jié)節(jié)1）.鍋爐床層溫度一一般為920℃，考慮到到負(fù)荷的變變化及其它它方面的要要求，應(yīng)將將床層溫度度控制在±±40℃之間。2）.床層溫度過高，且且持續(xù)時(shí)間間過長，會會造成床層層結(jié)焦而無無法運(yùn)行。反反之，床層層溫度過低低，燃燒不不完全，甚甚至?xí)l(fā)生生滅火。調(diào)調(diào)節(jié)床層溫溫度的主要要手段是調(diào)調(diào)節(jié)入爐煤煤量和調(diào)節(jié)節(jié)去布風(fēng)板板的一次風(fēng)風(fēng)流量。3）.不能將床層溫度度維持高于于990℃（極限溫溫度1050℃）時(shí)，必必須立即對對風(fēng)流量分分配進(jìn)行調(diào)調(diào)節(jié)，一般般是增大去去布風(fēng)板的的一次風(fēng)量量并相應(yīng)減減少二次風(fēng)風(fēng)量。NOx、SO22排放濃度度調(diào)節(jié)1）.檢查鍋爐SO22的排放，手手動(dòng)或自動(dòng)動(dòng)調(diào)節(jié)石灰灰石的給料料速率，保保證SO2的排放值