第六章 堤防除險加固的工程實例

第六章堤防除除險加固的的工程實例例一、滲控：（一）截滲墻HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例1.xxxx縣xx堤水泥粘土連續(xù)截滲墻HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例2.xxxx市xx干堤青山湖堤段射水法截滲墻HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例3.xx贛東大堤樟樹市祖孫洲射水法截滲墻HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例4.xxxx縣xx聯(lián)圩馬墩高噴截滲墻HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例5.xx宿豫縣駱xx南堤垂直鋪膜截滲墻（二）排滲溝和壓浸：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例6.xx大堤xx排滲溝和填塘（三）減壓井：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例7.xx東平湖圍堤減壓井和抽槽換土HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例8.xx黃岡市長孫堤減壓井（四）防滲體—土工膜：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例9.xxxx縣xx新右堤用土工膜處理堤身裂縫二、滑坡：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例10.xxxx黃河后張莊堤段滑坡處理HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例11.xx黃河長垣縣太行堤滑坡處理三、堤身護坡：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例12.xx靖xx長江大堤堤坡防浪四、護岸：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例13.xxxx市xx護岸HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例14.xx開封市黃河黑崗口崩岸處理HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例15.xxxx區(qū)黃河王家梨行崩岸處理五、復堤：HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例16.xx新建縣xx農(nóng)場鄱陽湖堤復堤HYPERLINK"/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html""/floodcontrol/cxjg/Chapter_6.html"實例17.xx長江堤xx縣xx段退堤實例1滲控·截滲墻xxxx縣xx堤段水泥粘土連續(xù)截滲墻

xx系系黃河一級級支流。xxx縣大樊樊堤段位于于歷史決口口老口門處處，該段堤堤防從乾隆隆二十二年年（1757年）至1947年，共發(fā)發(fā)生決口11次。該段段堤防背河河堤腳外常常年滲水，堤堤坡潮濕。堤堤防臨河堤堤高約7mm，背河堤堤高約9mm。1982年xx小董站站出現(xiàn)42280m33/s洪水期間間，滲水更更為嚴重。

經(jīng)地質(zhì)質(zhì)勘探，該該段老口門門寬2000m，堤身身土質(zhì)為粉粉質(zhì)壤土。堤堤基為第四四紀全新統(tǒng)統(tǒng)沖積堆積積，層狀結結構：第一一層為粉沙沙，有腐爛爛秸料，層層厚10mm；第二層層為細沙，層層厚6.66m；第三三層為中沙沙，含有少少量姜石，層層厚3.44m；第四四層為壤土土，含有姜姜石，層厚厚5m。見圖1。

經(jīng)分析析論證，對對該段堤防防采用水泥泥粘土混凝凝土墻垂直直截滲技術術進行加固固處理。設設計墻深226m，深深入相對不不透水層0.5~~1.0mm，墻體厚0.4~~0.455m，墻體體采用50號水泥土土，滲透系系數(shù)為10-7cm/s，并安設設測壓管、滲滲壓計3組。

工程施施工所用鉆鉆孔設備為為xx黃河河河務局研制制的GZQ--800型潛水組組合鉆機，由8臺潛水鉆組合而成，一次開槽長3.2m，槽寬0.4~0.45m，鑿槽深度可達50m。該工程跳鉆造孔施工，1987年5月開工，同年9月竣工，加固堤防長度200m。

經(jīng)黃委委會物探大大隊用超聲聲波測試儀儀檢測，成成墻效果良良好。經(jīng)取取樣試驗，墻墻體抗壓強強度均在50MPPa以上，平平均強度5.955MPa，平均滲滲透系數(shù)K=2..48×110-7cm/s，符合設設計要求。通通過3年觀測，而而且墻后地地下水位普普遍降低，堤堤防背河堤堤腳附近未未發(fā)現(xiàn)積水水現(xiàn)象。圖1xxxx大大樊垂直截截滲墻斷面面圖實例2滲控·截滲墻xx黃石市長江干堤青山湖堤段射水法截滲墻xx省黃石市長江干堤青山湖堤段所處樁號為57＋980～57＋290m，長690m，外臨長江，深泓逼岸，坡陡流急，大堤既無外灘，又無平臺，堤內(nèi)腳緊靠青山湖。兩面受水，兩水夾堤，堤基十分狹窄，只有60m寬，每年隨江水位變化，大堤內(nèi)外水相互滲透，汛期江水內(nèi)滲，常發(fā)生管涌險情，汛后湖水外滲，曾多次發(fā)生江岸崩塌。該段地質(zhì)結構自上而下依次為磚瓦碴、素填土、素壤土、壤土和粘土，通過對天然堤基進行滲控計算，滲透水流主要通過殘存的磚瓦碴以及抽槽粘土未經(jīng)壓實的薄弱部位流動，產(chǎn)生水平滲透破壞。磚瓦碴層內(nèi)許多架空孔洞的存在為細小顆粒帶走提供了通道，形成了發(fā)生管涌的幾何條件。1988年汛期，堤后磚孔碴層露頭處發(fā)現(xiàn)渾水滲出。這一堤段前無外灘，后臨湖泊，難以采用鋪蓋、吹填等防滲方案。xx省水利水電勘測設計院通過技術經(jīng)濟比較，選取了堤基混凝土防滲墻方案，采取垂直防滲方式，大堤內(nèi)外滲透破壞都能防止?；炷练罎B墻采用射水法澆筑地下混凝土連續(xù)墻，墻高12m，厚22cm，長690m，面積8280m2。通過開倉檢查，密實度高，連續(xù)性好。采用該法施工后，該堤段防滲性能明顯改善，經(jīng)測試滲透系數(shù)k下降至2.36×107～1.23×105cm/s。經(jīng)過1996年、1998年兩次高水位考驗，未再發(fā)生滲透險情，證明采用這一方案是成功的。見圖2和圖3。圖2黃石大堤青青山湖堤段段典型橫剖剖面圖圖3黃石大堤地地質(zhì)縱剖面面圖實例3滲控·截滲墻xx省贛東大堤樟樹市祖孫洲射水法截滲墻贛東大堤祖孫洲堤段0＋000～0＋414m壓浸臺后，離堤腳30m～50m范圍內(nèi)出現(xiàn)大面積滲漏，形成沼澤，在滲漏出露區(qū)內(nèi)出現(xiàn)大面積軟泡，地面抬起，局部地方出現(xiàn)泡泉，泡泉把泥土帶出，出現(xiàn)渾水現(xiàn)象。產(chǎn)生的原因是：堤內(nèi)側離堤腳30m以外，由于取土筑堤，壤土覆蓋層很薄甚至缺失，因而在無壤土覆蓋層的部位產(chǎn)生大面積滲漏，在有壤土覆蓋層的地方，當覆蓋層厚度不夠，不能與底部承壓水頭平衡時，就會抬起形成軟泡，局部地方可能頂破上部松土蓋重層，出現(xiàn)地下水集中滲流或直接涌出地表現(xiàn)象，由于滲透壓力和溢出流速均較大，從而夾帶出粉細砂及泥質(zhì)，產(chǎn)生冒水、冒砂及管涌現(xiàn)象。1998年汛前，在該堤段250米內(nèi)，采用宜春地區(qū)水電設計院提供的射水造孔澆筑混凝土防滲墻及堤后設透水蓋重、反濾排滲溝的綜合方案，進行了加固處理。堤基射水造墻鉆孔布置在堤外側河漫灘上，防滲墻位于堤軸線上游24.0m處，布單孔，墻高15.35～16.7m，深入基巖0.5m，墻厚0.22m，設計總長750m，98年訊前實施造墻長度250m。1998年汛期出現(xiàn)最高洪水位33.64m，堤內(nèi)原有泡泉未見出水，初見效果。見圖4。橫剖面圖圖4xx省贛東東大堤祖孫孫洲堤段射射水法混凝凝土防滲墻墻實例4滲控·截滲墻xx鄱陽縣饒河聯(lián)圩馬墩高噴截滲墻1996年7月24日，當鄱陽鎮(zhèn)外河水位達到21.18m時，位于饒河聯(lián)圩10＋320～10＋380樁號處，有7棟民房地基發(fā)生裂縫、沉陷，距堤腳最近處36m，最遠處達80m。其中有三棟房子的墻發(fā)生裂縫，縫寬為5～25mm，宅基地裂縫寬5～10mm。1996年8月4日，當鄱陽鎮(zhèn)水位下降到20.52m時，在樁號10＋350附近，距堤腳80m處一民房大門右側前檐下出現(xiàn)直徑達1.2m，深為1.0m左右缺窩，并有少量積水。其后當鄱陽鎮(zhèn)水位達20.99m時，隔壁民房正屋西南腳發(fā)生面積為1.0m×1.2m，深度0.8m的缺窩。馬墩堤段墻堤持力層為粉質(zhì)壤土、粉質(zhì)粘土，厚度一般在4m以上，其下伏粉細砂、砂礫（卵）石層，透水性強，粉細砂層具松散飽和狀，該層與外河河床分布的砂礫（卵）石層在同一層位，汛期外河水側向滲入堤內(nèi)。堤內(nèi)分布有魚塘、水溝，天然覆蓋遭到破壞。當外河水位高時，滲入堤內(nèi)的具有承壓性質(zhì)的地下水突破堤內(nèi)粘性土層薄弱處，產(chǎn)生泡泉。汛期堤內(nèi)土層受承壓地下水頂托，造成堤內(nèi)地基產(chǎn)生裂縫及鼓包，汛后地下水位下降的卸荷作用，又使得松散或掏空的局部地基產(chǎn)生跌窩或沉陷。1996年xx省水利規(guī)劃設計院進行了加固除險設計，選用高壓定噴灌漿防滲墻方案。高噴灌漿防滲墻形式為：雙噴嘴、扇形，單墻前后連接方式。灌漿材料為水泥漿液。防滲墻軸線布置于堤頂，且與堤軸線方向一致，距上游3.0m處。防滲墻厚不小于20cm，灌漿孔距2m，漿液壓力20MPa。高噴灌漿從基巖頂面以下1.0m開始不斷向上灌至隔水層底面以上1.0m。隔水層距層底面1.0m以上則采用粘土回填鉆孔。經(jīng)過1997年、1998年兩個汛期高洪水位的考驗，此堤段未發(fā)生險情，運行情況良好。見圖5和圖6。圖5馬墩定噴混混凝土防滲滲墻橫剖面面圖圖6馬墩定噴混混凝土防滲滲墻形式實例5滲控·截滲墻xx宿豫縣駱xx南堤垂直鋪膜截滲墻駱xx是沂沭泗洪水的重要調(diào)蓄水庫之一。50年代初修建18.3km南堤，高5～6m，堤身為輕亞粘土并夾雜有亞粘土，透水性大（k=1×103～1×105cm/s），加上突擊施工，工程質(zhì)量差。1971年曾在堤身單薄段流土潰塌99m長的大缺口。1983年檢查，在水位差不超過3.5m時，全線背水坡腳滲漏點出現(xiàn)48處，堤身滲漏是一個嚴重的隱患。該堤加固經(jīng)多次研究比較采用垂直鋪膜方案，既避免了在9度地震區(qū)建剛性心墻，又可減少投資、縮短工期。結合當?shù)負跛蠛屯临|(zhì)情況，選用了LDFS－3厚度0.45mm的防滲土工膜，于1995～1996年，歷時218天，采用垂直鋪膜，其步驟為：平整場地和人工開引溝——焊膜和備土——控制刀桿角度、開溝達設計深度——形成溝槽——鋪設土工膜——反循環(huán)系統(tǒng)——回填溝槽——形成土工膜防滲帷幕。共鋪設了22段，總長14017m，深度7.2～10.7m，一般要插入弱透水層0.5m，共計12.8萬m2帷幕。在開槽和回填過程中，溝槽兩側土體密實度有所提高，經(jīng)開挖檢查鋪膜基本平順完整、無折皺，工程質(zhì)量優(yōu)良。通過測壓管觀測、鋪膜前后帷幕上下游水位差削減了54％～77％。經(jīng)過實際運行觀測，尤其是1996年11月以來，南堤經(jīng)受了接近設計水位的考驗（設計水頭差5.0m，實際水頭差達到4.98m），效果十分顯著，一些過去滲水嚴重的堤段，下游坡腳潮濕，青坎上的洼地、水塘常年積水沼澤化，現(xiàn)在干涸可行人，蘆葦、青苔相繼干枯死亡，表明鋪膜截滲效果明顯。見圖7。圖7駱xx南堤垂直鋪膜剖面圖實例6滲控·排滲溝和壓浸荊江大堤閔家潭排滲溝和填塘閔家潭位于荊州市荊州區(qū)，荊江大堤樁號783＋700～786＋000，長2300m，水域面積26.4萬m2，系歷史上二次潰口沖刷而成。本段距堤外800m～1000m處筑有民垸謝古垸圍堤，大洪水時要分洪。本堤段歷史上有許多險情發(fā)生。1968年、1984年謝古垸行洪時，翻砂涌水險情十分嚴重，1972年謝古垸未行洪，大堤并未擋水，但在潭邊淺水區(qū)進行摸探時仍發(fā)現(xiàn)冒水孔23個，孔徑0.2m～0.5m。該段地層結構系雙層堤基，上部為粉質(zhì)壤土（k2.74×105cm/s）一般厚2m；下部為強透水層，厚約90m，由粉細砂、砂礫石組成（k＝1×103～1×102cm/s）。通過天然狀態(tài)滲流分析，設計洪水位時，潭邊坡砂層出逸比降0.124～0.15，大于允許坡降0.1，因而引起滲透變形與破壞。這是歷年來產(chǎn)生險情的主要原因。xx省設計院通過技術經(jīng)濟比較，選用了排滲溝和局部填塘方案。靠內(nèi)堤腳設50m一級平臺和40m二級平臺，在離堤腳90m處設置底寬1m左右，坐落于砂層或深入砂0.5m的排滲溝，距排滲溝中心45m內(nèi)以透水料填塘。通過滲控計算，當溝內(nèi)水位控制在31.0m～31.5m時，潭邊砂坡水平出逸坡降小于0.1，滿足要求。經(jīng)過96年、98年外江高水位長時間浸泡考驗，潭內(nèi)沒有再發(fā)現(xiàn)冒泡現(xiàn)象，處理方法是切實有效的。見圖8和圖9。圖8閔家潭平面圖圖9閔家潭堤基處理橫剖面圖實例7滲控·減壓井山東東平湖圍堤減壓井和抽槽換土

東平湖湖水庫位于于黃河與汶汶河下游沖沖積平原相相接的洼地地上，原為為黃河、汶汶河的自然然滯洪區(qū)。1958年黃河大大水后，改改建為能控控制運用的的滯洪區(qū)。1960年進行蓄蓄水試運用用時，圍堤堤發(fā)生管涌涌、流土、堤堤身裂縫、沉沉陷、漏洞洞、石護坡坡坍塌等嚴嚴重險情。據(jù)據(jù)統(tǒng)計，圍圍堤背水坡坡嚴重滲水水段長488.6m，較較大管涌129222個，縱橫橫裂縫總長長110888m，石石護坡坍塌塌48422m2，其中東東平湖東壩壩段堤防險險情尤為嚴嚴重。

經(jīng)地質(zhì)質(zhì)勘探，查查明該堤段段地面下66m~~40m范圍圍，分布著著6條古河道道（見圖10），地層層為河流沖沖積層、湖湖積層、湖湖積層以下下的沖積層層和埋藏于于下部的太太古界花崗崗片麻巖。

為控制該該堤段的滲滲透破壞，根根據(jù)各堤段段的不同特特點，采用用了截、壓壓、排的措措施，取得得了教好的的加固效果果?，F(xiàn)僅就就抽槽換土土和減壓井井措施介紹紹如下：

1.抽抽槽換土。19766-19779年采取抽抽槽換土措措施，完成成6段堤防加加固，共長長34266m。挖槽槽深至湖積積層，一般般4-6m，最最深7m，開挖挖邊線距堤堤腳3mm左右，底底寬4-5m，邊邊坡1:1..5-1::3，回填粘粘土水平厚厚2m，頂高高程41..5m左右右，干容重重1.555t/m33，粘土墻墻兩側回填填一般土，地地面以上加加蓋0.55m的壤土土保護層。

抽槽換換土具有施施工簡便，質(zhì)質(zhì)量容易掌掌握，投資資少，防滲滲效果好的的優(yōu)點。適適合地基砂砂層埋深比比較淺的壩壩段。圖10東平湖東東壩段堤基基古河道位位置圖2.減壓井。先后修做了沙石減壓井、竹管減壓井，后來失效。1968年在分析減壓井失敗原因的基礎上，在武家漫、楊成壩等處修做陶管減壓井、塑料管減壓井共208眼，處理堤線長度2280m。井濾管采用篩網(wǎng)式，濾網(wǎng)用塑料玻璃絲網(wǎng)布制成，濾管開孔率13%，陶管直徑10cm，塑料管直徑8cm。武家漫堤段自減壓井1969年建成后，每年汛期均未出現(xiàn)滲透變形和背湖地面潮濕或沼澤化現(xiàn)象，1990年大汶河來水，東平湖水位43.72m，武家漫堤前水位45.2m，堤后均未發(fā)現(xiàn)滲透變形。實例8滲控·減壓井xx黃岡市長孫堤減壓井長孫堤位于xx省黃岡市巴河與長江交匯處，它保護著30萬畝農(nóng)田和30萬人民生命財產(chǎn)安全，以及京九鐵路等，是xx省確保的重要干堤。該堤全長9.7km，堤基為荒湖沼澤化的漫灘，上覆土層淺，下部砂層厚，汛期江湖相通，堤基滲漏十分嚴重,險情環(huán)生。長孫堤河鋪堤段（相應樁號6＋700～7＋150），自1980年以來，當外江水位超過22.5m時，由于覆蓋層薄，其下部即為透水性很強的粗砂層，致使堤內(nèi)發(fā)生嚴重散浸管涌等險情。經(jīng)多種方案比較，最終選用減壓井方案。1983年在樁號6＋845～6＋944堤段距堤腳140m處建排滲溝100m長，溝內(nèi)作減壓井，井孔20眼，孔徑300，井深5m，間距5m，由導水管、濾水管、沉淀管組成，井底設封閉園盤并有導向作用。減壓井平行堤軸線布置。這些減壓井十多年來運用正常，經(jīng)96年、98年兩次大洪水的考驗，未見大的險情，井內(nèi)水流通暢，流量大。實踐證明，長孫堤段地層為粗砂層，興建減壓井是適宜的，控制了險情的發(fā)生。相臨地段6＋944～7＋020由于未作防滲處理，險情嚴重，管涌多處，考慮到在這一堤段采用減壓井效果明顯，又在樁號6＋944～7＋048堤段興建雙排二級減壓井,一、二級減壓井分別距堤內(nèi)腳140m、160m，計61孔，總進尺67孔，也取得了較好的防滲效果。見圖11～圖13。圖11長孫堤減減壓井平面面圖圖12減壓井安安裝濾料剖剖面圖圖13濾管結構構示意圖實例9滲控·截滲體—土工膜xxxx縣xx新右堤土工膜處理堤身裂縫土工合成材料是一種新型建筑材料，具有功能多、強度高、造價低、適用性強、施工方便等優(yōu)點。1995年在xx新右堤裂縫處理工程上，采用了復合土工膜加固技術。xx新右堤是xx楊莊改道工程的組成部分，xx新右堤于1981年春動工，當年汛前完成筑堤任務。1982年經(jīng)受了xx超標準洪水的考驗，工程安全渡汛。但洪水過后，由于堤身粘性土含量較大，隨著土體固結產(chǎn)生了大量裂縫。根據(jù)堤身裂縫情況，1985~1992年間，連續(xù)進行了8年的壓力灌漿，累計灌入土方5422m3，單孔灌入土方由0.2m3下降到0.05m3，但1992年又回升至0.08m2。經(jīng)1993年開挖檢查，堤身內(nèi)仍發(fā)現(xiàn)有大量裂縫。據(jù)分析，產(chǎn)生裂縫的主要原因是：1.干縮裂縫。此段堤防土質(zhì)粘粒含量較大，施工時土壤含水量較高。自1982年xx洪水后未靠過河，堤身土體因自然失水，產(chǎn)生干縮裂縫。

2.不均均勻沉陷裂裂縫。堤防防原地基高高低起伏較較大，填土土高度不一一致，施工工工段多，進進度不平衡衡，碾壓不不均勻等，導導致堤身土土體不均勻勻沉陷，產(chǎn)產(chǎn)生裂縫。

經(jīng)分析析論證和方方案比較，決決定對0+0000~1++600堤段16000m長的堤防防，進行復復合土工膜膜截滲加固固處理。經(jīng)經(jīng)調(diào)研比較較，選用湖湖南維尼綸綸廠生產(chǎn)的的兩布一膜膜復合土工工膜，規(guī)格格為5000g/m2。先將原原堤坡修整整為1：3，再鋪設設土工膜，最最后加蓋垂垂直厚度11.0m的的沙壤土保保護層，保保護層內(nèi)外外坡均為1：3。另外，為為增強堤坡坡的穩(wěn)定性性，在原堤堤坡分設兩兩道防滑槽槽。見圖14。圖14xx新右右堤土工膜膜加固斷面面圖該工程1995年施工，工程竣工后，經(jīng)受了xx小董站1500m3/s洪水考驗，防滲效果良好。實踐證明，利用土工合成材料處理堤壩滲漏問題，具有經(jīng)濟、簡便的優(yōu)點。實例10滑坡xx長垣縣太行堤滑坡加固處理1994年7月12日，長垣縣境內(nèi)普降暴雨，7.5小時降雨293.5mm，暴雨中心降雨量310mm。造成7月13日太行堤5+839~6+469堤段背水坡出現(xiàn)大范圍裂縫和滑坡。共滑坡20處，長355.8m，滑坡體積3284m3。其中土體完全滑出堤腳以外的滑坡長度228.8m，滑坡最長的一段65m，滑出距離最遠的達17m。后經(jīng)現(xiàn)場檢查，發(fā)現(xiàn)此段堤防裂縫9條，長469m，其中最長、最寬的一條裂縫長104m，縫寬20cm。根據(jù)調(diào)查、探測試驗和穩(wěn)定分析，產(chǎn)生滑坡和裂縫的原因有三點：1.堤坡陡，穩(wěn)定性差。產(chǎn)生滑坡堤段背水堤坡，一般是上緩下陡，距堤腳5m以下的堤坡坡度為1：2，其上的坡度在1:3~1:4之間。2.施工質(zhì)量差，堤身隱患多。據(jù)查該段堤防滑坡部位是新中國成立初期所修，未采取壓實措施，土體密實度差，堤身裂縫等隱患很多。

3.暴暴雨強度大大，歷時長長。堤身土土壤松疏，堤堤坡無排水水設施，使使堤身土體體達到飽和和，引起裂裂縫和滑坡坡。

針對此此段堤防滑滑坡產(chǎn)生的的原因分析析和滑坡、裂裂縫較多的的情況，擬擬定了四種種加固方案案，經(jīng)方案案比較，采采取背河加加修土戧進進行加固。戧戧頂壓浸潤潤線0.55m，戧頂頂寬5m，邊坡1:4..5。見圖15。圖15太行堤滑滑坡加固斷斷面示意圖圖太行堤加固工程于1995年汛前完成，經(jīng)黃河“96.8”洪水和暴雨考驗，工程完好無損。實例11滑坡山東xx縣黃河后張莊堤段臨河滑坡處理1987年8月26日，濟南地區(qū)普降特大暴雨，10小時降雨量達334mm。后張莊堤段臨近暴雨中心。8月27日發(fā)現(xiàn)，后張莊險工上首堤頂距臨水堤肩1m處，有斷續(xù)順堤裂縫，縫寬約1cm。9月2日，裂縫向上下游順堤延伸發(fā)展，向上延至38+600，向下延至39+100，縫寬2cm~4cm。嚴重的地方，堤肩錯縫10cm。9月21日，在38+685~38+747堤段的臨水堤坡上，距堤肩1.5~2.0m，又發(fā)現(xiàn)長62m的滑坡?；洋w厚1.0~1.65m，一般向下滑裂錯動20~30cm，最嚴重處滑裂錯動60cm，堤坡下部有明顯隆起。9月24日，滑坡段向下延伸至38+754。見后張莊滑坡示意圖經(jīng)進一步檢查發(fā)現(xiàn)，在上至38+600下至39+100的堤段內(nèi)，均有不同程度的滑裂和錯動。分析認為，該段堤防臨水滑坡是分兩次完成的：第一次是9月2日以前出現(xiàn)的沿堤頂裂縫的整體滑動。第二次是9月21日在堤坡上發(fā)現(xiàn)的局部淺層滑動。根據(jù)現(xiàn)場檢查、邊坡穩(wěn)定復核及各方面情況分析，認為造成該段堤防滑坡的原因主要有以下方面：1.施工質(zhì)量差。該段堤防是在黃河第三次大復堤期間（1973～1984年）加修的，當時采用征工包做、大兵團作戰(zhàn)施工方式，上堤民工多，施工管理難度大，工程質(zhì)量控制不嚴。從現(xiàn)場檢查和穩(wěn)定復核情況，平均干容重僅1.36t/m3，孔隙比高達1.016，含水量接近飽和，c、φ值甚低，堤坡穩(wěn)定安全系數(shù)僅0.843~0.872。由于干容重低，土體松軟，粘性大，孔隙與裂縫等滲水通道多，外水容易進入堤身，造成孔隙水壓力增大，抗剪強度降低，堤坡失穩(wěn)，形成滑坡。

2.特特大暴雨入入滲堤身，孔孔隙水壓力力突然增大大，是堤防防滑坡的誘誘發(fā)因素。

3.堤堤坡較陡，邊邊坡穩(wěn)定性性差。從復復核結果看看，當邊坡坡為1:2..5、干容重重達到1.5tt/m3時，邊坡坡穩(wěn)定系數(shù)數(shù)僅為0.9556，仍不滿滿足穩(wěn)定要要求。而實實際上，部部分邊坡只只有1:2..3。

根據(jù)滑滑坡產(chǎn)生的的原因分析析和對堤坡坡穩(wěn)定分析析計算，經(jīng)經(jīng)研究確定定采取如下下措施，對對該段堤防防進行加固固處理：

對全部部滑裂堤段段，樁號38+6600~339+1000，除將第第三次大復復堤修筑的的臨河幫寬寬土方全部部翻填以外外，再增修修阻滑戧臺臺，戧臺高高4m，頂寬寬6m，邊坡1:3，戧臺以以上堤坡仍仍為1:2..5。

19888年汛前完完成加固處處理以來，該該段堤防未未再發(fā)現(xiàn)問問題。見圖圖16。圖16后張莊滑滑坡示意圖圖實例12堤身護坡xx靖江市長江大堤堤坡防浪1997年8月18日“97.11”臺風襲擊長江口地區(qū)，長江堤防受臺風掀起的波浪襲擊，程度不同地受到損壞。xx省靖江段長江大堤有24km堤段臨水側在高潮位時被風浪沖刷，堤斷面損失極為嚴重，當時用袋裝土拋填，筑起臨時堤斷面。“97.11”臺風強度大，靖江段長江江面寬，風急浪高，長江仍處于汛期，水位較高，加之感潮江段，高潮位頂托使水位增高，風浪直撲堤防臨水坡面。亞粘土堤防臨水坡未設護坡，抗沖刷能力很低。長江汛期過后，將搶險臨時斷面的袋裝土拆除，將土倒在背水側翻曬，達到設計含水量時，運到堤上，層層夯實，按設計要求恢復堤斷面。堤臨水坡以混凝土灌砌塊石作護坡，厚30cm，混凝土標號200＃，堤腳設灌砌石防滑底坎，深90cm，寬60cm，護坡中部設灌砌石防滑中坎，深70cm，寬40cm。中坎以上坡面設浪墩，中坎以下坡面設排水孔。護坡頂部與混凝土防浪墻以伸縮縫形式緊密貼合，混凝土灌砌塊石護坡下面為6cm厚碎石墊層，碎石墊層與堤土之間鋪設高強度機織土工布作為反濾層。橫向伸縮縫間距為：防浪墻10m，護坡20m，中坎和底坎20m，防浪墻與護坡，護坡與中坎及底坎之間設縱向伸縮縫，伸縮縫寬2cm，采用四氈三油填塞。1998年8月初，在長江經(jīng)歷罕見高水位時，適逢7～8級大風襲擊長江口地區(qū)，除險加固后的該段大堤未受到任何沖刷損害。見圖17。圖17xx靖江市長江大堤防浪剖面圖實例13護岸xxxx市xx護岸xx險段位于長江中游xx黃州河灣凹岸，彎道為北南向轉為西東向，轉角約90，直接頂沖，崩岸非常嚴重，據(jù)實測資料，1959～1981年xx累計最大崩寬370m，平均崩退率16.8m/年；1982～1992年累計最大崩寬555m，平均崩退率55m/年，崩岸險情嚴重威脅險段所在xx市耙鋪大堤的安全。

xx省省設計院在在險段整治治設計中采采用了坡式式護岸型式式，設計枯枯水位以上上干砌塊石石護坡，設設計枯水位位以下拋石石固腳。設設計枯水位位至灘面干干砌塊石護護坡，坡比比1:3，塊石厚厚0.3mm，墊層厚厚0.1mm。坡面設設排水溝和和導濾溝，灘灘頂漿砌封封頂并設排排水溝，設設計枯水位位處設腳槽槽和枯水平平臺，水下下拋石。水水深流急處處拋石厚度度為拋石粒粒徑的3～4倍，拋石石坡度按1:1..75～1:2..0、平拋厚厚度0.8～1.0mm。拋石范范圍為上部部與枯水平平臺接坡石石相連，迎迎流頂沖處處下部拋至至河床深泓泓，枯水位位以下水下下坡度較陡陡處，拋至至河床橫向向坡度1:3～1:4處。

設計護護岸長度77km，現(xiàn)現(xiàn)彎道迎流流頂沖處已已實施約33km。經(jīng)1996、1998年洪水及及枯水期考考驗，已護護岸坡沒變變形，水下下拋石沒松松動，工程程管理單位位反應良好好。見圖18和圖19。圖18導濾溝橫橫剖面圖圖19xx險段段護岸工程程設計圖(一)圖19xx險段段護岸工程程設計圖(二)實例14護岸xx黃河開封市市黑崗口崩崩岸處理黑崗口口險工位于于開封市北北郊，黃河河右岸堤防防樁號74+0000~779+7995處，處在在黃河下游游游蕩性河河段。工程程始建于清清乾隆至道道光年間（公公元17377~18441年），是是在歷史上上多次決口口堵復后的的圍堤基礎礎上加修成成的，工程程平面形式式不規(guī)則。19882年8月7~9日，花園園口流量從從153000m3/s回落到48200~26660m3/s，20~226號7段壩岸普普遍發(fā)生護護坡坡腳坍坍塌下滑，坍坍塌寬1.5~~2.5mm，高2.0~~4.5mm，長2700m，占坦坦石圍長的的91.22%。8月9日晚，25號護岸和26號垛的坦坦石，長550m，水水面以上高高7m，厚1.55m，整體體滑塌入水水中0.6~~0.8mm。壩土胎胎暴露在洪洪水之中，直直接威脅堤堤防安全，情情況十分危危急。8月10日凌晨1時，21號護岸坦坦石下滑22.5m，22號垛出現(xiàn)現(xiàn)坦石裂縫縫30m，23號護岸坦坦石又出現(xiàn)現(xiàn)長30mm整體滑塌塌入水的嚴嚴重險情。險情主主要表現(xiàn)為為兩種形式式：一是坦坦石坡腳下下滑，二是是坦石整體體滑塌入水水。經(jīng)分析析認為，工工程出險的的主要原因因是：

1.工工程基礎深深度不足。出出險壩段的的位置在蓋蓋壩（1~~14號垛垛稱蓋壩）以以下至黑崗崗口閘（閘閘在30~~31號壩壩間）之間間。蓋壩平平面形式凸凸出（見圖圖），歷年年蓋壩靠溜溜后經(jīng)其下下的18號壩挑挑溜外移，至至30號壩始始著溜。因因此，這段段工程歷年年靠河較輕輕，用石量量較少，根根石深度不不足。據(jù)汛汛前探測，該該段工程根根石深度護護岸為5..4~8..9m，垛垛為10..0~122.9m?？靠苛锖?，沖沖刷坑深度度大于工程程深度，造造成根石滑滑落出險。

2.河河勢變化，斜斜河頂沖。工工程上游對對岸河勢連連年向大張張莊彎發(fā)展展，河出大大張莊后，又又受以下新新淤灘地所所阻，形成成斜河，致致使黑崗口口河勢逐步步上提，大大溜直沖黑黑崗口21~226號壩岸岸（見圖220），工工程前河寬寬僅2000m，水流流集中，沖沖刷力極強強，形成較較深的沖刷刷坑。據(jù)88月14日探測，工工程前水深深一般8~~12m。圖20黑崗口險險工出險時時河勢圖

3.坦坦石坐落在在新淤沙土土層上。11981年年坦石加高高幫寬時，是是在旱灘上上施工，灘灘面高程大大體與原根根石臺平，幫幫寬部分把把原根石臺臺包在坦石石內(nèi)，且坦坦石坡腳又又外伸3mm，坐落在在新淤的沙沙土層上（見見圖21）。當當工程靠溜溜后，基礎礎下沙土層層被淘刷后后，坦石失失穩(wěn)，勢必必造成坦石石大墩大蟄蟄的險情。

搶險加加固的工程程措施以拋拋鉛絲籠為為主，拋散散塊石為輔輔。在垛的的上跨角及及垛前頭，拋拋鉛絲籠兩兩排；垛的的迎水面及及護岸的中中部，拋鉛鉛絲籠一排排；垛的背背水面及護護岸的兩端端，拋散塊塊石。由于于原坦石過過厚，坡度度較緩，為為減輕坦石石的下滑力力，撿出一一部分坦石石加固根石石，使坦石石坡度不小小于1:1..2。新做根根石臺1.5~~2.0mm，高程超超出搶險施施工水位11.0m。圖21黑崗口險險工21～26垛岸斷斷面圖實例15護岸山東黃河xx縣縣王家梨行行崩岸

山東xxx王家梨梨行險工，系系清光緒二二十四年（1889年）決口口的老口門門處，險工工長22880m，計計有壩岸工工程道（段段）。19981年12月25日夜，第8、9、11號三段漿漿砌石護岸岸及10號壩，突突然滑塌入入水，險情情甚為嚴重重。

王家梨梨行險工，壩壩岸均為漿漿砌石擋土土墻結構。1981年9月14日第十四次洪峰時（其上游站洛口流量5350m3/s），8號護岸沿子石外緣后5.5m處，大堤頂發(fā)現(xiàn)順河方向有裂縫一條，縫長25m，縫寬8mm，同時8號護岸上游側發(fā)現(xiàn)豎縫二條，兩縫相距5m，其中一條縫深2.5m，縫寬10mm；另一條縫深1.5m，縫寬4mm，7號壩亦裂有細縫二條，縫深2m，縫寬3～4mm，當時認為是石壩加高時回填土質(zhì)量不好所造成。11月17日以后，河水消落，裂縫有所發(fā)展。至11月21日裂縫延伸至11號護岸，長20m，以9號護岸裂縫比較，最大縫寬達20mm，下滑18cm。12月13日進行翻修，順縫挖槽長70m，深2.5m，上口寬5m，底寬1m，層土層夯進行回填，12月25日下午填平。當夜突然滑塌，實際塌長78.6m，深2～6m，各壩岸比原來位置外移1.0～3.1m，塌后土胎成1:0.26的陡坡（見圖22）。圖22王家梨行行險工出險險照片王家梨梨行這次出出險，是晴晴天枯水出出大險，為為歷史上所所罕見的現(xiàn)現(xiàn)象，根據(jù)據(jù)測量和鉆鉆探資料分分析研究，其其出險原因因主要是：：1.壩壩下基礎有有軟土夾層層（并發(fā)現(xiàn)現(xiàn)有老秸料料），抗剪剪強度很低低；2.壩壩高（11米）坡陡，根根石單薄，河河道深泓靠靠近壩根，壩壩體抗滑穩(wěn)穩(wěn)定性較差差；3.背河河放淤固堤堤，長期積積水，11月17日放淤水面面高出大河河水位達77.8m，致致使堤身土土壤飽和，滑滑動力增加加；4.在在工程處于于出險的臨臨界狀態(tài)時時，由于壩壩身挖槽回回填夯土，在在受外力振振動的情況況下，整個個壩體連壩壩基發(fā)生嚴嚴重的滑塌塌現(xiàn)象。出險當當時，本著著固基、緩緩坡、減坡坡、減載的的原則，采采取了臨時時拋散塊石石的搶護措措施，對所所塌壩岸進進行拋石固固基。汛后進進行了徹底底翻修，改改漿砌石擋擋土墻為散散石護坡，為為防止土胎胎淘刷，壩壩胎土用粘粘土包修。工工程翻修后后，經(jīng)歷年年洪水考驗驗，未再出出現(xiàn)險情。實例16復堤xx新建縣xxx農(nóng)場鄱陽陽湖堤復堤堤鄱陽湖湖區(qū)的xxx圩，堤內(nèi)內(nèi)泡泉成群群。19992年7月8日，當?shù)掏馔馑?00.6米時，樁號12＋800至13＋030堤段潰決決，決口寬寬度230米，堤內(nèi)地地面被沖成成深10米，寬80米，長200余米的深深潭。堤防潰潰決的原因因與堤基的的地質(zhì)情況況相關。堤堤基上部普普遍有3mm～4m厚的粘粘土層，下下部為粉細細砂，比較較松軟，處處于飽和狀狀態(tài)，顆粒粒均一，有有產(chǎn)生流砂砂和管涌的的可能，是是導致堤基基滲透變形形破壞的關關鍵。汛后復復堤，由xxx省水利利規(guī)劃設計計院進行設設計，經(jīng)比比較，采用用按原堤線線的位置復復堤，堤基基有一部分分座落在原原沖坑中處處于細砂層層上，因此此回填中粗粗砂作換基基處理。并并輔以堤基基設淺減壓壓井，再配配1米厚，11米長的人工工蓋重。減減壓井間距距15米，井深約約8.6米，減壓井井直徑1..0