結(jié)構(gòu)計算書一七

目錄第一章建筑部分31.1工程概況31.2建筑設(shè)計依據(jù)31.3總平面圖31.4建筑方案的基本確定3柱網(wǎng)尺寸確定31.4.2剪力墻布置3裙房布置4其它4第二章結(jié)構(gòu)部分42.1工程概況52.2結(jié)構(gòu)布置及初選截面尺寸5結(jié)構(gòu)布置5各構(gòu)件截面尺寸初步估計52.3樓板計算7荷載計算7標(biāo)準(zhǔn)層樓板截面設(shè)計82.4框架幾何特征及剛度計算13框架梁線剛度14框架柱線剛度14柱的側(cè)移剛度D值14框架抗推剛度Cf值計算152.5剪力墻幾何特征、剛度及λ計算18剪力墻類型判別18剪力墻等效剛度計算18剪力墻平均等效抗彎剛度192.6總地震作用計算20重力荷載代表值20水平地震作用232.7總框架、總剪力墻內(nèi)力計算及框架剪力調(diào)整28總剪力墻內(nèi)力28總框架總剪力30總框架剪力的調(diào)整312.8水平地震作用下框架內(nèi)力計算31各層框架柱剪力:31框架柱柱端彎矩：32梁端彎矩34梁端剪力36柱軸力36水平地震作用下地下室內(nèi)力計算372.9豎向荷載（重力荷載代表值）下框架內(nèi)力計算39恒荷載計算392.9.2活荷載計算45豎向荷載作用下框架彎矩計算46豎向荷載作用下框架梁跨中彎矩52豎向荷載作用下梁端剪力52柱子軸力552.10框架內(nèi)力組合58梁的內(nèi)力組合：58框架柱內(nèi)力組合632.11框架梁柱截面設(shè)計64框架梁正截面抗彎承載力計算64框架梁斜截面抗剪承載力計算66框架柱截面設(shè)計692.12水平力及豎向力作用下剪力墻內(nèi)力計算77水平力作用下剪力墻內(nèi)力計算77豎向力作用下剪力墻內(nèi)力計算77剪力墻內(nèi)力組合792.12.4.剪力墻截面設(shè)計802.13基礎(chǔ)設(shè)計82基礎(chǔ)布置及基本尺寸的確定82地基承載力設(shè)計值的確定82地基應(yīng)力取值和基礎(chǔ)底面積的確定82基礎(chǔ)底板厚度的確定83筏基內(nèi)力計算、截面設(shè)計及配筋草圖84基礎(chǔ)梁設(shè)計872.14樓梯計算93梯段板設(shè)計93平臺板設(shè)計94平臺梁設(shè)計94附表96第三章經(jīng)濟(jì)分析部分973.1工程預(yù)算書97編制說明97工程做法98建筑工程預(yù)算費(fèi)用計算程序表99直接費(fèi)匯總表100分部分項工程造價表101工程量計算表1053.2土建工程技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析報告111工程概況及特點(diǎn)1113.2.2土建工程費(fèi)用分析112分析結(jié)論112參考文獻(xiàn)114致謝錯誤！未定義書簽。第一章建筑部分1.1工程概況北京商業(yè)公寓綜合樓工程建筑耐火等級一級，防火建筑分類一類，抗震烈度設(shè)防八度，地下防水等級一級。該建筑由主、裙樓兩部分組成，兩者用抗震縫連接。主樓地上12層，地下2層；裙樓地上2層，地下2層。地上、地下1、2層均為4.2m，3層以上3.3m，建筑總高41.4m。地下2層布置空調(diào)機(jī)房，設(shè)備用房，儲藏室等，地下一層為商業(yè)配套，主樓1、2層為商業(yè)，3～12層為公寓；裙樓布置商業(yè)配套，如超市，餐廳，咖啡廳等。1.2建筑設(shè)計依據(jù)1、建筑設(shè)計任務(wù)書2．88J1-X1工程做法（2000版）3．建筑設(shè)計資料集4．建筑構(gòu)造通用圖集5．建筑門窗圖集1.3總平面圖見建施01。1.4建筑方案的基本確定1.4.1柱網(wǎng)尺寸確定該場地狹長，東北臨街，公寓及商場入口均臨街布置，為在有限地點(diǎn)使用價值最大，考慮臨街方向采用基本與街道相平行的直線型布置，在裙房拐角處考慮拔掉角柱，圓弧型布置；由于三層以上是統(tǒng)一管理的公寓,必須有公共走廊,為減少柱子、梁的布置,避免影響空間劃分，局部選用9米長跨,房間可用隔墻靈活分隔。為使結(jié)構(gòu)形式簡單明了，將不過分追求整體結(jié)構(gòu)的復(fù)雜性，為使建筑結(jié)構(gòu)美觀，將在立面效果上做些變化。例如：在11層端布部做成屋頂花園（24m×6.6m)。有很開闊的視野，給人以充分的休閑空間。1.4.2剪力墻布置由于三層以上為公寓，應(yīng)該將盡量多房間放在朝陽一側(cè)，將電梯，樓梯等附屬設(shè)施放置在陰面，而剪力墻一般布置在樓電梯間，故將剪力墻放在北側(cè)對稱放置。1.4.3.裙房布置由于高層公寓樓以及商場人員較多，為滿足功能需要，在裙房布置餐廳，咖啡廳，娛樂等配套功能。1.4.4.其它立面加有交錯凸出的陽臺，給立面帶來些變化。二層商場南側(cè)局部凸出的屋頂以及裙房二層屋頂，可以做一個大休息臺，居民可以在戶外休息，享受陽光，眺望花園美景。第二章結(jié)構(gòu)部分分2.1工程概概況北京A1商業(yè)公公寓樓工程程，框架--剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)。主體體高度411.4m，抗震設(shè)設(shè)防烈度為為8度，場地地類別Ⅱ級，地基基承載力標(biāo)標(biāo)準(zhǔn)值為ffka=3550kPaa，持力層層為卵石層層。設(shè)計地地震分組為為第一組。基基本雪壓00.4KNN/mm22，基本風(fēng)風(fēng)壓0.445KN/mmm2。建筑地下兩層和和地上兩層層層高4..2m，3～12層均為為3.3m，地下1～2層為商業(yè)業(yè)配套地上1～2層為為商業(yè)；地地上3～12層為普普通公寓。非非承重墻體體（外圍護(hù)護(hù)墻及分戶戶隔墻）采采用加氣混混凝土砌塊塊；戶內(nèi)隔隔墻采用990厚陶粒粒混凝土條條板墻。2.2結(jié)構(gòu)布置及初選選截面尺寸寸2.2.1結(jié)構(gòu)構(gòu)布置結(jié)構(gòu)類型：鋼筋筋混凝土框框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)?；炷翉?qiáng)度等級級：板、梁梁采用C40砼，柱、剪剪力墻地下下1～2層采用C60；地上1～2層采用C50，3層以上采采用C45。鋼筋：直直徑＜12用HPB2235級鋼筋，直徑徑≥12用HRB3335、HRB4400級鋼筋。首層結(jié)構(gòu)構(gòu)平面布置置圖如圖22.2.1。圖2.2.1首層結(jié)構(gòu)平平面布置圖圖2.2.2各構(gòu)構(gòu)件截面尺尺寸初步估估計1.樓板厚度：：雙向板h≥（80，lx/50）=(80，40000/50))=80，取h=120mmm。2.框架梁截面面尺寸確定定：(1)橫向框架梁梁1)9m框架梁梁：梁高h(yuǎn)b=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×90000=（900～500）mm，不宜宜大于1//4凈跨，初初選8500mm；梁寬寬bb≥（hb/4，200mmm）=（850//4，200㎜），初初選3000mm。2)6.6m框框架梁：梁梁高h(yuǎn)b=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×66000=（660～367）mm，不宜宜大于1//4凈跨，初初選5000mm，梁寬寬bb≥（hb/4，200mmm）=（500//4，200mmm），初選選250mmm。(2)縱向框架梁梁：8m框架梁梁高h(yuǎn)bb=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×80000=（800～444）mm，不宜宜大于1//4凈跨，初初選6000mm，梁寬寬bb≥（hb/4，200mmm）=（600//4，200mmm），初選選250mmm。(3)次梁：8m次梁截面：梁高高h(yuǎn)b=（1/12～1/20）lb=（1/12～1/20）×80000=（667～400）mm，初選選500mmm，梁寬初初選2500mm。3.框架柱截面尺寸寸初步確定根據(jù)《高規(guī)》，8度地震區(qū)區(qū)，框架-剪力墻結(jié)結(jié)構(gòu)高度小小于等于660米，框架結(jié)結(jié)構(gòu)采用二二級抗震，剪剪力墻采用用一級抗震震。8度地震二二級抗震區(qū)區(qū)軸壓比不不能大于0.85。(1)地下室中柱：按軸壓比限值初初步估算柱柱截面尺寸寸。柱負(fù)荷面積S==8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子軸力：軸壓比：<0..85，地下1～2層主體：選用8800×8800mmmC60砼(2)首層中柱:柱負(fù)荷面積：SS=8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子軸力：軸壓比：<0..851～2層主體：選用8800×8800mmmC50砼(3)3層中柱:采用CC45砼，負(fù)荷面積：S==8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子軸力：軸壓比：<00.853～6層主體：選用8800×8800mmmC45砼(4)7層中柱::采用C45砼,柱子軸力：軸壓比：<0..857～12層主體：所有柱柱子選用600×6000mm同理:地下所有柱子采采用800××800mmm,C60砼；主體兩層層部分：600×6000mm,C50砼4.剪力墻厚度確定定根據(jù)《高規(guī)》77.1.99條，一、二二級抗震，抗抗震設(shè)計時時，一般剪剪力墻結(jié)構(gòu)構(gòu)底部加強(qiáng)強(qiáng)區(qū)部位的的高度可取取墻肢總高高度的1/8和底部兩兩層二者的的較大值。41.44/8<8.4mm，因此，底底部加強(qiáng)區(qū)區(qū)取底下兩兩層，地下下兩層剪力力墻厚度應(yīng)應(yīng)滿足,取300mmm；地上一一、二層，，取250mm；三層以上，，取200mm。2.3樓板計計算2.3.1荷載載計算1.活荷載為主主組合：1.2恒荷載+1.4活荷載；；2.恒荷載為主主組合：1.35恒荷載+0.77×1.44活荷載查88J1-X11工程做法法（2000版）,確定樓面面板工程做做法，根據(jù)據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)構(gòu)荷載規(guī)范范》（GB500009--20011）查出各個個樓面板自自重及或荷荷載。然后后進(jìn)行荷載載組合，選選出較大荷荷載組合值值作為樓面面板荷載設(shè)設(shè)計值。具具體過程已已統(tǒng)計在表表2.3..1中。表2.3.1樓面板荷荷載計算項目臥室客廳衛(wèi)生間走廊陽臺儲藏室樓面活荷載2.002.002.002.002.502.00工程做法樓8D1.201.201.20樓8F21.901.90樓8E0.69頂棚做法0.120.120.120.120.120.12板自重3.03.03.03.03.03.0荷載計算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值4.324.325.024.323.815.02活荷載標(biāo)準(zhǔn)值2.002.002.002.002.502.00活載為主組合7.987.988.827.988.078.82恒載為主組合7.797.798.747.797.598.74荷載設(shè)計值(KKN/m22)7.987.988.827.988.078.822.3.2標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層樓板截截面設(shè)計：：1.樓面板結(jié)構(gòu)平面面布置：圖2.3.1標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)層結(jié)構(gòu)平平面布置圖圖2.樓面板內(nèi)力計算算：雙向板計算公式式：（2-3--1）（2-3--2）（2-3--3）（2-3--4）（2-3--5）(1)A區(qū)格板：：1)荷載設(shè)計值：AA區(qū)格板為為臥室或客客廳a)折合墻上均均布荷載：：150㎜厚加氣氣混凝土砌砌塊，高33000-1200=31880mm,寬42000-2500=39550mm，體積V=0..15×33.18××3.955=1.888m3，加氣混混凝土容重重γ=5.55KN/m3，重量為5.5××1.888=10..34KNNb)板尺寸:長長80000-2500=77550mm，寬42000-2500=39550mm，面積7.755×3.995=300.61mm2c)單位面積上上折合荷載載：10.334/300.61==0.344KN/m2d)荷載設(shè)計值值:7.988+0.334=8..32KKN/mm22)計算跨度：，3)計算簡圖：見圖圖2.3..2。圖2.3.2區(qū)區(qū)格板A計算簡圖圖4)彎矩計算<3，雙向板，按塑塑性設(shè)計方方法，，，將上列各值代入入下式：可以解得：跨中，支座，(2)B區(qū)格板：1)荷載設(shè)計值：B區(qū)格板為客廳，荷載設(shè)計值與A板相同，為8.32KN/m2。2)計算跨度：3)計算簡圖：圖2.3.3區(qū)區(qū)格板B計算簡圖圖4)彎矩計算：<3，雙向板，按塑塑性設(shè)計方方法，將A區(qū)格板的作為BB區(qū)格板的已已知值，并并取、，，，將上列各值代入入下式：可以解得：跨中，支座，對于C、D、EE區(qū)格板，可可按同理進(jìn)進(jìn)行計算，所所有計算結(jié)結(jié)果列于表表2.3..2。(3)板M、F、L（走廊、廁所及儲儲藏室）：：1)荷載設(shè)計值：板F（走廊）7.998KNN/m2，板M（廁所）選選用8.882KN/mm2，板L（儲藏室室）KN//m2a)折合墻上均均布荷載：：90㎜厚陶?；炷镣翖l板，取取自重0.9KNN/m2b)截面尺寸：隔墻墻高33000-1220=31180mmm，寬24000-2500=21550mm，面積3.118×2..15=66.84mm3,重量：：0.900×6.884=6..16KNN，板長80000-3300=77700mmm，寬24000-2550=21150mmm，板面積積：2.155×7.77=16..56m2c)單位面積上上折合荷載載：6.116×4//16.556=1..49KKN/mm2d)設(shè)計值：廁廁所選用110.311KN/mm2，儲藏室100.31KN/mm22)計算跨度：>3，單向板，按彈彈性方法設(shè)設(shè)計3)計算簡圖：由于尺寸相差不不大，三塊塊連續(xù)單向向板MFLL，IHK，JHK簡化為相同同的三跨連連續(xù)板計算算。計算簡簡圖如圖22.3.44。圖2.3.4三三塊連續(xù)單單向板計算算簡圖4)彎矩計算：a)固端彎矩：：b)彎矩分配法法0.500.500.500.50-3.973.97-3.073.07-3.973.97-0.23←-0.45-0.45→-0.230.28←0.560.56→0.28-0.07←-0.14-0.14→-0.07-0.02←0.040.04→-0.020.010.01-4.273.39-3.393.37-3.374.23(4)板G、K同理，利用力矩矩分配法可可求出板G、K內(nèi)力，計算算簡圖見圖圖2.3..40.500.50-3.973.97-3.073.07-0.23←-0.45-0.45→-0.23-4.203.52-3.522.85圖2.3.5兩塊塊連續(xù)單向向板計算簡簡圖力矩分配配法3.樓面板截面配筋筋設(shè)計：假定選用Φ6鋼鋼筋，C440砼,則l01方向跨跨中截面的的h01=1220-200=1000mm，l02方向跨跨中截面的的h02=94mm，支座座截面的hh0=100mmm。樓面板截面設(shè)計計彎矩公式式:(2-33-6)((2-3--7)((2-3--8)(22-3-99)((2-3--10)A區(qū)格：，，，應(yīng)對進(jìn)行調(diào)整整，即，選用φ8@1110，其它板配筋過程程與區(qū)格A相同，結(jié)結(jié)果見表22.3.22表2.3.2板板截面配筋筋項目截面h0(mm)m((kN·mm)αsξAs(mm22)As調(diào)整后(mmm2)配筋實有As(mm2)跨中中A區(qū)格l01方向1005.620.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491B區(qū)格l01方向1005.630.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491C區(qū)格l01方向1006.310.0330.034306444φ10@160491l02方向941.640.0100.01083444φ10@160491D區(qū)格l01方向1005.600.0290.030271444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491E區(qū)格l01方向1005.620.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491M(I、J）1002.050.0110.01198444φ10@160491F（H）1001.220.0060.00658444φ10@160491L（K）1001.350.0070.00765444φ10@160491G100-2.850.0150.015137444φ10@160491支座A-B100-2.920.0150.015140444φ10@160491A-J100-11.240.0590.061552552φ10@120654B-I100-11.260.0590.061553553φ10@120654C-M100-12.620.0660.068622622φ10@120654E-D100-2.920.0150.015140444φ10@160491D-D100-2.920.0150.015140444φ10@160491E-L100-11.240.0590.061552552φ10@120654D-K100-11.200.0590.060550550φ10@120654L-F（H-KK）100-3.370.0180.018162444φ10@160491M-F（H-II）100-3.390.0180.018163444φ10@160491G-K100-3.520.0180.019169444φ10@1604912.4框架架幾何特征征及剛度計計算2.4.1框架架梁線剛度度1．中框架9m框架梁截面面：hb×bb=8500×3000mm梁截面慣性矩：：Ib=2I0=2×((1/122×0.33×0.8853)=300.71××10-33m4梁截面線剛度::2．邊框架9m框架梁截面面：hb×bb=8500×3000mm梁截面慣性矩：：Ib=1.5I0=1.55×(1//12×00.3×00.8533)=233.03××10-33m4梁截面線剛度::6.6m框架梁梁線剛度計計算方法同同9m框架梁梁，計算結(jié)結(jié)果見表22.4.11.2.4.2框架架柱線剛度度1～2層主體柱：，C50柱截面慣性矩：：Ic=1/112×0..84=34..13×110-3m4柱截面線剛度：：其它柱線剛度計計算方法同同1～2層主體柱柱，結(jié)果見見表2.44.1表2.4.1梁柱線剛剛度表類別h(mm)b(m)(m)砼等級E(KN/mm2))I((10-33m4)((103KN·mm)9m中框架梁0.850.309.0C4032.530.71110.906.6中框架梁梁0.500.256.6C4032.55.2125.669m邊框架梁0.850.309.0C4032.523.0383.166.6邊框架梁梁0.500.256.6C4032.53.9119.25地下主體柱0.800.804.2C6036.034.13292.541～2層主體柱0.800.804.2C5034.534.13280.353～6層柱0.800.803.3C4533.534.13346.477～12層柱0.600.603.3C4533.510.80109.64地下裙房柱0.800.804.2C6036.034.13292.541～2層裙房柱0.600.604.2C5034.510.8088.712.4.3柱的側(cè)移移剛度D值：框架柱平面布置置見圖2..2.1。柱側(cè)移剛度：(22-4-11)梁柱線剛度比值值K和節(jié)點(diǎn)轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)動影響系系數(shù)α：一般柱:邊柱::中柱:底層:邊柱:中柱:12層框架柱ZZ1（中柱柱）：，12層框架柱Z2（邊邊柱）：，底層框架柱Z22（邊柱）:框架柱Z1（中中柱）:，其它各層柱計算算過程與12層相同，計計算結(jié)果見見表2.44.2、2.4..3、2.4.4、2.4..5,2..4.6、2.4..72.4.4框架架抗推剛度度Cf值計算：：1．抗推剛度Cf::（2-4--2）12層總抗推剛度其它各層柱計算算過程與12層相同，計計算結(jié)果見見表2.44.2、2.4..3、2.4.4、2.4..5,2..4.6、2.4..7表2.4.212層側(cè)移剛度度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每層根數(shù)ΣD(103KKN·m))C((103KN)Z1110.925.66109.641.250.3846.372443.241462.699Z2110.9109.641.010.3440.584Z325.66109.640.230.1012.662Z483.16109.640.760.2733.222Z583.1619.25109.640.930.3238.462Z619.25109.640.180.089.752表2.4.37～11層側(cè)移剛度度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根數(shù)ΣD(1003KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66109.641.250.3846.3723212.30010600.559Z2110.9109.641.010.3440.584Z325.66109.640.230.1012.662Z4110.9109.641.010.3440.582Z5110.925.66109.641.250.3846.372Z625.66109.640.230.1012.662Z783.16109.640.760.2733.222Z883.1619.25109.640.930.3238.462Z919.25109.640.180.089.752表2.4.44～6層側(cè)移剛度度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根數(shù)ΣD((103KN·mm)C((103KN)Z1110.925.66346.470.390.1662.8522509.0558279.877Z2110.9346.470.320.1452.674Z325.66346.470.070.0413.632Z4110.9346.470.320.1452.672Z5110.925.66346.470.390.1662.852Z625.66346.470.070.0413.632Z783.16346.470.240.1140.912Z883.1619.25346.470.300.1349.162Z919.25346.470.060.0310.322表2.4.53層側(cè)移剛度度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根數(shù)ΣD((103KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66346.470.390.1662.852851.202808.966Z225.66110.9346.470.360.1557.844Z325.66346.470.070.0413.632Z419.25110.9346.470.350.1556.572Z5110.925.66346.470.390.1662.852851.202808.966Z625.66346.470.070.0413.632Z783.16346.470.240.1140.912Z883.1619.25346.470.300.1349.162Z919.25346.470.060.0310.322表2.4.62層側(cè)移剛度度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每層根數(shù)ΣD((103KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66280.350.490.2037.352582.922448.266Z2110.9280.350.400.1731.494Z325.66280.350.090.048.352Z4110.9280.350.400.1731.492Z5110.925.66280.350.490.2037.352Z625.66280.350.090.048.352Z783.16280.350.300.1324.632Z883.1619.25280.350.370.1529.452Z919.25280.350.070.036.332Z1025.6625.6688.710.580.2213.542Z1119.2588.710.220.105.914Z1225.6688.710.290.137.632Z1319.2525.6688.710.510.2012.192表2.4.71層移剛度D值及抗推推剛度Cf柱號梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱線剛度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每層根數(shù)ΣD(1103KN/mm)C((103KN)Z1110.925.66280.350.490.4075.6921541.6666474.977Z2110.9280.350.400.3771.304Z325.66280.350.090.2853.942Z4110.9280.350.400.3771.302Z5110.925.66280.350.490.4075.692Z625.66280.350.090.2853.942Z783.16280.350.300.3566.152Z883.1619.25280.350.370.3769.772Z919.25280.350.070.2752.432Z1025.6625.6688.710.580.4225.242Z1119.2588.710.220.3219.524Z1225.6688.710.290.3420.812Z1319.2525.6688.710.510.4024.2322．框架平均抗推剛剛度：（2-4--3）2.5剪力力墻幾何特特征、剛度度及λ計算2.5.1剪力力墻類型判判別:選擇橫向剪力墻墻W1進(jìn)行計算，由圖2.22.1，W1墻無洞口，為整體墻墻（如圖2.55.1,22.5.22,2.55.3）。2.5.2剪力力墻等效剛剛度計算:1.剪力墻幾何尺寸寸：有效翼緣（如圖圖2.5..1,2..5.2,,2.5.3所示）：：1～2層剪力墻有效翼翼緣：3～12層剪力墻有效翼翼緣：圖2.5.111～2層W1幾何尺尺寸圖2.5..23～6層W1幾何尺尺寸圖2.5..37～12層W1幾何尺尺寸2.各層剪力墻等效效剛度：（2-5--1）1～2層：截面面積：幾何形心：慣性矩：等效抗彎剛度：：3～6層：截面面積：幾何形心：慣性矩：等效抗彎剛度：：7～12層：截面面積：幾何形心：慣性矩：等效抗彎剛度：：2.5.3剪力力墻平均等等效抗彎剛剛度：（2-5--2）2.5.4結(jié)構(gòu)構(gòu)剛度特征征值：（2-5--3），2.6總地震震作用計算算2.6.1重力力荷載代表表值：1.各種構(gòu)件的的荷載標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)值:(1)單位面積板板荷載（KKN/m2）屋82.559KN//m2120厚鋼筋混混凝土板25×00.12==3KNN/m2V型輕鋼龍骨吊頂頂00.12KN/m2合計5.771KNN/m2(2)單位面積墻墻體荷載：：（KN//m2）1)外圍護(hù)墻：：外墻15D0..023××20=00.46KN/m2250加氣混凝凝土砌塊5.55×0.225=1..375KN/m2內(nèi)墻5D20..016××20=00.32KN/m2合計22.1555KN/m22)內(nèi)填充墻::150加氣混凝凝土砌塊0.155×5.55=0.8825KN/m2內(nèi)墻5D20.0016×220×2==0.644KN//m2合計1..465KN/m23）剪力墻:250厚剪力墻墻0..25×225=6..25KKN/m2內(nèi)墻5D20.0116×200×2=00.64KN/m2合計6.889KNN/m2200厚剪力墻墻0..2×255=5KKN/m2內(nèi)墻5D20.0116×200×2=00.64KN/m2合計5.664KN/m24）女兒墻150厚混凝土土墻0.155×25==3.755KN//m2外墻15D00.0233×20××2=0..92KN/m2合計4.677KN//m25)90㎜厚厚陶?；炷翖l板（規(guī)范中，查不不到，選用用雙面抹灰灰板條隔墻墻自重0..9KNN/m2）。(3)單位長度梁、柱柱荷載9m梁：0.33×(0..85-00.12))×25++0.022×(0..3+0..85×22-0.112×2))×20==6.1779KN//m8m梁：0.225×(00.6-00.12))×25++0.022×(0..25+00.6×22-0.112×2))×20==3.4884KN//m6.6m梁：00.25××(0.55-0.112)×225+0..02×((0.255+0.55×2-00.12××2)×220=2..779KKN/m800×8000柱:0.88×0.88×25++0.8××4×0..02×220=177.28KN/mm600×6000柱:0.66×0.66×25++0.6××4×0..02×220=9..96KKN/m2.各樓層重重力荷載代代表值圖2.6.1重力力荷載代表表值簡化圖圖如圖2.6.11所示，突突出機(jī)房恒恒載取層高高范圍內(nèi)屋屋頂恒載、女女兒墻、剪剪力墻，外外墻內(nèi)墻、門窗荷載之和；頂層取女兒墻自重、屋面恒載、縱、橫梁自重、半層柱自重、半層墻自重、門窗自重之和；其他各層取樓面恒載、縱橫梁自重、上下各半層柱自重、上下各半層墻、門窗自重之和；以下為具體計算過程：(1)頂層機(jī)房：1)恒載：a）屋頂恒載：5..71×88×6.66=3011.49KKNb）女兒墻:44.53××1.3××(8+66.6)××4=3443.922KNc）剪力墻：5..64×（7.4++6）×3.33×2-11.2×22.4×22×5.664=4666.322KNd）外墻：2.1155×((5.8××3.3××2+7..4×3..3×2--1.5××1.5××2-2..4×1..5×2))=1622.53KKNe）內(nèi)墻：1.4465×[[6.4××(3.33-0.55)×2--1.2××2.4××2]=444.077KNf）門窗:0..45×((1.2××2.4××2+1..5×1..5×2++2.4××1.5××2+1..2×2..4×2))=10..45KNNg）恒載合計：11328..78KNN2）屋面活載(雪雪載)：Q=2..5×8××6.6××2=2664KN3）重力荷載代表表值:，(2)頂層重力荷載代代表值1）恒載a）女兒墻：長440×2++15.66×2=1111.22m高1.3m自重4.533×1.33×1111.2=6654.886KNb）屋面：面面積：40×115.6==624m2恒載：5.711×6244=35663.044KNc）梁自重：6.179×88.4×66+3.4484×77.4×113+2..779××6×4++3.4884×(77.75××3+7..7×100)=1059..94KNNd）半層高柱自重重：9.966×1.665×188=2955.81KKNe）半層高外墻自自重：2.155×((3.3//2-0..6)×77.4×110+2..155××(3.33/2-00.85))×8.44×2+22.1555×(3..3/2--0.5))×6×22-2.1155×((2.4××0.755×9+11.5×00.75××2+1..8×0..75×99+1.22×0.775×2))=1566.33KKNf）半層高內(nèi)墻自自重：1.465×11.05××7.4××5+1..465××7.8××1.155×5+11.4655×4.22×(1..65-00.12))×8+11.4655×1.115×6××4+1..465××8.8××0.755×4-11.4655×(1××0.755×9+00.7×00.75××8+0..9×0..75×77+0.88×0.775×166)=2554.088KNg）半層高剪力墻墻自重：5.644×（7.4++6）×1.665×2--1.2××0.755×2×55.64==239..24KNNh）90mm厚陶粒?；炷翖l條板：0.9×2.44×(3..3/2--0.122)×4××8+0..9×4..1×(33.3/22-0.55)×8--0.9××0.8××0.755×16==131..06KNNi）層門窗自重：：0.45×(22.4×00.75××9+1..5×0..75×22+1.88×0.775×9++1.2××0.755×2+11×0.775×9++0.7××0.755×8+00.9×00.75××7+0..8×0..75×116)=225.955KNj）恒載：G=66380..31KNN2）屋面活載(雪雪載)：Q=22.0×115.6××40=11248KKN3）重力荷載代表表值：同理：其它各層層重力荷載載代表值計計算結(jié)果見見表2.6.1。表2.6.1重力荷載載代表值表表層數(shù)123～567～101112機(jī)房荷載代表值（1103KN）14.1414.3010.229.849.688.237.001.46總重力荷載代表表值（103KN）124.352.6.2水水平地震作作用：1.總水平地震作用用——底部剪力力標(biāo)準(zhǔn)值高度不超過400m、以剪切變變形為主且且質(zhì)量和剛剛度沿高度度分布比較較均勻的高高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)，可采采用底部剪剪力法，本本設(shè)計結(jié)構(gòu)構(gòu)高度41..4m，接近40mm，因此，采采用底部剪剪力法。(1)結(jié)構(gòu)基本自自振周期TT1：圖2.6.1重力荷載載轉(zhuǎn)化示意意圖假想把集中在各各層樓面處處的重力荷荷載Gi視作水平平荷載來計計算結(jié)構(gòu)的的頂點(diǎn)側(cè)移移ΔT，為計算算方便，將將重力荷載載簡化為水水平均布荷荷載（如圖圖2.6..1所示）水平均布荷載：：,等效抗彎剛度：：頂點(diǎn)側(cè)移：，λ=2.14，查查表，假想頂點(diǎn)位移：：,自振周期:TF=0.1n=00.1×112=1..2s，TW=0.0055n==0.0555×122=0.666s，TW≤T1≤TF，符合要求求。（T增大，地震作用用F增大）(2)水平地震影響系系數(shù)設(shè)防烈度為8度度，設(shè)計基基本地震加加速度為00.2g,,水平地地震影響系系數(shù)最大值值設(shè)計地震分組第第一組地區(qū)區(qū)，Ⅱ類場地土土，查表特特征周期值值Tg=0.355,Tg≤T1≤5Tg,鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)構(gòu)的阻尼比比，，(3)結(jié)構(gòu)等效總重力力荷載：(4)主體結(jié)構(gòu)底部剪剪力標(biāo)準(zhǔn)值值：2.各層水平地震作作用：查規(guī)范，Tg≤≤0.355s,T1=1.4TTg=1..4×0..35=00.49ss,頂點(diǎn)附加地震作作用系數(shù)：：頂部附加地震作作用:各層水平地震作作用:(2-66-1)，各層水平地震作作用下樓層層剪力:由于頂部考慮突突出電梯間間，引起剛剛度突變和和質(zhì)量突變變，產(chǎn)生“鞭梢效應(yīng)”，所以其其地震作用用的效應(yīng)宜宜乘以增大大系數(shù)3，但此增增大部分不不往下傳遞遞，與該突突出部分相相連的構(gòu)件件應(yīng)予計入入。詳細(xì)計計算結(jié)果見見表2.66.2，樓樓層剪力圖圖見圖2..6.3。表2.6.2各層水水平地震作作用Fi表層數(shù)Hi(m)Gi(1033KN)GiHi(103KN·mm)Fi(1033KN)Vi(1033KN)FiHi(103KN·mm)1344.71.4665.260.0240.150.056.741241.47.00289.800.1080.670.450.2227.701138.18.23313.560.1170.721.830.2627.591034.89.68336.860.1260.782.550.3127.07931.59.68304.920.1140.703.330.3122.18828.29.68272.980.1020.634.040.3117.78724.99.68241.030.0900.564.670.3113.86621.69.84212.540.0790.495.220.3110.60518.310.22187.030.0700.435.710.337.90415.010.22153.300.0570.356.150.335.31311.710.22119.570.0450.286.500.333.2328.414.30120.120.0450.286.780.462.3314.214.1459.390.0220.147.050.450.5807.19Σ2676.3776.18166.12注意：ΔFn應(yīng)應(yīng)加入主體體結(jié)構(gòu)的頂頂層，，λ為水平地地震剪力系系數(shù)，對于于基本周期期小于3.5s的結(jié)構(gòu)，當(dāng)當(dāng)設(shè)防烈度度8度，設(shè)計計基本地震震加速度為為0.2g時，λ=0.0032。，基本符符合要求。圖2.6.3樓樓層剪力圖圖3.樓層位移：水平地震作用折折算：圖2.6.4水平地震震作用折算算圖按照底部總彎矩矩和底部總總剪力相等等的原則，各各層質(zhì)點(diǎn)處處水平地震震作用Fii和頂點(diǎn)附附加水平地地震作用ΔΔFn折算為倒倒三角形分分布荷載qq0和頂點(diǎn)集集中荷載FF（如圖2..6.4）水平地震作用FF和ΔFn產(chǎn)生的基基底彎矩和和剪力分別別為：求得q0=0..33×1103KN//mF=0.551×1003KN倒三角形荷載引引起的頂點(diǎn)點(diǎn)位移：m由頂點(diǎn)集中荷載載產(chǎn)生的頂頂點(diǎn)位移為為：m表2.6.3水平地震震作用下樓樓層位移計計算表層號Hi（m）ξ＝z/H倒三角形分布荷荷載頂點(diǎn)集中荷載總位移((mm)層間位移(mm)yi(mm)y2i(mm)1241.41.000.3731.820.364.3236.143.061138.10.920.3429.240.323.8433.083.061034.80.840.3126.660.283.3630.023.06931.50.760.2824.080.242.8826.963.18828.20.680.2521.500.192.2823.783.80724.90.600.2118.060.161.9219.983.68621.60.520.1714.620.141.6816.303.18518.30.440.1412.040.091.0813.123.68415.00.360.18.600.070.849.442.82311.70.280.076.020.050.66.621.9628.40.200.054.300.030.364.662.8214.20.100.021.720.010.121.841.84<滿足要求。圖（a）層間位位移圖（b）樓層總總位移圖2.7總框框架、總剪剪力墻內(nèi)力力計算及框框架剪力調(diào)調(diào)整2.7.1總剪剪力墻內(nèi)力力:1.總剪力墻基底內(nèi)內(nèi)力：倒三角形分布荷荷載：頂點(diǎn)集中荷載：：2.各層總剪剪力墻彎矩矩（11層為例）倒三角形分布荷荷載作用下下：頂點(diǎn)集中荷載作作用下：剪力墻彎矩：其它各層計算過過程與11層相同，詳詳見表2..7.1表2.7.1水平平地震作用用下總剪力力墻彎矩MW計算表層號Hiξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷載頂點(diǎn)集中荷載Mwi(103KN·mm)Mw1i(103KN·mm)Mw2i(103KN·mm)1241.41.00000001138.10.92-0.03-5.660.020.42-5.231034.80.84-0.02-3.770.051.06-2.72931.50.76-0.01-1.890.071.48-0.41828.20.68-0.03-5.660.091.90-3.76724.90.60-0.01-1.890.112.320.44621.60.520.047.540.142.9610.50518.30.440.0815.080.183.8018.88415.00.360.1426.400.224.6431.04311.70.280.2241.480.265.4946.9728.40.200.356.560.316.5463.1114.20.100.4177.300.398.2385.5300.00.000.57107.470.4810.13117.60總剪力墻底部總總彎矩Mw與水平地地震作用產(chǎn)產(chǎn)生的底部部總彎矩MM0之比：>50%，滿足《高高規(guī)》8..1.3要要求。各層層總剪力墻墻彎矩圖見見圖2.7..1。3.各層總剪剪力墻剪力力11層：倒三角形分分布荷載作作用下：頂點(diǎn)集中荷載作作用下：剪力墻剪力：其它各層計算過過程與11層相同，詳詳見表2..7.2。各層總剪剪力墻剪力力圖見圖2.7..2。表2.7.2水水平地震作作用下總剪剪力墻剪力力VW計算表層號Hi(m)ξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷載頂點(diǎn)集中荷載Vwi(103KN)Vw1i(103KN)Vw2i(103KN)1241.41.00-0.30-2.050.240.12-1.931138.10.92-0.15-1.020.260.13-0.891034.80.84-0.04-0.270.280.14-0.13931.50.760.040.270.290.150.42828.20.680.161.090.310.161.25724.90.600.241.640.340.171.81621.60.520.322.190.380.192.38518.30.440.432.940.440.223.16415.00.360.523.550.510.263.81311.70.280.614.170.580.304.4628.40.200.714.850.680.355.2014.20.100.855.810.820.426.2200.00.001.006.831.000.517.34圖2.7.1水平地震震作用下總總剪力墻彎彎矩Mw圖圖2.7..2水平地震震作用下總總剪力墻剪剪力Vw圖2.7.2總框框架總剪力力：(以11層為例)：倒三角分布荷載載作用下：：頂點(diǎn)集中力作用用下：,其它各層計算過過程與11層相同，詳詳見表2..7.3。表2.7.3水平地震震作用下總總框架剪力力VF計算表層號Hi(m)ξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷載頂點(diǎn)集中荷載VFi(103KN)Vw1i(103KN)VF1i(103KN)Vw2i(103KN)VF2i(103KN)1241.41.00-2.052.050.120.392.441138.10.92-1.022.070.130.382.451034.80.84-0.272.270.140.372.64931.50.760.272.610.150.362.97828.20.681.092.570.160.352.92724.90.601.642.720.170.343.06621.60.522.192.780.190.323.10518.30.442.942.560.220.292.85415.00.363.552.380.260.252.63311.70.284.172.110.300.212.3228.40.204.851.700.350.161.8614.20.105.810.950.420.091.0400.00.006.830.000.510.000.00圖水水平地震作作用下總框框架剪力VVF圖2.7.3總框框架剪力的的調(diào)整:1.調(diào)整原因:(1)由于計算中假定定樓板平面面內(nèi)剛度無無窮大，實實際上由于于剪力墻的的剛度較大大，樓板實實際有變形形，使框架架的水平位位移大于假假定位移。(2)墻的剛度大，在在水平作用用下承受大大部分內(nèi)力力，在地震震作用時會會首先開裂裂，剛度下下降，從而而使地震力力向框架移移動，使框框架內(nèi)力提提高。所以，應(yīng)進(jìn)行框框架內(nèi)力調(diào)調(diào)整。2.調(diào)整要求(1)滿足的樓層不必必調(diào)整(2)<的樓層，由表格可知,一一層不滿足足條件，應(yīng)應(yīng)進(jìn)行調(diào)整整。1)倒三角形分分布荷載：：0.2V0=00.2×66.83××103=1.337×1003KN1.5VF,mmax=11.5×22.78××103=4.117×1003KN,一層VF1=1..37×1103KN2)頂點(diǎn)集中荷荷載：0.2V0=00.2×00.51××103KN=0..10×1103KN1.5VF,mmax=11.5×33.10××103=4.665×1003KN,一層VF2=0..10×1103KN3)一層總剪力力：VF=VF1+VF2=1..37×1103+0.110×1003=1.447×1003KN柱和梁的剪力與與端部彎矩矩按調(diào)整后后VF計算，柱柱軸力不調(diào)調(diào)整。2.8水平地地震作用下下框架內(nèi)力力計算2.8.1各層層框架柱剪剪力:總框架剪力應(yīng)按按各框架柱柱的D值分配到到各柱。（2-8--1）12層Z1：其它各層柱剪力力計算過程程與12層Z1相同，詳詳見表2..8.1。表2.8.1水平平地震作用用下4軸各柱剪剪力Vci計算表層號ΣDi(1103KN)Di(103KN/mm)VF(103KN)Vci(KN))Z1Z2Z3Z10Z12Z1Z2Z3Z10Z1212443.2446.3740.5812.662.44255.26223.3969.6911642.4646.3740.5812.662.45176.83154.7548.2810642.4646.3740.5812.662.64190.54166.7552.029642.4646.3740.5812.662.97214.36187.6058.538642.4646.3740.5812.662.92210.75184.4457.547642.4646.3740.5812.663.06220.86193.2860.306836.3562.8552.6713.633.10232.96195.2350.525836.3562.8552.6713.632.85214.17179.4846.454836.3562.8552.6713.632.63197.64165.6342.863851.2062.8557.8413.632.32171.30157.6537.152582.9237.3531.498.3513.547.631.86119.18100.4826.6443.2024.3511541.66675.6971.3053.9425.2420.811.0451.0648.1036.3917.0314.04(1.47)(72.17)(67.99)(51.43)(24.07)(19.84)注：括號內(nèi)數(shù)值值為框架剪剪力調(diào)整后后數(shù)值計算算出的結(jié)果果2.8.2框架架柱柱端彎彎矩：1.柱的反彎點(diǎn)高度度比：由于倒三角形荷荷載產(chǎn)生的的剪力占總總剪力的80%以上，為為計算方便便，反彎點(diǎn)點(diǎn)高度比近近似取倒三三角形荷載載的反彎點(diǎn)點(diǎn)高度比。根根據(jù)梁、柱柱線剛度比比K、總層數(shù)n、計算層j及柱上、下下端梁線剛剛度比α1、上下層層與本層高高度比α2、α3，根據(jù)高高層建筑結(jié)結(jié)構(gòu)設(shè)計教教材表格“規(guī)則框架架承受均布布水平力作作用時標(biāo)準(zhǔn)準(zhǔn)反彎點(diǎn)的的高度比”，依次查查出、、、。柱的反反彎點(diǎn)高度度計算公式式：（2-8--2）表2.8.2列出出了4軸Z1柱各層值。4軸柱Z2、Z3、Z10、Z12的計算方方法相同，計計算結(jié)果見見表2.88.3。表2.8.2eq\o\aac(○,4)軸Z1柱的值計算算表層號Kα1α2α3y0y1y2y3y121.251.001.000.360.000.000.36111.251.001.001.000.410.000.000.000.41101.251.001.001.000.450.000.000.000.4591.251.001.001.000.450.000.000.000.4581.251.001.001.000.460.000.000.000.4671.251.001.001.000.500.000.000.000.5060.391.001.001.000.460.000.000.000.46續(xù)表層號Kα1α2α3y0y1y2y3y50.391.001.001.000.460.000.000.000.4640.391.001.001.000.500.000.000.000.5030.391.001.001.270.500.000.00-0.020.4820.491.000.791.000.550.000.000.000.5510.491.000.760.000.76表2.8.3eeq\oo\ac((○,4)軸各各柱的值計計算表層號Z1Z2Z3層號Z1Z2Z3Z10Z12120.360.350.0560.460.530.35110.410.400.2250.460.530.35100.450.450.2840.500.500.5590.450.450.3330.480.530.5880.460.450.4020.550.550.650.400.4170.500.500.4310.760.801.350.660.762.柱端彎矩圖2.8.1柱柱端彎矩示示意圖如圖2.8.11所示,左來水平平力作用下下柱端彎矩矩采用以下下公式：（2-8--3）（2-8--4）柱子上下端截面面彎矩：（順順時針為正正）12層Z1柱（如圖2.88.1，左來水水平力作用用）：表2.8.4列出出了eq\o\aac(○,4)軸Z1各層柱端端彎矩。eqq\o\\ac(○○,4)軸柱Z2、Z3、Z10、Z12的計算方方法相同，計計算結(jié)果見見表2.88.5。表2.8.4eq\o\aac(○,4)軸Z1柱端彎矩計算表表層數(shù)Hi(m)V(KN)反彎點(diǎn)y(KN··m)(KNN·m)層數(shù)Hi(m)V(KN)反彎點(diǎn)y(KN··m)(KNN·m)123.3223.850.36-472.8-265.953.3205.910.46-366.9-312.6113.3183.690.41-357.6-248.543.3185.990.50-306.9-306.9103.3202.450.45-36