跨河便橋施工方案初方案對比

站前工程XYZQ-Ⅱ標段跨河便橋施工方案編制：審核：批準：二O一六年一月三十一日目錄HYPERLINK\l"_Toc442020592"1工程概述1HYPERLINK\l"_Toc442020593"1.1概述1HYPERLINK\l"_Toc442020594"1.2氣候特征1HYPERLINK\l"_Toc442020595"1.3地震動參數2HYPERLINK\l"_Toc442020596"1.4工作范圍及內容2HYPERLINK\l"_Toc442020597"1.5引用標準和規(guī)程規(guī)范2HYPERLINK\l"_Toc442020598"2便橋概況及過流標準2HYPERLINK\l"_Toc442020599"3導流建筑物設計及截流方案選定3HYPERLINK\l"_Toc442020600"3.1導流建筑物設計3HYPERLINK\l"_Toc442020601"3.2圍堰設計3HYPERLINK\l"_Toc442020602"圍堰堰型比較及選擇3HYPERLINK\l"_Toc442020603"圍堰防滲措施比較及選擇4HYPERLINK\l"_Toc442020604"3.3圍堰結構設計4HYPERLINK\l"_Toc442020605"3.3.1圍堰堰頂高程的確定4HYPERLINK\l"_Toc442020606"3.3.2圍堰結構設計4HYPERLINK\l"_Toc442020607"3.4跨河便橋設計5HYPERLINK\l"_Toc442020608"3.5截流方案的選定25HYPERLINK\l"_Toc442020609"4施工布置25HYPERLINK\l"_Toc442020610"4.1道路布置25HYPERLINK\l"_Toc442020611"4.2施工用電25HYPERLINK\l"_Toc442020612"4.3料場規(guī)劃25HYPERLINK\l"_Toc442020613"5圍堰施工25HYPERLINK\l"_Toc442020614"6涵管橋施工26HYPERLINK\l"_Toc442020615"7導流建筑物的拆除28HYPERLINK\l"_Toc442020616"8計劃工期29HYPERLINK\l"_Toc442020617"9施工度汛29HYPERLINK\l"_Toc442020618"10防洪應急預案30HYPERLINK\l"_Toc442020619"11施工質量及安全保證措施31HYPERLINK\l"_Toc442020620"11.1施工質量檢查及驗收31HYPERLINK\l"_Toc442020621"11.2安全保證措施31HYPERLINK\l"_Toc442020622"12施工資源配置31HYPERLINK\l"_Toc442020623"12.1施工主要機械設備計劃31HYPERLINK\l"_Toc442020624"12.2施工勞動力計劃321工程概述1.1概述新建xx至xx至xx鐵路站前工程XYZQ-Ⅱ標段起點里程為DK28+997，終點里程為DK83+182，正線長度50.171km，其中區(qū)間及站場路基長度5.931km，占正線全長11.82%；雙線特大橋44.24km，占正線全長88.18%；主要施工項目包括：區(qū)間站場路基5.931km；特大橋3座/44240.29延長米，框架式中橋1座/539.85頂平米米，框架式小橋5座/1294.6頂平米，框架涵15座/385.33橫延米；通信、信號及信息中的綜合接地系統(tǒng)；站場工程（雙溝站、睢寧站）；大型臨時設施及過渡工程。1.2氣候特征xx地區(qū)處于北亞熱帶-暖溫帶季風氣候區(qū)，其特征為四季分明、降水充沛，海洋調節(jié)作用非常明顯；一年中雨水主要集中在6～9月份，年平均降水量809.9～1018.6mm，年平均蒸發(fā)量784.2～1448.5mm。冬季多偏東北風，天氣晴朗，寒冷而干燥；夏季多偏東南風，炎熱多雨，常有臺風，年平均風速1.6～3.4m/s。最大積雪厚27cm，最大凍土深度0～15cm。沿線主要氣象資料表見表1。表1本標主要氣象資料匯總表氣象臺（站）氣氣象要素xx市睢寧縣歷年年平均氣溫溫（℃）15.315歷年極端最高氣氣溫（℃）4039.1歷年極端最低氣氣溫（℃）-15.8-17.6歷年最冷月平均均氣溫（℃℃）2.30.5歷年年平均降水水量（mm）809.9910.5歷年年平均蒸發(fā)發(fā)量（mm）1042875.5歷年年平均風速速（m/s）2.01.6歷年最大風速（m/s）15.410.3主導風向ESE歷年平均相對濕濕度（%）6769最大積雪深度（cm）1710年平均降雪日（天天）9.18.6平均雷天日數（天天）23.622.8土壤最大凍結深深度（m）0.100.151.3地震動參數根據國家標準《中國地震動峰值加速度區(qū)劃圖》及《中國地震動反應譜特征周期區(qū)劃圖》（GB18306—2001），結合沿線工程地質和水文地質條件及工程設置情況，沿線地震動峰值加速度和地震動反應譜特征周期分區(qū)見表2。表2地震動參數劃分表序號里程范圍地震動峰值加速速

度g（m/s2）地震基本烈度地震動反應譜特特征周期分分區(qū)1DK28+9997～DK444+90000.10Ⅶ2區(qū)2DK44+9000～DK633+60000.15Ⅶ1區(qū)3DK63+6000～DK833+18220.20Ⅷ1區(qū)1.4工作范圍及內容⑴跨河便橋形式設計、施工與維護；⑵施工期安全度汛；⑶完工后便橋拆除，恢復河道原狀；工程項目的工作內容包括跨河便橋形式設計和施工，材料、設備的供應，臨時建筑物及其設施和設備的拆除、恢復以及本合同規(guī)定的質量檢查和驗收等全部工作。1.5引用標準和規(guī)程規(guī)范⑴中國中鐵五院工程集團有限責任公司設計的設計圖紙、設計文件、設計資料。⑵睢寧縣水務局河流水文資料。⑶本項目投標文件。⑷《文明施工管理實施細則》（蘇北鐵路有限公司）。⑸《防洪標準》GB50201—1994。⑹《鐵路橋梁工程施工機械配置技術規(guī)程》Q/CR9225—2015。⑺《鐵路混凝土工程施工質量驗收標準》TB10424—2010。2便橋概況及過流標準結合招投標文件、設計圖紙以及現(xiàn)場查勘，我標段內過流斷面較大河流共計8處，詳見表3：徐鹽2標河流特性統(tǒng)計表，表中過流斷面流量由睢寧縣水務局提供，為5年一遇洪水標準。表3徐鹽2標河流特性統(tǒng)計表序號里程范圍位置河流名稱所處分部過流斷面流量渠道類型渠槽特征邊坡陂比底寬挖深年最高水位深度度1DK45+700~DK445+88882分部70m3/s泄水渠道平整順直養(yǎng)護一一般1:340523.082DK47+5990~477+63002分部70m3/ss泄水渠道平整順直養(yǎng)護一一般1:1.512323.083DK48+0880~488+15002分部70m3/s泄水渠道平整順直養(yǎng)護一一般1:1.540723.084DK53+500~DK553+54432分部20m3/s泄水渠道平整順直養(yǎng)護一一般1:218421.45DK63+2332~DKK63+22692分部10m3/s泄水渠道平整順直養(yǎng)護一一般1:216320.76DK72+94433分部100m3/ss灌溉河道平整順直養(yǎng)護一一般、1：47.54.2420.837DK75+11163分部20m3/s泄水渠道平整順直養(yǎng)護良良好1:2.51：210554.521.322.38DK77+96683分部110m3/ss灌溉河道雜草叢生養(yǎng)護較較差1:310.24420.83導流建筑物設計及截流方案選定3.1導流建筑物設計根據現(xiàn)場勘查及河流水文條件，我標段內跨河便橋無需設置導流建筑物。擬對流量較小區(qū)段直接進行上下游圍堰填筑，一次封堵，快速清淤后進行涵管橋施工；對徐沙河、老龍河及白塘河流量較大區(qū)段，分左右兩幅填筑圍堰截流，利用原有河道進行導流。3.2圍堰設計3.2.1圍堰堰型比較及選擇結合河流及溝渠的水文地質條件，圍堰基本堰型選擇土石圍堰和混凝土圍堰兩種堰型進行比較，其它堰型不作考慮。⑴土石圍堰土石圍堰堰型具有以下優(yōu)點：體型結構簡單，堰體填筑料取材較易，后期易于拆除；對圍堰基礎要求不高，不用開挖河床覆蓋層；施工時可使用大型機械設備，便于快速施工。該堰型的缺點為：圍堰堰體斷面尺寸大，抗沖能力較差，堰體采用透水性材料填筑，需要在堰基覆蓋層和堰體內設置專門的防滲體。⑵混凝土圍堰混凝土圍堰堰型具有以下優(yōu)點：抗沖能力強，防滲性能好，不用專門設置防滲體，堰體斷面尺寸小。缺點為：混凝土單價高，圍堰投資大；對堰基要求較高，一般要求修建在基巖上，因此需要對河床覆蓋層進行開挖，施工時要在混凝土圍堰的上、下游面分別作一道土石子圍堰擋水并閉氣，才能進行圍堰基礎開挖和混凝土澆筑；與土石圍堰填筑施工相比，工期較長。由于混凝土圍堰堰型與土石圍堰堰型相比，投資大，施工工期長，故選用土石圍堰，設置于河流左右幅、上下游。3.2.2圍堰防滲措施比較及選擇由于左右幅、上下游圍堰均選擇土石圍堰設計，因此需要在堰體及堰基設置防滲體，形成一道封閉的隔水墻體，使得涵管橋能在干地施工。根據工程的地形、地質等實際情況，上、下游圍堰的防滲設計主要考慮以下兩種方案：高噴防滲板墻、粘土防滲墻。⑴高噴防滲板墻方案高噴防滲板墻防滲性能、變形適應性良好，防滲板墻滲透系數K≤10-5cm/s。水泥漿形成的凝結體，彈性模量一般為1×103～1×104MPa，粘土水泥漿形成的凝結體，彈性模量一般為1×103MPa，強度一般不低于3MPa。由于防滲板墻逐漸過渡與地基結合成連續(xù)體，其強度由內向外逐漸變小，有利于適應地基變形。⑵粘土防滲墻施工區(qū)內粘土料源豐富，施工方便，防滲效果好，成本造價較低。從以上2個方案分析比較，粘土防滲墻料源豐富，施工工期不長，施工方便，尤其適用于小型圍堰施工，因此采用此種防滲型式。3.3圍堰結構設計3.3.1圍堰堰頂高程的確定根據睢寧縣水務局提供的有關資料和現(xiàn)場實際地形，確定跨河區(qū)段最大流量時（五年一遇洪水標準）河流水位高程。同時，圍堰堰頂高程應滿足防洪安全、風浪高和安全超高的要求，具體高程參見3.4節(jié)跨河便道設計中每處涵管橋設計內容。3.3.2圍堰結構設計上、下游圍堰采用土石方填筑，防滲墻填料就近選用標段內取土場黏土，圍堰堰頂寬2.0m，兩側邊坡以進占填筑過程中自然形成的邊坡為準，水上部分填筑過程中及時分層碾壓以阻斷滲流通道。3.4跨河便橋設計⑴DK45+702～DK45+888徐沙河方案1：設鋼棧橋根據《徐宿淮鹽施橋（特)08-1》睢寧特大橋第一冊設計說明第十一條“施工方法”：“本橋25~28號墩位于水中，需搭設棧橋、基礎施工采用鋼板樁圍堰防護”，工程數量表中棧橋工程量為1250㎡，即250m。鋼棧橋平面、立面示意圖如下：圖1跨河流段鋼棧橋平面布置示意圖圖2棧橋立面布置示意圖經現(xiàn)場勘察，正線與河流斜交25°，24#、25#、26#、27#樁基位于河道當中，便道與河流相交長度為184米（如下圖）。此處擬設192m棧橋（DK45+702～DK45+888），3聯(lián)3*18m與1跨1*18m孔垮布置相組合，共計10跨，橋面寬度為5m（0.7m人行道+3.5m車道+0.75m人行道），上部采用6片單層貝雷梁，每兩片間設置橫向聯(lián)結系；橋面系采用工25α的橫向分配梁，梁面采用［20α的槽鋼，支墩采用直徑820mm×12mm的螺旋打入鋼管樁，貝雷梁兩側鋼板引橋長度結合實際地形及橋頭錐體填筑情況而定。圖3DK045+818.00連續(xù)梁樁基平面布置圖圖4DK45+702～DK45+888徐沙河原始地貌鋼管樁樁長計算，根據圖紙中所列單跨15m與單跨16m所對應的鋼管樁墩頂反力，加之鋼管樁自重對持力層產生的壓力，結合縱斷面持力層厚度、設計水位標高、實際施工鉆進最大深度，從而確定鋼管樁樁長。查表得：單跨15m的鋼管樁墩頂反力為：1號墩336.2KN，2～4號墩451.9KN；單跨16m的鋼管樁墩頂反力為：1號墩359.4KN，2～4號墩498.2KN；鋼管樁對接觸面壓強值為：P=（F墩頂+G鋼管樁）/S；1號墩鋼管樁（單根）單跨15m對應的壓強值P1=（336.2+3.14*0.82*H*94.2*10/1000）/3.14/0.412/2=318.5+2.3H，單位KPa。單跨16m壓強值P1＇=（359.4+3.14*0.82*H*94.2*10/1000）/3.14/0.412/2=340.4+2.3H。該區(qū)段地層情況及承載力如下（詳見附圖）：Q4al2稍密粉土土，②31，深3.233m，基本承承載力σ0=1000kPa；Q4al2硬塑黏土土，②11，深3.666m，基本承承載力σ0=1500kPa；Q3al+pl1硬硬塑黏土，⑤11，深3.355m，基本承承載力σ0=1800kPa；Q3al+pl2飽飽和，中密密粉土，⑤31，深5.266m，基本承承載力σ0=1600kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部軟塑粉質質黏土，⑤21，深2.399m，基本承承載力σ0=1500kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤13，深5.666m，基本承承載力σ0=2400kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤14，深17.330m，基本承承載力σ0=2600kPa；Q3al+pl1硬硬塑—堅硬粉質質黏土，⑤22，深1.666m，基本承承載力σ0=3000kPa；ZMbW3強風風化大理巖巖，⑩282，基基本承載力力σ0=5000kPa，自上層層土體以下下均為該土土層。由于棧橋底標高高應大于施施工水面0.5m，按鋼管管樁伸入弱弱風化石灰灰?guī)r1m計算，鋼鋼管樁樁長長為：0.5++3.233+3.666+3..35+55.26++2.399+5.666+177.30++1.666+1=444.011m，單跨15米與單跨16m地基承載載力均滿足足設計要求求，考慮螺螺旋打入鋼鋼管樁實際際情況，鉆鉆深44m并不可行行，擬通過過增加鋼管管樁根數（增增加一倍）進進行打樁施施工，從而而減少鉆進進深度（減減少一半深深度）。依次類推，徐沙沙河1#棧橋棧橋橋特性如下下表所示，表表中墩頂反反力設計活活荷載按一一聯(lián)中只行行駛一輛12m3的混凝土土罐車（45t）進行驗驗算，3聯(lián)3*188m與1跨1*188m孔垮布置置相組合形形式，橋長長192m。表5徐沙河1##棧橋特性性表（DK455+7022～DK455+8888）墩號墩頂反力孔垮間距鋼管樁根數鋼管樁樁長中心樁號備注359.4KKN18m6根23mDK45+7008498.2KKN18m4根23mDK45+7226498.2KKN18m4根23mDK45+7444498.2KKN18m6根23mDK45+7662498.2KKN18m4根23mDK45+7880498.2KKN18m4根23mDK45+7998498.2KKN18m6根23mDK45+8116498.2KKN18m4根23mDK45+8334498.2KKN18m4根23mDK45+8552498.2KKN18m6根23mDK45+8770359.4KKN/6根23mDK45+8888該棧橋所用Φ8820鋼管樁共共計12422m，貝雷梁梁全長192m。方案2：修建涵管橋①工程概況新建便道于正線線DK455+7022~DK445+8888處跨越徐徐沙河，處處于雙溝鎮(zhèn)鎮(zhèn)雙東村。徐徐沙河河過過流斷面流流量按照5年一遇抗抗洪標準為為70m3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護一般，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:2..5，底寬19m，挖深5m，渠道上上口高程為為23.008m。擬于此此處設一座座涵管橋，橋橋面寬度為為6m。通過近期我部對對徐沙河水水渠水位的的連續(xù)觀測測，測定目目前水深為為1.0~~2.0mm左右，擬擬定新建涵涵管橋具體體參數如下下：涵管橋涵管進水水口高程為為18.008m，橋面高高程為22.558m，大小里里程方向順順接道路坡坡比為8%。清淤完完成后由河河底向上依依次為：0.3m厚C20混凝土墊墊層，單層層布設10排Φ1.5m承插式涵涵管（涵管管外壁間距距0.2m），0.4m厚C20混凝土加加固層，1.5m厚鉛絲石石籠，0.3m厚泥結碎碎石路面。10排涵管過過水斷面面面積為17.666m2，過流量73.99m3/s，滿足5年一遇洪洪水流量。橋涵縱橫、斷面面示意圖如如下：圖5DK445+7002～DK455+8888徐沙河涵涵管橋橫斷斷面圖圖6DK455+7022～DK455+8888徐沙河涵涵管橋縱斷斷面圖②過流量核算徐沙河該處地段段河流平均均挖深5m，過水斷斷面底寬b＝19m，邊坡1：m＝1：2.5，糙率n＝0.0225，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，初步擬擬定水深h＝2m（通過近近期我部對對徐沙河水水渠水位的的連續(xù)觀測測，測定目目前水深為為1.0m～2.0m左右），涵涵管在埋設設過程中，進進出口高差差控制在00.2m，水水深2m時過流流流量核算（根根據《水利利計算手冊冊第二版》）：：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（19+22.5×22）×2＝48m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=199+2×22×2.669＝29.776m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝1.661m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝43.330過流斷面流速νν＝C＝1.744m/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝50×11.79==83.44m3/ss>700m3/ss（5年一遇導導流流量70m33/s），證明明水深2米能滿足5年一遇抗抗洪要求。涵管類別及數量量核算如下下：單管管道流量計計算：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×0.7752×√［2×100×（3/1..5－0.70）×1.5］=7.399m3//s，10根涵管的過流流流量為7.399×10==73.99m3//s>700m3/ss。經驗算，單排布布設10根Φ1.5mm涵管，過過流量為73.99m3/s，滿足5年一遇洪洪水抗洪標標準。⑵DK47++590~~47+6630徐沙河擬設涵管橋，具具體參數如如上述方案案（DK455+7022～DK455+8888徐沙河涵涵管橋）所所述。圖7DK447+5990~477+6300徐沙河⑶DK48++080~~48+1150徐沙河擬設涵管橋，具具體參數如如上述方案案（DK455+7022～DK455+8888徐沙河涵涵管橋）所所述。圖8DK488+83二分部便便道跨河徐徐沙河⑷DK53++505～DK533+5433雙洋河圖9DKK53+5505DK533+5433二分部便便道跨河雙雙洋河①工程概況新建便道于正線線DK533+5055~DK553+5443處跨越雙雙洋河，處處于王集鎮(zhèn)鎮(zhèn)沈莊村。雙雙洋河過流流斷面流量量按照5年一遇抗抗洪標準為為20m3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護一般，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:2，底寬18m，挖深4m，渠道上上口高程為為21.44m。擬于此此處設一座座涵管橋，橋橋面寬度為為6m。通過近期我部對對雙洋河水水渠水位的的連續(xù)觀測測，測定目目前水深為為1.0左右，擬擬定新建涵涵管橋具體體參數如下下：涵管橋涵管進水水口高程為為17.44m，橋面高高程為20.77m，大小里里程方向順順接道路坡坡比為8%。清淤完完成后由河河底向上依依次為：0.3m厚C20混凝土墊墊層，單層層布設3排Φ1.5m承插式涵涵管（涵管管外壁間距距0.2m），0.3m厚C20混凝土加加固層，0.6m厚鉛絲石石籠，0.3m厚泥結碎碎石路面。3排涵管過過流量為22.117m33/s，滿足5年一遇洪洪水流量。橋橋涵縱、橫橫斷面示意意圖如下：：圖10DK553+5005~DKK53+5543雙洋河涵涵管橋橫斷斷面圖圖11DK553+5005~DKK53+5543雙洋河涵涵管橋縱斷斷面圖②過流量核算雙洋河該處地段段河流平均均挖深4m，過水斷斷面底寬b＝18m，邊坡1：m＝1：2，糙率n＝0.0225，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，初步擬擬定水深h＝1m（通過近近期我部對對雙洋河水水渠水位的的連續(xù)觀測測，測定目目前水深為為1.0m左右），涵涵管在埋設設過程中，進進出口高差差控制在00.2m，水水深1m時過流流流量核算（根根據《水利利計算手冊冊第二版》）：：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（18+22×1）×1＝20m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=188+2×11×2.2236＝22.447m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝0.899m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝39.223過流斷面流速νν＝C＝1.177m/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝20×11.17==23.44m3/ss>200m3/ss（5年一遇導導流流量20m33/s），證明明水深1米能滿足5年一遇抗抗洪要求。涵管類別及數量量核算如下下：單管管道流量計計算：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×0.7752×√［2×100×（3/1..5－0.70）×1.5］=7.399m3//s，3根涵管的過流流流量為7.399×10==14.778m33/s>220m3//s。經驗算，單排布布設3根Φ1.5mm涵管，過過流量為14.778m3/s，滿足5年一遇洪洪水抗洪標標準。⑸DK63++232～DK633+2699王東大溝溝圖12DK663+2332--DDK63++269二分部便便道跨河王王東大溝①工程概況新建便道于正線線DK633+2322~DK663+2669處跨越王王東大溝，處處于王集鎮(zhèn)鎮(zhèn)雙營村。王王東大溝過過流斷面流流量按照5年一遇抗抗洪標準為為10m3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護一般，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:2，底寬16m，挖深3m，渠道上上口高程為為20.77m。擬于此此處設一座座涵管橋，橋橋面寬度為為6m。通過近期我部對對王東大溝溝水溝水位位的連續(xù)觀觀測，測定定目前水深深為0.5~~1.0mm左右，擬擬定新建涵涵管橋具體體參數如下下：涵管橋涵管進水水口高程為為17.77m；橋面高高程19.33m。大小里里程方向順順接道路坡坡比為8%。清淤完完成后由河河底向上依依次為：0.3m厚C20混凝土墊墊層，單層層布設8排Φ1.0m承插式涵涵管（涵管管外壁間距距0.2m），0.3m厚C20混凝土加加固層，0.5m厚鉛絲石石籠，0.3m厚泥結碎碎石路面。8排涵管過過流量為10.332m3/s，滿足5年一遇洪洪水流量。橫、縱斷面示意意圖如下：：圖13DK663+2332~DKK63+2269王東大溝溝涵管橋橫橫斷面圖圖14DK663+2332~DKK63+2269王東大溝溝涵管橋縱縱斷面圖②過流量核算王東大溝該處地地段河流平平均挖深3m，過水斷斷面底寬b＝16m，邊坡1：m＝1：2，糙率n＝0.0225，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，初步擬擬定水深h＝1m（通過近近期我部對對王東大溝溝水溝水位位的連續(xù)觀觀測，測定定目前水深深為1.0m左右），涵涵管在埋設設過程中，進進出口高差差控制在00.2m，水水深1m時過流流流量核算（根根據《水利利計算手冊冊第二版》）：：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（16+22×1）×1＝18m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=166+2×11×2.2236＝20.447m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝0.888m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝39.116過流斷面流速νν＝C＝1.166m/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝20×11.17==20.99m3/ss>100m3/ss（5年一遇導導流流量10m33/s），證明明水深1米能滿足5年一遇抗抗洪要求。涵管類別及數量量核算如下下：單管管道流量計計算：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×0.552×√［2×100×（1/1－0.70）×1］=1.229m3//s，4排涵管的的過流流量量為1.299×4=55.16m3/ss。此時，因流量小小于10m3/s，涵管上上游水位會會上漲，當當上漲到2m水深時，單單管管道流流量Q=0..67×33.14××0.522×√［2×100×（2/1－0.70）×1］=2.668m3//s，4排涵管的的過流流量量為2.688×4=110.733m3//s，此時，水水位處于鉛鉛絲石籠中中段，其上上有大于60cm的安全超超高，滿足足設計要求求。⑹DK72+9943老龍河圖153分分部便道跨跨老龍河大大里程方向向（DK722+9433）①涵管橋設計說明明新建便道于正線線DK722+9433處跨越老老龍河，處處于安慶鎮(zhèn)鎮(zhèn)三閘村。老老龍河過流流斷面流量量按照5年一遇抗抗洪標準為為100mm3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護一般，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:4，底寬7.5m，挖深4.255m，渠道上上口高程為為20.883m。通過近期我部對對老龍河河河流水位的的連續(xù)觀測測，測定目目前水深為為1.0~~2.0mm，加之從從當地村民民及政府渠渠道消息知知，老龍河河最大水深深為3.0m，可靠性性校驗如下下：老龍河該處地段段河流平均均挖深4.255m，過水斷斷面底寬b＝7.5m，邊坡1：m＝1：4，糙率n＝0.0225，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，涵管在在埋設過程程中，進出出口高差控控制在0..2m，水水深3m時過流流流量核算（根根據《水利利計算手冊冊第二版》）：：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（7.5++4×3）×3＝58.55m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=7..5+2××3×4..123＝32.224m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝1.811m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝44.116過流斷面流速νν＝C＝1.888m/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝58.55×1.888=1110m3//s>1100m33/s（5年一遇導導流流量10m33/s），證明明水深3米能滿足5年一遇抗抗洪要求。鑒于市場水泥管管規(guī)格限制制，擬選取取最大直徑徑3.0m涵管，單單管管道流流量計算：：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×1.552×√［2×100×（3/3－0.70）×1］=11..59m33/s，4排涵管的過流流流量為11.559×4==46.338m33/s＜100mm3/s。此時，涵管上游游水位上漲漲，按照超超高0.7m計算，單單管管道流流量Q=0..67×33.14××1.522×√［2×100×（3.555/3－0.70）×1］=14..72m33/s，單排需需埋設7跟涵管（103..04）方能抵抵抗五年一一遇洪水標標準。而單單排7跟Ф3.0m涵管要求求底寬達到到21m，該處河河流實際底底寬僅7.5m，故該段段便道采用用單排涵管管橋泄洪并并不可行。由于雙排Ф1..5m涵管要求求深度為：：0.3m基礎墊層+1.88m涵管外徑+0.3米下排涵涵管加固混混凝土+1.88m涵管外徑+0.33m上排涵管管加固混凝凝土+0.77m安全超高=5.22m＞4.255m（挖深），故故采用雙排排涵管泄洪洪并不可行行。②鋼棧橋設計說明明新建便道于正線線DK722+9433處跨越老老龍河，跨跨越長度40m，處于安安慶鎮(zhèn)三閘閘村。老龍龍河過流斷斷面流量按按照5年一遇抗抗洪標準為為100mm3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護一般，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:4，底寬7.5m，挖深4.255m，渠道上上口高程為為20.883m。便道擬擬于此處設設鋼棧橋一一座。經現(xiàn)場勘察，正正線與河流流斜交31°便道與河河流相交長長度為40米，此處處擬設45m棧橋，3聯(lián)3*155m，共計3跨，橋面面寬度為5m（0.7m人行道+3.55m車道+0.775m人行道），上上部采用6片單層貝貝雷梁，每每兩片間設設置橫向聯(lián)聯(lián)結系；橋橋面系采用用工25α的橫向分分配梁，梁梁面采用［［20α的槽鋼，支支墩采用直直徑820mmm×122mm的螺旋打打入鋼管樁樁，貝雷梁梁兩側鋼板板引橋長度度結合實際際地形及橋橋頭錐體填填筑情況而而定。鋼管樁樁長計算算，根據圖圖紙中所列列單跨15m所對應的的鋼管樁墩墩頂反力，加加之鋼管樁樁自重對持持力層產生生的壓力，結結合縱斷面面持力層厚厚度、設計計水位標高高、實際施施工鉆進最最大深度，從從而確定鋼鋼管樁樁長長。查表得：單跨115m的鋼管樁樁墩頂反力力為：1號墩336..2KN，2～4號墩451..9KN；鋼管樁對接觸面面壓強值為為：P=（F墩頂+G鋼管樁樁）/S；1號墩鋼管樁（單單根）單跨跨15m對應的壓壓強值P1=（336..2+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/2=3318.55+2.33H，單位KPa。2～4號墩鋼管樁（單單根）單跨跨15m對應的壓壓強值P2=（451..9+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/2=4428+22.3H，單位KPa。該區(qū)段地層情況況及承載力力如下：Yh，深6.46m；硬塑，局部軟塑塑黏土，④11，深1.066m，基本承承載力σ0=1400kPa；Q3al+pl1硬硬塑黏土，⑤11，深2.9m，基本承承載力σ0=1800kPa；Q3al+pl1飽飽和，中密密粉土，⑤31211，深2.233m，基本承承載力σ0=1500kPa；Q3al+pl2飽飽和，⑤31，深2.99m；基本承承載力σ0=1600kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部軟塑粉質質黏土，⑤21，深2.779m，基本承承載力σ0=1500kPa；Q3al+pl1硬硬塑黏土，⑤12，深12.225m，基本承承載力σ0=2200kPa；Q3al+pl4飽飽和密實細細砂，⑤101，深5.177m，基本承承載力σ0=2100kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤13，深4.5m，基本承承載力σ0=2400kPa；Q3al+pl5飽飽和密實中中砂，⑤141，深9.755m，基本承承載力σ0=3700kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤14，深12.88m，基本承承載力σ0=2600kPa；其下為Q3all+pl11硬塑，局局部堅硬黏黏土，⑤15，基本本承載力σ0=2600kPa。由于棧橋底標高高應大于施施工水面0.5m，按鋼管管樁伸入密密實中砂1m計算，鋼鋼管樁樁長長為：0.5++6.466+1.006+2..9+2..23+22.9+22.79++12.225+5..17+44.5+11=36..63m，單跨15米地基承承載力均滿滿足設計要要求，考慮慮螺旋打入入鋼管樁實實際情況，鉆鉆深37m并不可行行，擬通過過增加鋼管管樁根數（增增加一倍）進進行打樁施施工，從而而減少鉆進進深度（減減少一半深深度）。依次類推，老龍龍河棧橋特特性如下表表所示，表表中墩頂反反力設計活活荷載按一一聯(lián)中只行行駛一輛12m3的混凝土土罐車（45t）進行驗驗算。表6老龍河棧棧橋特性表表（DK722+9433處）墩號墩頂反力（KNN）孔垮間距（m）鋼管樁根數（根根）鋼管樁樁長（mm）備注336.215619451.915419336.215619該棧橋所用Φ8820鋼管樁共共計304m，貝雷梁梁全長45m。⑺DK75+1116省道S251兩側河溝溝圖163分部部便道跨河河溝（DK755+1166道路兩側側均有河溝溝）①工程概況新建便道于正線線DK755+1166處跨越S251省道，道道路兩側各各有一條溝溝渠，路西西為西溝干干渠，路東東為安慶干干渠，位于于安慶鎮(zhèn)彭彭趙村。西西溝干渠過過流斷面流流量按照5年一遇抗抗洪標準為為20m3/s，屬泄水水渠道，河河道雜草叢叢生，養(yǎng)護護較差，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:2..5，底寬10m，挖深5m，干渠上上口高程為為EL211.3m。安慶干干渠過流斷斷面流量按按照5年一遇抗抗洪標準為為10m3/s，屬泄水水渠道，河河道平整順順直，養(yǎng)護護良好，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:2，底寬5m，挖深4.5m，干渠上上口高程為為EL222.3m。擬于此此處各設一一座涵管橋橋，橋面寬寬度均為6m。通過近期我部對對兩側水渠渠水位的連連續(xù)觀測，測測定目前水水深均為1.0m左右，擬擬定新建涵涵管橋具體體參數如下下：西溝干渠與安慶慶干渠橋涵涵長均為8.5m，橋面寬6m，前者布布設單層Ф1.5m涵管3排，后者者布設單層層Ф1.5m涵管2排，涵管管基礎寬9m，涵管基基礎及涵管管之間均采采用C20常態(tài)凝土土澆筑。涵涵管基礎厚厚度0.5m；橋面采采用C20常態(tài)混凝凝土，厚度度1m。橋涵兩兩頭采用磚磚渣填筑碾碾壓連接岸岸邊路面，兩兩側分別碼碼放鋼筋石石籠防護，以以避免水流流沖刷和淘淘蝕。涵管橋橫、縱斷斷面示意圖圖如下：圖17西溝干干渠橋涵橫橫斷面示意意圖圖18西溝干干渠橋涵縱縱斷面示意意圖圖19安慶慶干渠橋涵涵橫斷面示示意圖圖20安慶慶干渠橋涵涵縱斷面示示意圖②過流量核算a、西溝干渠該處地段平均挖挖深5m，開挖過過水斷面底底寬b＝10m，邊坡1：m＝1：2.5，糙率n＝0.0333，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，初步擬擬定水深h＝2m（通過近近期我部對對西溝干渠渠水位的連連續(xù)觀測，測測定目前水水深為2m左右），涵涵管在埋設設過程中，進進出口高差差控制在00.2m，根根據明渠均均勻流公式式計算明渠渠過流流量量（根據《水水利計算手手冊第二版版》）：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（10+22.5×22）×2＝30m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=100+2×22×2.669＝20.776m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝1.455m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝32.223過流斷面流速νν＝C＝1.233m/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝30×11.23==36.99m3/ss>200m3/ss（5年一遇導導流流量20m33/s）符合過過流要求。單管管道流量計計算：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×0.7752×√［2×100×（2/1..5－0.70）×1.5］=5.116m3//s，3排涵管的過流流流量為5.166×3=115.488m3/ss。此時，涵管上游游水位將上上漲，按照照水深3m計算，Q=0..67×33.14××0.7552×√［2×100×（3/1..5－0.70）×1.5］=7.399m3//s，3排涵管的的過流流量量為7.399×3=222.177m3/ss，能滿足足泄洪要求求。b、安慶干渠該處地段平均挖挖深4.5m，開挖過過水斷面底底寬b＝5m，邊坡1：m＝1：2，糙率n＝0.0225，底板坡坡降取i＝1/10000＝0.0001，初步擬擬定水深h＝2m（通過近近期我部對對安慶干渠渠水位的連連續(xù)觀測，測測定目前水水深為2.0m左右），涵涵管在埋設設過程中，進進出口高差差控制在00.2m，根根據明渠均均勻流公式式計算明渠渠過流流量量（根據《水水利計算手手冊第二版版》）：過流斷面面積AA＝（b+mh）h＝（5+2××2）×2＝18m2；過流斷面濕周χχ＝b＋2h=5++2×2××2.244＝13.996m；過流斷面水力半半徑R＝A/χ＝1.299m；過流斷面謝才系系數C＝(1/n))＝41.773過流斷面流速νν＝C＝1.5mm/s；過流斷面泄流量量Q＝Aν＝18×11.5=227m3//s>110m3//s（5年一遇導導流流量10m33/s）符合過過流要求。單管管道流量計計算：Q=μA√［2g（τ－ε）d］τ——半有壓流流的下線臨臨界壅高比比，為管道道進口底檻檻以上水深深與管身高高度之比；；μ——流量系數數，采用0.67；ε——進口豎向向收縮系數數，采用0.70；A——管道斷面面積；；D——管身高度。Q=0.67××3.144×0.7752×√［2×100×（2/1..5－0.70）×1.5］=5.116m3//s，2排涵管的過流流流量為5.166×2=110.322m3//s，滿足5年一遇洪洪水流量。⑻DK77+9968白塘河圖213分部部便道垮白白塘河（線線路右側）（DK77+968）新建便道于正線線DK777+9688處跨越白白塘河，大大里程側位位于安慶鎮(zhèn)鎮(zhèn)高樓村，小小里程側位位于安慶鎮(zhèn)鎮(zhèn)官二村。白白塘河過流流斷面流量量按照5年一遇抗抗洪標準為為110mm3/s，屬泄水水渠道，河河道雜草叢叢生，養(yǎng)護護較差，兩兩岸邊坡坡坡比均為1:3，底寬10.224m，挖深4m，河道上上口高程為為EL200.8m。由老龍龍河驗算得得知，涵管管橋對該段段河流同樣樣不適，擬擬于此處各各設一座棧棧橋。經現(xiàn)場勘察，正正線與河流流斜交64°便道與河河流相交長長度為40米，此處處擬設45m棧橋，3聯(lián)3*155m，共計3跨，橋面面寬度為5m（0.7m人行道+3.55m車道+0.775m人行道），上上部采用6片單層貝貝雷梁，每每兩片間設設置橫向聯(lián)聯(lián)結系；橋橋面系采用用工25α的橫向分分配梁，梁梁面采用［［20α的槽鋼，支支墩采用直直徑820mmm×122mm的螺旋打打入鋼管樁樁，貝雷梁梁兩側鋼板板引橋長度度結合實際際地形及橋橋頭錐體填填筑情況而而定。鋼管樁樁長計算算，根據圖圖紙中所列列單跨15m所對應的的鋼管樁墩墩頂反力，加加之鋼管樁樁自重對持持力層產生生的壓力，結結合縱斷面面持力層厚厚度、設計計水位標高高、實際施施工鉆進最最大深度，從從而確定鋼鋼管樁樁長長。查表得：單跨115m的鋼管樁樁墩頂反力力為：1號墩336..2KN，2～4號墩451..9KN；鋼管樁對接觸面面壓強值為為：P=（F墩頂+G鋼管樁樁）/S；1號、3號墩鋼管樁（單單根）單跨跨15m對應的壓壓強值P1=（336..2+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/2=3318.55+2.33H，單位KPa。2號墩鋼管樁（單單根）單跨跨15m對應的壓壓強值P2=（451..9+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/2=4428+22.3H，單位KPa。該區(qū)段地層情況況及承載力力如下：Q4al2稍密黏土土，②31，深6.399m，基本承承載力σ0=1000kPa；Q3al+pl1硬硬塑黏土，⑤11，深1.955m，基本承承載力σ0=1800kPa；Q3al+pl4飽飽和，中密密粉砂，⑤31911，深5.933m，基本承承載力σ0=1900kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部軟塑粉質質黏土，⑤21，深2.887m；基本承承載力σ0=1500kPa；Q3al+pl1硬硬塑黏土，⑤12，深15.48m，基本承承載力σ0=2200kPa；Q3al+pl4飽飽和密實細細砂，⑤101，深11.009m，基本承承載力σ0=2100kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤13，深2.555m，基本承承載力σ0=2400kPa；Q3al+pl5飽飽和密實中中砂，⑤141，深2.599m，基本承承載力σ0=3700kPa；Q3al+pl1硬硬塑，粉質質黏土，⑤141221，深2.999m，基本承承載力σ0=1600kPa；Q3al+pl5飽飽和密實中中砂，⑤141，深5.844m，基本承承載力σ0=3700kPa；Q3al+pl1硬硬塑，局部部堅硬黏土土，⑤14，深1.666m，基本承承載力σ0=2600kPa；其下為Q3all+pl55飽和密實實中砂，⑤142，基基本承載力力σ0=3700kPa。由于棧橋底標高高應大于施施工水面0.5m，按鋼管管樁伸入密密實中砂1m計算，1號墩鋼管管樁樁長為為：0.5++6.399+1.995+5..93+22.87++15.448+111.09++2.555+2.559+1==50.335m，單跨15米地基承承載力均滿滿足設計要要求，考慮慮螺旋打入入鋼管樁實實際情況，鉆鉆深50.335m并不可行行，擬通過過增加鋼管管樁根數（增增加一倍）進進行打樁施施工，從而而減少鉆進進深度。1號、3號墩鋼管樁（雙雙根）單跨跨15m對應的壓壓強值P1=（336..2+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/4=1159+11.2H，單位KPa，1號/3號墩鋼管管樁樁長為為：0.5++6.399+1.995+1==9.844m，取10m。2號墩鋼管樁（雙雙根）單跨跨15m對應的壓壓強值P2=（451..9+3..14*00.82**H*944.2*110/10000）/3.114/0..412/4=2214+11.2H，單位KPa，2號墩鋼管管樁樁長為為：0.5++6.399+1.995+5..93+22.87++1=188.6m。表6白塘河棧棧橋特性表表（DK722+9433處）墩號墩頂反力（KNN）孔垮間距（m）鋼管樁根數（根根）鋼管樁樁長（mm）備注336.215610451.915419336.215610該棧橋所用Φ8820鋼管樁共共計196m，貝雷梁梁全長45m。3.5截流方案案的選定立堵法是我國水水利水電工工程應用較較多的截流流方法，因因此，根據據本工程現(xiàn)現(xiàn)階段的施施工面貌、場場地布置、機機械設備安安排等方面面因素，以以及施工道道路布置，采采用立堵方方式進行截截流。4施工布置4.1道路布置置利用現(xiàn)有的沿線線施工道路路修筑至各各涵管橋大大小里程岸岸頂時，以以8%坡比順接接涵管橋和和下游圍堰堰，臨時施施工道路路路寬6.5m，涵管橋橋橋寬6m，進而貫貫通便道。4.2施工用電電主要為基坑排水水、施工場場地照明、混混凝土澆筑筑等用電。從從沿線道路路布置的電電源引接至至工作面接接取使用。4.3料場規(guī)規(guī)劃圍堰填料就近選選用標段取取土場內黏黏土，棄土土就近棄于于標段內棄棄土場。5圍堰施工圍堰填筑選用土土料為填筑筑料，土料料采用自卸卸汽車運料料，挖機、推推土機平料料，采用20t振動碾進進行碾壓，碾碾壓時采用用“進退錯距距法”分層錯距距碾壓6～8遍，碾壓壓厚度控制制為30㎝，施工工中必須控控制鋪料層層厚度，不不得超厚。振振動碾碾壓壓不到的部部位用小夯夯機夯實。碾碾壓方向垂垂直于水向向，壓實度度不小于0.93，壓實度度檢測合格格后方可進進行下一層層填筑。振動碾無法到位位的部位采采用蛙式打打夯機夯實實，邊坡利利用反鏟修修整并拍實實。6涵管橋施工⑴施工宜選擇在春春、冬季進進行，避開開雨水季節(jié)節(jié)及農作物物灌溉季節(jié)節(jié)，以減少少對農業(yè)生生產的影響響；⑵在主體工程開工工之前，應應先施工跨跨河涵管橋橋工程，以以減少對主主體工程施施工的影響響。⑶施工工藝：臨時圍堰修筑臨時圍堰修筑測量放線涵管橋基礎處理施工準備、平整場地涵管吊裝固定加固層混凝土澆筑涵管采購鉛絲石籠鋪設橋面施工交工驗收清理施工現(xiàn)場圖22涵管橋施施工工藝流流程圖①基礎處理

臨時圍堰按照前前章節(jié)所述述施工，涵涵管安裝前前，先進行行河道底板板淤泥清理理，清完淤淤泥后在擬擬建涵管橋橋基礎底部部鋪填30cm磚渣并整整平壓實，其其上采用30cm厚C20混凝土現(xiàn)現(xiàn)澆而成，澆澆筑后預埋埋Ф16插筋用于于固定涵管管。②涵管橋吊裝

因涵管體積較大大，重量較較輕，采用用3m3裝載機進進行單根涵涵管運輸，人人工配合CAT3320反鏟進行行就位安裝裝，涵管間間距按3.1節(jié)設計說說明執(zhí)行。運輸及吊裝涵管管時使用鋼鋼絲繩穿管管進行固定定。為防止止涵管損壞壞，運輸及及吊裝涵管管時，需在在鋼絲繩與與涵管接觸觸位置增加加墊片。③加固層混凝土澆澆筑涵管吊裝固定完完成后，進進行加固層層混凝土澆澆筑，將涵涵管之間空空隙填滿，確確保涵管與與加固層混混凝土形成成整體。混混凝土澆筑筑結合工期期計劃及天天氣情況按按照相應的的作業(yè)指導導書組織實實施。④鉛絲石籠鋪設混凝土加固層澆澆筑完成后后，進行鉛鉛絲石籠的的砌筑，工工序如下：：a、將網片打開調調正，用連連線連接，每20cm處設一扎點，一次成型，內設八字線進行箱體定型加固，再將箱體放到固定位置，箱體錯縫搭接，與相鄰箱體用扎線連接，形成整體。將鉛絲石籠錯縫擺設就位,避免出現(xiàn)縱向貫通縫。b、將鉛絲石籠四四邊立起，用用綁線將相相鄰邊沿鎖鎖緊，綁鎖鎖時，將綁綁線圍繞兩兩條重合的的框線(縫合邊棱棱時)

或框線與與網籠的雙雙扭結邊(縫合格柵柵時)

螺旋狀扭扭緊，避免免重鍍鋅損損傷，螺距距不大于50mmm

。c、當在已完成的的底層網上上面安裝石石籠網時，應應用綁線沿沿新裝鉛絲絲石籠下部部邊框將其其固定在底底層的鉛絲絲石籠上，同同一層相鄰鄰的鉛絲石石籠也應用用綁線相互互系牢，使使鉛絲石籠籠網連成一一體。

d、在同一水平層層施工時，應應將鉛絲石石籠全部就就位后方可可開始石料料填充，填填料擺放有有序、合理理，大小均均勻、密實實，嚴禁使使用銹石、風風化石，箱箱體填石90-2200mmm；護墊填填石90-1150mmm。填石時時，要求層層箱均勻放放置，及時時調整相體體線條，保保證砌體線線條平順，傾傾斜度一致致。為了防防止鉛絲石石籠網變形形，相鄰兩兩個鉛絲石石籠(包括同一一鉛絲石籠籠的相鄰格格室)

的填石高高差不應過過大。

e、鉛絲石籠安裝裝前，應適適當修整岸岸坡及底面面，并盡可可能保持岸岸坡原有形形狀，但不不應有明顯顯的隆起和和凹陷。

f、填充的卵石抗抗壓強度應應滿足設計計要求，石石粒徑應在在8～20cmm

之間，并并要求大小小搭配合理理，以達到到設計要求求的空隙度度和保證石石籠網的直直線外形。g、在鉛絲石籠內內填卵石時時，外露面面應用粒徑徑不小于10cmm

的卵石，并并用人工擺擺砌平整，以以獲得美觀觀的表面和和防止水流流將卵石從從網目淘走走，同時保保證超填石石料2.5～3cm

高,以便為沉沉陷留有余余地。h、鉛絲石籠內填填滿石料后后即將頂蓋蓋蓋下，然然后用綁線線將兩條重重合的框線線螺旋狀扭扭緊，螺距距不應大于于50㎜。i、橋面防護欄桿在在石籠鋪筑筑過程中進進行預埋，埋埋入鉛絲石石籠內20cm，使其順順直美觀。圖23涵管橋橋鉛絲石籠籠照片④涵管橋路面處理理

涵管橋路面采用用泥結碎石石路面，路路面厚30厘米，黏黏土及碎石石摻和比例例為1:1，填筑碾碾壓過程中中注意對預預埋臨邊防防護欄桿的的保護，欄欄桿周邊人人工采用蛙蛙式打夯機機夯實，路路面整體壓壓實度≥0.93，大小里里程方向便便道順接坡坡度為8%。7導流建筑物的拆拆除導流建筑物拆除除采用反鏟鏟挖除，從從一端向另另一端后退退，一次挖挖出，配15t自卸汽車車拉運至棄棄渣場。包包括上下游游圍堰和涵涵管橋，上上下游圍堰堰及涵管橋橋全部拆除除到原始河河床高程，完完全拆除干干凈，圍堰堰拆除的廢廢渣必須運運到指定的的棄渣場堆堆放，不允允許沿河堆堆放。8計劃工期鋼棧橋工期計劃劃結合實際際情況及主主體工程施施工計劃進進行，施工工前應通過過棧橋專項項方案評審審。涵管橋橋計劃工期期如表7所示：表7涵管橋工期計劃劃表序號項目名稱工期（天）開工時間竣工時間備注施工準備22016.2..152016.2..17臨時圍堰修筑2～32016.2..172016.