鍋爐燃燒調(diào)整基本知識(shí)及運(yùn)行中調(diào)整的注意

鍋爐燃燒調(diào)整基本知識(shí)及在運(yùn)行中進(jìn)行調(diào)整的注意事項(xiàng)一、燃燒調(diào)整的基本知識(shí)1、鍋爐燃燒調(diào)整定義：有計(jì)劃地改變某些可調(diào)參數(shù)及控制方式（即燃料供給方式及配風(fēng)方式），對(duì)燃燒工況做全面的調(diào)整并測(cè)出某些單項(xiàng)指標(biāo)值，然后將取得的結(jié)果進(jìn)行科學(xué)的分析，從經(jīng)濟(jì)性、安全性等方面加以比較，確定出最佳的運(yùn)行方式并校整設(shè)備的運(yùn)行特性，這樣的試驗(yàn)、測(cè)量和分析研究工作，稱(chēng)為鍋爐燃燒調(diào)整試驗(yàn)。調(diào)整試驗(yàn)的意義和目的：2、鍋爐燃燒調(diào)整的目的：通過(guò)試驗(yàn)確定鍋爐在現(xiàn)有設(shè)備和燃料性質(zhì)下的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行方式，獲得鍋爐在最佳運(yùn)行方式下的技術(shù)經(jīng)濟(jì)特性，其目的就是掌握鍋爐運(yùn)行的技術(shù)經(jīng)濟(jì)特性，確定鍋爐燃燒系統(tǒng)的最佳運(yùn)行方式和各種影響因素變化的規(guī)律，從而保證鍋爐機(jī)組的安全經(jīng)濟(jì)運(yùn)行。對(duì)于固態(tài)排渣煤粉爐，燃燒調(diào)整的目的：令保證達(dá)到正常穩(wěn)定的汽壓、汽溫和蒸發(fā)量；令著火穩(wěn)定、燃燒穩(wěn)定火焰均勻，避免結(jié)焦和燒壞燃燒器，保證水冷壁、過(guò)熱器、再熱器等受熱面不超溫；令通過(guò)調(diào)整使機(jī)組在不同負(fù)荷下保持最高的經(jīng)濟(jì)性；令環(huán)保，減少環(huán)境污染物的排放。插入3二、爐內(nèi)燃燒的影響因素：1、煤質(zhì)：令揮發(fā)份＞揮發(fā)份高的好處：著火溫度低，著火距離近，燃燒速度快、燃盡程度高＞揮發(fā)份高的壞處：燃燒器和水冷壁容易結(jié)焦＞揮發(fā)份低；穩(wěn)定性和經(jīng)濟(jì)性差，最低穩(wěn)燃負(fù)荷升高。令水份汽化吸熱、爐溫降低、著火推遲和困難、飛灰增大、排煙損失增大、干燥出力減少、易堵煤（煤粉管和磨煤機(jī)），低溫腐蝕（空預(yù)器、省煤器）。令灰份增加磨煤機(jī)的出力（磨煤電耗增加）、增加一次風(fēng)量、煤粉變粗，爐溫降低，著火推遲和困難，燃燒穩(wěn)定和燃盡程度差；灰熔點(diǎn)低還容易產(chǎn)生爐膛結(jié)焦。2、切圓半徑令切圓半徑大＞好處：混合、加熱，著火充滿度好，適用于揮發(fā)份低的煤種。＞壞處：偏轉(zhuǎn)貼墻，沖刷水冷壁，容易結(jié)焦，燃燒損失增大。易著火、揮發(fā)份高易結(jié)焦的煤種切圓半徑要小。＞注意：大的切圓半徑殘余旋轉(zhuǎn)可保持到爐出口甚至更遠(yuǎn)，使煤粉的后期擾動(dòng)強(qiáng)化，利于燃盡，加大了沿?zé)煹婪较虻臒煔獾臒煔饬亢蜔煖氐钠?，造成熱偏差，過(guò)熱超溫。＞運(yùn)行中切圓半徑的調(diào)整手段：改變一、二次風(fēng)的動(dòng)量；噴嘴的停運(yùn)方式改變一、二次風(fēng)的動(dòng)量：改變上游氣流的總動(dòng)量（產(chǎn)生偏轉(zhuǎn)的原因）和下游一次風(fēng)的剛性的對(duì)比來(lái)影響一次風(fēng)的偏轉(zhuǎn)。噴嘴的停運(yùn)方式：同樣負(fù)荷具有相同的總風(fēng)量，當(dāng)停運(yùn)一層火嘴時(shí)其它火嘴的風(fēng)量相應(yīng)增大?；鹱旖Y(jié)焦時(shí)射流幾何射線偏轉(zhuǎn)，切圓變亂。3、煤粉的細(xì)度、濃度令煤粉越細(xì)：煤粉表面面積大，揮發(fā)份析出快，著火加熱快。燃盡徹底，飛灰含碳量少，但制粉電耗大；令煤粉濃度越高：風(fēng)粉氣流集中、放熱集中、爐膛溫度高、單位體積內(nèi)輻射粒子增加，吸收爐內(nèi)的輻射熱增加，揮發(fā)份析出加快，著火提前。煤粉濃度增大各種煤的著火指數(shù)降低，著火容易。4、鍋爐負(fù)荷同一煤種，不同鍋爐穩(wěn)燃負(fù)荷不同；同一鍋爐燃用不同的煤種最低穩(wěn)燃負(fù)荷不同。同一煤種高負(fù)荷下?lián)p失小，低負(fù)荷下?lián)p失大。5、一、二次風(fēng)的配合二次風(fēng)在煤粉著火前過(guò)早混入一次風(fēng)對(duì)著火不利，尤其對(duì)揮發(fā)份低的煤粉效果明顯。也就是煤粉氣流先著火，后混入二次風(fēng)，過(guò)早的混合等于增加了一次風(fēng)率，使著火的熱量增加。6、一次風(fēng)粉氣流的初溫度提高風(fēng)粉氣流的溫度可以減少風(fēng)粉氣流的著火熱，并提高爐內(nèi)溫度水平。實(shí)驗(yàn)結(jié)果一次風(fēng)溫從20℃—300℃著火熱可減少60%，到400℃可減少80%。熱風(fēng)溫度升高爐溫度升高著火提前。三、常見(jiàn)情況下（變負(fù)荷）的燃燒調(diào)整：1、不同負(fù)荷下的燃燒調(diào)整的原則：令高負(fù)荷：火焰充滿度好，易結(jié)焦，爐膛和燃燒器的結(jié)焦，過(guò)熱器和再熱器的局部超溫，適當(dāng)提高一次風(fēng)速度，推開(kāi)著火距離。令低負(fù)荷：燃燒器少、爐溫低、充滿度低、燃燒不穩(wěn)、經(jīng)濟(jì)性差。采取的措施：增大過(guò)剩空氣系數(shù)；降低一次風(fēng)率和風(fēng)速；集中火嘴運(yùn)行。盡量投運(yùn)下層火嘴；減小煤粉細(xì)度；降低爐膛負(fù)壓，減少漏風(fēng)。2、在不同負(fù)荷下燃料量和風(fēng)量的調(diào)節(jié)加負(fù)荷時(shí)：一、二風(fēng)量增加，磨煤機(jī)的煤層降低，煤粉變粗，一、二次風(fēng)溫降低，燃燒推遲，火焰中心上升，熱偏差增大，爐溫先降后升。主，再熱汽溫度先降后升，主汽壓力先降低后升高。高負(fù)荷時(shí)，煤粉濃度升高，燃燒集中，結(jié)焦可能性升高，就需要啟動(dòng)磨煤機(jī)均勻進(jìn)粉分散燃燒。3、燃燒工況的判斷令正常的燃燒火焰明亮穩(wěn)定，高負(fù)荷時(shí)火色偏白，低負(fù)荷時(shí)火色偏黃，火焰中心在爐膛的中部，火焰充滿度好，不觸及水冷壁，距火嘴不遠(yuǎn)處著火，火焰中沒(méi)有星點(diǎn)，排煙程淺灰色。令火焰中有星點(diǎn)：可能煤粉分離現(xiàn)象；煤粉太粗；爐膛溫度過(guò)低;令火焰白亮刺眼：負(fù)荷過(guò)高；風(fēng)量偏大；爐膛結(jié)渣；令火色暗紅閃動(dòng)：風(fēng)量偏??；送風(fēng)過(guò)大；爐膛漏風(fēng)（爐溫低）；煤質(zhì)的原因?qū)е禄鹧姘l(fā)黃無(wú)力（太粗不均；水分高；灰份高）。令燃油時(shí)的判斷：A暗紅閃動(dòng)：風(fēng)量偏??；油壓偏低；霧化不良。B黑煙：配風(fēng)不足；噴嘴堵塞；爐溫低。插入1四、燃燒調(diào)整控制與調(diào)整的主要對(duì)象燃燒系統(tǒng)包括風(fēng)、煤、煙三大方面，控制調(diào)整的主要對(duì)象有：1、爐膛風(fēng)量和出口處過(guò)量空氣系數(shù);2、一、二次風(fēng)的配比、風(fēng)速；3、煤粉細(xì)度；4、各燃燒器的負(fù)荷分配和投停方式及磨煤機(jī)運(yùn)行方式；5、二次風(fēng)和周界風(fēng)的配比；6、燃燒器擺角。主要通過(guò)對(duì)上述對(duì)象的調(diào)整來(lái)達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、環(huán)保運(yùn)行的目的。在調(diào)整的過(guò)程中，主要關(guān)注的參數(shù)有：金屬壁溫、主/再熱汽溫度及減溫水量、爐膛各處煙溫、飛灰/大渣可燃物含量等的變化情況。在調(diào)整以前，需要確定調(diào)整的主體思路及方向，這是建立在對(duì)機(jī)組運(yùn)行情況及存在的問(wèn)題有清楚的了解的基礎(chǔ)之上。只有發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，并認(rèn)真科學(xué)地進(jìn)行分析，才能較為準(zhǔn)確地找到入手點(diǎn)，進(jìn)行優(yōu)化調(diào)整。例如：2五、以上對(duì)燃燒調(diào)整的基本情況進(jìn)行了說(shuō)明，現(xiàn)結(jié)合河津發(fā)電分公司鍋爐的在運(yùn)行中進(jìn)行燃燒調(diào)整時(shí)的基本方法及注意事項(xiàng)進(jìn)行說(shuō)明。1、河津發(fā)電分公司鍋爐燃燒器的簡(jiǎn)介河津發(fā)電分公司一期鍋爐有四層煤粉燃燒器，布置于爐膛四角，采用四角切圓燃燒方式，假想切圓直徑為：。1470mm01327mm，整組燃燒器為一、二次風(fēng)間隔布置，為降低NOX的生成，采用了三菱PM(pollutionminimum)煤粉燃燒器，對(duì)煤粉進(jìn)行濃淡分離。在燃燒器頂部分別布置了一層OFA噴嘴和兩層AA風(fēng)噴嘴，整組燃燒器可上下擺動(dòng)300。燃燒器的布置方式為：煤粉燃燒器自下而上呈A、B、C、D四層布置，16個(gè)噴嘴，AB層和CD層間各有一層油噴嘴，可帶30%BMCR。二次風(fēng)由LFA、間層輔助風(fēng)和頂層燃盡風(fēng)（OFA）及頂層AA風(fēng)組成。輔助風(fēng)噴嘴與煤粉燃燒器噴嘴相間布置，形成均等配風(fēng)。燃燒器采用垂直濃淡分離。根據(jù)流體力學(xué)可知，一次風(fēng)混合物通過(guò)一次風(fēng)管的最后一個(gè)彎頭進(jìn)入爐內(nèi)時(shí)，在彎頭橫截面內(nèi)，形成的煤粉濃度及氣流壓力不均勻。在彎頭外側(cè)，由于慣性的作用，煤粉濃度高，煤粉顆粒特性較粗，壓力較高；在彎頭內(nèi)側(cè)，情況則相反。由此會(huì)引起燃燒器出口截面風(fēng)粉不均，造成燃燒器出口局部富氧局部貧氧現(xiàn)象。PM燃燒器在一次風(fēng)管最后一個(gè)彎頭處加裝一分流裝置，將一次風(fēng)管分成上下兩根獨(dú)立的風(fēng)管，及上部管內(nèi)煤粉較濃，下部管內(nèi)煤粉較淡，分別噴入爐內(nèi)。燃燒器通道由圓變方并呈縮放型，利用縮放管的均流效果，使一次風(fēng)混合物在縮放型燃燒器通道內(nèi)，濃度更趨均勻。在燃燒器頂部設(shè)置了OFA及兩層AA風(fēng)，一是為控制NOX的生成，二是為煤粉顆粒后期燃燒提供適量空氣，保證可燃物燃盡。在此，對(duì)NOX的生成的機(jī)理進(jìn)行簡(jiǎn)介：NO,主要是以下兩種途徑形成的：燃燒用空氣中氮的氧化——“熱X力型NOX”；燃料所含氮的氧化——“燃料型NOX”；熱力型NOx的生成速率取決于燃燒區(qū)中的溫度和氧濃度；燃料型NOX占總NOX生成量的份額則取決于燃料中以有機(jī)形式存在的氮元素的多少以及它有多少在燃燒過(guò)程中被氧化而定。控制NOX生成的主要選擇方案有：令采用低NOx燃燒器令采用燃盡風(fēng)系統(tǒng)令采用再燃燒系統(tǒng)令控制系統(tǒng)優(yōu)化/或神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)升級(jí)增加SCR選擇性催化還原鍋爐燃燒過(guò)程中生成的NOX主要有溫度型和燃料型NOX，影響溫度型NOX生成的主要因素為燃燒溫度和氧氣濃度。設(shè)計(jì)OFA和頂層AA風(fēng)的作用是將燃燒用空氣分兩個(gè)階段供入，使整個(gè)燃燒過(guò)程分為燃料過(guò)剩和空氣過(guò)剩兩個(gè)階段進(jìn)行，即大多數(shù)二次風(fēng)量從層間風(fēng)道送入，使煤粉在氧量不充分的條件下不完全燃燒，降低燃燒速度和爐膛溫度峰值，使溫度型NOX生成量減少。同時(shí)由于燃料N分解生成化合物后因缺少O2等含氧化合物而還原為N2,從而也抑制了燃料型NOX生成。當(dāng)進(jìn)入第二燃燒階段：OFA及頂層AA風(fēng)噴嘴區(qū)域，由于此處風(fēng)量送入，未燃盡可燃物在此處可以充分燃燒，但是又由于可燃物濃度大為減少，空氣過(guò)量，爐膛溫度不會(huì)在此區(qū)域提高較多，從而抑制了NOX生成量。在低氮燃燒技術(shù)中，控制NOX的生成，主要需注意控制爐內(nèi)燃燒溫度峰值，即減少在主燃燒區(qū)的風(fēng)量的送入，增加頂層燃盡風(fēng)量。對(duì)我們公司一期鍋爐來(lái)言，即要減小27米左右側(cè)二次風(fēng)箱檔板的開(kāi)度，適當(dāng)增大角AA風(fēng)和墻AA風(fēng)量，但這樣在主燃燒區(qū)燃燒溫度低、風(fēng)量小，燃燒不充分，飛灰可燃物會(huì)增大，雖然在燃盡區(qū)域會(huì)進(jìn)一步燃燒，但最終飛灰含碳量會(huì)增大。另外，主燃燒器擺角下傾或分離燃盡風(fēng)（我公司叫頂層AA風(fēng)）擺角上傾，有利于降低NOX的生成量，這是由于在主燃燒區(qū)域生成的燃料型NOX還原生成N2的時(shí)間延長(zhǎng)，更多的燃料型NOX被還原。二期鍋爐采用正四角布置的切向擺動(dòng)式燃燒器，采用三臺(tái)雙進(jìn)雙出磨煤機(jī)，共布置六層一次風(fēng)噴口（每臺(tái)磨煤機(jī)帶兩層一次風(fēng)噴口），NO.1?4號(hào)燃燒器一次風(fēng)煤粉風(fēng)室、油風(fēng)室、二次風(fēng)風(fēng)室射流中心線與前水冷壁中心線夾角分別為38度和44度，為了減少NOX的生成量和減輕結(jié)焦，一部分二次風(fēng)以拉開(kāi)的方式送入爐內(nèi)。為了減少爐膛出口和水平煙道的煙溫偏差，燃盡風(fēng)室二次風(fēng)射流中心線與主氣流中心線反向偏轉(zhuǎn)12度，在爐膛中心線形成一個(gè)逆時(shí)針旋轉(zhuǎn)的假想切圓和一個(gè)順時(shí)針旋轉(zhuǎn)的假想切圓。本燃燒器采用水平濃淡煤粉燃燒技術(shù)，水平濃淡煤粉燃燒器是利用煤粉入燃燒器一次風(fēng)噴嘴體后，經(jīng)百葉窗的離心分離作用，將一次風(fēng)氣流分成濃淡兩部分；兩部分之間用垂直隔板分開(kāi)，燃燒器出口處設(shè)有帶波紋形的穩(wěn)燃鈍體。濃相氣流的煤粉濃度高著火特性好，即使在低負(fù)荷情況下，濃相氣流的風(fēng)煤比仍可保持在較合適的范圍內(nèi)，使著火特性不會(huì)明顯惡化。鈍體形成的高溫?zé)煔饣亓鲄^(qū)又為煤粉著火提供了充分的熱源。頂部燃盡風(fēng)噴嘴是根據(jù)分級(jí)送風(fēng)原理為降低燃燒區(qū)域的NOX生成量而設(shè)置。同時(shí)，為了減弱爐膛內(nèi)空氣氣流的殘余旋轉(zhuǎn)，減少爐膛出口兩側(cè)煙溫偏差，本噴嘴設(shè)計(jì)成與主氣流反切12?18°?通過(guò)對(duì)鍋爐二次風(fēng)量、頂層AA風(fēng)量及AA風(fēng)擺角的調(diào)整，優(yōu)化鍋爐的燃燒，既保證鍋爐安全經(jīng)濟(jì)的運(yùn)行，又盡量控制煙氣中NOX的排放量。由于四臺(tái)鍋爐從燃燒器的配置到爐頂燃盡風(fēng)的設(shè)置，實(shí)現(xiàn)了垂直方向分級(jí)配風(fēng)（特別是一期鍋爐）的均對(duì)降低NOX的排放量有很大的好處，因此在燃燒調(diào)整時(shí)，主要是從安全、經(jīng)濟(jì)性方面來(lái)考慮。2、具體的燃燒調(diào)整在前面講燃燒調(diào)整的對(duì)象時(shí)提到從風(fēng)、煙、煤三個(gè)大方面來(lái)調(diào)整。風(fēng)、煙主要指風(fēng)量的調(diào)整、一二次風(fēng)配比、風(fēng)速的調(diào)整、各層配風(fēng)的調(diào)整。煤主要從煤粉細(xì)度、濃度、均勻性等來(lái)進(jìn)行調(diào)整?！鲲L(fēng)量的調(diào)整：?對(duì)一期鍋爐，在運(yùn)行中燃燒調(diào)整主要控制參數(shù)有：通過(guò)對(duì)氧量設(shè)定偏差來(lái)改變送風(fēng)量。我公司兩臺(tái)350MW機(jī)組自動(dòng)化程度較高，在平時(shí)運(yùn)行中，操作人員可以干預(yù)的量主要為進(jìn)入爐內(nèi)送風(fēng)量的大小。因此首先主要從氧量的調(diào)整入手。從理論上分析，每臺(tái)機(jī)組均有最佳過(guò)?？諝庀禂?shù)a（a=21/21-O2），一般a數(shù)值在1.25左右。從我公司兩臺(tái)350MW鍋爐的實(shí)際運(yùn)行情況來(lái)總結(jié)，在額定負(fù)荷下，氧量值保持在3.5左右（a值為1.2）是比較經(jīng)濟(jì)、環(huán)保的。由于氧量的測(cè)點(diǎn)有四個(gè)，每一側(cè)兩個(gè)測(cè)點(diǎn)選均值，兩側(cè)比較取小值。在運(yùn)行當(dāng)中，由于兩側(cè)存在偏差，因此，氧量設(shè)定值可通過(guò)設(shè)負(fù)偏差適當(dāng)減小一些。（氧量過(guò)大，排煙熱損失增大、風(fēng)機(jī)等電耗增大、爐膛溫度降低、燃燒弱化，鍋爐效率降低，尾部受熱面低溫腐蝕可能加?。谎趿窟^(guò)小，機(jī)械與化學(xué)不完全燃燒熱損失增大，爐內(nèi)還原性氣氛增加，如貼壁燃燒的話，高溫腐蝕會(huì)加劇）。令在此，澄清高溫腐蝕的概念：高溫腐蝕的實(shí)質(zhì)是鐵的氧化過(guò)程，多在水冷壁和過(guò)熱器上出現(xiàn)；低溫腐蝕是指排煙溫度低于煙氣露點(diǎn)時(shí)硫酸蒸汽凝結(jié)腐蝕受熱面，多在空預(yù)器和省煤器等尾部受熱面發(fā)生。令通常認(rèn)為燃煤鍋爐的高溫腐蝕一般有兩種類(lèi)型：硫化物型高溫腐蝕和硫酸鹽型高溫腐蝕。硫化物型高溫腐蝕主要發(fā)生在火焰沖刷管壁的情況下，其腐蝕過(guò)程是：當(dāng)燃料中的黃鐵礦隨灰粒和未燃盡的煤粉一起粘到管壁上以后，受熱分解出流離態(tài)的硫和硫化亞鐵，在還原性氣體中游離態(tài)硫可單獨(dú)存在，與鐵反應(yīng)會(huì)生成硫化亞鐵，進(jìn)一步氧化成磁性氧化鐵從而使管壁受到腐蝕，具體反應(yīng)方程式為:3Fe+5O2=FeR+3SO2在上述過(guò)程中生成了二氧化硫和三氧化硫，而它們同堿性氧化物作用將生成硫酸鹽，因此實(shí)際上硫化物型腐蝕和硫酸鹽型腐蝕是同時(shí)發(fā)生的，其實(shí)質(zhì)上整個(gè)過(guò)程是鐵的氧化過(guò)程。令在運(yùn)行當(dāng)中高溫腐蝕產(chǎn)生的原因一般有：＞燃煤含硫量高＞受熱面熱負(fù)荷高、管壁溫度高＞火焰沖刷管壁＞爐膛風(fēng)量不足＞各燃燒器配風(fēng)不合理例如：去年9月份#2爐高溫腐蝕的主要原因是：鍋爐長(zhǎng)期高負(fù)荷、大煤量運(yùn)行的工況下，主燃燒器區(qū)二次風(fēng)和上部AA風(fēng)配比不合理，造成主燃燒器區(qū)二次風(fēng)不足，使得煤粉氣流進(jìn)入爐內(nèi)后與二次風(fēng)氣流不能充分摻混，從而風(fēng)粉射流在爐內(nèi)上升過(guò)程中，由于煤粉射流剛性相對(duì)較弱，受到剛性較強(qiáng)的上游二次風(fēng)射流的擠壓和下游二次風(fēng)射流的牽引，造成風(fēng)粉脫離，含粉氣流貼壁沖刷，在水冷壁貼壁區(qū)域形成局部CO還原性氣氛。并且主燃燒區(qū)域的配風(fēng)量較小，該處的燃燒不充分，爐內(nèi)燃燒工況相對(duì)較差，燃燒不穩(wěn)定，負(fù)壓波動(dòng)相對(duì)較大，會(huì)造成風(fēng)箱差壓波動(dòng)相對(duì)較大，二次風(fēng)速不穩(wěn)定，會(huì)進(jìn)一步影響爐內(nèi)的燃燒狀況。煤質(zhì)較差，磨煤機(jī)出力較大，一次風(fēng)攜帶的煤粉濃度相對(duì)較高，粉細(xì)度相對(duì)變粗，經(jīng)濃淡分離以后，濃粉的顆粒尺寸會(huì)增大，一次風(fēng)的剛性增強(qiáng)，也會(huì)加劇煤粉氣流貼壁燃燒。采取的措施：對(duì)上部墻AA風(fēng)和角AA風(fēng)的擺角進(jìn)行了部分調(diào)整。在負(fù)荷大于320MW時(shí)，將27米左、右兩側(cè)的二次風(fēng)總門(mén)開(kāi)度適當(dāng)增大（350MW時(shí)，自動(dòng)開(kāi)度為50%）至65%，增強(qiáng)底部配風(fēng)量。機(jī)組在運(yùn)行當(dāng)中，在調(diào)整氧量時(shí)還應(yīng)主要注意：煤質(zhì)變化以后，鍋爐的BM值會(huì)發(fā)生變化，由于氧量的自動(dòng)設(shè)定值與BM值的大小成反曲線關(guān)系，因此在煤質(zhì)變化時(shí)，應(yīng)注意及時(shí)對(duì)氧量值和總風(fēng)量進(jìn)行監(jiān)視和調(diào)整。另外，防止交叉限制的發(fā)生。交叉限制通俗含義是指風(fēng)量與煤量不匹配，煤量大于風(fēng)量（TFF〉A(chǔ)ircrosslimit）。在運(yùn)行中，氧量作為修正，要注意監(jiān)視AIRRATIOSETAUTO回路中的RATIO值的大小，在該值較小時(shí)（0.8）,切手動(dòng)往上增加。注意氧量測(cè)點(diǎn)、風(fēng)量測(cè)點(diǎn)顯示的正確性，防止總風(fēng)量波動(dòng)。二次風(fēng)配風(fēng)檔板的調(diào)整一期鍋爐的爐內(nèi)配風(fēng)采用分級(jí)配風(fēng)，即頂有W-AA和C-AA風(fēng)作為二級(jí)配風(fēng)，著重介紹AA風(fēng)的配風(fēng)方式。在運(yùn)行當(dāng)中AA風(fēng)的開(kāi)度大小隨機(jī)組的負(fù)荷來(lái)自動(dòng)調(diào)整在運(yùn)行中曾出現(xiàn)就地二次風(fēng)配風(fēng)檔板卡澀，開(kāi)度與指令不一致的現(xiàn)象，這會(huì)造成爐內(nèi)一、二次風(fēng)配風(fēng)欠佳，燃燒情況不良。注意二次風(fēng)箱差壓的大小，發(fā)現(xiàn)異常時(shí)就地核對(duì)各檔板的開(kāi)度。

CCOALIE<：OAJAH(iIIA^COAL.SKINil，月MIJ，附MLCCOALIE<：OAJAH(iIIA^COAL.SKINil，月MIJ，附MLII.JCMA“.LXOFAD-OOAL，口MJNZ片口/3)dlXCONQ/口一聞的?CD-Oil/■CAUX1■■C-COUMLJCCCON.C)XCCWI-AK5，號(hào)匚AL翼2OBII-COAI^GCWEEAKJ/ft(CONC)AUX1?Af?-O1L1L>a-aljxi,ACWEa心kl.F4再"篤.LUWH"J1乳梏％Ji由一2kdM心,口需7口一口靠.'ncTn.d%GUE/45.0%心r；'ir;iEUE完?□,0%1口音匕;口置二(□o.aw4S.O%1l>COALrIH!WiJRIwjjl'Til|■"、一IfHttHMHIlfeHMMll:t亡u心:d!； E“7”1i2，二■1kFUli一二JI■IL；__1匚二二二；I I , ,ji■MSM1 瑞R居Aim虧&I.11ISJ.AIUS二期鍋爐二次風(fēng)的配比：在燃燒器頂部分別布置了兩層OFA噴嘴反向切入，實(shí)現(xiàn)分級(jí)送風(fēng)和減弱煙氣殘余旋轉(zhuǎn)。在燃燒器的下部布置了一層LFA托起風(fēng)，防止煤粉下落，火焰向下沖刷渣斗。鍋爐采用三臺(tái)鋼球磨煤機(jī)，鍋爐自上而下布置有AA、AB、BC、BD、CE、CF六層共24只煤粉燃燒器及AB、BC、EF三層共12只油槍?zhuān)谌紵髦g布置有輔助風(fēng)，為燃料完全燃燒提供二次風(fēng)，同時(shí)對(duì)燃燒器的噴嘴進(jìn)行冷卻，保護(hù)噴嘴。在鍋爐的側(cè)墻上布置有二次風(fēng)箱，為燃燒的進(jìn)行提供二次風(fēng)，保證爐內(nèi)足夠的風(fēng)量、燃料完全燃燒。所有的一二次風(fēng)量可手動(dòng)和自動(dòng)調(diào)整，手動(dòng)時(shí)根據(jù)爐內(nèi)燃燒工況及燃燒器的投退進(jìn)行風(fēng)量的自動(dòng)控制，自動(dòng)時(shí)風(fēng)量將根據(jù)鍋爐的負(fù)荷及運(yùn)行的燃燒器進(jìn)行自動(dòng)調(diào)整，以保證鍋爐的穩(wěn)定高效運(yùn)行。對(duì)于直吹式制粉系統(tǒng)的一次風(fēng)速與一次風(fēng)量的調(diào)節(jié)而言，一次風(fēng)速的高低取決于一次風(fēng)量的大小。本爐為直吹式燃燒器主要依靠一次風(fēng)攜帶煤粉，以控制鍋爐的負(fù)荷，風(fēng)粉混合物射流卷吸周?chē)邷責(zé)煔鈱?duì)其進(jìn)行加熱，使煤粉燃燒。運(yùn)行中一次風(fēng)量大則攜粉量大要求加熱至著火所需熱量愈多，對(duì)著火越不利，同時(shí)一次風(fēng)速過(guò)高與二次風(fēng)交匯點(diǎn)相對(duì)提前，風(fēng)粉混合物過(guò)早混入大量的冷二次風(fēng)，著火熱增加，著火過(guò)程拖延。造成汽溫偏高，或燃燒不完全，降低鍋爐的效率，爐內(nèi)燃燒工況變差二次風(fēng)主要用于煤粉著火過(guò)程的氧氣供給，同時(shí)高速?lài)姵龅亩物L(fēng)也有助于卷吸周?chē)母邷責(zé)煔?，加?qiáng)爐內(nèi)的攪動(dòng)，利于煤粉和空氣的充分接觸，使燃燒穩(wěn)定完全，但不合適的風(fēng)速風(fēng)量會(huì)把一次風(fēng)射流和高溫?zé)煔飧艚^起來(lái)，降低火炬的溫度，反而對(duì)穩(wěn)定燃燒起到了阻礙作用，二次風(fēng)的調(diào)整主要通過(guò)調(diào)整風(fēng)箱與爐膛差壓及輔助風(fēng)檔板的開(kāi)度來(lái)實(shí)現(xiàn)，根據(jù)機(jī)組氧量來(lái)進(jìn)行。側(cè)墻二次風(fēng)箱中各小風(fēng)門(mén)的開(kāi)度在風(fēng)機(jī)負(fù)荷不變情況下控制著風(fēng)箱與爐膛的差壓，反映出各噴口的二次風(fēng)速量。正常運(yùn)行中非工作噴口保持冷卻開(kāi)度30%,煤粉燃燒器根據(jù)負(fù)荷來(lái)進(jìn)行調(diào)整，油槍的輔助風(fēng)點(diǎn)著后保持60%,二期油槍負(fù)荷無(wú)法進(jìn)行調(diào)整，風(fēng)門(mén)檔板保持固定的開(kāi)度。運(yùn)行中應(yīng)控制風(fēng)箱與爐膛差壓在適當(dāng)?shù)姆秶ㄓ慑仩t的負(fù)荷來(lái)決定）。二期二次風(fēng)調(diào)節(jié)所采用的差壓控制遵循如下函數(shù)：本次二期鍋爐進(jìn)行的燃燒調(diào)整其中一項(xiàng)重要的內(nèi)容就是對(duì)不同負(fù)荷和磨煤機(jī)組合方式下各二次風(fēng)檔板開(kāi)度進(jìn)行調(diào)整，確定較為安全、經(jīng)濟(jì)的二次風(fēng)檔板的開(kāi)度。需要注意：注意爐膛風(fēng)箱差壓的數(shù)值，如風(fēng)箱差壓過(guò)大，反映出各二次風(fēng)配風(fēng)檔板的開(kāi)度相對(duì)較小，應(yīng)注意核對(duì)就地各二次風(fēng)檔板的實(shí)際位置（一期CRT上指示顯示的是指令，并不代表就地的實(shí)際位置），二期的爐膛風(fēng)箱差壓的設(shè)定值目前相對(duì)較大，在高負(fù)荷運(yùn)行中注意負(fù)偏差的設(shè)定。二期底部AA風(fēng)開(kāi)度保持在100%；OFA2的開(kāi)度最小保持在20%（在180MW時(shí)）；#4爐如B/C磨煤機(jī)運(yùn)行時(shí)，可將OFA2的開(kāi)度開(kāi)大防止分隔屏超溫；對(duì)B1、F1輔助風(fēng)的開(kāi)度應(yīng)增大，在原來(lái)開(kāi)度上增加20%；在增減負(fù)荷時(shí)，一定要檢查各二次風(fēng)檔板，防止檔板在手動(dòng)位置時(shí)開(kāi)度較小。?燃燒器擺角的調(diào)整燃燒器擺角調(diào)整是為了保證再熱汽溫在額定數(shù)值下運(yùn)行。擺角上傾，火焰中心提高、爐膛出口溫度升高。一期鍋爐燃燒器擺角在自動(dòng)位置進(jìn)行調(diào)整，二期鍋爐在手動(dòng)位置進(jìn)行調(diào)整。在調(diào)整再熱汽溫時(shí)盡量用擺角來(lái)調(diào)整，避免用事故噴水來(lái)調(diào)整。一期鍋爐如擺角較低時(shí)，應(yīng)注意加強(qiáng)爐膛吹灰，并注意檢查水冷壁有無(wú)泄漏現(xiàn)象；二期鍋爐在手動(dòng)調(diào)整擺角時(shí)，調(diào)整幅度應(yīng)緩慢平穩(wěn)，避免過(guò)大幅度的調(diào)整，一般在30%--70%之間進(jìn)行調(diào)整。在調(diào)整擺角時(shí)，注意核對(duì)就地四個(gè)角的擺角位置一致，防止連桿脫落或儀用氣異常造成四個(gè)角擺角不一致破壞爐內(nèi)的切圓。?對(duì)漏風(fēng)的重視令爐膛漏風(fēng)：爐膛和爐底水封破壞后漏風(fēng)會(huì)對(duì)鍋爐燃燒造成較大的影響，如爐底漏風(fēng)以后，因爐內(nèi)燃燒所用空氣量一定，則從空預(yù)器處經(jīng)過(guò)的二次風(fēng)量會(huì)減少，煙、空側(cè)換熱量減少，排煙溫度會(huì)大幅度升高，爐膛溫度降低，爐內(nèi)燃燒會(huì)惡化。令煙道及空預(yù)器漏風(fēng)：煙道漏風(fēng)會(huì)使空預(yù)器入口氧量顯示較大，實(shí)際進(jìn)入爐內(nèi)的風(fēng)量減少，燃燒不完全且排煙熱損失增大；三分倉(cāng)回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器由于密封條間隙的存在，正壓側(cè)的空氣會(huì)向負(fù)壓側(cè)的煙氣漏入，在運(yùn)行中煙氣由上而下、空氣由下而上流動(dòng)，整個(gè)空預(yù)器的上部溫度較高、下部溫度低，形成蘑菇狀變形，使得各部分間隙變大，漏風(fēng)增大