鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋主梁計(jì)算例如

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鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T形梁橋主梁計(jì)算例如

鋼筋混凝土T形梁橋主梁設(shè)計(jì)資料

⒈某馬路鋼筋混凝土簡(jiǎn)支梁橋主梁結(jié)構(gòu)尺寸。標(biāo)準(zhǔn)跨徑：20.00m；計(jì)算跨徑：19.50m；主梁全長(zhǎng)：19.96m；

梁的截面尺寸如下圖（單位mm）：⒉計(jì)算內(nèi)力?使用階段的內(nèi)力跨中截面計(jì)算彎矩(標(biāo)準(zhǔn)值)

結(jié)構(gòu)重力彎矩：M1/2恒＝759.45kN－m；

汽車(chē)荷載彎矩：M1/2汽＝697.28kN－m(未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載彎矩：M1/2人＝55.30kN－m；1/4跨截面計(jì)算彎矩（設(shè)計(jì)值）

Md,1/4＝1687kN－m；（已考慮荷載安全系數(shù)）支點(diǎn)截面彎矩Md0=0，

支點(diǎn)截面計(jì)算剪力(標(biāo)準(zhǔn)值)

結(jié)構(gòu)重力剪力：V0恒＝139.75kN；

汽車(chē)荷載剪力：V0汽＝142.80kN(未計(jì)入沖擊系數(shù))；人群荷載剪力：V0人＝11.33kN；跨中截面計(jì)算剪力（設(shè)計(jì)值）

跨中設(shè)計(jì)剪力：Vd，1/2=84kN（已考慮荷載安全系數(shù)）；

主梁使用階段處于一般大氣條件的環(huán)境中。結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)。汽車(chē)沖擊系數(shù)，汽車(chē)沖擊系數(shù)1+μ＝1.292。

?施工階段的內(nèi)力

簡(jiǎn)支梁在吊裝時(shí)，其吊點(diǎn)設(shè)在距梁端a=400mm處，而梁自重在跨中截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值Mk，1/2=505.69kN—m，吊點(diǎn)的剪力標(biāo)準(zhǔn)值V0=105.57kN。

⒊材料

主筋用HRB335級(jí)鋼筋

fsd＝280N/mm2；fsk＝335N/mm2；Es＝2.0×105N/mm2。箍筋用R235級(jí)鋼筋

fsd＝195N/mm2；fsk＝235N/mm2；Es＝2.1×105N/mm2。

1

采用焊接平面鋼筋骨架混凝土為30號(hào)

fcd＝13.8N/mm2；fck＝20.1N/mm2；ftd＝1.39N/mm2；ftk＝2.01N/mm2；Ec＝3.00×104N/mm2。

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作用效應(yīng)組合主梁正截面承載力計(jì)算主梁斜截面承載力計(jì)算全梁承載力校核施工階段的應(yīng)力驗(yàn)算使用階段裂縫寬度和變形驗(yàn)算縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算鋼筋明細(xì)表及鋼筋總表

第1章作用效應(yīng)組合

§1.1承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)作用效應(yīng)組合

根據(jù)《馬路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2023）4·1·6條規(guī)定：按承載力極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)采用的基本組合為永久作用的設(shè)計(jì)值效應(yīng)與可變作用設(shè)計(jì)值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：

mn?0Sud??0(??GiSGiK??Q1SQ1K??C??QjSQjK)

i?1j?2跨中截面設(shè)計(jì)彎矩Md=γGM恒+γqM汽+γqM人

=1.2×759.45+1.4×1.292×697.28+1.4×55.30=2250.00kN－m支點(diǎn)截面設(shè)計(jì)剪力Vd=γGV恒+γG1V汽+γG2V人

=1.2×142.80+1.4×1.292×139.75+1.4×11.33=440.00kN§1.2正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)作用效應(yīng)組合

根據(jù)《馬路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》（JTGD60—2023）4·1·7條規(guī)定：馬路橋涵結(jié)構(gòu)按正常使用極限狀態(tài)設(shè)計(jì)時(shí)，應(yīng)根據(jù)不同的設(shè)計(jì)要求，分別采用不同效應(yīng)組合，

?作用效應(yīng)短期組合

作用效應(yīng)短期組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用頻遇值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：

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Ssd??SGik???1jSQjk

i?1j?1mnMsd=Mgk+ψ11M11+ψ12M12=759.45+0.7×697.28+1.0×55.30=1302.85kN－m?作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合

作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合為永久作用標(biāo)準(zhǔn)值效應(yīng)與可變作用準(zhǔn)永久值效應(yīng)相組合，其效應(yīng)組合表達(dá)式為：

mnSld??SGik???21jSQjk

i?1j?1Mld=Mgk+ψ21M11+ψ22M12=759.45+0.4×697.28+0.4×55.30=1060.48kN－m

第2章主梁正截面承載力計(jì)算

§2.1配筋計(jì)算?翼緣板的計(jì)算寬度b′f

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第4·2·2條規(guī)定：T形截面受彎構(gòu)件位于受壓區(qū)的翼緣計(jì)算寬度，應(yīng)按以下三者中最小值取用。

翼緣板的平均厚度h′f=(100+130)/2=115mm①對(duì)于簡(jiǎn)支梁為計(jì)算跨徑的1/3。b′f=L/3=19500/3=6500mm②相鄰兩梁軸線間的距離。b′f=S=1600mm

③b+2bh+12h′f，此處b為梁的腹板寬，bh為承托長(zhǎng)度，h′f為不計(jì)承托的翼緣厚度。b′f=b+12h′f=180+12×115=1560mm故取b′f=1560mm?判斷T形截面的類(lèi)型

設(shè)as=120mm，h0=h－as=1300－120=1180mm；

h?f115fcdb?fh?f(h0?)?13.8?1560?115(1180?)22?2779.00?106N?mm??0Md?2250?106N?mm故屬于第一類(lèi)T形截面。

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第5·2·3條規(guī)定：翼緣位于受壓區(qū)的T形截面受彎構(gòu)件，其正截面抗彎承載力按以下規(guī)定計(jì)算。

?求受拉鋼筋的面積As

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x根據(jù)方程:?0Md?fcdb?fx(h0?)2x2250?106?13.8?1560x(1180?)

2解得:x?92.17mm?h?f?115mmAs?fcdb?fxfsd?13.8?1560?92.17?7087mm2

280擬采用8ф32+4ф16的鋼筋，As=6434+804=7238mm2主筋布置如圖1所示，主筋為兩片焊接平面骨架。

每片骨架主筋的疊高為：4×35.8+2×18.4=180.00mm20%×7238=1448mm2；支點(diǎn)截面的有效高度h0=h－as=1300－49.90=1250.10mm；

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第5·2·9條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，其抗剪截面應(yīng)符合?0Vd?0.51?10?3fcu,kbh0要求。

0.51?10?3fcu,kbh0?0.51?10?325?180?1250.10?628.56kN??0Vd?440kN

說(shuō)明截面尺寸符合要求。

§3.2檢查是否需要按計(jì)算設(shè)置腹筋

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第5·2·10條：矩形、T形和工字形截面受彎構(gòu)件，符合以下條件時(shí)

?0Vd?0.50?10?3?2ftdbh0(kN)

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要求時(shí)則不需要進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算，而僅按構(gòu)造要求配置箍筋?？缰校?/p>

0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.39×180×1186.40=148.42kN>Vdm=84kN支點(diǎn)：

0.50×10-3ftdbh0=0.50×10-3×1.39×180×1250.10=156.39kN2.5，取p中＝2.5p支＝100ρ支＝100×1609/（180×1250.10）＝0.7151l2=5210mm。故不需要再設(shè)置彎起鋼筋。

依照抗剪計(jì)算初步布置彎起鋼筋如圖4所示。

第4章全梁承載力校核

§4.1正截面和斜截面抗彎承載力校核簡(jiǎn)支梁彎矩包絡(luò)圖近似取為二次物線：

4x2Mjx?Mjm(1?2)

l各彎起鋼筋計(jì)算列于下表彎起點(diǎn)彎起鋼筋的水平投影長(zhǎng)度mm彎起點(diǎn)距支座中心的距離mm彎起點(diǎn)距跨中的距離mm分派的設(shè)計(jì)剪力Vsbi（KN）需要的彎筋面積mm2可提供的彎筋面積mm2111281128862211211608918621093222175291004160816938057310573278647273516082785696545103810204316533654344414475402220402166.51149.04109.1584.00632.642ф322ф322ф322ф162ф163851488958994861彎筋與梁軸交點(diǎn)到支座中心距離mm564彎筋與梁軸交點(diǎn)到跨中距離mm各排鋼筋彎起后，相應(yīng)的梁的正截面抗彎承載力計(jì)算如下表：有效高度T形截面受壓區(qū)高度抗彎承載力h0(mm)x(mm)類(lèi)型Mu(kN－m)2ф321250.1020.91558.14支座中心至1點(diǎn)第一類(lèi)4ф321232.2041.841090.741點(diǎn)~2點(diǎn)第一類(lèi)6ф321214.3062.761636.282點(diǎn)~3點(diǎn)第一類(lèi)8ф321196.4083.682079.963點(diǎn)~4點(diǎn)第一類(lèi)8ф32+2ф161191.6588.912195.824點(diǎn)~5點(diǎn)第一類(lèi)8ф32+4ф161186.4094.142309.025點(diǎn)~跨中第一類(lèi)截面縱筋梁的區(qū)段根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第9·3·11條：受拉區(qū)彎起鋼筋的彎起點(diǎn)，應(yīng)設(shè)在按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面以外不小于h0/2處，彎起鋼筋可在按正截面受彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋截面面積之前彎起，但彎起鋼筋與梁中心線的交點(diǎn)應(yīng)位于按計(jì)算不需要該鋼筋

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的截面之外。

正截面抗彎承載力及斜截面抗彎承載力校核見(jiàn)圖5。

第一排彎起鋼筋（2N2）

該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6998mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8622mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為8622－6998=1624mm>h0/2=1232.20/2=616.10mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為9086mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)8455mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿(mǎn)足要求。

其次排彎起鋼筋（2N3）

該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5092mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為7529mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為7529－5092=2437mm>h0/2=1214.30/2=607.15mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為8057mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)6998mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿(mǎn)足要求。

第三排彎起鋼筋（2N4）

該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為2680mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6472mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為6472－2680=3792mm>h0/2=1196.40/2=598.20mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為6965mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)5092mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿(mǎn)足要求。

第四排彎起鋼筋（2N5）

該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為1513mm，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為

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5434mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為5434－1513=3921mm>h0/2=1191.65/2=595.82mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為5899mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)2680mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿(mǎn)足要求。

第五排彎起鋼筋（2N6）

該排鋼筋的充分利用點(diǎn)的橫坐標(biāo)為0，而該排鋼筋的彎起點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4414mm，說(shuō)明彎起點(diǎn)位于充分利用點(diǎn)左邊，且兩點(diǎn)之間的距離為4414－0=4414mm>h0/2=1186.40/2=593.20mm，滿(mǎn)足斜截面抗彎承載力要求。該排彎起鋼筋與梁軸線交點(diǎn)的橫坐標(biāo)為4861mm大于該排鋼筋的理論不需要點(diǎn)的橫坐標(biāo)1513mm，說(shuō)明梁的正截面承載力亦滿(mǎn)足要求。

經(jīng)上述分析判斷可知，初步確定的彎起鋼筋的彎起點(diǎn)位置的正截面抗彎承載力和斜截面承載力均滿(mǎn)足要求。

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第9·3·11條：簡(jiǎn)支梁第一排彎起鋼筋的末端彎折起點(diǎn)應(yīng)位于支座中心截面處，以后各排彎起鋼筋的末端彎折點(diǎn)應(yīng)落在或超過(guò)前一排彎起鋼筋彎起點(diǎn)截面。

同時(shí)，為了儉約鋼筋，從而達(dá)到安全、經(jīng)濟(jì)、合理，應(yīng)使抗?fàn)帍澗貓D更接近于設(shè)計(jì)彎矩圖。擬作如下調(diào)整：

彎起鋼筋調(diào)整表編號(hào)123456理論斷點(diǎn)充分利用點(diǎn)充分利用點(diǎn)+h0/2原彎起點(diǎn)擬調(diào)彎起點(diǎn)橫坐標(biāo)(mm)橫坐標(biāo)(mm)橫坐標(biāo)(mm)橫坐標(biāo)(mm)橫坐標(biāo)(mm)9750845569985092268015138455699850922680151309080761556993279210959386227529647254344414伸入支座8630683050303230截?cái)嗳鐖D6所示：跨中部分增設(shè)三對(duì)2ф16的斜筋，梁端增設(shè)一對(duì)2ф16的斜筋。6號(hào)鋼筋在跨中部分截?cái)?，根?jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第9·3·9條：鋼筋混凝上梁內(nèi)縱向受拉鋼筋不宜在受拉區(qū)截?cái)?；如需截?cái)鄷r(shí)，應(yīng)從按正截面抗彎承載力計(jì)算充分利用該鋼筋強(qiáng)度的截面至少延伸（la+h0）長(zhǎng)度；同時(shí)應(yīng)考慮從正截面抗彎承載力計(jì)算不需要該鋼筋的截面至少延伸20d（環(huán)氧樹(shù)脂涂層鋼筋25d），該鋼筋的截?cái)辔恢?距跨中)應(yīng)滿(mǎn)足la+h0=30×16+1186.40=1666mm，同時(shí)不小于1513+20d=1833mm，本設(shè)計(jì)取為2000mm。

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滿(mǎn)足《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第7·2·4條規(guī)定要求。

§5.2主應(yīng)力驗(yàn)算

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第7·2·5條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）。σttp應(yīng)符合以下規(guī)定：

Vkt????ftkbz0ttp根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第7·2·6條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件中性軸處的主拉應(yīng)力，若符合以下條件：

σttp≤0.25f′tk

該區(qū)段的主拉應(yīng)力全部由混凝土承受，此時(shí)，抗剪鋼筋按構(gòu)造要求配置。中性軸處的主拉應(yīng)力不符合上述公式的區(qū)段，則主拉應(yīng)力（剪應(yīng)力）全部由箍筋和彎起鋼筋承受。箍筋、彎起鋼筋可按剪應(yīng)力圖配置，并按以下公式計(jì)算：

箍筋

nAsv1[?st]??bSvtv彎起鋼筋

Asb?b?t[?s]2主應(yīng)力驗(yàn)算

Vtk=1.2V0=1.2×105.57=126.69kN

Vkt126.69?103t?tp??bz0180?(1250.10?285.31/3)

??0.6094MPMPaa?ftk?2.01腹筋驗(yàn)算

0.25f′tk=0.25×2.01=0.5025PMa0.02，取ρ=0.02。?受拉鋼筋在使用荷載作用下鋼筋重心處的拉應(yīng)力

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第6·4·4條縱受拉鋼筋的應(yīng)力按下式計(jì)算：

σss=Ms/(0.87Ash0)=1302.85×106/(0.87×1186.40×7238)=174.39MPa?短期荷載作用下的最大裂縫寬度螺紋鋼筋C1=1.0；C3=1.0；

C2=1+0.5Nl/Ns=1+0.5×1060.48/1302.85=1.4070

?30?dWfk?C1C2C3ss()Es0.28?10?

焊接鋼筋骨架d=1.3de=1.3×28.80=37.44mm

174.3930?37.44()

2.0?1050.28?10?0.02?0.172mm?[Wf]?0.2mm?1.0?1.4070?1.0?滿(mǎn)足《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第6·4·2條的要求。

§6.2使用階段的變形驗(yàn)算

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第6·5·1條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件，在正常使用極限狀態(tài)下的撓度，可根據(jù)給定的構(gòu)件剛度用結(jié)構(gòu)力學(xué)的方法計(jì)算。

第6·5·2條：鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的剛度可按下式計(jì)算：

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22?Mcr???Mcr??B0??M????1???M???B?s????s???crMcr??ftkW0B?B0根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第6·5·3條：受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響，即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值，乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)ηθ。撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)系數(shù)為ηθ=1.60。

變形計(jì)算時(shí)，主梁已經(jīng)安裝就位，截面應(yīng)取翼緣的全寬計(jì)算，b′f=1600mm。?開(kāi)裂截面受壓區(qū)高度bx20/2=αESAs(h0－x0)

1600×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)解得：x0＝239.04mm>h′f=115mm說(shuō)明為其次類(lèi)T形截面，重新計(jì)算x。（b′f－b）h′f(x0－h(huán)′f/2)+bx20/2=αESAs(h0－x0)

（1600－180）×115×(x0－115/2)+180×x20/2=6.6667×7238(1186.40－x0)x0=281.32mm>h′f=115mm?開(kāi)裂截面慣性矩

Icr=b′fx3/3－(b′f－b)(x－h(huán)′f)3/3+αESAs(h0－x)2=1600×281.323/3－(1600－180)(281.32－115)3/3+6.6667×7238(1186.40－281.32)2=4.8989×1010mm4?全截面受壓區(qū)高度

bh2/2?(b?f?b)h?f2/2?(?ES?1)Ash0x0?bh?(b?f?b)h?f?(?ES?1)As180?13002/2?(1600?180)?1152/2?(6.6667?1)?7238?1186.40?

180?1300?(1600?180)?115?(6.6667?1)?7238?479.45mm?全截面慣性矩

I0=b′fx30/3－(b′f－b)(x0－h(huán)′f)3/3+b(h－x0)3/3+αESAs(h0－x0)2

=1600×479.453/3－(1600－180)(479.45-115)3/3+180(1300－479.45)3/3+(6.6667－1)×7238×(1186.40－479.45)2=8.9514×1010mm4

?全截面換算截面重心軸以上部分面積對(duì)重心軸的面積矩S0=bx02/2+(b′f－b)h′f(x0－h(huán)′f/2)

22

=180×479.452/2+(1600－180)×115×(479.45－115/2)=8.9593×107mm3?開(kāi)裂彎矩

換算截面抗裂邊緣的彈性抗?fàn)幘亍?/p>

W0=I0/(h－x0)=8.9514×1010/(1300－479.45)=1.0909×108mm3受拉區(qū)塑性影響系數(shù)

γ=2S0/W0=2×8.9593×107/1.0909×108=1.6452開(kāi)裂彎矩

Mcr=γftkW0=1.6452×2.01×1.0909×108=360.16×106kN－m?開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度全截面的抗彎剛度

B0=0.95EcI0=0.95×3.00×104×8.9514×1010=2.5512×1015mm4·N/mm2開(kāi)裂截面的抗彎剛度

Bcr=EcIcr=3.00×104×4.8989×1010=1.4697×1015mm4·N/mm2開(kāi)裂構(gòu)件等效截面的抗彎剛度

B0B?22?Mcr???Mcr??B0??M????1???M???B?s????s???cr2.5512?1015?226615???360.16?10??360.16?10?2.5512?10?????1??1150.74?106??1150.74?106???1.4697?1015?????????1.5333?1015mm4?N/mm2?恒載在跨中截面產(chǎn)生的撓度

25Ml25759.45?106?19500fG?????19.58mm1548B481.5333?10?可變荷載有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的彎矩MQ=0.7×697.28+1.0×55.3=543.40kN－m

?可變荷載有頻遇值在跨中截面產(chǎn)生的撓度

225MQl5543.40?106?19500fQ?????14.17mm1548B481.5333?10⑴荷載短期效應(yīng)組合下，消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁式橋主梁的最大撓度并考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響的撓度：

fs=fG+fQ=19.58+14.17=33.98mmfp=ηθ(fs－fG)=1.6×(33.98－19.58)

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=23.04mmL/1600=19500/1600=12.19mm說(shuō)明需要設(shè)置預(yù)度

其值應(yīng)按結(jié)構(gòu)自重和1/2可變荷載頻遇值計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值之和。Δ=ηθ（fG+fQ/2）=1.6（19.58+14.17/2）=42.67mm取43mm，應(yīng)設(shè)置43mm的預(yù)拱度。

第7章縱向構(gòu)造鋼筋、架立鋼筋及骨架構(gòu)造

§7.1架立鋼筋架立鋼筋選用2

22，橫梁與主梁交接處橫梁頂上之鋼筋為

16，鋼筋凈保護(hù)層

為24.5mm，則架立鋼筋與梁頂?shù)膬艟酁椋?4.5+18.4=42.9mm，架立鋼筋底部距梁頂?shù)木嚯x為68mm。

§7.2縱向構(gòu)造鋼筋

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第9·3·8條：T形截面梁的腹板兩側(cè)，應(yīng)設(shè)置直徑為6~8mm的縱向鋼筋，每腹板內(nèi)鋼筋截面面積宜為（0.001~0.002）bh，其中b為腹板寬度，h為梁的高度，其間距在受拉區(qū)不應(yīng)大于腹板寬度，且不應(yīng)大于200mm，在受壓區(qū)不應(yīng)大于300mm。在支點(diǎn)附近剪力較大區(qū)段，腹板兩側(cè)縱向鋼筋截面面積應(yīng)予增加，縱向鋼筋間距宜為100~150mm。

As=（0.001~0.002）bh=234~468mm2

擬采用168，As=804mm2，每側(cè)8根?？v向構(gòu)造鋼筋如圖8所示。

24

§7.3關(guān)于骨架構(gòu)造

梁的骨架由兩片焊接骨架及箍筋構(gòu)成，兩片骨架的形狀和尺寸是一致的，跨中截面的左半部分和右半部分是對(duì)稱(chēng)的。彎起鋼筋除由梁的主筋彎起62

16外，尚增設(shè)6

32及

16的斜筋，

均是成對(duì)彎起。

焊接長(zhǎng)度按規(guī)定設(shè)置（雙面），彎起鋼筋的直線段焊縫及彎起處焊縫應(yīng)設(shè)在45°彎折處以外部分，如圖9所示，各焊縫間距在確定彎起點(diǎn)位置后計(jì)算的。

第8章鋼筋長(zhǎng)度計(jì)算

鋼筋長(zhǎng)度系指鋼筋軸線之長(zhǎng)度，在計(jì)算時(shí)應(yīng)先計(jì)算各鋼筋彎起點(diǎn)至跨中的距離，然后算出各號(hào)鋼筋的彎起高度，圖10就是用來(lái)計(jì)算各號(hào)鋼筋的彎起高度的，算出彎起高度后即可算出45°斜邊長(zhǎng)，在計(jì)算各號(hào)鋼筋的全長(zhǎng)時(shí)，應(yīng)注意到每一彎折處圖上繪的都是折線，為此，還應(yīng)扣除多算的部分，即切曲差δ=2T－C，每有一彎折即應(yīng)扣除一個(gè)切曲差。

根據(jù)《馬路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》（JTGD62—2023）第9·1·5條：受拉鋼筋端部彎鉤應(yīng)符合下表規(guī)定。

受拉鋼筋端部彎鉤

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彎曲彎曲部位角度180°形狀鋼筋R235HRB335彎曲直徑（D）平直段長(zhǎng)度≥2.5d≥4d≥5d≥5d≥4d≥5d≥10d≥3d末端彎鉤135°HRB400KL400HRB335的受力主鋼筋的直徑，且R235鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的2.5倍，HRB335鋼筋不應(yīng)小于箍筋直徑的4倍。彎鉤平直段長(zhǎng)度，一般結(jié)構(gòu)不應(yīng)小于箍筋直徑的5倍。

90°HRB400KL400中間彎折≤90°各種鋼筋≥20d—直徑1632160320直徑22（R=3d）32（R=10d）70320

9.1.6箍筋的末端應(yīng)做成彎鉤。彎鉤角度可取135°。彎鉤的彎曲直徑應(yīng)大于被箍

45°彎折（R=10d）彎折半徑切線長(zhǎng)T曲線長(zhǎng)C切曲差δ=2T－CR(mm)(mm)(mm)(mm)6613312625190°彎折彎折半徑切線長(zhǎng)T曲線長(zhǎng)C切曲差δ=2T－CR(mm)(mm)(mm)(mm)7032011050330137714135°彎折（R=3d）

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直徑1632彎折半徑切線長(zhǎng)曲線長(zhǎng)切曲差(mm)切點(diǎn)間水平R(mm)T(mm)C(mm)δ=2T－C距離h(mm)5010012124111823612