2023年管式加熱爐題

《管式加熱爐》

一、填空題

1.管式加熱爐一般由輻射室、對流室、余熱回收系統(tǒng)、燃燒器及通風系統(tǒng)五部分組成。P2

2.一般來講，全爐熱負荷的70%~80%是由輻射室擔負的,它是全爐最重要的部位。P2

3.對流室一般擔負全爐熱負荷的20%~30%。P3

4.對流室吸熱量的比例越大,全爐的熱效率越高。P3

5.余熱回收系統(tǒng)是離開對流室的煙氣中進一步回收余熱的部分，其回收方法分為兩類，分別是空氣

預熱方式和廢熱鍋爐方式。P3

6.廢熱鍋爐一般多采用強制循環(huán)方式,盡量放到對流室頂部。P3

7.通風系統(tǒng)分為自然通風和強制通風兩種方式。P3

8.每臺管式加熱爐單位時間內(nèi)向管內(nèi)介質(zhì)傳遞熱量的能力稱為超負荷，一般用M應為單位。P3

9.通風系統(tǒng)的任務是將燃燒用空氣導入燃燒器，并將廢煙氣引出爐子，它分為自然通風方式和強制

通風方式兩種。P3

9.輻射爐管每單位表面積、每單位時間內(nèi)所傳遞的熱量稱為爐管的輻射表面熱強度,也稱為輻射熱

通量或熱流率。P4

10.燃料燃燒的總發(fā)熱量除以爐膛體積，稱之為爐膛體積熱強度，簡稱為體積熱強度。其大小一般

控制為在燃油時小于125kW/m3,燃氣時小于165kW/rr)3。P4

11.釘頭管或翅片管的對流表面熱強度習慣上按爐管處徑計算表面積。P4

12.熱效率是衡量燃料消耗、評價爐子設計和操作水平的重要指標。P5

13.火墻溫度是指煙氣離開輻射室進入對流室時的溫度，它表征爐膛內(nèi)煙氣溫度的高低，是爐子操

作中重要的控制指標，一般爐子把這個溫度控制在850℃以下。P6

14.管式加熱爐按外形大體上可分為箱式爐、立式爐、圓筒爐、大型方爐。P7

15.無焰燃燒爐的重要缺陷是造價昂貴，且只能燒氣體燃料。P9

16.無反射錐的輻射一對流型圓筒爐已成為現(xiàn)代立式圓筒爐的主流。P10

17.按用途管式加熱爐大體可分為以下幾類：爐管內(nèi)進行化學反映的爐子、加熱液體的爐子、加熱

氣體的爐子和加熱氣、液混相流體的爐子。P10

$$燃料油的粘度是對其流動阻力的量度，它表征燃料油輸送和霧化的難易限度。常用的有動力粘度、

運動粘度和各種條件粘度。P14

$$動力粘度的單位是Pa-s或Ns-/m2,運動粘度的單位是m2/s?P14

$$條件粘度是用各種不同的粘度計在特定的條件下測定的，常用的有恩氏、賽式、福氏、雷士等。

P15

$$燃料油的粘度隨溫度的升高而減少。P16

13.閃點是在大氣壓力下，燃料油蒸氣和空氣混合物在標準條件下接觸火焰，發(fā)生短促閃火現(xiàn)象時

的油品最低溫度，用以表白燃料油著火的難易。P16

14.閃點的測定方法有開口杯法和閉口杯法兩種。閉口杯法測定的閃點一般比開口杯法測定的閃點

低30~40"C。P16

15.在無壓系統(tǒng)（非密閉系統(tǒng)）中加熱燃料油時，其加熱溫度不應超過閃點，一般低于閃點10℃。

P16

16.在大氣壓力下，燃料油加熱到所擬定的標準條件時燃料油的蒸氣和空氣的混合物與火焰接觸即

發(fā)火燃燒，且燃燒時間不少于5秒鐘，此時的最低溫度稱為燃點。P16

17.自燃點是指燃料油緩慢氧化而開始自行著火燃燒的溫度。P16

18.自燃點的高低重要取決于燃料油的化學組成，并隨壓力而改變，壓力越高，油質(zhì)越重，自然點

就越低。P16

19.凝固點是燃料油喪失流動能力時的溫度。P17

20.燃料油在傾斜45。的試管里，通過5~10秒鐘尚不流動時的溫度。P17

21.傾點是燃料油在標準實驗條件下剛能流動時的溫度。凝固點加2.5C即為傾點的數(shù)值。P17

22.燃料油的比重越大，石蠟含量越高，則凝固點越高。P17

23.按含硫量的多少，燃料油可分為低硫燃料油、含硫燃料油和高硫燃料油三種，其相應的硫含量

（質(zhì)量百分數(shù)）分別為<0.5%、0.5-1.0%,>1.0%oP18

24.燃料油的灰分一般小于0.2%。P18

$$一般燃料油含水3%就會使燃燒不穩(wěn)定，含水5%就會導致燃燒中斷，因此，燃料油在供應燃燒器

之前應進行充足脫水，水分應控制在2%以下。

25.重質(zhì)燃料油的安定性指的是沉淀物析出傾向。P18

26.燃料的發(fā)熱量是燃料定溫完全燃燒時的熱效應，即最大反映熱。P19

27.當燃燒產(chǎn)物中的水蒸氣凝結為水時的反映熱，叫高發(fā)熱量。P19

28.當燃燒產(chǎn)物中的水蒸氣仍以氣態(tài)存在時的反映熱叫低發(fā)熱量。P19

29.實際空氣量與理論空氣量之比叫過?？諝庀禂?shù)。P20

30.實際火焰的最高溫度要比理論燃燒溫度低得多。P22

$$燃料在理論空氣量卜完全燃燒所產(chǎn)生的熱量所有被煙氣所吸取時，煙氣所達成的溫度叫理論燃燒

溫度，一般用tmax表達。燃料完全燃燒所產(chǎn)生的熱量為其低熱值及燃料、空氣和霧化蒸氣所帶入的

顯熱之和。P22

$$實際火焰的最高溫度要比理論燃燒溫度低得多。P22

$$燃料氣的組成一般用體積百分率表達。P25

$$每立方米燃料氣的質(zhì)量叫燃料氣的密度。標準狀態(tài)下，一立方米燃料氣的質(zhì)量與同體積空氣質(zhì)量

之比，叫做燃料氣的相對密度。P26

31.為進行熱平衡計算而劃分的范圍，叫做熱平衡體系。P32

32.在進行熱平衡計算時，各項熱焰計算都與計算的起始溫度有關。這個起始溫度就是基準溫度。

P32

33.熱效率表達管式爐體系中參與熱互換過程的熱能的運用限度。P34

$$管式爐的熱效率是指為達成規(guī)定的加熱目的，供應能量運用的有效限度在數(shù)量上的標示。

34.管式加熱爐的有效熱量也稱熱負荷。P37

35.為了鼓勵運用廢熱，綜合熱效率定義為有效能對供應能中的有用能的百分數(shù)。P35

36.化學不完全燃燒損失的熱量，是由于煙氣離開體系時具有可燃氣體導致的。P40

37.機械不完全燃燒損失的熱量，是由于煙氣離開體系時具有可燃固體（碳粒）導致的，也叫“碳不

完全燃燒”。P40

38.管式爐熱效率的測定有標定測定和操作測定兩種。P42

$$標定測定期應對正、反平衡計算式所涉及的各運營參數(shù)都進行準確的測量，由于工作量大又比較

麻煩，因此一般只在評價某臺管式爐或為獲得設計數(shù)據(jù)時才采用。操作測定只測量反平衡計算式中

涉及的各參數(shù)，一般只對煙氣離開體系時的組成和溫度進行分析和測量，用反平衡法計算出熱效率

或用連續(xù)測定儀表直接顯示出熱效率，以作為調(diào)節(jié)操作參數(shù)的依據(jù)。P42

39.對于一定的加熱任務，在排煙損失、散熱損失、燃料和助燃空氣溫度等條件均一定的情況下，

對相同工藝條件，當體系范圍劃分不同時，計算所得熱效率值不同，但燃料用量相同；熱效率和綜

合熱效率隨基準溫度的升高而增長，燃料用量隨基準溫度的升高而減少，但總體上，綜合熱效率的

數(shù)值比熱效率要低。P42

39.氧化鉆探頭的工作溫度一般在600℃以上，實際使用中常用恒溫法或溫度補償法來避免煙氣溫

度波動的干擾。此外，其變送器需采用集成線性放大器組成，否則測量精度難以保證。P43

40.氧化鈉測氧儀測得的是濕煙氣中的氧含量，磁導式氧分析儀測得的是干煙氣中的氧含量。P43

41.磁導式氧分析儀在北方的冬季必須考慮防凍措施，一次儀表箱應設立暖氣，使儀表在5~45℃的

環(huán)境中工作。P43

$$管式爐熱效率的操作測定重要是為了調(diào)整以及考核管式爐操作狀況而進行的。一般只測定排煙損

失，估計一個散熱損失便可計算出爐子的熱效率。排煙損失的測定有定期人工采樣分析和用熱效率

儀連續(xù)測定兩種方法。P43

$$目前國內(nèi)管式爐常用的熱效率儀中分析煙氣成分的儀表有氧化鉆側氧儀、磁導式氧分析儀和二氧

化碳測定儀等。P43

42.熱輻射、熱傳導和對流傳熱是熱傳遞的三種基本方式。P46

43.輻射具有橫波（電磁波）和粒子（光子）的二象性。P46

44.當輻射能落在另一物體上而被吸取時，產(chǎn)生的各種不同效應取決于投射的電磁波的波長和受輻

射物體的性質(zhì)。P46

45.任何溫度大于絕對零度的物體，都會將它的熱能不斷地轉換為黜±能向外發(fā)射，這種由于溫度

的因素而發(fā)生的電磁波（光子）輻射稱為熱輻射、P46

46.當熱輻射的波長大于0.76|jm時，人們的眼睛將看不見它們。P46

47.各種電磁輻射波，涉及熱輻射線都以光速在空間傳播。電磁波的速度等于輻射波長同其頻率的

乘積。P46

48.當輻射線從一種介質(zhì)進入另一種介質(zhì)而出現(xiàn)折射的情況下，其頻率不變，而速度及波長將發(fā)生

變化。P47

49.電磁波或者光子所攜帶的能量，叫做輻射能。P47

50.對熱輻射而言，絕大多數(shù)固體和液體對投射線的透過率為零。P47

51.氣體的輻射和吸取在整個氣體容積中進行，而固體和液體對入射線的吸取和反射則在物體的表

面進行。P48

52.吸取率=1的物體叫做絕對黑體，簡稱黑體。P48

53.反射率=1的漫反射的物體叫做絕對白體，簡稱白體。P48

54.反射率=1的鏡面反射的物體叫做鏡體。P48

55.透過率=1的物體叫做絕對透明體，簡稱透明體。P48

56.對紅外輻射的吸取和反射具有重要影響的，不是物體表面的顏色，而是表面的粗糙度。P48

57.氣體無反射性，單原子氣體，對稱雙原子氣體等不吸取輻射線，透過率=1,可稱為“透明體”或“透

明介質(zhì)”。P48

58.實際固體的吸取率除了與表面性質(zhì)有關外，還與投入輻射的波長有關，及物體的單色吸取率隨

投射輻射的波長而變。P48

59.物體的黑度，即輻射率，為該物體（表面）的半球輻射能力與同溫度下黑體的半球輻射能力的

比值。P50

60.灰體是假象的物體，是指在所有的波長下，灰體與黑體的單色輻射能力的比值為一定數(shù)。P50

61.黑體的單色輻射能力的最高峰值隨著溫度的升高向波長較短的一邊移動。P50

62.斯蒂芬-波爾茲曼定律表白，黑體的輻射能力與其絕對溫度的四次方成正比。P51

63.克希荷夫定律表白，在熱平衡的條件下，任意物體接受黑體輻射的吸取率等于同溫度下該物體

的黑度。P53

64.當灰體的溫度為一定期，其吸取率是恒定的，其黑度也是恒定的。P53

65.固體發(fā)射熱輻射線的區(qū)域是在距表面內(nèi)邊約0.03~0.1mm的厚度以內(nèi)。P53

$$與固體、液體的輻射相比，氣體輻射具有不同的特點：有選擇性，并在整個容積中進行。P56

$$氣體的黑度下降是由于溫度上升時最大單色輻射能力的波長移向短波的一邊，氣體輻射光帶范圍

內(nèi)的能量所占的比例相對?減少。P57

$$氣體界面上所感受到的氣體輻射應為到達界面上整個容積氣體輻射之總和。同樣，氣體（包壁）

界面上發(fā)出的輻射能，可以射入到氣體容積內(nèi)的一切地方去，但輻射能在射線形成中被有吸取能力

的氣體分子所部分吸取而逐漸削弱。P57

$$氣體的輻射能力，其黑度，氣體的吸取能力，其吸取率，除了氣體自身的性質(zhì)外，還與氣體所處

的容積的形狀和體積有關，亦即與氣體的溫度、壓力和熱射線通過的氣體層厚度（氣體分子的多少）

有關。P57

$$氣體的黑度時輻射傳熱的影響是較大的。P87

$$當量直徑的定義為四倍管子截面積除以管內(nèi)周邊長。P144腳注

$$這種由于結垢而產(chǎn)生的熱阻叫做結垢熱阻。P149

$$在加熱爐的對流室中，由于管外煙氣的膜傳熱系數(shù)比管內(nèi)介質(zhì)的膜傳熱系數(shù)小得多，所以起控制

作用的熱阻在煙氣一側。一般為了提高對流室的傳熱速率，多在對流室設計或部分設立翅片管或釘

頭管。P152

66.在管式加熱爐內(nèi)，發(fā)生化學反映的管段稱為反映段。P172

67.在氣液混相得爐管內(nèi)，流速受兩方面的限制，流速的低限是必須保證流型符合規(guī)定，以避免局

部過熱，流速的上限是臨界速度（即該狀態(tài)下的聲速）。P173

68.假如計算流速大于臨界速度，則實際表現(xiàn)為壓降急劇增長，壓力能白白消耗于渦流損失。P173

69.設計時一般限制管內(nèi)最大流速不超過臨界流速的80%~90%。P173

70.裂解爐爐管內(nèi)的流速是根據(jù)停留時間來決定的。P174

71.管式加熱爐爐管內(nèi)的流動狀態(tài)一般不會出現(xiàn)、也不允許出現(xiàn)層流區(qū)和臨界區(qū),由于在這兩種狀

態(tài)下介質(zhì)最容易局部過熱而結焦，甚至燒壞爐管。P176

72.當管壁突起部分超過了層流邊介層厚度以后，管壁粗糙情況對阻力的影響已大大超過層流邊介

層內(nèi)流體粘滯性的影響，摩擦系數(shù)/就只與爐管內(nèi)壁的相對粗糙度￡/di有關，而與Re無關，/曲線

就變成一條幾乎水平的直線。P176

73.當爐管內(nèi)介質(zhì)的流動狀態(tài)處在完全湍流區(qū)時，管內(nèi)壓降與流速的平方成正比。P176

74.完全湍流區(qū)又稱為阻力平方區(qū)。P176

75.水平管內(nèi)氣液兩相流的流型可以分為六種，即：分層流、波狀流、環(huán)-霧狀流、長泡流、液節(jié)流、

分散氣泡流。P178

76.在低液速范圍內(nèi)（在常壓或壓力不大的情況下，小管徑內(nèi)的低粘性流體），隨著氣速的增長，水

平爐管內(nèi)氣液兩相的流型依次發(fā)生為：分層流、波狀流和環(huán)-霧狀流。P178

77.在中檔液速范圍內(nèi)（在常壓或壓力不大的情況下，小管徑內(nèi)的低粘性流體），隨著氣速的增大，

水平爐管內(nèi)氣液兩相的流型依次發(fā)生為：長泡流和液節(jié)流。P179

78.在高液速下（在常壓或壓力不大的情況下，小管徑內(nèi)的低粘性流體），隨著氣速的增大，水平爐

管內(nèi)氣液兩相的流型為分散氣泡流。P179

79.隨著氣速增大，水平爐管內(nèi)氣液兩相的流型最后均發(fā)展為環(huán)-霧狀流或單純霧狀流。P179

80.在垂直管內(nèi)，氣液兩相流的流型可分為：氣泡流、液節(jié)流、泡沫流和環(huán)-霧狀流。P179

81.在低液速范圍內(nèi)（在常壓或壓力不大的情況下，小管徑內(nèi)的低粘性流體），隨著氣速的增長，垂

直爐管內(nèi)氣液兩相流體的流型依次發(fā)生為氣泡流、液節(jié)流、泡沫流和環(huán)-霧狀流。P179

82.在高液速范圍內(nèi)（在常壓或壓力不大的情況下，小管徑內(nèi)的低粘性流體），隨著氣速的增長，垂

直爐管內(nèi)氣液兩相流體的流型依次發(fā)生為：氣泡流、液節(jié)流和環(huán)霧狀流。P180

83.爐管內(nèi)不允許出現(xiàn)液節(jié)流，由于這種流型會產(chǎn)生水擊，發(fā)生很大的噪聲，嚴重時會損壞爐管。

P181

84.煙氣流動過程中的壓降與其流速的平方幾乎成正比。P189

85.煙氣在對流室和空氣預熱器中的流速選擇應從續(xù)和壓隆兩方面考慮。P189

86.風管道中，空氣的線速一般取10~15m/s,在燃燒器入口的支管內(nèi)，允許風速提高到18~20m/s。

P201

87.當燃燒空氣由通風機供應時?，引風機的壓頭應等于煙氣流動過程中的總壓降減去煙囪抽力，并

增長20%的裕量。P201

88.通風機的壓頭應等于風道系統(tǒng)總壓降的LL倍，即考慮10%的裕量。P201

89.一個完整的燃燒器通常涉及燃料噴嘴、配風器和燃燒道三個部分。P208

90.燃燒道也稱火道。P208

91.按所用燃料的不同，燃燒器可分為燃料油燃燒器、燃料氣燃燒器和油-氣聯(lián)合燃燒器三大類?P208

92.按供風方式的不同，燃燒器可分為自然通風燃燒器和強制通風燃燒器。P208

93.低風壓強制通風燃燒器一般也稱為鼓風式燃燒器。P208

94.按燃燒器的能量（發(fā)熱量），可分為小能量和大能量兩種。P208

95.在管式爐上，一般"MW以下的屬于小能量燃燒器，這是目前管式爐上用得最普遍的。P208

96.按燃燒的強化限度，燃燒器可分為普通燃燒器和高強燃燒器。208

97.氫、一氧化碳和氣態(tài)燃的燃燒反映都是鏈式反映。由這種反映引起的著火過程稱為鏈式著火過

程。208

98.管式爐運營中的著火過程重要是熱著火過程，其重要是由于溫度不斷升高所引起的。P208

99.管式爐所用的點火方法均是逼迫點燃。P209

100.使用電火花或電弧點火時，點燃過程不僅是由于火花或電弧中的氣體高溫引起的，并且氣體分

子離解生成的離子成為鏈式反映的活化中心，也是引起燃燒反映和導致著火的因素。P209

101.用電火花點火時，若電火花的能量太小，火花附近的氣體由于散熱很強，始終不能點燃，這就

是電火花點火存在最小點燃能問題。P209

102.在可燃氣體混合物中，假如產(chǎn)生一個電火花，那么由于火花的直接作用和氣體的化學反映會使

混合物著火，于是就產(chǎn)生了一個氧化反映劇烈的發(fā)光中心，此中心又稱火焰中心。P209

103.火焰中心是一個熱量和化學活性粒子集中的源，并將它們供應周邊未燃的可燃混合物薄層，致

使相鄰薄層著火。P209

104.當火焰通過度子間的傳遞，從可燃混合物的一層傳遞到相鄰層時，稱層流火焰?zhèn)鞑ァ209

105.垂直于火焰鋒面的傳播速度叫法向火焰?zhèn)鞑ニ俣然蛘鞑ニ俣?，其值重要取決于可燃氣體混

合物的成分和物理化學性質(zhì)。P209

106.決定火焰?zhèn)鞑ニ俣鹊闹匾蛩厥腔瘜W反映速度和導溫系數(shù)，并分別與它們的平方根成正比。

P209

107.相應某一著火溫度，只有當過?？諝庀禂?shù)在一定范圍內(nèi)時，可燃氣體混合物才可以著火，這個

范圍稱為著火范圍或自燃范圍。P209

108.氫是導溫系數(shù)最大的氣體。P209

109.可燃混合物中燃料的濃稀限度可由過?？諝庀禂?shù)來表征。P210

110.理論燃燒溫度在過?？諝庀禂?shù)=1時最高。P210

111.火焰的正常傳播速度通常在過?？諝庀禂?shù)=1時最大。P210

112.火焰正常傳播速度的最大值出現(xiàn)于過?？諝庀禂?shù)=1且稍小于1的情況下，其因素也許是燃料

較濃時火焰中活化中心濃度較大的緣故。P210

113.火焰?zhèn)鞑タ梢源嬖诘臐舛确秶凶龌鹧鎮(zhèn)鞑シ秶ɑ蚍Q火焰?zhèn)鞑ソ缇€）。P210

114.在臨近容器壁面只有數(shù)毫米之內(nèi)的地方，壁面的散熱作用十分強烈，以致火焰不能傳播。這段

距離叫做“淬熄距離”。P210

115.在很細的管子里，壁面散熱十分強烈，以致火焰也不能傳播。這時的管徑叫做臨界直徑。P210

116.可燃氣體混合物中的惰性成分增多，則理論燃燒溫度減少，火焰正常傳播速度減慢。P210

117.層流火焰分非定?；鹧婧投ǔ；鹧鎯煞N。P210

118.預混式燃燒器噴嘴的空氣供應方式有兩種，一種是鼓風機供應，叫混合式燃料氣噴嘴，另一種

是用引射器，靠燃料氣自身的噴射作用產(chǎn)生負壓，吸入空氣，叫引射式燃料氣噴嘴。P212

119.外混式燃料氣噴嘴的燃燒速率和燃燒完限度重要取決于物理過程，即燃料氣與空氣之間的擴散

混合過程。P212

120.外混式燃燒器的燃燒被稱為擴散燃燒，其火焰叫做擴散火焰。P212

121.層流燃燒靠分子間的擴散，湍流燃燒則重要靠分子團之間的轉移來完畢擴散過程，因此，后者

的燃燒強度要比前者高得多。P212

122.半預混式燃料氣噴嘴的外部供應的燃燒空氣稱為二次空氣。P213

123.半預混式燃料氣噴嘴的好壞，關鍵在于保證二次空氣的供應及其與燃料氣的混合。P213

124.配風器是分派和輸送燃燒空氣的機構。其作用是供應燃料流股以適當?shù)目諝?，并使空氣和燃?/p>

迅速地完善地混合。P222

125.燃料氣在著火燃燒以前需要吸取熱量以便從起始溫度升高到著火溫度。P222

126.假如火焰的大部，甚至所有都在燃燒道內(nèi)，則這種燃燒道通常稱為預燃筒或預燃室。P223

127.擬定燃燒器數(shù)量時，其總能量應比管式爐所需燃料供應熱量多20%~25%,以便在個別燃燒器

停運檢修時，仍能保證管式爐的操作負荷不致下降。P224

128.節(jié)能型燃燒器有兩個重要的衡量指標：一是完全燃燒的限度，二是達成完全燃燒所需的最小過

?？諝饬?。P237

129.一般地說，燃料氣燃燒器在5%左右的過?？諝饬窟_成完全燃燒就可以認為是節(jié)能的。P237

130.假如采用比自然狀態(tài)下含氧量高的助燃空氣，則稱為富氧燃燒。P237

131.煙氣中對空氣導致污染的物質(zhì)重要有飄塵(機械雜質(zhì))、一氧化碳、氧化硫和氧化氮等。P237

132.燃燒器要解決煙氣污染，重要是解決氧化氮的問題。P237

133.燃料灰分形成的飄塵和氧化硫只有對燃料或煙氣進行解決方可解決，燃燒器自身無能為力。

P237

134.煙氣中的氧化氮除與燃料含氮量有一定關系外，重要與燃燒過程和燃燒方式密切相關。P237

135.分析表白，燃燒器排放的NOx中，90%以上是NO。P237

136.NO生成的途徑有三種，分別是溫度型NO,快速性NO和燃料型NO。P237

137.氣體燃料燃燒所生成的NO絕大部分為溫度型NO。P238

138.目前已開發(fā)的低NOx燃燒方法有：兩段燃燒法、煙氣循環(huán)法、濃淡燃燒法和組合燃燒法四種。

P238

139.阻火器按作用原理可分為干式阻火器和安全水封式阻火器兩種。P243

140.阻火器應設立在盡也許靠近燃燒器的地方。這樣，阻火層就不致于處在嚴重爆炸條件下，使用

壽命可以延長。P243

141.燃燒器的噪聲按其產(chǎn)生的機理可以提成低頻的燃燒噪聲和高頻的射流噪聲兩部分。P264

142.燃燒噪聲是燃燒過程自身產(chǎn)生的，即燃燒固有的噪聲。它與燃料性質(zhì)、燃燒劇烈限度和燃燒放

熱量等因素有關。P264

143.燃燒噪聲的重要特點是其倍頻帶中心頻率在63~500Hz的低頻范圍內(nèi)，也被稱為“燃燒吼聲”。

其波長較長，隨距離衰減較慢，傳播得也較遠，并且較小的障礙物對它沒有遮蔽作用。P264

144.高頻射流噪聲重要是由氣流高速噴射以及隨之吸入的大量空氣與燃料劇烈混合產(chǎn)生的。P265

145.目前控制燃燒器噪聲的方法大體有三種：一是將管式爐布置在比較偏遠的地方，或在裝置內(nèi)將

管式爐布置在遠離操作室的地方，二是采用隔聲墻，三是采用消音箱。P265

146.燃燒器的噪聲重要是通過一、二次風門傳播到外界的。P265

147.一氧化氮很容易和燒類一起在陽光下產(chǎn)生光化學煙霧，加速生成極毒的二氧化氮。P268

148.根據(jù)《大氣污染物綜合排放標準》(GB16297-1996)的規(guī)定規(guī)定，生產(chǎn)硫、二氧化硫、硫酸

和其它含硫化合物的單位，其S02的最高允許排放濃度為960mg/m3,在使用硫、二氧化硫、硫酸

等含硫化合物的單位，其S02的最高允許排放濃度為550kg/m3。P269

149.選擇爐管材質(zhì)的重要依據(jù)是設計溫度、設計壓力和管內(nèi)外介質(zhì)腐蝕等。P272

150.爐管金屬的使用溫度、高溫性能和耐腐蝕能力等是選擇爐管材質(zhì)時必須考慮的因素。P272

151.管材的使用溫度有最高使用溫度、極限設計金屬溫度、抗氧化極限溫度和臨界下限溫度等，一

股爐管按最高管壁金屬溫度加溫度裕量計算的設計溫度應不高于最高使用溫度。P272

152.最高使用溫度是綜合考慮高溫強度、石墨化、氧化和滲碳等因素而擬定的。P272

153.極限設計金屬溫度是蠕變-斷裂強度可靠值的上限，對于高溫操作而內(nèi)壓又低到不是蠕變-斷裂

強度控制設計的爐管，通?？砂创藴囟葮O限選材。P272

154.奧氏體鋼的最高使用溫度與極限設計溫度是相同的，此溫度下的許用應力已相稱低。P272

155.抗氧化極限溫度是指金屬氧化速度急劇上升開始時的溫度。P272

156.金屬在高溫和應力作用下逐漸產(chǎn)生塑性變形的現(xiàn)象稱為蠕變。P272

157.在燒焦或再生的短期操作期間，可允許爐管在低于臨界下限溫度30℃的高溫下操作。P272

158.在高溫條件下承受應力作用的爐管并非不允許出現(xiàn)任何大小的變形，一般工作期限定為10萬

小時，允許總變形量為1%。P272

附加：管式爐常用來定義爐管金屬蠕變強度的方法是“在規(guī)定的使用時間內(nèi)，使試件發(fā)生一定量的總

變形的應力值”。

159.金屬的持久極限是在給定溫度下，試件通過一定期間不發(fā)生斷裂的最大應力。它表達在一定溫

度和應力下材料抵抗斷裂的能力。P272

160.金屬的持久極限反映的是破壞問題，而蠕變極限反映的是變形問題。P272

161.在役爐管是按規(guī)定的蠕變值，即直徑的膨脹量來判廢的，而新爐管的設計是按持久極限來計算

的。P272

162.冷加工產(chǎn)生了塑性變形的鋼材，在常溫下長時間（幾個月甚至幾年）停留，其強度上升，塑性

下降，特別是沖擊韌性大大下降。這種現(xiàn)象稱為金屬的時效。P275

附加：冷加工的限度、化學成分、冶煉過程和溫度等因素對鋼材的時效性能都有影響。含碳量增長,

時效趨勢減弱。

163.有些金屬需在550~650℃下進行回火，回火后若慢慢冷卻，發(fā)現(xiàn)在常溫下變脆，雖然延伸率

和斷面收縮率并無多大變化，但沖擊韌性變得很小，這種現(xiàn)象稱為回火脆性。P275

164.由于鋼材的回火脆性和熱脆性，所以管式爐停工檢修時，爐管和爐內(nèi)金屬構件均應避免沖擊。

P275

165.影響金屬熱脆性的因素有化學成分、熱解決條件和零件形狀等。P275

166.金屬析出石墨的現(xiàn)象稱為“石墨化”，此時，金屬在常溫及高溫下的強度和塑性均下降，沖擊韌

性下降的尤為嚴重。P275

167.碳鋼約在450℃以上出現(xiàn)石墨化，這就是碳鋼的最高使用溫度限制。P275

168.晶間腐蝕是沿金屬晶粒邊界發(fā)生的腐蝕現(xiàn)象。P276

169.爐管管內(nèi)的腐蝕介質(zhì)重要在硫、環(huán)烷酸、連多硫酸和氫等。P277

170.從腐蝕形態(tài)分，硫腐蝕可分為均勻腐蝕、點蝕、縫隙腐蝕、應力腐蝕開裂，濕硫化氫引起的氫

鼓泡、氫致開裂、含硫化合物應力腐蝕開裂和應力導向氫致開裂等。P277

171.當溫度T>500℃時，不是硫化物的腐蝕范圍，此時為高溫氧化腐蝕。P277

172.環(huán)烷酸的腐蝕形態(tài)為帶銳角邊的蝕坑和蝕槽。腐蝕能力與溫度密切相關，220℃以下不發(fā)生腐

蝕，以后隨溫度上升腐蝕逐漸增長，在270~280℃之間腐蝕最大，溫度再升高腐蝕又下降?？墒堑?/p>

350℃附近腐蝕又急劇增長，400℃以上就沒有腐蝕了?P277

173.氨損傷重要有氫鼓泡、氫脆、表面脫碳和氫腐蝕等。P278

174.為了防止連多硫酸腐蝕，除在停工時采用系統(tǒng)氮封等措施外，一般還規(guī)定TP321和TP347加

氫爐管管材要進行固溶和穩(wěn)定化解決，焊縫也規(guī)定進行穩(wěn)定化解決。P278

175.爐管管外腐蝕重要考慮高溫部位的鈕腐蝕和低溫部位的露點腐蝕。P278

176.材料的蠕變斷裂溫度下限指的是彈性許用應力和斷裂許用應力曲線交點下的溫度。P281

177.許用應力是根據(jù)屈服強度和蠕變斷裂強度擬定的。P281

178.彈性許用應力對于鐵素體鋼是設計溫度下屈服強度的三分之二，對奧氏體鋼是設計溫度下屈服

強度的90%。P283

179.斷裂許用應力取設計壽命和設計溫度下最小斷裂強度的100%。P283

180.在蠕變-斷裂條件下，爐管達成破壞的累計時間是實際操作溫度的函數(shù)。P285

181.為了保證各支管內(nèi)介質(zhì)流量均勻，集合管內(nèi)截面積與支管內(nèi)截面積總和之比，當管內(nèi)介質(zhì)為液

相時，應為1.2~1.5；為氣象時，不應小于1。P289

182.現(xiàn)代管式爐常用的爐襯有三種結構：耐火磚結構、襯里（澆注料）結構和耐火陶瓷纖維結構。

P297

183.在環(huán)境溫度為27℃和無風條件下，管式爐本體和余熱回收系統(tǒng)的外表面溫度不應超過80℃,

輻射室爐底外表面溫度不超過90℃。P297

184.耐火材料在高溫下抵抗熔化的性能叫做耐火度。P317

185.環(huán)烷酸能形成可溶于油的腐蝕產(chǎn)物，而硫化氫的腐蝕產(chǎn)物是不溶于油的，多為均勻腐蝕，兩者

的腐蝕作用假如同時進行，則腐蝕加重。P277

186.鈿在649℃以上時才對金屬產(chǎn)生腐蝕。P280

187.溫度裕量是設計金屬溫度的一部分，它包含了工藝過程的變化或煙氣溫度場和流動場的不均勻

性，操作中的未知因素及設計的不準確性等。當爐管內(nèi)無化學反映時，溫度裕量取15℃,有化學反

映時取28~30℃。P285

188.現(xiàn)代管式爐常用的爐襯有三種結構，即：耐火磚結構、襯里（澆注料）結構、耐火陶瓷纖維結

構。P297

189.耐火材料在高溫下抵抗融化的性能叫做耐火度。P317

190.耐火材料的高溫結構強度涉及荷重軟化點和高溫耐壓強度。P317

191.解決“硅遷移”的方法是限制耐火隔熱材料中的二氧化硅不得大于0.5%P325

192.鈕腐蝕是在與煙氣接觸的爐管外表面和金屬制件上發(fā)生的。P278

193.薄壁管:即壁厚與外徑之比小于0.15。P281

194.爐管的設計壓力涉及彈性設計壓力和斷裂設計壓力。P282

195.許用應力涉及彈性許用應力和斷裂許用應力。P283

196.彈性許用應力對于鐵素體鋼是設計溫度下屈服強度的三分之二，對奧氏體鋼是設計溫度下屈服

強度的90%。P283

197.用了設計的管壁金屬溫度是由計算得出的最高管壁金屬溫度或當量管壁金屬溫度再加上適當?shù)?/p>

溫度余量擬定的。P283

198.在蠕變-斷裂條件下，爐管達成破壞的累計時間是實際操作溫度的函數(shù)。P285

199.腐蝕裕量指的是管壁厚度中供腐蝕的部分，一般應綜合考慮管內(nèi)介質(zhì)的腐蝕性、管外煙氣露點

腐蝕及高溫氧化腐蝕等情況來擬定。P285

200.在蠕變-斷裂溫度范圍內(nèi)工作的爐管使用壽命耗盡率隨溫度和應力而變化。由于腐蝕裕量的存

在，使管壁應力減小了，相應使蠕變-斷裂壽命增長了。P286

201.爐管壁厚內(nèi)重要的熱應力是由沿壁厚徑向溫度梯度產(chǎn)生的。P286

202.一次應力是指由于外載荷的作用在爐管管壁中產(chǎn)生的正應力或剪應力，二次應力一般式由于部

件的自身約束或相鄰部件的約束而產(chǎn)生的正應力或剪應力。在爐管中由于沿軸向和環(huán)向存在的應力

也屬于二次應力。P286

203.熱應力棘齒限制是防止因棘齒作用引起的破壞。P286

204.棘齒作用是由于存在循環(huán)熱應力而發(fā)生的一種塑性變形累積現(xiàn)象。為防止過大的反復塑性變形

產(chǎn)生的低循環(huán)破壞，管壁最高熱應力應不大于熱應力棘齒限制值。P286

205.急彎彎管的厚度一般取與直的爐管相同而不必進行計算。當管內(nèi)介質(zhì)有沖蝕時，急彎彎管的壁

厚一般比直的爐管厚2mm,也不進行壁厚計算。P287

206.在相同壁厚情況下，急彎彎管內(nèi)拐彎處的環(huán)向應力比直管的高。

207.在加工急彎彎管時，除碳鋼外，鋁鋁鋼和奧氏體不銹鋼在加工和整形后均應進行熱解決：銘鑰

鋼一般進行正火加回火解決；奧氏體不銹鋼熱加工后進行固溶解決，冷加工后進行穩(wěn)定化解決。

208.急彎彎管的壁厚一般與爐管相同，但在管內(nèi)介質(zhì)有沖蝕時，其壁厚應比爐管多2mm,并在管

口內(nèi)徑處按1:5斜度內(nèi)倒角，以保證接口處平滑過渡。急彎彎管與爐管的連接為焊接。P289

209.集合管的支管接口有焊接加強接頭和拔制管口兩種。P289

210.當集合管置于爐內(nèi)時，其材質(zhì)應與爐管相同。當集合管置于爐外時，一般可選用合金含量比爐

管低而強度與之相稱或更高的材質(zhì)。P289

211.集合管支管口與爐管的連接為焊接。P289

212.鑄造回彎頭帶有可拆卸堵頭，合用于管內(nèi)需要機械清焦的管式爐，如焦化爐、瀝青爐等。P290

213.管式爐對流室爐管內(nèi)介質(zhì)的傳熱系數(shù)一般都遠遠大于管外煙氣的傳熱系數(shù)。釘頭管和翅片管就

是用來強化管外對流傳熱的。P290

214.對流室煙氣入口處的2~3排爐管，既接受輻射室的輻射傳熱，又吸取高溫煙氣的對流傳熱，

爐管表面熱強度很高，有時甚至超過輻射管的熱強度。這兩三排爐管通稱為遮蔽管，只能采用光管,

而不得采用釘頭管和翅片管。P290

215.當爐管材質(zhì)是銘鋁鋼或釘頭、翅片是銘鋁鋼和銘鋼時，應采用焊前預熱和焊后保溫緩冷的措施,

以避免焊根開裂。P290

216.由于釘頭焊接時的熱應力較大，當管內(nèi)被加熱的是高腐蝕性介質(zhì)時，釘頭管焊接完畢后應進行

消除應力退火解決。P291

217.除兩端管板可采用鋼板焊制外，其它爐管支撐件大都是鑄造的。P291

218.爐管支撐件應根據(jù)其設計溫度、設計荷載、許用應力和煙氣腐蝕性進行選材和設計。P291

219.輻射室和遮蔽管段（的支撐件）按煙氣出輻射室的溫度再加110℃作為設計溫度，且不得低于

870℃；對流室按其接觸的較高的煙氣溫度燒氣時加60℃,燒油時加110°（:作為設計溫度。對流室

中間管板接觸的煙氣溫度差應不超過220℃。P291

220.爐管支撐件承受的載荷與其支撐方式有關。支撐水平管的中間輻射管架和對流管板，其靜荷載

應按多點連續(xù)梁擬定，且要承受爐管熱膨脹時由于摩擦力產(chǎn)生的瞬時水平推力，計算摩擦荷載的摩

擦系數(shù)一般取0.3：輻射室立管上部吊鉤或吊架的靜載荷應按其所吊的爐管、管件及管內(nèi)充水重的

1.5倍計，沒有摩擦水平推力。P291

221.支撐件在設計溫度下的最高許用應力不得超過下列值：P291

靜荷載：Q）最高抗拉強度的三分之一；⑵屈服強度的三分之二；⑶10000小時產(chǎn)生1%蠕變的平均

應力的50%；（4）10000小時產(chǎn)生斷裂的平均應力的50%；

靜載荷加摩擦力：⑴最高抗拉強度的三分之一；⑵屈服強度的三分之二；⑶10000小時產(chǎn)生1%蠕

變的平均應力；⑷10000小時產(chǎn)生斷裂的平均應力；

當支撐件為鑄造件時，上述許用應力值應乘以鑄造系數(shù)0.8。

222.隨著含碳量的增高，鋼材的強度增長，淬火傾向變大。焊接時的困難在于既要保證焊縫與母材

的等強度，又要避免焊縫和近縫區(qū)出現(xiàn)裂縫，此外，隨著含碳量的增長，焊縫里還容易產(chǎn)氣憤孔。

P292

223.防止冷裂縫的措施是：對的使用焊接工藝參數(shù)；采用預熱和緩冷的辦法，減少淬火組織的產(chǎn)生;

必要時焊后要進行熱解決；盡量用多層焊；避免采用過大的焊接電流進行焊接，這樣可以減少過熱

區(qū)的寬度。P292

224.防止氣孔產(chǎn)生的措施是：盡量減少焊縫中的含碳量；同時又要減少焊縫中的含氧量。為此，在

焊接時要盡量減少母材的熔化。因此需要開坡口；選用細焊條，小電流；用直流反接電源；盡量采

用多層焊等辦法。同時還要注意對熔池的保護；在焊接材料中加入足夠的脫氧劑。P292

225.含銘量小于10%,含鋁量小于1.5%的Cr-Mo鋼大部均屬珠光體耐熱鋼。其中Cr5Mo和Cr9Mo

在煉油廠管式爐中用得最普遍。這種材質(zhì)極易在空氣中淬硬，所以焊后硬度很高，這是它的最大弱

點。這幾種材質(zhì)爐管及與其相應材質(zhì)管件的焊接一般有兩類焊條可以選用。一為奧氏體不銹鋼焊條,

一為與基本金屬相同材質(zhì)的焊條。P292

226.高銘銀奧氏體鋼焊接過程中存在的重要問題是熱裂，這種裂紋經(jīng)常是晶粒間的，并且還是在焊

接過程中溫度不低于1000℃條件下形成的。P294

227.奧氏體鋼焊接過程中容易產(chǎn)生熱裂的重要因素是奧氏體柱狀晶具有明顯的方向性，因而易于導

致雜質(zhì)的偏析（如易于生成低溶點共晶的雜質(zhì)Nb、S、P等的偏析）及晶格缺陷的聚集。同時，奧

氏體鋼的導熱系數(shù)大，因而冷卻收縮應力大，故易出現(xiàn)熱裂紋。P293

228.奧氏體鋼焊縫完全凝固后，即晶粒間的液層也已經(jīng)凝固后所形成的裂紋為冷裂紋。冷裂紋的出

現(xiàn)是由于焊縫強度和塑性不夠，也與焊縫中出現(xiàn)脆性的。相有關。假如熱裂紋稱為應力過渡集中的

起點，冷裂紋也也許在塑性高的焊縫中出現(xiàn)，奧氏體鋼一般易產(chǎn)生熱裂。因此應當把注意力集中在

防止熱裂發(fā)生上。P294

229.。相是硬而脆的非磁性組織成分的假定性名稱，是金屬間化合物，其成分不定，并且具有復雜

的晶格。O相也許直接由奧氏體形成，或者由鐵素體形成，但后者形成。相的趨向較大。P294

230.在奧氏體不銹鋼中，當其含鋁量大于12%以上時，它的抗腐蝕能力較好。P294

231.在焊條選擇上，假如采用超低碳（C<0.03%）銘銀鋼焊條，可避免焊縫產(chǎn)生晶間腐蝕，但使

焊縫強度減少。在焊條內(nèi)，假如具有穩(wěn)定碳化物的元素，如鈦、鋸等，由于這些元素和碳的親和力

比銘還大，因此先形成碳化鈦和碳化鋸，避免了碳化銘的生成。P294

232.475℃脆化一般發(fā)生在鐵素體含量較高的焊縫內(nèi)，在350~500℃長期加熱之后，特別在475℃

左右時脆化會快速進行，因此脆化叫做475℃脆性。從這點出發(fā)，焊縫金屬鐵素體含量不希望太高。

P294

233.奧氏體鋼焊縫有兩種基本類型的組織：一種為單相奧氏體；另一種為奧氏體+鐵素體或奧氏體

+碳化物，后者謂之雙相組織。已經(jīng)擬定，雙相組織的焊縫比單相組織的焊縫抗熱裂能力要強。P294

234.Ni、C、Mn是穩(wěn)定奧氏體的元素，而Cr、Si、Al、Ti、Nb、Mo、W、V是穩(wěn)定鐵素體的元素,

后者可以促使形成雙相一次組織。P294

235.焊縫中鐵素體的含量最佳控制在4~8%,這樣才干發(fā)揮它的積極作用。鐵素體含量過高，會使

o相及475℃脆性的形成而使焊縫脆化。

判斷題

1.白體一定是白色的。(x)P48

2.顏色對紅外輻射的吸取和反射具有重要影響。(x)P48

3.物體的單色吸取率隨投射輻射的波長而變。N)P48

4.自然界一切物體的輻射能力都小于同溫度下黑體的輻射能力N)P49

5.灰體的吸取率與入射波的波長存在一定的關系。(x)P50

6.灰體的黑度與發(fā)射的波長無關。3)P50

7.當灰體的溫度為一定期，其吸取率是恒定的，其黑度也是恒定的。3)P53

$$同溫度下黑體的輻射能力最大。W)P53

$$灰體的吸取率恒等于它在同溫度下的黑度。3)P53

8.在紅外波長范圍內(nèi)，大多數(shù)工程材料近似灰體，故在輻射換熱計算中，常把工程材料作為灰體解

決。W)P53

9.溫度大于絕對零度的任何物體表面都能發(fā)射波長連續(xù)的熱輻射線。（x）P53

$$各種顏色的油漆涉及白漆、水、雪的黑度很大，接近黑體。3）P54

$$灰體的吸取率與灰體表面性質(zhì)和表面溫度有關，與投射輻射的狀況無關。N）P54

$$實際固體的吸取率除了其表面性質(zhì)和表面溫度外，還與投射的波長和投射源的溫度有關。Z）P55

$$一般來說，非導電體的吸取率隨溫度的增長而減少，導電體的吸取率則隨溫度的增長而增大。對

常溫和工業(yè)高溫范圍內(nèi)的輻射，非導電體的吸取率比導電體的大。（Y）P56

$$氣體是典型的非灰體（發(fā)射和吸取光譜不是連續(xù)的），其輻射能力事實上不遵守四次方定律。（由

P57

10.管式加熱爐輻射室內(nèi)以輻射傳熱為主，同時也存在著對流傳熱。W）P144

11.在爐管內(nèi)，實際流速不也許達成臨界速度。W）P173

12.在計算無相變時的爐管內(nèi)介質(zhì)的壓降時，若為單相液體，則可以用爐子出入口平均溫度下的密

度來計算整個爐管內(nèi)的壓降，不會有多大誤差。（4）P173

13.計算氣體在爐管內(nèi)的壓降時，由于氣體密度隨壓力和溫度有較大的變化，應將爐管提成若干小

段計算壓降，以減少有此引起的誤差。3）P173

14.在高液速范圍內(nèi)，隨著氣速的增長，液節(jié)流直接向環(huán)-霧狀流過渡，而不再通過泡沫流區(qū)域。（4）

P180

15.在逐級擴徑汽化段爐管內(nèi)，流型的判別只需對各種管徑的始端進行。（Y）P182

16.氣體燃料的燃燒涉及物理和化學兩個過程。物理過程指的是燃料氣和空氣的擴散混合，化學過

程指的是燃燒化學反映。（Y）P212

17.高強度燃燒器一般都設立有預燃筒。Z）P223

18.溫度較高的燃燒道一般多采用粘土質(zhì)耐火磚或高鋁水泥耐火混凝土。（x）P223

19.溫度較低的燃燒道一般多采用高鋁磚或低鈣硅酸鹽水泥耐火混凝土。（x）P223

20.立式爐爐膛高度不高，斜頂爐和方箱爐爐膛深度有限，因此均不宜采用火焰太長的燃燒器。W）

P224

21.在理論空氣量下，工業(yè)燃燒器還是有也許達成完全燃燒的。（X）P237

22.燃燒器要解決煙氣污染，重要是解決氧化氮的問題。W）P237

23.燃料灰分形成的飄塵和氧化硫只有對燃料或煙氣進行解決方可解決，燃燒器自身無能為力。H)

P237

24.燃料氣的平均分子量越小，其燃燒噪聲越大。(x)P264

25.奧氏體鋼沒有臨界下限溫度。3)P272

26.幾乎所有鋼材都有熱脆性的趨勢。W)P275

27.環(huán)烷酸能形成可溶于油的腐蝕產(chǎn)物。Z)P277

28.硫化氫的腐蝕產(chǎn)物是不溶于油的，且多為均勻腐蝕。W)P277

29.許用應力沒有考慮塑性應變和蠕變應變。N)P281

30.碳鋼和銘鋁鋼的最高使用溫度比極限設計金屬溫度低幾十度。N)P272

31.在實際應用中，在役爐管是按規(guī)定的蠕變值，即直徑的膨脹量來判廢的，而新爐管的設計則是

按持久極限來計算的。Z)P272

32.含碳量增長，鋼材的時效趨勢減弱。W)P272

33.Ni含量33%以上的合金鋼不會產(chǎn)生。相，也就不會有“a脆性”的現(xiàn)象出現(xiàn)。N)P276

34.低硫高酸腐蝕比高硫高酸的腐蝕還嚴重。W)P277

35.爐管內(nèi)的介質(zhì)流速越快，環(huán)烷酸的腐蝕速率越高。W)P277

36.煙氣的露點溫度隨SO3含量的增長而升高。N)P280

37.許用應力是根據(jù)屈服強度和蠕變斷裂強度擬定的，沒有考慮塑性應變或蠕變應變。N)P281

38.一般工程設計中直接采用最高管壁金屬溫度而不去計算當量管壁金屬溫度，并且這樣做是偏于

安全的。R)P285

39.假如腐蝕裕量并不是根據(jù)可靠的腐蝕速率計算的，而又通過腐蝕分數(shù)的代入再予減小，則爐管

壁厚設計的可靠性會大大減少。對于管式爐爐管壁厚設計而言，還是偏安全一點好，這時腐蝕分數(shù)

可取1,即尸取(Y)P286

40.碳鋼材質(zhì)的集合管和急彎彎管在焊接或拔制后不用熱解決。川)P289

41.對于一個擬定的體系，無論是熱效率還是綜合熱效率的計算，其有效熱的計算都是同樣的。(4)

P38

42.被加熱介質(zhì)在體系中有放熱化學反映時的反映熱應計算在總的供應熱量之內(nèi)。N)P38

43.對于熱效率和綜合熱效率，其損失熱量也是不相同的。

44.

選擇題

1.氣體燃料和空氣預先充足混合，在燃燒器根部迅速完全燃燒，形成的火焰種類為（A〉P65

A.不發(fā)光火焰B.發(fā)光火焰C.半發(fā)光火焰D.以上答案都不對

2.不發(fā)光火焰的輻射能力相對于發(fā)光火焰和半發(fā)光火焰來講，其輻射（B）選擇性。P65

A.不具有B.具有C.部分具有D.以上答案都不對

3.液體燃料燃燒時，一般來講，形成的火焰種類為（B）。P65

A.不發(fā)光火焰B.發(fā)光火焰C.半發(fā)光火焰D.以上答案都不對

4.預先沒有充足和空氣混合的氣體燃料燃燒時，形成的火焰種類為（B）。P65

A.不發(fā)光火焰B.發(fā)光火焰C.半發(fā)光火焰D.以上答案都不對

5.半發(fā)光火焰的輻射光譜是（A）的。P65

A.連續(xù)B.不連續(xù)C.以上答案都不對

6.固體燃料燃燒時，形成的火焰是（C）。P65

A.不發(fā)光火焰B.發(fā)光火焰C.半發(fā)光火焰D.以上答案都不對

7.發(fā)光火焰的輻射光譜是（A）的。P65

A.連續(xù)B.不連續(xù)C.以上答案都不對

8.下列氣體燃燒器噴嘴中，燃料氣與空氣混合最為均勻的是：（D）P212

A.外混式燃料氣噴嘴B.半預混式燃料氣噴嘴

C.混合式預混燃料氣噴嘴D.引射式預混燃料氣噴嘴

9.硫腐蝕與溫度有關，在（B）溫度范圍內(nèi)，活性硫化物未分解，無水時無腐蝕。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

10.硫腐蝕與溫度有關，在（C）溫度范圍內(nèi)，硫化物開始分解，生成H2S,開始有腐蝕并隨溫度

的升高而加重。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

11.硫腐蝕與溫度有關，在（D）溫度范圍內(nèi)，H2s開始分解為H2和S,進而生成FeS膜。P277

A.<120℃B.120~240℃C.240~340℃D.340~400℃

12.高溫硫腐蝕發(fā)生的溫度范圍一般在（D）

A.120~240℃B.240~340℃C.340-400℃D.426~480℃

13.硫腐蝕與溫度有關，當溫度在（D）時，硫化氫近于完全分解，腐蝕速率下降。P277

A.>240℃B.340-400℃C.426-480℃D.>480℃

14.環(huán)烷酸的腐蝕能力隨溫度的變化而變化，在（B）溫度之間最大。P277

A.220~270℃B.270~280℃C.280~350℃D.350~400℃

15.在耐火材料的各項指標中，用以表白其抵抗急冷急熱的性能的是（B）P318

A.高溫體積穩(wěn)定性B.熱穩(wěn)定性C.抗渣性D.耐火度

16.環(huán)烷酸的腐蝕與爐管內(nèi)的介質(zhì)流速之間的關系是（A）P277

A.流速越高，腐蝕越嚴重B.流速越低，腐蝕越嚴重

C.腐蝕速度與管內(nèi)介質(zhì)流速無關D.還不擬定

17.在相同壁厚的同種工況下，承受環(huán)向應力值最高的爐管部位是（C）。P287

A.水平直管段管壁B.垂直直管段管壁

C.急彎彎管內(nèi)拐彎處D.急彎彎管外拐彎處

18.集合管支管口與爐管的連接形式為（B）焊接。P289

A.脹接B.焊接C.脹焊結合D.法蘭連接

19.（D）圓筒爐已成為現(xiàn)代立式圓筒爐的主流。P10

A.螺旋管式B.純輻射式

C.有反射錐的輻射一對流型D.無反射錐的輻射一對流型

多選題

1.下列措施中，合用于防止火焰脫火的措施的有（BCD）P213

A.延長燃料氣和空氣的預混合段的長度B.設立燃燒道

C.設立穩(wěn)燃器D.多火孔互相較差噴射

2.下面屬于克制氧化氮生成的方法的有：（ABCD）P239

A.兩段燃燒法B.煙氣循環(huán)法C.濃淡燃燒法D.組合燃燒法

3.燃燒噪聲與（BCD）等因素有關。P264

A.燃料種類B.燃料性質(zhì)C.燃燒劇烈限度D.燃燒放熱量

4.在擬定用于設計的管壁金屬溫度時，需要依據(jù)的參數(shù)有：（AB）P283

A.最高管壁金屬溫度或當量管壁金屬溫度B.溫度裕量

C.腐蝕裕量D.腐蝕分數(shù)

5.鑄造回彎頭與爐管的連接形式有（AB）。P290

A.脹接B.焊接C.脹焊結合D.法蘭連接

簡答題

1）輻射室用立管有哪些優(yōu)點？P12

答：⑴爐管的支撐結構簡樸，輻射管架合金鋼用量少；

⑵管子不承受自重而引起的彎曲應力；

⑶管系的熱膨脹易于解決；

⑷爐子旁邊不需要預留抽爐管所需的空地等。

2）在什么情況下輻射室用橫管具有較大的優(yōu)勢？P13

答：⑴被加熱介質(zhì)容易結焦或堵塞，爐管規(guī)定用帶堵頭的回彎頭連接，以便除焦或清洗。

⑵規(guī)定管系能完全排空；

⑶管內(nèi)為混相狀態(tài)，規(guī)定流動平穩(wěn)、可靠等。

1.管式加熱爐內(nèi)煙氣流動過程中的壓降一般具有哪些項目？P201

答：⑴煙氣沿直管道流動的壓降（1分）;

⑵煙氣流過擋板、轉彎或截面變化等局部地方的壓降（1分）；

⑶煙氣流過對流室管排的壓降（1分）；

⑷煙氣流過空氣預熱器的壓降（1分）。

2.管式加熱爐的強制通風形式有幾種？分別是什么？P201

答：管式加熱爐的強制通風形式一般分為3種（1分）。

⑴僅有通風機。燃燒空氣由通風機供應，爐內(nèi)煙氣流動的阻力由煙囪抽力克服。（1分）

⑵既有通風機，又有引風機。燃燒空氣由通風機供應，爐內(nèi)煙氣流動的阻力重要由引風機的壓

頭克服。（1分）

⑶僅有引風機。燃燒空氣由爐內(nèi)負壓吸入，煙氣壓降重要由引風機克服。（1分）

3.影響熱著火過程的因素有哪些？P208

答：⑴燃料的活性越強，越容易著火（1分）；

⑵散熱增長，則著火困難，散熱減少則著火容易（1分）；

③可燃混合物的壓力升高時，反映加速，著火變得容易（1分）；

⑷過?？諝庀禂?shù)太大或太小，意味著燃料或氧的濃度兩者之中總有一個為數(shù)甚小，反映速度很

低，著火過程就十分困難（1分）。

4.請簡述預混式燃料氣噴嘴的優(yōu)、缺陷。P212

答：優(yōu)點：①燃燒強度高，可使管式爐結構緊湊（1分）。②過?？諝饬可?，一般a=1.05或更低都

能保證完全燃燒（0.5分）。③一般無化學不完全燃燒（0.5分）。

缺陷：①燃燒穩(wěn)定性差，容易脫火或回火（1分）。②對于引射式燃料氣噴嘴，規(guī)定燃料氣有較

高且穩(wěn)定的壓力和穩(wěn)定的性質(zhì)（熱值、重度等）（0.5分）。③噴嘴自身的結構尺寸比外混式的大（0.5

分）。

5.為了提高外混式燃料氣噴嘴的燃燒強度，可采用哪些方法？P212

答：①將燃料氣和空氣提成許多交叉的細流，互相之間成一定的角度（0.8分）。

②使空氣旋轉流動并提高流速，以提高湍流擴散強度（0.8分）。

③適當增長過?？諝饬浚?.8分）。

④增長燃料氣和空氣之間的速度差（0.8分）。

⑤使燃燒在溫度較高的燃燒道中進行（0.8分）。

6.外混式燃燒器有哪些優(yōu)、缺陷？P212

答：優(yōu)點：①燃燒穩(wěn)定性好，運營可靠；它既不存在回火問題，也不容易脫火（1分）。②結構簡樸

（0.5分）。③可運用低壓燃料氣做燃料（0.5分）。

缺陷：①燃燒強度低，火焰長，需要較大的燃燒室（爐膛）容積（1分）。②過剩空氣系數(shù)大，

一般a=1.15左右才干保證完全燃燒（0.5分）。③在過剩空氣系數(shù)較小或混合較差的情況下會產(chǎn)生

不完全燃燒（0.5分）。

7.設計和選用燃燒器時應注意哪些問題？P223

答：①燃燒器應與燃燒特點相適應（1分）。

②燃燒器應滿足管式爐的工藝規(guī)定（1分）。

③燃燒器應與爐型配合（1分）。

④燃燒器應滿足節(jié)能和環(huán)保規(guī)定（1分）。

8.簡述燃燒道的作用。P223

答：①在火焰根部設立一段燃燒道，不僅能使其基本上不散熱（1分），并且耐火材料蓄積的熱量還

能提高輻射熱源，使火焰根部溫度升高，對著火和穩(wěn)燃是很有幫助的（1分）。

②約束空氣，迫使其與燃料混合而不致散溢于爐膛中（1分）。

③配風器提供的氣流流型，往往要與燃燒道配合才干實現(xiàn)（1分）。

9.簡述富氧燃燒有哪些優(yōu)點？P237

答：優(yōu)點：①富氧燃燒可以得到更高的火焰溫度，增大火焰與被加熱物料之間的