選型與典型設(shè)備設(shè)計

設(shè)備選 第一章總 過程設(shè)備的基本要 過程設(shè)備設(shè)計的作 過程設(shè)備設(shè)計與選型的主要內(nèi) 第二章?lián)Q熱器設(shè)備設(shè)計及選 換熱器設(shè)計依 換熱器類型簡 換熱器選型原 換熱器結(jié)構(gòu)選 換熱器主要設(shè)計軟 設(shè)計條 物性數(shù)據(jù)的確 估算傳熱面 工藝結(jié)構(gòu)尺 核算結(jié) 計算結(jié) 機(jī)械校 換熱器選型結(jié)果匯 第三章塔設(shè)備設(shè)計及選 概 設(shè)計規(guī) 塔設(shè)備設(shè)計目 塔設(shè)備選型基本原 塔類型的選 板式塔的具體選 浮閥塔的優(yōu) 設(shè)計條 塔徑的初步核 塔板布置設(shè) 設(shè)計條 選 設(shè)計壓 設(shè)計溫 塔高的計 接管的計 塔體和封頭選 裙座的設(shè) 塔設(shè)備附 SW6塔機(jī)械強(qiáng)度校 塔設(shè)備計算說明 第四章反應(yīng)器設(shè)計及選 概 反應(yīng)器的選 反應(yīng)溫 氧化吸收劑濃 吸收液酸 物料組 物料物性參 反應(yīng)條 反應(yīng)釜體積的計 反應(yīng)釜公稱直徑的確 確定筒體高 釜體、封頭厚度計 夾套的設(shè)計計 攪拌器設(shè) 筒體的傳熱計 選擇釜體法 攪拌軸的計 電動機(jī)、 單支點(diǎn)支架選 開孔補(bǔ) 容器支座的選 溫度計、壓力表選 接管 SW6機(jī)械校核（R- 塔式反應(yīng)器的比 干氣氨法脫硫主要影響因 噴淋塔工藝設(shè) 噴淋塔壁厚的計 噴淋塔機(jī)械校 選用依 間歇反應(yīng)器特 結(jié)構(gòu)及控制組成設(shè) 第五章泵的選 概 選型原 選型示例（P- 泵的選型結(jié) 第六章壓縮機(jī)的選 概 選型依 選型原 選用要 P-0203選型示 壓縮機(jī)選型一覽 第七章儲罐的選 儲罐選型依 儲罐選型原 立式平底筒形儲罐的選型方 球形儲罐的選型方 產(chǎn)品儲罐選型示例（吩噻嗪儲罐 第八章氣液分離器的選 概 設(shè)計依 氣液分離器類 V-0103設(shè)計過 類型選 尺寸設(shè) 強(qiáng)度校 運(yùn)用SW6對其進(jìn)行強(qiáng)度校核結(jié)果如 氣液分離器一覽 第九章固液分離器設(shè) 概 選型依 工藝簡 過濾 主要操作過 選型結(jié) 第十章氣固分離器的選 概 工藝介 選型(V- 第十一章工藝設(shè)備一覽 非標(biāo)設(shè) 換熱器選型一覽 塔設(shè)備選型一覽 反應(yīng)器選型一覽 氣液分離器選型一覽 定型設(shè) 泵選型一覽 壓縮機(jī)選型一覽 固液分離器選型一覽 儲罐選型一覽 第一章過程設(shè)備的基本要求過程設(shè)備設(shè)計的作用過程設(shè)備設(shè)計與選型的主要內(nèi)容些設(shè)備包括換熱器系列、容器系列、搪玻璃設(shè)備系列以及圓泡罩、F1型浮閥和編制工藝設(shè)備一覽表。在初步設(shè)計階段，根據(jù)設(shè)備工藝設(shè)計的結(jié)果，階段的工藝設(shè)備一覽表作為設(shè)計說明書的組成部分提供給有關(guān)部門進(jìn)行設(shè)計審第二章?lián)Q熱器設(shè)備設(shè)換熱器設(shè)計依據(jù) HG20553-《石油化工企業(yè)尺寸系列SH3405-JB/T7658.4-JB/T4712-2.2置中換熱器占總設(shè)備數(shù)量的40%左右，占總投資的30%~45%。今年來隨著節(jié)能技按作用原理傳熱的方式分管殼式：固定管板式、浮頭式、填料函式、 型管交換器 在兩側(cè)流體間傳遞熱量烯、冷卻水(Chilledwater)或鹽水(brine)。冷凝器(Condenser)：在此單元中，制程蒸汽被全部或部分的轉(zhuǎn)化成液體冷卻器(Cooler)：用水或空氣冷卻，不發(fā)生相變化及熱的再利加熱器(Heater)Dowtherm或熱油作過熱器(Superheater)：高于飽和蒸汽壓的飽和蒸汽進(jìn)再沸器(Reboiler)：提供蒸餾潛熱至分流塔的底部boiler)：2-1能管內(nèi)外均能承受高壓，管內(nèi)及檢修2-2故設(shè)備相對較低不適用于殼結(jié)垢場合管束可抽出來機(jī)械U形管式換可用于管腐蝕場合管束可抽出機(jī)械達(dá)2.5MPa處流動死區(qū)，旁路漏7%以上；；要求100%射線探傷；換熱器選型原則好的換熱器，如果換到另一種場合可能傳熱效果和性能會有很大的改變。流體的對、維修的要價格、使用安全性和110度；容易使管子腐蝕或者在殼容易結(jié)垢的介質(zhì)型號：AES500-1.6-54-6/25-4 5001.654表示公稱換熱面積為 25表示換熱管外徑為 表示管束為 級，采用較高級冷拔54m25mm6m，4管程，低溫端不應(yīng)小于5℃；當(dāng)冷凝帶有惰性氣體的工藝流體時，冷卻劑的出口溫度應(yīng)該低于工藝流體的，一般低于5℃；在冷卻反應(yīng)物時，為了控制反應(yīng)，應(yīng)維持反應(yīng)流體和冷卻劑之間的溫差不小于10℃。2-3工藝流體的壓力允許的壓力降3.9×103~3.3×10水和相類似的液體流速一般1-2.5m/s；氣體和蒸汽的流速可8-30m/s的 換熱器流速范圍流速換熱器結(jié)構(gòu)選型與前官箱封頭官箱類似。根據(jù)介質(zhì)工作特點(diǎn)，選取M型后封頭。 TEMA端部形式的選污垢系數(shù)(m2.°C U——A—UC—A——A—CCASMCASCMASMMASCCA,BMCAL—A——CAS—MAS—CALC：化學(xué)；M：機(jī)械，包壓水力噴射只用于管內(nèi)側(cè)可用高壓水噴射的冷卻水系統(tǒng)當(dāng)殼側(cè)污垢系數(shù)≤0.00035時,當(dāng)殼側(cè)污垢系數(shù)≤0.00035并且管側(cè)可用高壓水噴射時，T型封將同直徑換熱器中的換熱管由Φ25mm改為Φ19mm，其傳熱面積可增加40%左右，節(jié)約20%金屬以上；但增加了制造難度，且小管子容易結(jié)垢，不易。直是很嚴(yán)重，又允許壓力降較高的情況下，采用Φ19mm×2mm的管子是合理的。2-6GB8163-10x14x19x25x25x32x38x45x57xGB2270-10x14x19x25x32x38x45x57x列的管束，能夠使管間小橋形成一條直線通道，便于管外機(jī)械，因?yàn)闅こ淌菚r還要留有進(jìn)行的通道。換熱管中心距一般不小于1.25倍的換熱管2-7換熱管外徑24952857換熱管中心距69520872長一點(diǎn)的管子(12.2m的碳，21.3m的銅合金管)通常只在可以得到。但6m長的換熱管則是很普遍的。無相變換熱時，管子較長則傳熱系數(shù)也增加，的換熱管。對于大面積或無相變的換熱器可以選用89m的管長。在冷凝器中選壓力降過大，一般選在1～2。折流板圓為直徑的15~25％。折流板間距為殼體直徑的1/5并大于50mm。然而，對特殊的設(shè)計考慮可以取較換熱器主要設(shè)計軟件2-8AspenDesign&典型換熱器設(shè)備設(shè)計示例（E-2-9進(jìn)口溫度出口溫度壓力物性數(shù)據(jù)的確

t202522.52

T6450572殼程反應(yīng)后物料在定性溫度t下的物性數(shù)據(jù)： c0.6031W/( cpc4.179kJ/(c =997.69c h0.5321W/( Cph3.26kJ/(kg h1213.33估算傳熱面積熱流量由換熱初步模擬可以確定此換熱器所通過的熱流量為Qt(T1t2)(T2t1)(6425)(5020）34.3 T2 20t1殼程熱物流出口溫度，℃；t2殼程熱物流出口溫度，℃；K480W/(m2K)則A m計(Kt 480mW=Q/

t)

4.189工藝結(jié)構(gòu)尺寸根據(jù)本次工藝選用19mm2mm較高級的冷拔傳熱管（不銹鋼）取管內(nèi)流速ui1m/sn=V/(0.785d2u)

(1213.330.7850.01521)

/(3.14d0n

3.140.019采用三角形排列法，根據(jù)換熱管直徑查的管中心距為2-1Do

ns1) 3)d02-10其中公稱直徑DN900mm，傳熱管規(guī)格為19mm2mm，傳熱管總長L4500mmNT100935，折流板間距為600mm，換熱器換熱面積為265m2高度為297mm；取折流板間距B600mm，則折流板數(shù)取u1=1.2m/s則

=398.2mm3.14圓整取DN400mm取u2則43.14997.6943.14997.69圓整取DN=250mm，即外徑為i0.023hRe08i此的適用范圍是 2.0103Pas； Re1000； 0.4Pr l

；管程流體的流通截面積SiS0.785d2NT0.7850.015210090.3N NP則iu=Wh= =1.06m/sih

1213.33Re=diuih=0.0151.061213.33h h管程流體的雷諾數(shù)Re1000Pr

PrCph

3.260.7730.023hRe08Prn=0.0230.532124957.24084.7403=4286.68W/(m2K

0.023cRe08Prn()0 4[3o2d2 30.02520.0192de

SBD(1d0)0.60.9(1

0uVc 1.152m/s0 997.69Re=deuo

c0.01731.152 前式Re的適應(yīng)范圍2×(103～106)，符合前式要Pr

CpcPr

4.1790.9351(粘度矯正

)0140.023cRe08Pr03()014=0.0230.603121263086.48041=4906.83W/(m2

0.88m2K/KW0.176m2K/KW Oi iTtw1 1 得tw=50.45此換熱器管程選用不銹鋼鋼傳熱管材料，在此溫度下其熱導(dǎo)率約為W/(m2K，則管壁Rb0.0023.9510-5m2K/w w另 ddodi=0.019-0.01 lndo

ln0.019=0.0K =521.7724W/(m2 d R R 0 0R i KcK480W/(m2K大致符合，所選用的換熱器可cA = cKc 521.7724pp則換熱器的面積HH=Ap-Ac=265173.95 換熱器的換熱面積在30%-50%之間較為合適，可以滿足冷熱物流的換AspenExchangeDesign&Rating進(jìn)行輔助設(shè)計，所得結(jié)果見設(shè)計源文件EDR換熱器設(shè)計。Pi=(PLPr)FtNPNSPnPr流體流過回彎管因摩擦阻力引起的壓力Pn流體流經(jīng)管箱的壓力降Ft結(jié)構(gòu)校正因素，無因次，對19mm2mm1.5NP，NS分別為管程數(shù)與殼即 u PL=i（ i）=0.033

=iui2=31213.331.062 Pn

iui

=1.51213.331.062 故管內(nèi)壓力降PiPLPrFtNPNSPnNSPo=(P1P2)FtPFfn o P2NB(3.5

1)ouo226.05kPa u)oo8.58kPa 故殼程壓力降Po=(P1P2FtNS34.63kPa40kPa程流動阻力也較2-11管程（熱流體殼程（冷流體流量/kg·s-溫度（進(jìn)口/出口壓力定性溫度密度/kg·m-定壓比熱容/kJ·kg-1·K-黏度熱導(dǎo)率/W·m-1·K-數(shù)1殼體內(nèi)徑1管長管心距管徑19管數(shù)目/6傳熱面積1流速/ms-表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)/W·m-2·K-污垢熱阻/m2·K-1·W-阻力熱流kJ·s-傳熱溫差傳熱系數(shù)/W·m-2·K-aspenEDRPc0.12MPa，換熱器圓筒的設(shè)計內(nèi)徑Di為900mm，則計算厚度為： 0.12 0.3mmc2tc

21891式中t-Q345R材料40oC(設(shè)計溫度）時的許用應(yīng)力-塔體焊接接頭系數(shù)，取=1；C1C1=0.3mm，其中腐蝕裕量C2取2mm。 Pc CC 2.3c 2t 21891c里筒體厚度取10mm，所以筒體的有效厚度e1020.37.7mm選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，形狀系數(shù) K=1，因此封頭名義厚度為 KPc CC 1 2.3c 2t 218910.12c的有效厚度e1020.37.7mm為公稱直徑的標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭(代號EHA)的直邊高度只與公稱直徑有關(guān)為40mm；由于所設(shè)計的筒體封頭壁厚為10mm，所以直邊高度為40mmtt計算中航 航空動力控制系設(shè)計計算條 設(shè)計壓 設(shè)計壓 設(shè)計溫 C設(shè)計C管箱圓筒內(nèi)徑材料名材料 殼程圓筒校核計前端管箱圓筒校核計算前端管箱封頭(平蓋)后端管箱圓筒校核計算后端管箱封頭(平蓋)膨脹節(jié)校核計算管箱法蘭校核計開孔補(bǔ)強(qiáng)設(shè)計計管板中航一航空動力控制系統(tǒng)設(shè)計溫度內(nèi)徑 (鍛材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= [T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et中航一航空動力控制系統(tǒng)計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)PT1.25Pc[ (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i i = eh=nh-C1-C2=min=nh=壓 計 KDi0.5e=中航一航空動力控制系統(tǒng)設(shè)計溫度內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et中航一航空動力控制系統(tǒng)計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (鍛材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)PT1.25Pc[ (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i i = eh=nh-C1-C2=min=nh=壓 計 KDi0.5e=中航一航空動力控制系統(tǒng)GB150.3-設(shè)計溫度內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù) 2[]t =ce=n-C1-C2=n PT1.25P[]= (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et中航一航空動力控制系統(tǒng)接管N1,:設(shè)計 簡圖計算壓力℃數(shù)1殼體內(nèi)直徑殼體開孔處名義厚度殼體厚度負(fù)偏差殼體腐蝕裕量20012稱接管厚度負(fù)偏差補(bǔ)強(qiáng)圈厚度負(fù)偏差接管材料許用應(yīng)力補(bǔ)強(qiáng)圈許用應(yīng)力開孔補(bǔ)強(qiáng)計算1殼體計算厚度接管計算厚度0開孔補(bǔ)強(qiáng)計算直徑補(bǔ)強(qiáng)區(qū)有效寬度接管有效外伸長度接管有效內(nèi)伸長度0殼體多余金屬面積接管多余金屬面積補(bǔ)強(qiáng)區(qū)內(nèi)的焊縫面積A1+A2+A3=mm2A補(bǔ)強(qiáng)圈面積結(jié)論:U中航一航空動力控制系統(tǒng) 設(shè)計溫度℃設(shè)計要求的循環(huán)次數(shù)0次波紋腐蝕裕量管許用應(yīng)力直邊Eb段Ebc Db波長W直邊段長度L4=波紋管層 =h=波 =成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SC加強(qiáng)圈彈性模量EcDm=D’o+hSP1Dm 系數(shù)k 1.5（當(dāng)k1時，取k疲勞的溫度修正室溫條件下TEbc W橫坐標(biāo)值2hW右端縱坐標(biāo)曲線值2.2D m按, 查圖得：C Dm 按W, 查圖得：C Dm 按按W, 查圖得：Cd2.062h2.2Dm KmDEtSCK mb 2 KnKn軸向力F=N移應(yīng)力 許用值內(nèi) pD0L4Eb 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct壓 pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 3.26 pt pt彎曲應(yīng)力2ph 32mSCpp Eb(SpC2)2e4 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組計算p231.5ts合計算d45R0.7pd2ts疲 核對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時,需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù) 3NTf N安全系數(shù)nf(GB151－1999，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2t=p P h2PP<=PsU中航一航空動力控制系統(tǒng) 設(shè)計溫度℃設(shè)計要求的循環(huán)次數(shù)0次波紋腐蝕裕量管許用應(yīng)力直邊Eb段 Db波長W直邊段長度L4=波紋管層 =h=波 =成型前一層名義厚度S加強(qiáng)圈有效厚度ScDC=Db+2mS+SC加強(qiáng)圈彈性模量EcDm=D’o+h1SP Dm 系數(shù)k41.5Db（當(dāng)k1時，取k室溫條件下TfTEbc W橫坐標(biāo)值2hW右端縱坐標(biāo)曲2.2DmP按W2hWDm查圖得：C p按W2hWDm查圖得：C f按W 查圖得：Cd2h2.2Dm KmDEtSCK mb 2 KnKn軸向力F=N應(yīng)力 許用值內(nèi) pD0L4Eb 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct壓 pDcLcEc 2(mSEtLDSkEtLDb4 cct薄膜應(yīng)力pDm 3.26 ptph pt彎曲應(yīng)力2ph 32mSCpp Eb(SpC2)2e4 f彎曲應(yīng)力5Eb(SpC2)e d組計算p231.5ts合計算d45R0.7pd2ts 核對于奧氏體不銹鋼膨脹節(jié),當(dāng) 2t時,需要進(jìn)行疲勞校 疲勞破壞時的循環(huán)次數(shù)N 3N TfR安全系數(shù)nf(GB151－1999，nf15許用循環(huán)次數(shù)NNNnf設(shè)計要求的操作循環(huán)次數(shù)N1.4mS2t=p P h2PP<=Ps中航一航空動力控制系統(tǒng) C平均金屬溫度C C殼程C圓殼程圓筒內(nèi)徑筒殼體法蘭設(shè)計溫度下彈性模量A=0.25Di管箱C圓筒設(shè)計溫度下彈性模量值管箱法蘭設(shè)計溫度下彈性模量Et換管子平均溫度C[t熱設(shè)計溫度下管子材料彈性模量Et平均金屬溫度下管子材料彈性模量平均金屬溫度下管子材料熱膨脹系數(shù)C管管子外徑管子壁厚2管子根數(shù)換熱管中心距換一根管子金屬橫截面積at(dt換熱管長度管子有效長度(兩管板內(nèi)側(cè)間距KtEt管子回轉(zhuǎn)半徑i0.25d2d2t熱管子受壓失穩(wěn)當(dāng)量長度Cr=2Et 比 lcr管子穩(wěn)定許用壓應(yīng)力 Cr 2 管管子穩(wěn)定許用壓應(yīng) (Clcr) t i [ s 2 2Cr設(shè)計溫度C管設(shè)計溫度下許用應(yīng)力r設(shè)計溫度下彈性模量管板腐蝕裕量4管板輸入厚度管板計算厚度(包括拉桿和假管區(qū)面積0板管板強(qiáng)度削弱系數(shù)管板剛度削弱系數(shù)管子加強(qiáng)系數(shù)K21.318DiEna/E K 脹接許用拉脫應(yīng)力4焊接許用拉脫應(yīng)力管管箱法蘭厚度f法蘭外徑f箱蘭力矩mp法蘭寬bfDfDi法比值h/比值"/ 系數(shù)C"(按/D”/D,查<<GB151-1999>> 蘭系數(shù)”(按h/Di,f”/Di,查<<GB151-1999>>圖 2E"b2"旋轉(zhuǎn)剛度K" ff fEh" 12DibfDi 殼殼體法蘭厚度f法蘭外徑f體法蘭寬度bfDfDi比值s/法比值'/ 系數(shù)C按/D”/D,查<<GB151-1999>> 蘭系數(shù)',按/D”/D,查<<GB151-1999>> 3旋轉(zhuǎn)剛度K'12E'fbf2'Ef 12DibfDi 法蘭外徑與內(nèi)徑之比KDfY(K查<<GB150－2011>>7-旋轉(zhuǎn)剛度無量綱參數(shù) KKf4t膨脹節(jié)總體軸向剛度~管板第一彎矩系數(shù)(按KKf查<<GB151-1999>>27)系系數(shù)~KK~系數(shù)(按KtKf查<<GB151－98>>29)換熱管束與不帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtEs數(shù)換熱管束與帶膨脹節(jié)殼體剛度之比QEtna(EsAsKex EsAsKex管板第二彎矩系數(shù)(按K,Q或Qex查<<GB151-1999>>圖28(a)或系數(shù)（帶膨脹節(jié)時Q代替Q）M 2K(QG2計(K,QQex30) 法蘭力矩折減系數(shù)KfKfG3管板邊緣力矩變化系數(shù) M K 算法蘭力矩變化系數(shù) ~ KM 管AlA0.25nd(三角形布管 A0.866nS2 (正方形布管 AnS2 數(shù)管板布管區(qū)當(dāng)量直徑D4A 系數(shù)Al/系系數(shù)na/數(shù)系數(shù)s0.40.61Q計系數(shù)(帶膨脹節(jié)時Qex代替 t0.4(1)(0.6Q)/算管板布管區(qū)當(dāng)量直徑與殼體內(nèi)徑之比tDt/管板周邊不布管區(qū)無量綱寬度kK(1-作用下的組合工況(Pt==t(tt-t0)-s(ts-t0當(dāng)量壓力組合Pc有效壓力組合PasPs蘭力矩系 4MmD3i 管板邊緣力矩系數(shù)MMmMM管板總彎矩系數(shù)mm11系數(shù)G1e僅用于m0時G1e3m系數(shù)m0時,Km31(a)實(shí)線當(dāng)m0時,Km系數(shù) m>0,G1=max(G1e,G1i)m< G= 帶膨脹節(jié)Q為Q~r=1(14Q~'=3m(1r4K(QG2~p=114Q殼體法蘭力矩系數(shù) M(M Mf)管板徑向應(yīng) Dr i a1.5r3r'Pa~'Di k 2 1.5r3r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力Pa~ p0.5r1.5r'Y~ P(Di)2 Mwsa '殼體法蘭應(yīng) 1.5r3r1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力A(1) A(QG) c3cqt3[q]焊僅有管程壓力Pt作用下的組合工況(Ps==t(tt-t0)-s(ts-t0當(dāng)量壓力組 PcPt(1有效壓力組合PatPt操作情況下法蘭力矩系數(shù) 4Mp MpD3i ~ M~管板邊緣剪力系數(shù)管板總彎矩系數(shù)mm11系數(shù)G1e僅用于m0時G1e3m系數(shù)m0時,Km31（a）實(shí)線當(dāng)m0時,Km31（b)系數(shù) m>0,G=max(G,G) m<0,G1= 1(1r 4Q~'=3m(1 4K(QG2 1Q2殼體法蘭力矩系 M~MpM-5.573e-管板徑向應(yīng) r DrPai1.5r3r'Pa~'Di2kk r 1 (2 m 1.5mm13r管板布管區(qū)周邊剪切應(yīng)力pPa~p0.5r1.5r殼體法蘭應(yīng)力' MP(i) f1.5r3r1PG2QP Q a t3t殼程圓筒軸向應(yīng)力AP(1)P (QG) c3c換熱管與管板連接拉脫應(yīng)力qt3[q]焊管板名義厚度中航一航空動力控制系統(tǒng)計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑(管材鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)2[]t =e=n-C1-C2=n 2e[]t(Die)=t2 =t中航一航空動力控制系統(tǒng)設(shè)計溫度內(nèi)徑 (管材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=e=n-C1-C2=n 外壓計算長度 外徑Do=Di+2n=A B [P]= =Do/位中航一航空動力控制系統(tǒng) 設(shè)計壓力計算壓力設(shè)計溫度軸向外載荷N外力矩殼體法蘭f螺b栓公稱直徑d螺栓根徑d數(shù)量個墊DDhNmb片b=DGD外+D內(nèi)b0>b=2.53bb0>DGD外螺栓受力 Wa=πbDGyNWp=Fp+F=N所需螺栓總截面積Am=max(Ap,Aa)=實(shí)際使用螺栓總截面積Ab nd2=4力 計操FD=0.785D2i=NLD=LA+=MD=FD 作FG==NLG=0.5(Db-DG=MG=FG=FT=F-=NLT=0.5(LA+1+LG=MT=FT=外壓:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG 內(nèi)壓:Mp= Mp W NLG Ma=WLG 栓 距 L =LminLmax形狀常數(shù)確h0Di0h/ho=K=Do/DI=10KZYeFIh0eFLh0f=d1Uho =d1Uho =3f ψ=δf==4fe13= 許 結(jié)W DiWp Di 輸入法蘭厚度δf54.0mm時,質(zhì)計 許用 力HfMo2 1.5[]t=224.2f(n n力R(1.33fe1)M02f[]t=f力M0YZ 2 []t=f力max(0.5(HR),0.5(HT))=[]t=f數(shù)J52.14VIMoE2Ko1換熱器選型結(jié)果匯總1臥式BEM400-2.3/0.12-19.7-2/19-212臥式BEM500-2.3/0.12-47.6-3/19-22（串聯(lián)3BEM500-2.3/0.33-80.6-6/25-12（串聯(lián)4臥式BEM800-0.6/0.15-209.3-4.5/19-15臥式BEM500-0.22/0.12-46.7-3/19-16臥式BEM400-0.12-14.6-2/25-3（并聯(lián)7釜式18臥式BEM700-0.22/0.12-105.1-3/19-19BEM1000-0.12-170.8-3/25-5(并聯(lián)BEM900-0.12-265.0-4.5/19-1臥式BEM325-0.98/0.12-17.1-3/19-2（串聯(lián)臥式BEM325-0.12-11.2-2/19-3（并聯(lián)臥式BEM600-0.12—112.9-4.5/19-1臥式BEM159-0.44/0.12-1.3-1.5/19-2（串聯(lián)第三章塔設(shè)備設(shè)計及概年產(chǎn)250萬噸常壓減壓煉油裝置中耗用的鋼材重量占62.4%，在年產(chǎn)60～120著3-1HG/T20643-JB/T4709-HG20584-HG20580-HG20581-HG20582-HG20583-GB150-GB8175-GB/T25198-HG20652-HG/T20583-HG/T20570-HG/T21639-HG21594-HG/T21514-JB/T4710-塔設(shè)備設(shè)計目標(biāo)塔設(shè)備選型基本原則塔類型的選擇3-2800mm求較操作過有熱效應(yīng)的系統(tǒng)，用板式塔為宜800mm800mm時，則可用填料塔。但也有例外，環(huán)及某些新型填料在大塔中的使用效果可量大、阻力小、傳質(zhì)效率高等性能。因此實(shí)際過，吸收、解吸和氣體洗設(shè)備選擇過優(yōu)先考慮采用板式塔，控制設(shè)備投資成本和操作成本，既有T401鄰二甲苯塔，壓3-3板式塔的具體選擇到7~9（即最大負(fù)荷與最小負(fù)荷之比。由于氣液接觸良好，以及汽從水平方向吹出夾帶量小，因此踏板效率較高，比泡罩塔效率可高出15%左右。3-4圍合S型泡閥T閥3-5良優(yōu)良超差良優(yōu)優(yōu)優(yōu)優(yōu)良優(yōu)超良優(yōu)優(yōu)優(yōu)優(yōu)良優(yōu)優(yōu)優(yōu)超差差優(yōu)超可5393浮閥塔的優(yōu)點(diǎn)其生產(chǎn)能力比泡罩塔高20%~40%，與篩板塔近似。氣液間的良好接觸，故操作彈性比泡罩塔和篩板塔都寬，可以達(dá)到7～9。板效率較高，比泡罩塔高10%左右。板塔的造價貴，為篩板塔的120%～130%。設(shè)計示例—吸收塔設(shè)計（T-3-60CUP-TOWER進(jìn)行軟件計算，通過比較來檢查計算的正確性。第6塊塔板物性參數(shù)如下：3-7HT的選取與塔高、塔徑、物性性質(zhì)、分離效率、操作彈性以及塔3-8初選塔板間距HT=500mm板上液層高度hL=70mm HT-hL=430(mm)LS 查關(guān)聯(lián)圖3-1關(guān)聯(lián)C

()020.090.067902( ( ) C(LV)050.115(1002.86105741051.1134m)

為避

0.8)uD

3.14151.22 T D

塔徑的初步核

lw0.5~DlwDlw0.71.2Af

WdD3-2fA0.091.131fWd31ua1.131

0.5833ms15.7 3 5.7 3 e ( 5.44 H

0.52.5因?yàn)?.44104kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣，故在設(shè)計負(fù)荷下不會發(fā)生過量液HT

0.50.101813.485sD=1200mm是合適的塔板布置設(shè)計表3-9以下幾種形式：U型流、單流型、雙流型、階梯流型。3-10液體流量U745119011110111101111011110由于分離塔液體13.59m3/h計算塔徑12m，所以選擇單流型

(l)2

13.590.842w3-3查得：E=1.01，由，堰上液層高度： 2.84ELS230.002841.0113.59320.0183m w hwhLhow0.070.0183hw 0.1m

l

0.84wAf0.091.131Wd0.141.2——塔徑D>900mm，采用分——分布區(qū)寬度WS0.06m;脫氣區(qū)寬度WS初取閥孔動能因數(shù)Fo=10，閥孔氣0uF0 3.0752m0Nd

3.14150.0392

4 已知降液管寬度Wd0.168m，分布區(qū)寬度WS取0.06m，脫氣區(qū)寬度WS0.06m，邊緣區(qū)寬度We取為0.04m 面積計算如下

rr2Aa=2

r

1xr r xDWW1.2(0.168+0.06) rD

0.60.04

0.552A20.552

0.55

( )] 取同一橫排的閥孔中心距t'0.075mtAa 0.062mNt' 1640.075取t離t65mm的等腰三角形叉排方式得到最終的浮閥數(shù)。F0 4.19

d N )2 1.2 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，加壓浮閥塔的開孔率應(yīng)14%,hphc臨界孔速

2.8838m/ 1v

10.57411因閥孔氣速uo3.0752ms1,大于其臨界閥孔氣速uoc 10.5741 h v05.34 5.088103m 2L 2hl(hwhow)0.60.07hphchl0.005090.042PhpLg .869.8依下面兩式分別計算泛點(diǎn)率F，即 1.36L SF KCF或 F V0.78KCFZLDWd1.20.168AA2A1.13120.1018 3-5CF0.13，并查物性系數(shù)表取K=0.85 1.36L SF KCF（D>0.9m可知夾帶能夠滿足要求。)2dh)2d

0.84

)2 Hdh0.118620.0520..287m液柱 Af

前面已計算出F013.6255d2 50.0392（V） 0.2204m/S 4塔，取泛點(diǎn)率F1=0.8，則： 1.36Ls ss KCF0.8

1002.86

1.361.0320.850.13Vs0.7942 2.84E3600LS2 以how0.006m作為規(guī)定的液相下限S 7.06104m3/SHT

0.5以5s

0.01018m3/由Hdhwhowhphd求得液泛線方程。Hd(HThw)0.35(0.50.052)則 L how1000ElSw

0.757LShphl

2hl(hwhow)0.03120.4542Ls10.5741Vh v05.34 0.02V2c2L 29.81002.86c4

ss塔板不設(shè)進(jìn)口堰時ldh0.153(ldW

)2

0.84

)2107.08L2V221.7560.56L L2 3-63-11開孔區(qū)邊緣與塔壁距離開孔區(qū)邊緣與堰距離0.04709m降液管內(nèi)清液層高度0.11862m夾帶5.44×10-4kg液/kg設(shè)計示例—工藝校核（T-AspenPlusCupTowerT101塔徑為1200mm500mm12.68%，溢流堰選用平口堰，降CupTowerT101設(shè)計示例—解析塔設(shè)計（T-范圍在90%到110%之間，參數(shù)設(shè)置及結(jié)果如圖所示：3-163-173-183-19將其設(shè)計結(jié)果從cupTower中導(dǎo)出，如下表匯總：1728394#—10版#51#—61218772833914105/6/12/1m6#2m738/149/5%1%2%3m4m5m6m7m8m9m1012m13m14m15m1m526374812534556758相對kg液/100kg---9m^3/(h10/m12m13m---14m液15m液16m液17kg液/kg18%19m20s212223m液24/25s123-4-55610%漏液時動能子5 B A 單流程塔 雙流程塔盤雙流程塔4-夾帶選材料選擇低合金高強(qiáng)度鋼Q345R。aspenPc=1.1Pw取其最高值并留一定的余量，取設(shè)計溫度T=60℃塔高的計算E00.170.616log0.170.616log0.0679E ——全塔效率E00.258則P P

沉降塔頂出口氣中的液滴夾空間高度一般1.2～1.5m這里HD=1.3m。個人孔，實(shí)際塔板47塊，所以開7個人孔(包括塔頂和塔底人孔數(shù))。HFHT5minV=13.518m3h13.518 Vt 60 4

H座封頭選取標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭，根據(jù)JB/T4746-2002，橢圓封頭高度 接管的計1u'50m1d' 0.785u1'

u 1 0.785d21

ul'1.5m2d' 20.785ul'

u 2 0.785d22

1.91mvu'50mv3d' 30.785

'

u 3 0.785d23

59.3m2u'0.5m2d' 0.785u2'

u 4 0.785d24

0.503m塔體和封頭選裙座的設(shè)計裙座筒體缺口尺寸：當(dāng)封頭厚度為8~18mm時，寬度K100mmR氣管距裙座筒體上部的距離為180mm。引出管公稱直徑為100mm時，采用無縫，通道內(nèi)徑管規(guī)格273這里取12個,材料為16Mn。基礎(chǔ)環(huán)的厚度為30mm。塔設(shè)備附件往在塔頂設(shè)置吊柱。具體尺寸請見HG/T21693。3-111Ⅰ// 7 2SW6塔機(jī)械強(qiáng)度校核 塔設(shè)備計算說明書塔設(shè)備計算單中航一航空動力控制系統(tǒng)計算條件塔型1壓力試驗(yàn)類型上封頭下封頭名義厚度腐蝕裕量2211圓筒長度內(nèi)徑/外徑123456789圓筒度(臥121102345678內(nèi)件及偏心載荷介質(zhì)密度塔釜液面離焊接接頭的高度塔板分段數(shù)12345塔板型式浮塔板層數(shù)每層塔板上積液厚度最高一層塔板高最低一層塔板高填料分段數(shù)12345填料頂部高度填料底部高度填料密度集中載荷數(shù)12345集中載荷集中載荷高度集中載荷中心至容器中線距離塔器附件及基礎(chǔ)塔器附件質(zhì)量計算系數(shù)0基本風(fēng)壓基礎(chǔ)高度0塔器保溫層厚度0保溫層密度0裙座防火層厚度0防火層密度0管線保溫層厚度0最大管線外徑籠式扶梯與最大管線的相對位置場地土類型I場地土粗糙度類A地震設(shè)防烈度設(shè)計地震分組3.28545e-阻尼比塔器上平臺總個7平臺寬度塔器上最高平臺高度塔器上最低平臺高度裙座結(jié)構(gòu)形式裙座底部截面內(nèi)徑裙座與殼體連接形式裙座高度裙座材料名稱Q235-裙座設(shè)計溫度℃裙座腐蝕裕量2裙座名義厚度裙座材料許用應(yīng)力料裙座上同一高度處較大孔個數(shù)2裙座較大孔中心高裙座上較大孔引出管裙座上較大孔引出管厚度度地腳螺栓及地腳螺栓座地腳螺栓材料名稱地腳螺栓材料許用應(yīng)力地腳螺栓個數(shù)地腳螺栓公稱直徑全部筋板塊數(shù)相鄰筋板最大外側(cè)間距筋板內(nèi)側(cè)間距筋板厚度筋板寬度蓋板類型蓋板上地腳螺栓孔直徑蓋板厚度蓋板寬度0墊板有墊板上地腳螺栓孔直徑墊板厚度墊板寬度基礎(chǔ)環(huán)板外徑基礎(chǔ)環(huán)板內(nèi)徑基礎(chǔ)環(huán)板名義厚度稱壓力設(shè)計(mm)取用厚度第1筒圓第1變第2筒圓第2變第3筒圓第3變第4筒圓第4變55徑段第6筒第6第7筒第7第8筒第8第9筒9徑段第10筒名義厚度取用厚度頭操作質(zhì) m0m01m02m03m04m05ma最小質(zhì) m0m010.2m02m03m04ma壓力試驗(yàn)時質(zhì)量風(fēng)彎矩MIIPl/2 (l /2) (l /2)n MII(2/T)2Ym(hh)(h T knMca MII(2/T)2 m(hh)(h T kk順風(fēng)向彎矩MII順風(fēng)向彎矩MII組合風(fēng)彎矩 max(MII,(MII)2(MII)2 n彎矩MIIF(hh)注:計及高振型時,B.24 k0000偏心彎矩Meme最大彎矩 max(MIIM,MII0.25MIIM 需橫風(fēng)向計算時 max(MIIM,MII0.25MIIM nFmhF00/mh(i1,2,..,n ii k垂直地震 k000011PcDi/ (mIIgFII)/D i 4MII/ i (mIIgFII)/D i31PTDi/ mIIg/D i 4(0.3MIIM)/ iBA1123(內(nèi)壓23(外壓許用值A(chǔ)223(內(nèi)壓123(外壓許用值A(chǔ)312許用值A(chǔ)42許用值(pT9.81Hw)(Diei)/許用值校核結(jié)果1:ij中i和j的意義如下i=1操作工 j=1設(shè)計壓力或試驗(yàn)壓力下引起的軸向應(yīng)力（拉i=2檢修工 j=2重力及垂直力引起的軸向應(yīng)力（壓i=3試驗(yàn)工 j=3彎矩引起的軸向應(yīng)力（拉或壓[]t設(shè)計溫度下材料許用應(yīng)力B 設(shè)計溫度下軸向穩(wěn)定的應(yīng)力許用值注2:A1:軸向最大組合拉應(yīng) A2:軸向最大組合壓應(yīng)A3:試驗(yàn)時軸向最大組合拉應(yīng) A4:試驗(yàn)時軸向最大組合壓應(yīng):試驗(yàn)壓力引起的應(yīng)力3:單位如下質(zhì)量 彎矩 應(yīng)力地腳座(D4D4Zb 基礎(chǔ)環(huán)板面 (D2D2Ab 4max(MC b2,MC l2 x y M00/Z(mgF00)/b max0 中大0.3M0M)/Z g/ MwMemmin 地腳 BME0.25MwMem0g 地腳螺栓需要的螺紋小徑d 4BAb 地腳螺 校核結(jié)筋板壓應(yīng)力 nl1G3Fl蓋板最大應(yīng)力 3 4(l'd)2(l'd) 蓋板校核結(jié)果DitD2it應(yīng)力4MJ mJJgFJmax D Dit it搭接接頭橫截面A0.7D ot搭接接頭抗剪斷面模數(shù)Z0.55D2 ot應(yīng)力MJ mJJgFJmax 應(yīng)力0.3MJJ mJJ e 力許可值00m0m01m02m03m04m05mamminm010.2m02m03m04mammaxm01m02m03m04mamw空塔重心至基 環(huán)板底截面距sssNN0中航一航空動力控制系統(tǒng)計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)PT1.25Pc[ (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622ih i = eh=nh-C1-C2=min=nh=壓 計 KDi0.5e=中航一航空動力控制系統(tǒng)計算壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑曲面深度 (板材試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)PT1.25Pc[ (或由用戶輸入[T0.90s T=pT.(KDi0.5e)=TK=1 D2=622i i = eh=nh-C1-C2=min=nh=壓 計 KDi0.5e=中航一航空動力控制系統(tǒng)設(shè)計溫度內(nèi)徑 (試驗(yàn)溫度許用應(yīng)力試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐蝕裕量焊接接頭系數(shù)=2[]tPc=e=n-C1-C2=n PT1.25P[ (或由用戶輸入[的應(yīng)力水平TT0.90s T pT.(Die)=2eT2e[]t (Die)=t =et接N1,設(shè)計 簡圖℃122-010開孔補(bǔ) 算1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)0A1+A2+A3=mm2，大于AA-接N2,設(shè)計 簡圖℃122-010開孔補(bǔ) 算1補(bǔ)強(qiáng)圈強(qiáng)度削弱系數(shù)0接管材料強(qiáng)度削弱系數(shù)0A1+A2+A3=mm2，大于AA-第四章反應(yīng)器設(shè)計及概反應(yīng)器的選擇②催化劑顆粒間相互劇烈碰撞，造成催化劑的損失和除塵的（3）器中選擇。但由于反應(yīng)過產(chǎn)生固體單質(zhì)硫，如用管事反應(yīng)器容易發(fā)生固體沉設(shè)計條件（R-p298K條件下的標(biāo)準(zhǔn)熵變ΔSm=186.0J·K-1·mol-1,標(biāo)準(zhǔn)焓變ΔHm=-100.8kJ·mol-1和標(biāo)準(zhǔn)自由能變化ΔGm=-156kJ·mol-1,根據(jù)關(guān)系式ΔGm=-RTlnK可得:K(298K)=2.5×〖10〗^27,如此之大根據(jù)化學(xué)動力學(xué)理論的劃分,Ea<40kJ/mol時,則反應(yīng)在室溫下可以瞬時完成,基元反應(yīng)為快速化學(xué)反應(yīng);而當(dāng)Ea100kJ/mol時,需適當(dāng)加熱反應(yīng)才能進(jìn)行,基元反應(yīng)不為快速化學(xué)反應(yīng).但所研究的反應(yīng)顯然是一個復(fù)雜反應(yīng),的物理意義(即反應(yīng)必須的能峰),故不能以表觀活化能的大小來作為判斷反應(yīng)類型的主要依據(jù),但對反應(yīng),由于其表觀活化能比較小,故也可認(rèn)為吸收過程的硫是氧化反應(yīng)的產(chǎn)物,其析出速率及析出率與硫化氫的反應(yīng)速率和吸收率是一致的.但是,由于硫是以固相析出,故各種影響晶體析出的因素將對其產(chǎn)生制約.同時,考慮到工業(yè)應(yīng)用,必須使析出的硫有良好的形態(tài),不形成膠狀物,不包裹溶液,不會妨礙反應(yīng)的繼續(xù)進(jìn)行,易于過濾.在實(shí)驗(yàn)中觀察到,40～50,易過濾;60～65℃下得到淡黃色團(tuán)塊狀固態(tài)硫,也易于過濾;在70～80℃時得到極淺黃色的小顆粒固體硫,過濾較為.硫在水溶液中的飽和溶解度很低,但硫是由氧化反應(yīng)產(chǎn)生的,其生成之初是微小晶體,,會使溶液處于硫過飽和狀態(tài)。通過以上分析,可以認(rèn)為,高溫和低溫都不適于用Fe3+鹽氧化吸收低濃度硫化氫并回收硫的反應(yīng),溫度在60～70℃時是較適合的。氧化吸收劑濃氧化吸收劑Fe3+的濃度直接影響到吸收體系的硫容量(即單位體積吸收劑可于吸收是在氧化吸收器和電解池陽極間循環(huán)的,當(dāng)體系的[Fe(Ⅱ+Ⅲ)]保持一定時,高的[Fe3+]意味著[Fe2+]的降低,而較低的[Fe2+]將不利于電解的進(jìn)行,因此吸4-1吸收液酸度導(dǎo)電能力,因此維持較高的酸度主要是為了減少電解過陽、陰極間電解質(zhì)的4-2物料參數(shù)（R-4-1質(zhì)量流量摩爾濃度<<S摩爾流量<<S物料物性參數(shù)表4-2物料物性參熱容/(J/kg-密度粘度/(N-4-3溫度壓力1100反應(yīng)器工藝設(shè)計(R-反應(yīng)釜體積的計算由于該反應(yīng)為一級反 ，對于一級反-rA=kCH2S?CFE3+=kCA0(1-XH2S)?CB0(1-??0?

????= (1?X)? (1?X

???? ??=203.378(0.049?0.001)(0.543?0.445)=XBCB0、CB——三價鐵離子的初始濃度與最終濃產(chǎn)生，故選用η=0.645，則反應(yīng)器的實(shí)際容積為：V=VR/η=6.448/0.645=10反應(yīng)釜公稱直徑的確定4-4V≈????34則

????= ??= ??×??=√ ×10=??(?? ??(?? 3.1416× 確定筒體高度不直采用。理論上應(yīng)對各種凸形封頭進(jìn)行比較計算，再確定封頭形式。但由于r加以調(diào)節(jié)，但由于母線曲率不連續(xù)，存在局部應(yīng)力，故受力不如橢圓形封頭：標(biāo)準(zhǔn)橢圓形封頭制造比較EHA，根據(jù)公稱直徑DN為2200，頭標(biāo)準(zhǔn)如下。4-5計算筒體高度H?????1H

10? ≈2.23??4 ×此時的H/Di=2.23/2.2=1.014,滿足工藝上長徑比的要求。計算為δ PL=10-6ρgh=10-6ρgηH=10-Pc=1.1（Pw+PL材料許用應(yīng)力[??]??為137MPaδ=2[??]????

0.129× =2×137×1?????=δ+??2=7.2+2=????≈δ??1=9.20.3=9.5????圓整為125℃飽和水蒸汽，查得壓力為0.232MPa。式中H1為封頭的總深，所選封頭為0.59m；H2為封頭的直邊高度，為δe=δn???1???2=10-0.3-??????=

=L＜＜??????,所以該圓筒為短圓筒

??????= =Et——設(shè)計溫度下

[??]=[??]取????=14mm，δe=14-0.3-2=11.7mm，Do=Di+2δn=2200+28=2228mm重新許用外壓應(yīng)力[??0.152??????????0.129??????，且二者較為接近。故此時 δ=2[??]???? 對于標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭K=0.9，則計算系數(shù)A=0.125/(R0/δe)=7.29×10-由 [??]

=2005.2=(

(11.7由于[??]>????=0.129夾套的設(shè)計計夾套內(nèi)徑Dj可按下表數(shù)據(jù)選取DiDiDi螺栓。夾套的高度Hj可由下式估算：????

?????式中V——為釜的實(shí)際???——為封頭容代入計算并向上圓整得Hj=1.4m夾套設(shè)計壓力????=1.1P液=1.1×0.232=0.255MPaδ=2[??]?????Di度并向上圓整得6mm。攪拌器設(shè)計d=0.5D=1100mm根據(jù)化工標(biāo)準(zhǔn)HG/T3796.4-2005可選得對應(yīng)的攪拌器標(biāo)準(zhǔn)為XKK1100-220P=由于密度ρNd三個參數(shù)很容易求得，故計算攪拌功率的關(guān)鍵是求出功率準(zhǔn)數(shù)NP。

1.12×120×==????

=1.82×105>dN??輪的Φ值約為2.1。120P ρ??3??=2.1×1208.9×

×1.15=32708??=Kb=(Wb/Di)1.2n式中，Wb為擋板寬度，nbKb0.35Kb0.350.35時為全擋板條件。為得全擋板條件，取擋板數(shù)為4，寬度為0.1Di=220mm。筒體的傳熱計20世紀(jì)70年代末，的雄二等對漿式、渦輪式葉輪在湍流流域的場

?? =0.512( ????1/3( ( ???——被攪拌液體對夾套的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)??筒體內(nèi)介質(zhì)參數(shù)：由AspenPlus計算數(shù)據(jù)知641208.9kg/m3，熱容為3184.8J/(kg·K)，粘度為0.001Pa·s，熱導(dǎo)率為??=0.001/1208.9=8.27×10-(

=2.3×64℃介質(zhì)的數(shù)????=3184.8×???=6437 0.4 ??=1.02????0.45????1/3(

(????

Gr????=???????式 ??——體積膨脹系數(shù)，K-??????——夾套外徑??????——夾套內(nèi)經(jīng)??????——粘度修正系數(shù)，可忽密度黏度[W/(m·K)??9.8，?????=125-64=61℃，??????=2.4m,??????=2.4+0.01×2=2.42mGr= 可求出數(shù)為3.24×44??= 3600=47.5??/????×Re =1.2× 0.4 ??=1.02????0.45????1/3(

(????

得夾套介質(zhì)對筒體的傳熱系數(shù)為?=總傳熱系數(shù)計算式為1=1+1????K為總傳熱系數(shù)，λ =

=1.067×++ = AspenPlusQ1為-出口能量Q2為-717.603Gcal/hr，則反應(yīng)所需能量為Q=Q2-Q1=0.66QSΔt?QS Δt?

767.5×(125?64)×

=F=F1Hj+式中F——夾套傳熱面積，F(xiàn)1——1mFh——封頭的內(nèi)表面積F=F1Hj+Fh=πDiHj+Fh=3.1416×2.2×1.4+5.5299=由上述計算得所需傳熱面積S13.43F14.5，故而夾套所提供的能量反應(yīng)器機(jī)械設(shè)計（R-選擇釜體法蘭查化工設(shè)備設(shè)計手選擇長頸對焊法蘭(NB/T24023-2012),法蘭材料為與筒S30408，由于釜內(nèi)介質(zhì)鹽酸濃度較大，腐蝕性很強(qiáng)，故需在筒體PN=0.6MPa下的長頸對焊法蘭在操作溫度為-20~2000.6MPa0.129MPa，所公稱直徑DN=2200mm。攪拌軸的計算 =????≤ [??]??????——截面上最大剪應(yīng)力????——軸所傳遞的扭矩????——抗扭矩截面系數(shù)??

??=955300

=3.2×105N·

= ??3 ×1403=5.4× [??]??????=令[??]??=[??]??????=5.93??????： d≥365.1140mm電動機(jī)、一般異步電動機(jī)的同步轉(zhuǎn)速按電動機(jī)的級數(shù)而分成幾檔，如、、r/min,1500r/min的電動機(jī)價格較低，供應(yīng)也較為普遍，再根據(jù)功45KW800rpmY315S-10型三相異表4-8四種常用器的基本特器齒輪V帶渦輪行星器單支點(diǎn)支架選為B400-140，材料主要為Q235-A。=mm1100mm。基于以上兩點(diǎn)，故不需要補(bǔ)強(qiáng)容器支座的選反應(yīng)釜總載荷M=M1+M2+M3+M4M4——保溫層與附件根據(jù)釜內(nèi)溫度及介質(zhì)特性，選擇加強(qiáng)套管溫度計，配公稱壓力選用常規(guī)公稱壓力PN0.25MPa公稱直徑DN50的板式平HG20592-2009接管口取流速υ為2m/s，接管口直徑d1:??=√4??1/3600=√4×203.378/3600=0.189??= 3.1416×DN200，HG20635-2009。對流速重新核算得υ=1.97m/s。長度為1300mm；為避免液體與對釜體的沖擊，對管出口端進(jìn)行45°切削。型號為?219×14，合板式平焊法PN0.6，DN200，HG20635-2009?？紤]到出由4.4.7計算得進(jìn)料口內(nèi)徑為122mm，選用的無縫型號為?159×16。為查約為980kg/m3，出口體積流量為

=2000×1.296=??3

=套內(nèi)蒸汽過剩，需加設(shè)冷蒸汽出口，配板式平焊法蘭PN0.6DN32HG 機(jī)械校核（R-位中航一航空動力控制系統(tǒng)內(nèi) 設(shè)計壓力設(shè)計溫度內(nèi)徑名義厚度Q235-腐蝕裕量22厚度附加量焊接接頭系數(shù)11試驗(yàn)壓力筒體長度內(nèi)筒外壓計算長度名義厚度腐蝕裕量222厚度附加量焊接接頭系數(shù)111 量 中航一航空動力控制系統(tǒng)設(shè)計溫度內(nèi)徑 (板材試驗(yàn)溫度下屈服點(diǎn)鋼板負(fù)偏差腐