整車軸荷計(jì)算方法

整車軸荷計(jì)算方法第1頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六一、在計(jì)算過程中的幾個(gè)原則1、向下的作用力總和等于向上的作用力的總和，即車輛所有部件的重量及其負(fù)載的總和等于等于車輛的軸荷之和。2、單點(diǎn)周圍的重力所形成的扭矩之和等于該點(diǎn)周圍反作用力所形成的扭矩之和，即符合杠桿原理。二、計(jì)算中所需要的幾何參量如下圖所示圖中AT是平衡懸架中心到前輪中心的距離；C是前輪中心到負(fù)載重心的距離；U是負(fù)載的重量；UF是負(fù)載施加前輪軸荷；UR是負(fù)載施加后輪軸荷；

第2頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六將前輪看成是杠桿的支點(diǎn)，即有如下的計(jì)算公式成立：CXU=ATXUR;-（1）

U=UF+UR；-（2）下面以某6X4自卸車為例簡要說明一下其軸荷的計(jì)算方法：該車的主要參數(shù)如下：1、貨箱尺寸：5600×2300×1500（內(nèi)部尺寸）容積為:19.32m，黏土密度為1.7/T*m（裝載質(zhì)量為33000kg），安息角為45°,副車架帶自卸系統(tǒng)+貨箱總重為5500kg；2、整車（二類底盤）相關(guān)參數(shù)整備質(zhì)量：9500kg,整備狀態(tài)下：前軸荷為：4500kg,中后軸荷：5000kg；其幾何尺寸如下圖所示：第3頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六在滿載靜止的工況下，根據(jù)公式（1）知：UR=CXU/AT=38.5*3993/4575=33.6UF=U-UR=38.5-33.6=4.9，所以前軸軸荷為：4.9+4.5=9.4，后周軸和為33.6+5=38.5第4頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六貨物在舉升過程中的軸荷計(jì)算如下圖所示，當(dāng)貨箱翻至15°時(shí),根據(jù)安息角作圖計(jì)算得出(圖3)，貨卸已卸貨重量為：7.6T,重心（貨物+貨箱自重）距前輪中心尺寸為4247.5mm，根據(jù)計(jì)算公式得：UR=C*U/AT=4247.5*30.9/4575=28.7T，后軸軸荷：28.7+5=32.7T,前軸軸荷為：30.9-28.7+4.5=6.7T第5頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六當(dāng)貨箱翻至30°時(shí),根據(jù)安息角作圖計(jì)算得出(圖4)，貨卸已卸貨重量為：16.4T,重心（貨物+貨箱自重）距前輪中心尺寸為4310mm，根據(jù)計(jì)算公式得：UR=C*U/AT=4310*22.1/4575=20.8T，后軸軸荷：20.8+5=25.8T,前軸軸荷為：22.1-20.8+4.5=5.8T第6頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六

當(dāng)貨箱翻至35°時(shí),根據(jù)安息角作圖計(jì)算得出(圖5)，貨卸已卸貨重量為：22.1T,重心（貨物+貨箱自重）距前輪中心尺寸為4507.5mm，根據(jù)計(jì)算公式得：UR=C*U/AT=4507.5*16.4/4575=16.2T，后軸軸荷：16.2+5=21.2T,前軸軸荷為：16.4-16.2+4.5=4.7T第7頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六當(dāng)貨箱翻至40°時(shí),根據(jù)安息角作圖計(jì)算得出(圖6)，貨卸已卸貨重量為：27.5T,重心（貨物+貨箱自重）距前輪中心尺寸為4659mm，根據(jù)計(jì)算公式得：UR=C*U/AT=4659*11/4575=11.2T，后軸軸荷：11.2+5=16.2T,前軸軸荷為：11-11.2+4.5=4.3T

有上述計(jì)算可以看出，此自卸車在卸貨過程中前軸的軸荷始終大于零，即從理論上講，不會(huì)產(chǎn)生翹頭現(xiàn)象。第8頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六對于雙前橋車輛來說有兩種情況：1、若雙前橋使用的是平衡懸架，則可以采用上述方法進(jìn)行計(jì)算；（在此不再累述）2、若雙前橋采用的是非平衡懸架，則采用上述方法無法得出正確的結(jié)果，而雙前橋采用平衡懸架的形式又是最常見的布置形式。故在此列出一種雙前橋車輛軸荷的計(jì)算方法。第9頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六如上圖所示，有F1+F2+F3=mg--①F2La+F3Lb=mgLc--②但這里有三個(gè)未知數(shù)兩個(gè)方程，顯然無法得到準(zhǔn)確的解。因此，需要構(gòu)造第三個(gè)方程。為了構(gòu)造第三個(gè)方程，在這里引入懸架變形關(guān)系（如下圖所示

）：第10頁，共11頁，2023年，2月20日，星期六其中，K1、K2、K3為板簧的剛度；S1