2023年一級結構工程師《專業(yè)考試》考試備考題庫大全-上（共700題）

PAGEPAGE22023年一級結構工程師《專業(yè)考試》考試備考題庫大全-上（共700題）一、單選題1.某屋架下弦按軸心受拉構件設計，保護層厚度c=25mm，配置4Φ16（HRB400級鋼筋），混凝土強度等級C40。1.若截面尺寸為300mm×300mm，則按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率ρte最接近于（）。A、0.0089B、0.01C、0.0178D、0.02答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-2可知，C40混凝土材料強度為：ft=1.71N/mm2；根據(jù)第4.2.3條表4.2.3-1可知，HRB400級鋼筋強度為：鋼筋總面積為：As=4×201=804mm2，對軸心受拉構件，取構件截面面積為：Ate=300×300=90000mm2；根據(jù)第8.5.1條表8.5.1可知，考慮兩側軸心受拉鋼筋的最小配筋率為：根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。2.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級二級，第一層層高3.9m，地面到基礎頂面1.1m，柱截面尺寸為500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，縱筋HRB335級，箍筋HPB300級，在豎向荷載地震作用組合下內柱有關截面如圖所示，其內力值見表。3.柱斜截面抗剪配筋Asv/s為（）mm2/mm。A、0.465B、0.515C、0.565D、0.651答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.3條式（11.4.3-3）計算，剪力設計值為：計算剪跨比λ=Hn/2/h0=4.4/2/0.46=4.78>2；根據(jù)第11.4.6條式（11.4.6-1）計算，受剪截面應滿足：承載力抗震調整系數(shù)γRE＝0.85，混凝土強度影響系數(shù)βc＝1.0，即可得：=（1/0.85）×（0.2×1.0×11.9×500×460）=644×103N=644kN>V=207.5kN（滿足要求）斜截面抗震受剪承載力應滿足：求得軸向壓力設計值為：0.3fcA=0.3×11.9×5002=892.5×103N<1300×103N；取N=892.5kN，剪跨比為：λ=Hn/2/h0=4400/2/460=4.78>3，取λ＝3；代入上述公式可得：解得，柱斜截面抗剪配筋Asv/s為：Asv/s=0.651mm2/mm。3.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級二級，第一層層高3.9m，地面到基礎頂面1.1m，柱截面尺寸為500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，縱筋HRB335級，箍筋HPB300級，在豎向荷載地震作用組合下內柱有關截面如圖所示，其內力值見表。2.柱頂Ⅱ—Ⅱ截面處對稱配筋As＝As′＝（）mm2。A、636B、787C、927D、1057答案：A解析：本題（1）已求得構件界限受壓承載力設計值Nb＝1882kN，因左震、右震時的軸壓力均小于Nb，故按大偏心受壓計算。N左M右，左震為最不利工況，取N=1300kN，M=270kN·m進行配筋計算；根據(jù)已知條件得底層柱上端節(jié)點處的彎矩作用情況，如圖所示。.則考慮地震作用組合的節(jié)點上、下柱端的彎矩設計值之和為：∑Mc=270+270=540kN·m，1.2∑Mb=1.2×（160+317）=572kN·m；∑Mc<1.2∑Mb，所以應根據(jù)∑Mc來調整下柱上端彎矩設計值，即：MeⅡ′=572×270/（270+270）=286kN·m；由作用于下柱上端的設計值為：M＝286kN·m，N＝1300kN，計算得受壓區(qū)高度為：軸向力對截面重心的偏心距為：附加偏心距為：ea＝20mm，則可得初始偏心距為：ei＝e0+ea＝220+20＝240mm；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）式（6.2.17-3）計算，軸向力作用點至受拉鋼筋合力點之間的距離為：將x＝175mm，e＝501mm，代入式可得：解得柱頂Ⅱ—Ⅱ截面處對稱配筋截面面積為：As＝As′＝636mm2。4.某三跨十層現(xiàn)澆框架，抗震等級二級，第一層層高3.9m，地面到基礎頂面1.1m，柱截面尺寸為500mm×500mm，梁高600mm，混凝土C25，縱筋HRB335級，箍筋HPB300級，在豎向荷載地震作用組合下內柱有關截面如圖所示，其內力值見表。1.柱底Ⅰ—Ⅰ截面處對稱配筋As＝As′＝（）mm2。A、1071B、1571C、1785D、2385答案：D解析：已知混凝土C25，縱筋HRB335級，箍筋HPB300級，fs＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，α1＝1.0，β1＝0.8，ξb＝0.55，fy＝300N/mm2，fyv＝270N/mm2，底層柱高度為：H＝3.9+1.1＝5.0，則底層柱計算高度為：H0＝1.25H＝1.25×5＝6.25m，底層柱凈空高：Hn＝H－0.6＝4.4m；設as＝40mm，則有效高度為：h0＝500－40＝460mm；由軸壓比根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）表可知，承載力抗震調整系數(shù)為則可得構件界限受壓承載力設計值為：因左震、右震時的軸壓力均小于Nb，故均可按大偏心受壓計算。由于的內力組合對大偏心受壓為最不利，故僅取左震的內力值進行配筋計算，即取內力組合M＝380kN·m，N＝1500kN；根據(jù)第11.4.2條規(guī)定，進行內力調整，取M＝1.5×380＝570kN·m。根據(jù)第6.2.17條規(guī)定，考慮γRE系數(shù)得抗震計算時對稱配筋的大偏心受壓的計算公式為：即得受壓區(qū)高度為：由軸向力對截面重心的偏心距附加偏心距取ea＝20mm，則可得初始偏心距為：ei＝e0+ea＝380+20＝400mm；根據(jù)式（6.2.17-3）計算，可得軸向力作用點至受拉鋼筋合力點之間的距離為：將x＝202mm，e＝601mm，代入式有：解得，柱底Ⅰ—Ⅰ截面處對稱配筋截面面積為：As＝As′＝2385mm2。5.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，設計中柱A基礎時，由各層（含底板）活荷載標準值產(chǎn)生的軸力Nk（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：①地下室頂板活荷載按樓面活荷載考慮；②底板的活荷載由基礎承擔。A、380B、520C、640D、1000答案：A解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.1.3條規(guī)定，設計基礎時可不考慮消防車荷載。根據(jù)第5.1.1條表5.1.1第8項規(guī)定，板跨不小于6m×6m的雙向板樓蓋，小客車活荷載標準值為：qk=2.5kN／m2，根據(jù)第5.1.2條規(guī)定，雙向板樓蓋折減系數(shù)為0.8，所以：Nk=0.8×3×2.5×8×8=384kN，由此可知，A項最接近。6.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，計算地下車庫頂板樓蓋承載力時，消防車的等效均布活荷載標準值與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：消防車的等效均布活荷載考慮覆土厚度影響的折減系數(shù)，可按6m×6m的雙向板樓蓋取值。A、16B、20C、28D、35答案：A解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第5.1.1條表5.1.1第8項規(guī)定，板跨不小于6m×6m的雙向板樓蓋，消防車荷載標準值為：qk=20kN／m2，由于覆土厚度為2.5m，根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）附錄B式（B.0.2）計算，覆土折算厚度為：=1.43stanθ=1.43×2.5×tan35°=2.5m，查表B.0.2可得，消防車活荷載折減系數(shù)為0.81，則消防車的等效均布活荷載標準值為：qk=折減系數(shù)×荷載標準值=0.81×20=16.2kN／m2。7.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]試問，當框架柱縱筋采用HRB400鋼筋時，柱A的縱向鋼筋最小總配筋率（％）應不小于下列何項數(shù)值？（）A、0.65B、0.75C、0.85D、0.95答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第14.1.4條規(guī)定，最小配筋率和抗震等級有關。丙類鋼筋混凝土地下結構的抗震等級，8度時不宜低于三級，故取為三級。根據(jù)第6.3.7條表6.3.7-1及注1規(guī)定，三級框架結構框架中柱的縱筋最小總配筋率為0.75％；根據(jù)第14.3.1條第3款規(guī)定，中柱縱筋配筋率應增加0.2％，為0.95％。8.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]假定，地下一層樓蓋樓梯間位置框架梁承受次梁傳遞的集中力設計值F=295kN，如圖2-6所示，附加箍筋采用HPB300鋼筋，吊筋采用HRB400鋼筋，其中集中荷載兩側附加箍筋各為A、B、（兩肢箍），吊筋夾角α=60°。試問，至少應選用下列何種吊筋才能滿足承受集中荷載F的要求？（）C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.11條規(guī)定，箍筋承受力公式為：F≤fyvAsvsinα。附加箍筋承受集中荷載F1=270×3×2×2×50.3=163kN<295kN，需配置吊筋；設置吊筋面積9.某兩層單建式地下車庫如圖，用于停放載人少于9人的小客車，設計使用年限為50年，采用框架結構，雙向柱跨均為8m，各層均采用不設次梁的雙向板樓蓋，頂板覆土厚度s=2.5m（覆土應力擴散角=?35°），地面為小客車通道（可作為全車總重300kN的重型消防車通道），剖面如圖1所示，抗震設防烈度為8度，設計基本地震加速度為0.20g，設計地震分組第二組，建筑場地類別為Ⅲ類，抗震設防類別為標準設防類，安全等級為二級。[2013年真題]假定，地下車庫頂板的厚度h=250mm，混凝土強度等級為C30，采用HRB400鋼筋，頂板跨中位置板底鋼筋為試問，考慮受壓區(qū)樓板鋼筋時，板跨中位置正截面受彎承載力設計值M（kN·m／m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、80B、105C、125D、135答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.10條式（6.2.10-2）計算，α1fcbx=fyAS-代入數(shù)據(jù)解得，相對受壓區(qū)高度為：x=13mm<2×25=50mm，滿足構造要求。根據(jù)第6.2.14條式（6.2.14）計算：=360×1540×（215-25）=105kN·m／m，由此可知，B項最接近。10.某框架結構鋼筋混凝土辦公樓，安全等級為二級，梁板布置如圖所示?？蚣艿目拐鸬燃墳槿?，混凝土強度等級為C30，梁板均采用HRB400級鋼筋。板面恒載標準值5.0kN／m2（含板自重），活荷載標準值2.0kN／m2，梁上恒荷載標準值10.0kN／m（含梁及梁上墻自重）。[2014年真題]假定，框架梁KL2的截面尺寸為350mm×800mm，框架支座截面處頂面實配鋼筋為12Φ25，底面實配鋼筋為4Φ25。試問，梁端箍筋配置選用下列何項才能符合規(guī)范的最低構造要求？（）A、Φ8150（4）B、Φ8100（4）C、Φ10150（4）D、Φ10100（4）答案：C解析：梁端縱向受拉鋼筋的配筋率：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.3.6條第3款表11.3.6-2可得，箍筋的最小直徑應取Φ10，最大間距取8×25=200mm，800／4=200mm和150mm的最小值，取Φ10150（4）。由此可知，C項才能符合規(guī)范的最低構造要求。11.某框架結構鋼筋混凝土辦公樓，安全等級為二級，梁板布置如圖所示。框架的抗震等級為三級，混凝土強度等級為C30，梁板均采用HRB400級鋼筋。板面恒載標準值5.0kN／m2（含板自重），活荷載標準值2.0kN／m2，梁上恒荷載標準值10.0kN／m（含梁及梁上墻自重）。[2014年真題]假定，框架梁KL1的截面尺寸為350mm×800mm，框架支座截面處梁底配有的受壓鋼筋，梁頂面受拉鋼筋可按需配置且滿足規(guī)范最大配筋率限值要求。試問，考慮受壓區(qū)受力鋼筋作用時，KL1支座處正截面最大抗震受彎承載力設計值M（kN·m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、1252B、1510C、1670D、2010答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.3.1條式（11.3.1-2）規(guī)定，梁端計入受壓鋼筋的混凝土受壓區(qū)高度和有效高度之比，三級不應大于0.35。根據(jù)第11.1.6條表11.1.6可得，受彎構件的承載力抗震調整系數(shù)γRE=0.75，h0=800-60=740mm。根據(jù)第6.2.10條式（6.2.10-1）規(guī)定，KL1支座處正截面最大抗震受彎承載力設計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。12.某框架結構鋼筋混凝土辦公樓，安全等級為二級，梁板布置如圖所示?？蚣艿目拐鸬燃墳槿?，混凝土強度等級為C30，梁板均采用HRB400級鋼筋。板面恒載標準值5.0kN／m2（含板自重），活荷載標準值2.0kN／m2，梁上恒荷載標準值10.0kN／m（含梁及梁上墻自重）。[2014年真題]1.假定，現(xiàn)澆板板厚120mm，板跨中彎矩設計值M=5.0kN·m，as=20mm。試問，跨中板底按承載力設計所需的鋼筋面積As（mm2/m），與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：不考慮板面受壓鋼筋作用。A、145B、180C、215D、240答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.10條規(guī)定，求板受壓區(qū)的高度x，有：則解得：x=3.56mm。板配筋計算：最小配筋百分率的驗算：根據(jù)第8.5.1條注2規(guī)定，板類受彎構件（不包括懸臂板）的受拉鋼筋，當采用強度等級400MPa的鋼筋時，其最小配筋百分率可取0.15％和中的較大值。取ρmin=0.179％?？缰邪宓装闯休d力設計所需的鋼筋面積為：As=0.179％×120×1000=215mm2/m。由此可知，C項數(shù)值最為接近。13.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。荷載效應標準組合的跨中最大彎矩Mk＝Mgk+Mqk＝96.41+50.59＝147kN·m，Bs＝5.5×1013N·mm2，試確定該梁跨中撓度值f最接近于（）mm。A、23.77B、24.22C、30.13D、37.44答案：A解析：活荷載效應的準永久組合值為：由題意可知，荷載效應標準組合的跨中最大彎矩為Mk=147kN·m；受壓鋼筋配筋率ρ′＝0，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.2.5條第1款規(guī)定，考慮荷載長期作用對撓度增大的影響系數(shù)θ＝2.0；短期剛度Bs＝5.5×1013N·mm2，根據(jù)第7.2.2條式（7.2.2-1）計算，則截面剛度為：故該梁跨中撓度值為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。14.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。4.若ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2，則該梁跨中的最大裂縫寬度wmax最接近于（）mm。A、0.241B、0.293C、0.304D、0.344答案：A解析：縱向受拉鋼筋配筋率為：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條表7.1.2-1可知，構件受力特征系數(shù)取由題意可知，ψ＝0.506，σs＝270.0N/mm2；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條式（7.1.2-1）計算，得該梁跨中的最大裂縫寬度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。15.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。2.已知As＝941mm2，αE＝7.14，γ′f＝0，ftk＝2.01N/mm2，Es=2.0×105N/mm2；假定σs＝285N/mm2，則該梁的短期剛度Bs最接近于（）N/mm2。A、5.12×1013B、5.25×1013C、5.30×1013D、5.60×1013答案：A解析：配筋率根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.2條規(guī)定，按有效受拉混凝土截面面積計算的縱向受拉鋼筋配筋率為：裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)為：根據(jù)式（7.2.3-1）計算，該梁的短期剛度為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。16.某簡支梁計算跨度l0＝6.9m，截面尺寸b×h＝250mm×650mm，混凝土為C30，鋼筋為HRB335級。該梁承受均布恒載標準值（包括梁自重）gk＝16.20kN/m及均布活載標準值qk＝8.50kN/m，活荷載準永久系數(shù)取為ψq=0.4。梁跨中下部配有縱向受拉鋼筋3Φ20（As＝941mm2），梁的混凝土保護層厚度c＝25mm。1.跨中截面在荷載效應的標準組合作用下，縱向受拉鋼筋的應力σs最接近于（）N/mm2。A、232B、293C、310D、330答案：A解析：按荷載準永久組合計算彎矩值：由有效高度ho＝650—35＝615mm，縱向受拉鋼筋面積As＝941mm2；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第7.1.4條式（7.1.4-3）計算，可得縱向受拉鋼筋的應力為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。17.某混凝土構件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓作用尺寸a=300mm，b=200mm。試問，進行混凝土局部受壓驗算時，其計算底面積Ab（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、300000B、420000C、560000D、720000答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.2條規(guī)定，a=300mm，b=200mm，計算底面積為：Ab=（a+2b）×（3b）=420000mm2。18.某混凝土構件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓面積a×b=400mm×250mm，局部受壓計算底面積Ab=675000mm2，局部受壓區(qū)配置焊接鋼筋網(wǎng)片l2×l1=600mm×400mm，其中心與F1重合，鋼筋直徑為φ6（HPB300），鋼筋網(wǎng)片單層鋼筋n1=7（沿l1方向）及n2=5（沿l2方向），間距s=70mm。試問，局部受壓承載力設計值（kN）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3500B、4200C、4800D、5300答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條和第6.6.3條進行計算，βc=1.0，由此可知，A項數(shù)值最為接近。19.某混凝土構件局部受壓情況如圖所示，局部受壓范圍無孔洞、凹槽，并忽略邊距的影響，混凝土強度等級為C25，安全等級為二級。[2013年真題]假定，局部受壓面積a×b=400mm×250mm，局部受壓計算底面積Ab=675000mm2，局部受壓區(qū)配置焊接鋼筋網(wǎng)片l2×l1=600mm×400mm，其中心與F1重合，鋼筋直徑為6（HPB300），鋼筋網(wǎng)片單層鋼筋n1=7（沿l1方向）及n2=5（沿l2方向），間距s=70mm。試問，局部受壓承載力設計值（kN）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、3500B、4200C、4800D、5300答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條和第6.6.3條進行計算，βc=1.0，Al=100000mm2，Ab=675000mm2，由此可知，A項數(shù)值最為接近。20.某混凝土單筋矩形截面簡支梁，截面尺寸和配筋如圖所示，采用C30混凝土，HRB335縱筋，環(huán)境類別為二a類。2.關于圖的截面配筋構造，下列說法正確的是（）。A、配筋構造正確，符合《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）規(guī)定B、配筋構造不正確，應沿梁側面各配1Φ10構造縱筋C、配筋構造不正確，應沿梁側面各配1Φ14構造縱筋D、配筋構造不正確，應沿梁側面各配2Φ10構造縱筋答案：C解析：A項，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.13條，當梁的腹板高度hw≥450mm時，在梁的兩個側面應沿高度配置縱向構造鋼筋，其截面面積不應小于0.001bhw，間距不宜大于200mm。本梁hw=h0=455mm＞450mm，應配腰筋。B項，0.001bhw=0.001×250×455=113.8mm2；1Φ10構造縱筋：As=78.5<113.8mm2。D項，2Φ10構造縱筋：As=157>113.8mm2，太密，不太合理。C項，1Φ14：As=153.9＞113.8mm2，間距（455-42）/2=207mm≈200mm，且1Φ14與架立筋直徑相同，方便施工，更合理。21.某規(guī)則結構各層平面如圖所示，荷載分布較均勻?，F(xiàn)采用簡化方法，按X、Y兩個正交方向分別計算水平地震作用效應（不考慮扭轉），并通過將該地震作用效應乘以放大系數(shù)來考慮地震扭轉效應。試根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）判斷，下列框架的地震作用效應增大系數(shù)，其中何項較為合適？（）[2012年真題]A、KJ1：1.02B、KJ3：1.05C、K13：1.15D、KJ2.KJ4：1.10答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第5.2.3條第1款規(guī)定，規(guī)則結構不進行扭轉耦聯(lián)計算時，平行于地震作用方向的兩個邊榀各構件，其地震作用效應應乘以增大系數(shù)。一般情況下，短邊可按1.15采用，長邊可按1.05采用。故KJ1、KJ2至少應放大5％；KJ4至少應放大15％；KJ3位于中部，增大系數(shù)取1.05較1.15相對合理。22.某工地需使用盤條供應的鋼筋，使用前采用冷拉方法調直。試問，鋼筋采用HRB335級，調直時鋼筋的冷拉率不宜大于下列何項數(shù)值？（）[2011年真題]A、0.5％B、1％C、1.5％D、2％答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構工程施工質量驗收規(guī)范》（GB50204—2002）（2011年版）第5.3.3條規(guī)定，當采用冷拉方法調直時，HRB335、HRB400及RRB400帶肋鋼筋的冷拉率不宜大于1％，HPB235光圓鋼筋的冷拉率不宜大于4％。23.某鋼筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱計算長度l0＝6m，軸向力設計值N＝1300kN，彎矩設計值M＝253kN·m。采用混凝土強度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335級。2.若已知ξ＝0.829，對稱配筋，則As應為（）mm2。A、1972B、2056C、2306D、2496答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-7）計算，矩形截面對稱配筋的鋼筋混凝土小偏心受壓構件的縱向鋼筋截面面積為：24.某鋼筋混凝土柱的截面尺寸300mm×500mm，柱計算長度l0＝6m，軸向力設計值N＝1300kN，彎矩設計值M＝253kN·m。采用混凝土強度等級為C20，縱向受力鋼筋采用HRB335級。1.若設計成對稱配筋，相對受壓區(qū)高度ξ應為（）。A、0.418B、0.550C、0.679D、0.981答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.17條式（6.2.17-3）計算，軸向壓力作用點至縱向普通受拉鋼筋和預應力受拉鋼筋的合力點的距離為：故應為小偏心受壓；根據(jù)第6.2.17條式（6.2.17-8）計算，相對受壓區(qū)高度為：25.某鋼筋混凝土無梁樓蓋中柱的板柱節(jié)點如圖所示，混凝土強度等級C35（ft=1.57N／mm2），as=30mm，安全等級為二級，環(huán)境類別為Ⅰ類。試問，在不配置箍筋和彎起鋼筋的情況下，該中柱柱帽周邊樓板的受沖切承載力Fl（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2014年真題]A、1264B、1470C、2332D、2530答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.1條規(guī)定，沖切破壞錐體有效高度：h0=250-30=220mm。距沖切破壞錐體斜截面h0／2的周長：um=4×（1300+2×220／2）=6080mm。因集中反力作用面積為矩形，中柱位置影響系數(shù)：η=min（1.0，0.86）=0.86。截面高度影響系數(shù)為：βh=1.0，可得：F1=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.57×0.86×6080×220×10-3=1264kN。由此可知，A項數(shù)值最為接近。26.某鋼筋混凝土偏心受壓柱，正方形截面，混凝土強度等級C50，四角各配置（HRB400級），每邊各配置（HRB335級），則此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb為（）。A、0.518B、0.544C、0.550D、0.614答案：A解析：HRB400級、HRB335級鋼筋均為有屈服點鋼筋，C50混凝土，β1＝0.8；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.7條式（6.2.7-1）計算，具體計算如下：①對HRB400級鋼筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：②對HRB335級鋼筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，則相對界限受壓區(qū)高度為：③根據(jù)第6.2.7條注解規(guī)定，當截面受拉區(qū)內配置有不同種類或不同預應力值的鋼筋時，受彎構件的相對界限受壓區(qū)高度應分別計算，并取其較小值。0.518＜0.55，故此鋼筋混凝土偏心受壓柱的截面相對界限受壓區(qū)高度ξb＝0.518。27.某鋼筋混凝土梁，同時承受彎矩、剪力和扭矩的作用，不考慮抗震設計。梁截面為400mm×500mm，混凝土強度等級C30，梁內配置四肢箍筋，箍筋采用HPB300級鋼筋。經(jīng)計算，Astl/s=0.65mm，Asv/s=2.15mm，其中，Astl為受扭計算中沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積，Asv為受剪承載力所需的箍筋截面面積，s為沿構件長度方向的箍筋間距。試問，至少選用下列何項箍筋配置才能滿足計算要求？（）[2011年真題]A、Φ8100B、Φ10100C、Φ12100D、Φ14100答案：C解析：受剪扭所需的總箍筋面積為：2Astl+Asv。如果配置的箍筋肢數(shù)較多，剪扭構件中還應滿足沿截面周邊配置的箍筋單肢截面面積不小于Astl。根據(jù)題中所給選項信息，按照四肢箍、箍筋間距為100mm進行計算：①抗扭和抗剪所需的總箍筋面積為：Asv，t=（0.65×100×2+2.15×100）mm2=345mm2；②單肢箍筋面積為：Asv，tl=345/4mm2=86.25mm2；③外圈單肢抗扭箍筋截面為：Astl=0.65×100mm2=65mm2；max（Asv，tl，Astl）=86.25mm2；因此，單肢箍筋面積至少應取86.25mm2。經(jīng)比較，選用Φ12，Asvl=113mm2。28.某鋼筋混凝土框架柱，抗震等級為四級，截面為b×h=400mm×400mm，采用C25混凝土，經(jīng)計算，軸壓比=0.40，剪跨比大于2.0。現(xiàn)擬采用HRB400鋼筋作為復合箍。試問，該柱上下端加密區(qū)箍筋的最小體積配箍百分率與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、0.23％B、0.28％C、0.32％D、0.40％答案：D解析：29.某鋼筋混凝土框架結構，框架抗震等級為二級，中間層框架中柱配筋示意見圖，已知箍筋直徑為10mm，且加密區(qū)箍筋間距為100mm。試問，該框架柱非加密區(qū)箍筋間距最大值（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]提示：不考慮柱截面尺寸、剪跨比對箍筋配置的影響。該柱不需要提高變形能力。A、150B、180C、200D、250答案：B解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.9條第4款第1項規(guī)定，柱箍筋非加密區(qū)的體積配箍率不小于加密區(qū)的50％，則非加密區(qū)箍筋間距為200mm。另外，一、二級框架柱的箍筋間距不應大于10倍縱筋直徑，縱筋最小直徑為18mm，故非加密區(qū)箍筋間距最大值為180mm。由此可知，B項數(shù)值最為接近。30.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級為二級。梁截面250mm×600mm，混凝土強度等級C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]2.已知：梁底面配置了4Φ25受力鋼筋，梁頂面鋼筋可按需要配置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設計值M（kN·m），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、280B、310C、450D、770答案：B解析：31.某鋼筋混凝土簡支梁，安全等級為二級。梁截面250mm×600mm，混凝土強度等級C30，縱向受力鋼筋均采用HRB335級鋼筋，箍筋采用HPB300級鋼筋，梁頂及梁底均配置縱向受力鋼筋，提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。[2011年真題]1.已知：梁頂面配置了2Φ16受力鋼筋，梁底鋼筋可按需要配置。試問，如充分考慮受壓鋼筋的作用，此梁跨中可以承受的最大正彎矩設計值M（kN·m），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、455B、480C、519D、536答案：C解析：截面有效高度h0=（600－35）mm=565mm，ξb=0.55；當粱頂面的受壓鋼筋不變時，隨著梁底鋼筋的增大，混凝土受壓區(qū)高度隨之增加抗彎承載力也不斷提高。32.某鋼筋混凝土方形柱為偏心受拉構件，安全等級為二級，柱混凝土強度等級C30，截面尺寸為400mm×400mm。柱內縱向鋼筋僅配置了4根直徑相同的角筋，角筋采用HRB335級鋼筋，已知：軸向拉力設計值N=250kN，單向彎矩設計值M=31kN·m。試問，按承載能力極限狀態(tài)計算（不考慮抗震），角筋的直徑（mm）至少應采用下列何項數(shù)值？（）[2011年真題]A、25B、22C、20D、18答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.23條第3款規(guī)定，對稱配筋的矩形截面偏心受拉構件，不論大、小偏心受拉情況，均可按公式（6.2.23-2）計算。偏心距e0=M/N=31×1000/250=124mm<0.5h－as=200-45mm=155mm，為小偏心受拉。由于對稱配筋，故按《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）式（6.2.23-2）計算：受拉鋼筋截面面積為：故單邊配置2Φ22，As=760mm2>750mm2，滿足要求。33.某鋼筋混凝土T形懸臂梁，安全等級為一級，混凝土強度C30，縱向受拉鋼筋采用HRB335級鋼筋，不考慮抗震設計。荷載簡圖及截面尺寸如圖2-21所示。梁上作用有均布恒荷載標準值gk（已計入梁自重）。局部均布活荷載標準值qk，集中恒荷載標準值Pk。[2011年真題]2.假定，懸臂梁根部截面按荷載效應組合的最大彎矩設計值Ma=850kN·m，as=60mm。試問，在不考慮受壓鋼筋作用的情況下，按承載能力極限狀態(tài)設計，縱向受拉鋼筋的截面面積As（mm2）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：相對界限受壓區(qū)高度ξb=0.55。A、3500B、3900C、4300D、4700答案：C解析：本題中的梁是懸臂梁（截面上部受拉），實際上是倒T形梁，截面底端翼緣受拉，按矩形截面計算配筋。根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.2.10規(guī)定，安全等級為一級，因此，根據(jù)第3.3.2條規(guī)定，按荷載效應組合的彎矩設計值應乘以重要性系數(shù)y。=1.1,h0=900－60=840mm。代入數(shù)據(jù)可得：解得：x=225mm；由式（6.2.10-2）計算，受拉鋼筋截面面積為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。34.某鋼筋混凝土T形懸臂梁，安全等級為一級，混凝土強度C30，縱向受拉鋼筋采用HRB335級鋼筋，不考慮抗震設計。荷載簡圖及截面尺寸如圖2-21所示。梁上作用有均布恒荷載標準值gk（已計入梁自重）。局部均布活荷載標準值qk，集中恒荷載標準值Pk。[2011年真題]1.已知：gk=15kN/m，qk=6kN/m，Pk=20kN，活荷載的分項系數(shù)為1.4，活荷載的組合值系數(shù)為0.7。試問，構件承載能力設計時，懸臂梁根部截面按荷載效應組合的最大彎矩設計值Ma（kN·m）與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、580B、600C、620D、640答案：C解析：35.某多層住宅，采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土剪力墻結構，結構平面立面均規(guī)則，抗震等級為三級，以地下室頂板作為上部結構的嵌固部位。底層某雙肢墻有A、B兩個墻肢。已知A墻肢截面組合的剪力計算值Vw=180kN，同時B墻肢出現(xiàn)了大偏心受拉。試問，A墻肢截面組合的剪力設計值V（kN），應與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2011年真題]A、215B、235C、250D、270答案：D解析：底層屬于底部加強部位，彎矩設計值應乘以彎矩增大系數(shù)。根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.2.7條第3款規(guī)定，當任一墻肢出現(xiàn)偏心受拉時，另一墻肢的剪力和彎矩設計值應乘以增大系數(shù)1.25。另根據(jù)第6.2.8條規(guī)定，三級剪力墻底部加強部位，應乘以剪力增大系數(shù)1.2。因此，代入公式可得：剪力設計值V=1.25×1.2×180=270kN。由此可知，D項數(shù)值最為接近。36.某疊合梁，結構安全等級為二級，疊合前截面尺寸300mm×450mm，混凝土強度等級C35，疊合后截面為300mm×600mm，疊合層的混凝土強度等級C30，配有雙肢箍8200，fyv=360N／mm2，as=40mm，試問，此疊合梁疊合面的受剪承載力設計值V（kN），與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2014年真題]A、270B、297C、374D、402答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）附錄H第H.0.4條式（H.0.4-1）計算，此疊合梁疊合面的受剪承載力設計值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。37.某單筋矩形截面梁b×h＝250mm×450mm，采用C20級混凝土，配置（HRB335級）縱向受力鋼筋；當發(fā)生正截面破壞時，屬于下列情況中的（）。提示：ρmax＝0.55fc/fy，as＝40mm。A、平衡配筋梁的界限破壞B、適筋梁破壞C、少筋梁破壞D、超筋梁破壞答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第4.1.4條表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的強度設計值為：fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2；根據(jù)第4.2.2條，4Φ25鋼筋的強度設計值為：fy＝300N/mm2。根據(jù)第8.5.1條表8.5.1可知，縱向鋼筋最小配筋率為：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），45×ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin=0.2%；AS＝4×490.9＝1963.5mm2，則縱向鋼筋配筋率為：故應為超筋梁破壞。38.某承受均布荷載的簡支梁跨度l0＝5m，截面尺寸b×h＝200mm×500mm，混凝土強度等級為C20，箍筋為HPB300級，縱筋為HRB335級鋼筋，單排縱向受力鋼筋，梁凈跨為5m，as＝40mm。假設梁的支座截面承受剪力設計值V＝150kN，則該截面所需的箍筋總面積與間距的比值Asv/s最接近于（）。A、0.51B、0.54C、0.65D、0.82答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.3.4條式（6.3.4-1）計算，0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×460＝70840N＜V＝150000N，需要按計算確定腹筋；當V＞0.7ftbh0、300＜H≤500mm，構造要求為：最小配箍面積：Asv，min＝（0.24ft/fyv）×b×s＝（0.24×1.10/270）×200×200＝39.1mm2；箍筋最小直徑Dmin＝6mm，箍筋最大間距smax＝200mm；復核截面尺寸為：hw＝h0＝460mm；根據(jù)第6.3.1條規(guī)定，矩形截面受彎構件，其受剪截面應符合下式條件：當hw/b≤4時，V≤0.25βc×fc×b×h0，即0.25βc×fc×b×h0＝0.25×1.00×9.55×200×460＝219650N≥V＝105336N，滿足要求；根據(jù)第6.3.4條規(guī)定，矩形截面的一般受彎構件，其斜截面受剪承載力按下列公式計算：；代入數(shù)據(jù)解得，該截面所需的箍筋總面積與間距的比值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。39.某車間內設有一臺電動葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接于廠房框架柱上，計算跨度L=7000mm，計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真題]已知條件同題（1）。試問，鋼梁C點處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值（mm）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、4B、6C、10D、14答案：C解析：根據(jù)受力分析，可知鋼梁C點處由可變荷載Qk產(chǎn)生的最大撓度值為：由此可知，C項數(shù)值最為接近。40.某車間內設有一臺電動葫蘆如圖，其軌道梁吊掛于鋼梁AB下。鋼梁兩端連接于廠房框架柱上，計算跨度L=7000mm，計算簡圖如圖所示。鋼材采用Q235—B鋼，鋼梁選用熱軋H型鋼HN400×200×8×13，其截面特性：A=83.37×102mm2，Ιz=23500×10?mm?,Wx=1170×103mm3,iy=45.6mm。[2012年真題]1.為便于對鋼梁AB進行計算，將電動葫蘆軌道梁、相關連接件和鋼梁等自重折合為一集中荷載標準值Gk=6kN，作用于C點處鋼梁下翼緣，電動葫蘆自重和吊重合計的荷載標準值Qk=66kN（按動力荷載考慮），不考慮電動葫蘆的水平荷載。已知C點處鋼梁對x軸的凈截面模量Wyx=1050×103mm3。試問，鋼梁C點處的最大應力計算數(shù)值（N/mm2）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、200B、165C、150D、130答案：B解析：根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第3.2.4條第1、2款規(guī)定，永久荷載效應對結構不利時，對由可變荷載效應控制的組合應取1.2，對由永久荷載效應控制的組合應取1.35。該結構為可變荷載效應控制，故永久荷載分項系數(shù)取1.2?？勺兒奢d分項系數(shù)對標準值大于4kN/m2的工業(yè)房屋樓面結構的活荷載，應取1.3，其他情況，應取1.4。故可變荷載分項系數(shù)取1.4。根據(jù)附錄D表D.0.1-1可知，動力系數(shù)取1.05。故在鋼梁C點處的最大集中荷載設計值：最大彎矩設計值：根據(jù)《鋼結構設計規(guī)范》（GB50017—2003）第4.1.1條規(guī)定，對工字型截面，yx=1.05，故最大應力計算值為：由此可知，B項數(shù)值最為接近。41.某7度區(qū)某鋼筋混凝土標準設防類多層建筑，設計地震分組為第二組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類。[2012年真題]1.試問，罕遇地震下彈塑性位移驗算時的水平地震影響系數(shù)最大值應分別采用下列何項數(shù)值？（）A、0.08，0.35B、0.12，0.40C、0.50，0.40D、0.50，0.45答案：D解析：42.某7度區(qū)某鋼筋混凝土標準設防類多層建筑，設計地震分組為第二組，設計基本地震加速度為0.1g，場地類別為Ⅱ類。[2012年真題].假設，該建筑結構本身的計算自振周期為0.5s，周期折減系數(shù)為0.8。試問，多遇地震作用下的水平地震影響系數(shù)與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、0.08B、0.09C、0.10D、0.12答案：A解析：43.某6度區(qū)標準設防類鋼筋混凝土框架結構辦公樓如圖，房屋高度為22m，地震分組為第一組，場地類別為Ⅱ類。其中一根框架角柱，分別與跨度為8m和10m的框架梁相連，剪跨比為1.90，截面及配筋如圖3所示，混凝土強度等級C40。試問，該框架柱的軸壓比限值與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]提示：可不復核柱的最小配箍特征值。A、0.80B、0.85C、0.90D、0.95答案：D解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.1.2條表6.1.2可知，6度、標準設防類、非大跨度框架，框架抗震等級為四級。根據(jù)第6.3.6條表6.3.6可知，抗震等級為四級、框架結構的柱軸壓比限值為0.9。但該柱剪跨比為1.90，小于2.0，并大于1.5，根據(jù)表6.3.6注2規(guī)定，剪跨比不大于2的柱，軸壓比限值應降低0.05。同時，柱箍筋的直徑、肢距和間距滿足表6.3.6注3的規(guī)定，軸壓比限值可增加0.10。故該柱的軸壓比限值為：0.9－0.05+0.10=0.95＜1.05。由此可知，D項數(shù)值最為接近。44.某2層鋼筋混凝土辦公樓浴室的簡支樓面梁如圖，安全等級為二級，從屬面積為13.5，計算跨度為6.0m，梁上作用恒荷載標準值gk=14.0kN/m（含梁自重），按等效均布荷載計算的梁上活荷載標準值=4.5kN/m。[2012年真題]假定，該梁兩端均與框架柱剛接，當進行截面抗震驗算時，試問，該梁在重力荷載代表值作用下按簡支梁計算的梁端剪力設計值VGb（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：假定重力荷載對該梁抗震不利。{圖}A、40B、50C、60D、65答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）表5.1.3可知，重力荷載代表值作用下的梁上均布荷載為：q=D+0.5L=14+0.5×4.5=16.25kN/m。根據(jù)式（5.4.1）計算，45.某2層鋼筋混凝土辦公樓浴室的簡支樓面梁如圖，安全等級為二級，從屬面積為13.5，計算跨度為6.0m，梁上作用恒荷載標準值gk=14.0kN/m（含梁自重），按等效均布荷載計算的梁上活荷載標準值=4.5kN/m。[2012年真題]試問，梁跨中彎矩基本組合設計值M（kN·m）、標準組合設計值Mk（kN·m）、準永久組合設計值（kN·m）分別與下列何項數(shù)值最為接近？（）A、AB、BC、CD、D答案：A解析：46.梁的正截面破壞形式有適筋梁破壞、超筋梁破壞、少筋梁破壞，它們的破壞性質是（）。A、都屬于塑性破壞B、都屬于脆性破壞C、適筋梁.超筋梁屬脆性破壞，少筋梁屬塑性破壞D、適筋梁屬延性破壞，超筋梁.少筋梁屬脆性破壞答案：D解析：適筋梁的破壞開始于受拉區(qū)鋼筋的屈服，在梁完全破壞之前，由于鋼筋要經(jīng)歷較大的塑性變形，隨之引起裂縫急劇開展和梁撓度的激增，給人以明顯的破壞預兆，屬于延性破壞類型；超筋梁破壞在沒有明顯預兆的情況下由于受壓區(qū)混凝土被壓碎而突然破壞，屬于脆性破壞類型；少筋梁的承載力取決于混凝土的抗拉強度，屬于脆性破壞類型。47.假設，某3層鋼筋混凝土結構房屋，位于非抗震設防區(qū)，房屋高度9.0m，鋼筋混凝土墻墻厚200mm，配置雙層雙向分布鋼筋。試問，墻體雙層水平分布鋼筋的總配筋率最小值及雙層豎向分布鋼筋的總配筋率最小值分別與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2012年真題]A、0.15％，0.15％B、0.20％，0.15％C、0.20％，0.20％D、0.30％，0.30％答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.4.5條，對于房屋高度≤10m且層數(shù)≤3層的鋼筋混凝土墻，其水平與豎向分布鋼筋的配筋率最小值均不宜小于0.15％。由此可知，A項數(shù)值最為接近。48.假定，框架的抗震等級為二級，底層角柱截面尺寸及配筋形式如圖所示，施工時要求箍筋采用HPB300（），柱箍筋混凝土保護層厚度為20mm，軸壓比為0.6，剪跨比為3.0。如僅從抗震構造措施方面考慮，試驗算該柱箍筋配置選用下列何項才能符合規(guī)范的最低構造要求？（）提示：扣除重疊部分箍筋。A、Φ8100B、Φ8100／200C、Φ10100D、Φ10100／200答案：C解析：根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》（GB50011—2010）第6.3.9條第1款第4項規(guī)定，二級框架的角柱箍筋加密范圍取全高，只有A、C項符合要求。根據(jù)第6.3.9條式（6.3.9）計算，混凝土強度等級低于C35時按C35計算，fc=16.7N／mm2，軸壓比為0.6，查表6.3.9可得，λv=0.13。當采用Φ8100箍筋時，不符合要求。當采用Φ10100箍筋時，符合要求。故C項符合規(guī)范的最低構造要求。49.假定，鋼筋混凝土矩形截面簡支梁如圖下，梁跨度為5.4m，截面尺寸b×h=250mm×450mm，混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB400鋼筋，箍筋采用HPB300鋼筋，該梁的跨中受拉區(qū)縱筋As=620mm2，受扭縱筋Astl=280mm2（滿足受扭縱筋最小配筋率要求），受剪箍筋Asvl／s=0.112mm2／mm，受扭箍筋Astl／s=0.2mm2／mm，試問，該梁跨中截面配筋應取下圖何項？（）[2014年真題]A、B、C、D、答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.2.5條規(guī)定，沿截面周邊布置受扭縱向鋼筋的間距不應大于200mm及梁截面短邊長度；除應在梁截面四角設置縱向鋼筋外，其余受扭縱向鋼筋宜沿截面周邊均勻對稱布置。故該梁截面上、中、下各配置2根抗扭縱筋，Astl／3=280／3=93.3mm2，頂部和中部選（As=157.1mm2>93mm2）。底面縱筋620+93.3=713.3mm2，（As=763.4mm2>713.3mm2）。箍筋直徑選φ8，取s=150mm。50.關于預制構件吊環(huán)的以下3種說法：Ⅰ．應采用HPB300或更高強度的鋼筋制作。當采用HRB335級鋼筋時，末端可不設彎鉤；Ⅱ．宜采用HPB300級鋼筋制作。考慮到該規(guī)格材料用量可能很少，采購較難，也允許采用HRB335級鋼筋制作，但其容許應力和錨固均應按HPB300級鋼筋采用；Ⅲ．應采用HPB300級鋼筋。在過渡期內允許使用HPB235級鋼筋，但應控制截面的應力不超過50N/mm2。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均錯誤B、Ⅰ正確，Ⅱ.Ⅲ錯誤C、Ⅱ正確，Ⅰ.Ⅲ錯誤D、Ⅲ正確，Ⅰ.Ⅱ錯誤答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.6條及其條文說明規(guī)定，吊環(huán)應采用HPB300級鋼筋制作，在過渡期內如果采用HPB235級鋼筋，應控制截面的應力不超過50N/mm2。51.關于預應力混凝土構件的下列說法，何項不正確？（）[2014年真題]A、提高了構件的斜截面受剪承載力B、有效改善了構件的正常使用極限狀態(tài)性能C、預應力混凝土的強度等級不宜低于C30D、鋼絞線的張拉控制應力取值應按其極限強度標準值計算答案：C解析：A項正確，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.3.4及6.3.5條規(guī)定，預加應力提高斜截面受剪承載力。B項正確，根據(jù)第7.1.1、7.2.3條規(guī)定，預加應力能有效控制裂縫的出現(xiàn)，提高構件的剛度。C項錯誤，根據(jù)第4.1.2條規(guī)定，預應力混凝土結構的混凝土強度等級不宜低于C40，且不應低于C30。D項正確，根據(jù)第10.1.3條規(guī)定，鋼絞線的張拉控制應力取值應按其極限強度標準值計算。52.關于預埋件及連接件設計的下列4種說法：Ⅰ.預埋件錨筋中心至錨板邊緣的距離不應小于2d和20mm（d為錨筋直徑）；Ⅱ.受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于35d（d為錨筋直徑）；Ⅲ.直錨筋與錨板應采用T形焊接，當錨筋直徑不大于20mm時宜采用壓力埋弧焊；Ⅳ.當一個預制構件上設有4個吊環(huán)時，應按3個吊環(huán)進行計算，在構件的自重標準值作用下，每個吊環(huán)的鋼筋應力不應大于50N／mm2。試問，以下何項是全部正確的？（）[2013年真題]A、Ⅰ.Ⅲ.ⅣB、Ⅰ.Ⅱ.ⅢC、Ⅱ.ⅢD、Ⅰ.Ⅲ答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅰ正確；根據(jù)第9.7.4條規(guī)定，說法Ⅱ錯誤，受拉直錨筋和彎折錨筋的錨固長度不應小于la；根據(jù)第9.7.1條規(guī)定，說法Ⅲ正確；根據(jù)第9.7.6條規(guī)定，說法Ⅳ錯誤，每個吊環(huán)的鋼筋應力不應大于65N／mm2。53.關于框架結構豎向活荷載最不利布置的方法，下列論述不正確的是（）。A、滿布荷載法：活荷載同時作用于所有梁，求出支座和跨中彎矩直接用于內力組合B、分層組合法：以分層法為依據(jù)，對梁只考慮本層活荷載最不利布置；對柱彎矩僅考慮上.下層活荷載影響；對柱軸力，必須考慮該層以上相鄰梁布置活荷載C、最不利荷載位置法：根據(jù)框架截面指定內力的影響線確定活荷載最不利布置D、分跨計算組合法：活荷載逐層逐跨單獨布置，分別計算內力，最后組合最不利內力答案：A解析：A項，對于滿布荷載法，由于沒有考慮活荷載的最不利布置，只有支座彎矩接近最不利內力，可直接用于內力組合，而跨中彎矩將小于最不利內力，應乘以增大系數(shù)1.1～1.2后才能用于內力組合。54.關于抗震設計時的構造要求，下列敘述正確的是（）。A、抗震等級為一級的框架梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋，則其支座縱向受力鋼筋的最小配筋率應為0.381%B、建造在Ⅳ類場地上房屋高度為75m的框架—剪力墻結構，8度設防，丙類建筑；采用C50混凝土，HRB335級鋼筋，則其框架角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%C、鉸接排架柱的箍筋加密區(qū)長度，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面D、抗震等級為一級的鉸接排架柱，其角柱柱頂箍筋加密區(qū)內箍筋最大間距為100mm，最小直徑為8mm答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第11.4.12條第1款規(guī)定，8度設防，高度為75m的丙類建筑抗震等級為一級，故角柱的最小配筋率應大于1.1%，由于對Ⅳ類場地較高的高層建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335級鋼筋最小配筋率加0.1%可知，該角柱全部縱向受力鋼筋的最小配筋率應為1.3%。A項，根據(jù)表8.5.1可知，縱向受力鋼筋的最小配筋率取C項，根據(jù)第11.5.2條規(guī)定，對吊車梁區(qū)段，取上柱根部至吊車梁頂面以上300mm；D項，根據(jù)表11.5.2可知，角柱柱頂?shù)墓拷钭钚≈睆綉獮?0mm。55.關于混凝土疊合構件，下列表述何項不正確？（）[2014年真題]A、考慮預應力長期影響，可將計算所得的預應力混凝土疊合構件在使用階段的預應力反拱值乘以增大系數(shù)1.75B、疊合梁的斜截面受剪承載力計算應取疊合層和預制構件中的混凝土強度等級的較低值C、疊合梁的正截面受彎承載力計算應取疊合層和預制構件中的混凝土強度等級的較低值D、疊合板的疊合層混凝土厚度不應小于40mm，混凝土強度等級不宜低于C25答案：C解析：A項正確，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）附錄H第H.0.12條規(guī)定，考慮預應力長期影響，可將計算所得的預應力反拱值乘以增大系數(shù)1.75。B項正確，根據(jù)第H.0.3條規(guī)定，在計算疊合構件截面上混凝土和箍筋的受剪承載力設計值Vcs應取疊合層和預制構件中較低的混凝土強度等級進行計算，且不低于預制構件的受剪承載力設計值。C項錯誤，根據(jù)第H.0.2條規(guī)定，預制構件和疊合構件的正截面受彎承載力計算中，正彎矩區(qū)段的混凝土強度等級，按疊合層取用；負彎矩區(qū)段的混凝土強度等級，按計算截面受壓區(qū)的實際情況取用。D項正確，根據(jù)第9.5.2條第2款規(guī)定，疊合板的疊合層混凝土厚度不應小于40mm，混凝土強度等級不宜低于C25。56.關于鋼筋混凝土構件的以下3種說法：Ⅰ．局部受壓承載力計算公式兩側均為設計值；Ⅱ．裂縫寬度計算時，荷載組合的效應為準永久值，而不是設計值；Ⅲ．非預應力鋼筋混凝土受彎構件最大撓度按荷載準永久組合，并考慮荷載長期作用的影響進行計算。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ正確，Ⅲ錯誤B、Ⅱ.Ⅲ正確，Ⅰ錯誤C、Ⅰ.Ⅲ正確，Ⅱ錯誤D、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均正確答案：C解析：Ⅰ項，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.6.1條式（6.6.1-1）可知，局部受壓承載力計算公式左側為效應設計值，右側為抗力設計值，因此均為設計值；Ⅱ項，根據(jù)第7.1.2條規(guī)定，按荷載標準組合或準永久組合并考慮長期作用影響計算裂縫寬度；Ⅲ項，根據(jù)第3.4.3條規(guī)定，鋼筋混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的準永久組合，預應力混凝土受彎構件的最大撓度應按荷載的標準組合，并均應考慮荷載長期作用的影響進行計算。57.關于非抗震預應力混凝土受彎構件受拉一側受拉鋼筋的最小配筋百分率的以下3種說法：Ⅰ．預應力鋼筋的配筋百分率不得少于0.2和45∫z/∫y的較大值；Ⅱ．非預應力鋼筋的最小配筋百分率為0.2；Ⅲ．受拉鋼筋最小配筋百分率不得少于按正截面受彎承載力設計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。試問，針對上述說法正確性的判斷，下列何項正確？（）[2012年真題]A、Ⅰ.Ⅱ.Ⅲ均錯誤B、Ⅰ正確，Ⅱ.Ⅲ錯誤C、Ⅱ正確，Ⅰ.Ⅲ錯誤D、Ⅲ正確，Ⅰ.Ⅱ錯誤答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第10.1.17條規(guī)定，受拉鋼筋最小配筋量不得少于按正截面受彎承載力設計值等于正截面開裂彎矩值的原則確定的配筋百分率。而單獨針對預應力混凝土受彎構件中的預應力鋼筋、非預應力鋼筋，配筋百分率均沒有0.2和45∫z/∫y的限制。58.根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010），下列表述正確的是（）。A、配置抗沖切箍筋的鋼筋混凝土樓板，其沖切破壞前有明顯預兆，呈延性破壞B、受彎構件進行疲勞驗算時，受壓區(qū)混凝土應力圖形可簡化為等效的矩形應力圖C、對于進行疲勞強度驗算的受彎構件，其主拉應力由箍筋或彎起鋼筋承受，不考慮混凝土的作用D、在吊車梁疲勞強度驗算中，荷載應取用標準值，當?shù)踯嚍橹丶壒ぷ髦茣r，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數(shù)1.1答案：D解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.7.2條規(guī)定，在疲勞驗算中，荷載應取用標準值；根據(jù)《建筑結構荷載規(guī)范》（GB50009—2012）第6.3.1條規(guī)定，當?shù)踯嚍橹丶壒ぷ髦茣r，對吊車的豎向荷載應考慮動力系數(shù)1.1。A項，根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）條文說明第6.5.3及第6.5.4條規(guī)定，配有抗沖切鋼筋的鋼筋混凝土板，其破壞形態(tài)和受力特性與有腹筋梁相類似，當抗沖切鋼筋的數(shù)量達到一定程度時，板的受沖切承載力幾乎不再增加；BC兩項，根據(jù)第6.7.1條第3款規(guī)定，鋼筋混凝土構件，不考慮受拉區(qū)混凝土的抗拉強度，拉力全部由縱向鋼筋承受，要求不出現(xiàn)裂縫的預應力混凝土構件，受壓區(qū)混凝土的法向應力圖形取為三角形。59.鋼筋混凝土梁底有錨板和對稱配置的直錨筋所組成的受力預埋件，如圖所示。構件安全等級均為二級，混凝土強度等級為C35，直錨筋為6φ16（HRB400級），已采取防止錨板彎曲變形的措施。所承受的荷載F作用點位于錨板表面中心，力的作用方向如圖所示。[2011年真題]2.在Fmax作用下且直錨筋未采取附加橫向鋼筋等措施時，圖中數(shù)值a（mm）至少應取下列何項數(shù)值？（）A、50B、70C、100D、120答案：B解析：根據(jù)F的作用方向，該埋件為拉剪埋件。根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第9.7.4條規(guī)定，對受剪預埋件，順剪力方向和垂直剪力方向的邊間距要求不同，順剪力方向的最小錨筋間距和邊距為6d和70mm，垂直于剪力方向的最小錨筋間距和邊距為3d和45mm。本題要求確定順剪力方向的邊距，即不應小于6d（96mm）和70mm，因此，a至少取100mm。60.鋼筋混凝土梁底有錨板和對稱配置的直錨筋所組成的受力預埋件，如圖所示。構件安全等級均為二級，混凝土強度等級為C35，直錨筋為6φ16（HRB400級），已采取防止錨板彎曲變形的措施。所承受的荷載F作用點位于錨板表面中心，力的作用方向如圖所示。[2011年真題]1.當不考慮地震作用組合時，該預埋件可以承受的最大荷載設計值Fmax（kN）與下列何項數(shù)值最為接近？（）提示：預埋件承載力由錨筋面積控制。A、3500B、3900C、4300D、4700答案：B解析：先把F分解成平行于錨板的剪力和垂直于錨板的法向力，法向力指向錨板外側，為法向拉力。由于力F的作用點位于錨板的中心，由簡圖知：61.非抗震設計的鋼筋混凝土梁，采用C30混凝土，HRB335級鋼筋。梁內配置縱向受拉鋼筋4Φ22。1.若縱向受拉鋼筋采用綁扎搭接接頭，接頭方式如圖所示，則縱向受力鋼筋最小搭接長度ll（mm）與下列（）項數(shù)值最為接近。A、650B、780C、910D、1050答案：C解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第8.4.3條，圖2-18所示的鋼筋搭接接頭面積滿足要求；根據(jù)第4.1.4條表4.1.4-2可知，C30混凝土軸心抗拉強度設計值ft＝1.43N/mm2；根據(jù)第4.2.2條表4.2.2-1可知，HRB335級鋼筋強度設計值fy＝300N/mm2；根據(jù)第8.3.1條表8.3.1可知，鋼筋外形系數(shù)α＝0.14；根據(jù)第8.3.1條式（8.3.1-1）計算，縱向受拉鋼筋的錨固長度為：根據(jù)第8.4.4條式（8.4.4）計算，縱向受拉鋼筋綁扎搭接接頭的搭接長度為：ll＝ζla＝1.4×646＝904mm，式中，ζ表示縱向受拉鋼筋搭接長度修正系數(shù)，根據(jù)表8.4.4取用。由此可知，C項數(shù)值最為接近。62.從混凝土受壓構件的承載力N-M相關關系中得出的下述結論正確的是（）。A、當M一定時，對小偏壓柱，應取N小的組合控制截面設計B、當M一定時，對大偏壓柱，應取N大的組合控制截面設計C、當N一定時，無論大.小偏壓柱都要取M盡可能大的組合控制截面設計D、軸壓時的受壓承載力最大，Nmax＝N0；純彎時的受彎承載力最大，Mmax＝M0答案：C解析：圖是受壓構件N-M相關曲線。由N-M的關系曲線可知，大偏心受壓破壞時，N隨M的減小而減小，隨M的增大而增大，界限破壞時的M為最大。小偏心受壓破壞，N隨著M的增大而減小。在曲線的a點，M＝0，為軸心受壓，此時N達到最大。A項，當M一定時，對小偏壓柱，N越大越危險，應取N大的組合進行配筋計算；B項，當M一定時，對大偏壓柱，N越小越危險，應取N小的組合進行配筋計算；C項，當N一定時，無論大、小偏壓，都是M越大越危險；D項，從圖2-32可以看出，N＝N0是對的，但Mmax≠M0，Mmax＝Mb（界限破壞時彎矩），對應的為界限破壞時軸力Nb。63.板柱結構，柱網(wǎng)尺寸8.1m×8.1m，板厚200mm，中柱截面尺寸為b×h=700mm×700mm，采用C30混凝土，受沖切鋼筋用HPB300級，若板上作用的荷載設計值g＋q=11.8kN/mm2，則僅采用箍筋作為受沖切鋼筋所需的箍筋面積Asuv最接近于（）mm2。提示：as=20mm，γ0=1.0。A、1432.1B、1520.3C、1641.8D、1720.7答案：A解析：h0=h-as=180mm，集中反力設計值為：Fl=11.8×8.12-11.8×（0.7＋2×0.18）2=760.94kN，fyv=270N/mm2，ft=1.43N/mm2；根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第6.5.1條規(guī)定，對于中柱，αz=40，臨界截面周長為：um=（700＋180/2×2）×4=3520mm；取η=又根據(jù)第6.5.3條式（6.5.3-2）計算，并且不考慮預應力的情況下箍筋面積為：由此可知，A項數(shù)值最為接近。64.在鋼筋混凝土雙筋梁中，大偏心受壓和大偏心受拉構件的正截面承載力計算中，要求受壓區(qū)高度x≥2a′，是為了（）。A、保證受壓鋼筋在構件破壞時能達到其抗壓強度設計值B、防止受壓鋼筋壓屈C、避免保護層剝落D、保證受壓鋼筋在構件破壞時能達到極限抗壓強度答案：A解析：鋼筋混凝土雙筋梁中限制受壓區(qū)高度x≥2a′，是為了保證混凝土被壓碎前受壓鋼筋達到其抗壓強度，充分利用鋼筋。65.如圖所示，某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設計值M＝115kN·m?；炷翉姸鹊燃墳镃30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。2.若已知翼緣計算寬度bf′＝1800mm，則按單筋T形截面計算的次梁跨中所需受拉鋼筋計算截面面積最接近于（）mm2。A、940B、1009C、1033D、1124答案：B解析：66.如圖所示，某鋼筋混凝土現(xiàn)澆肋形樓蓋的次梁，跨中承受最大正彎矩設計值M＝115kN·m。混凝土強度等級為C30，縱向受拉鋼筋采用熱軋HRB335鋼筋。樓板厚度hf′＝80mm，次梁高度h＝450mm，寬度b＝200mm，縱向受力鋼筋合力點至混凝土邊緣的距離as′＝35mm。1.若已知次梁的計算跨度l0＝6m，間距為2.4m，凈距sn＝2.2m，則翼緣的計算寬度bf′最接近于（）mm。A、1800B、2000C、2200D、2400答案：B解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第5.2.4條表5.2.4可知，按計算跨度l0考慮：按梁凈距考慮：按翼源高度考慮：因此對于肋形樓蓋梁不受此要求限制。因此翼緣計算寬度由此可知，B項數(shù)值最為接近。67.某框架結構中間樓層端部梁柱節(jié)點如圖所示，框架抗震等級為二級，梁柱混凝土強度等級均為C35，框架梁上部縱筋為彎折前的水平段長l1=560mm。試問，框架梁上部縱筋滿足抗震構造要求的最小總錨固長度l（mm）與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、980B、1086C、1195D、1245答案：A解析：根據(jù)《混凝土結構設計規(guī)范》（GB50010—2010）第8.3.1條規(guī)定，鋼筋基本錨固長度和材料強度有關系，公式為：可得：根據(jù)第11.6.7條，labE=ζaE=1.15×1086=1249mm；根據(jù)第11.6.7條圖11.6.7（b）可知，柱外側縱筋內邊至柱內ll=560mm>0.4labE=500mm，題目給出的l1=560mm>500mm滿足要求，l1取為560mm，l2=15d=15×28=420mm，l=l1+l2=560+420=980mm，由此可知A項數(shù)值最為接近。68.某框架結構頂層端節(jié)點處框架梁截面尺寸為300mm×700mm，混凝土強度等級為C30，as=as′=60mm，縱筋采用HRB500鋼筋。試問，為防止框架頂層端節(jié)點處梁上部鋼筋配筋率過高而引起節(jié)點核心區(qū)混凝土的斜壓破壞，框架梁上部縱向鋼筋的最大配筋量（mm2）應與下列何項數(shù)值最為接近？（）[2013年真題]A、1500B、1800C、2200D、2500答案：C解析：設混凝土保護層厚度為60mm，所以相對受壓區(qū)高度為：h0=700-60=640mm，βc