凈化工藝介紹變換

凈化工藝介紹變換第1頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.1變換崗位的任務(wù)是將氣化工序送來的水煤氣中的一氧化碳轉(zhuǎn)化為用于生產(chǎn)甲醇的氫氣，煤氣中的一氧化碳與水蒸汽在變換催化劑的作用下發(fā)生反應(yīng)轉(zhuǎn)化為氫和二氧化碳，采用配氣路線控制變換工序出口氣體中CO含量約為20%（體積百分比，干基），且H2/CO≈2.15（V/V），同時將部分有機(jī)硫轉(zhuǎn)化成H2S，變換氣送至低溫甲醇洗工序。2第2頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.2裝置能力本裝置年操作時間為連續(xù)操作330天，裝置的設(shè)計能力為：一期處理能力為：117988Nm3/h（水煤氣，干基）。二期處理能力為：117988Nm3/h（水煤氣，干基）。

1.3工藝來源裝置采用了目前國內(nèi)較為先進(jìn)而又成熟的部分變換加配氣路線，變換爐操作溫度約為260～465℃左右，因水煤氣中硫含量較高，所以變換催化劑采用耐硫變換催化劑。3第3頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.4高壓耐硫變換催化劑特性變換爐裝填的催化劑的型號是QDB-03。QDB-03催化劑是青島聯(lián)信化學(xué)公司生產(chǎn)的鈷鉬系耐硫變換催化劑，出廠時催化劑的主要成分是氧化鈷（CoO）、三氧化鉬（MoO3），其載體是鎂鋁尖晶石，QDB-03催化劑在180～500℃之間有良好的活性。4第4頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.5催化劑的硫化變換催化劑主要活性組分是氧化鈷、三氧化鉬，在使用前需將其轉(zhuǎn)化為硫化物才具有活性，這一過程稱為硫化。催化劑的硫化是在一定溫度下，利用煤氣中的氫氣和向煤氣中補(bǔ)充的硫化氫與催化劑作用生成硫化物。其主要反應(yīng)式為：MoO3+2H2S+H2=MoS2+3H2O+Q（48.11kJ/mol）CoO+H2S=CoS+H2O+Q（13.4kJ/mol）5第5頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.6變換的生產(chǎn)原理一氧化碳的變換反應(yīng)是一個放熱反應(yīng)，其反應(yīng)方程式為：CO+H2O==CO2+H2+Q一氧化碳變換是一個放熱、等體積的可逆反應(yīng)。從化學(xué)平衡來看，降低反應(yīng)溫度、增加蒸汽量和除去二氧化碳，可使化學(xué)平衡向右移動，從而提高一氧化碳變換率；從反應(yīng)速度看，提高反應(yīng)溫度有利于化學(xué)反應(yīng)速度的增加。

6第6頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日CO在某種條件下，能發(fā)生下列副反應(yīng)：

CO+H2=C+H2OCO+3H2=CH4+H2OCO2+4H2=CH4+2H2O這幾個副反應(yīng)都是放熱反應(yīng)，副反應(yīng)的發(fā)生對變換操作的正常進(jìn)行是不利的。由于這些副反應(yīng)都是放熱反應(yīng)和體積減小的反應(yīng)，所以低溫高壓有利于副反應(yīng)的進(jìn)行。在變換的正常操作中，提高反應(yīng)溫度或是選用對變換反應(yīng)具有良好選擇性的催化劑就可以防止或減少副反應(yīng)的發(fā)生。7第7頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日8第8頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.7變換工藝氣流程簡述由氣化來的水煤氣，100%負(fù)荷時，壓力約為6.46MPa左右，溫度為239℃左右，汽氣（干）比約為1.40，煤氣總量約：281806Nm3/h、其中，水/冷凝液：160629Nm3/h,干氣：121176Nm3/h。干氣成分如下：成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比33.4750.6713.860.030.560.141.190.089第9頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日進(jìn)入第一中壓廢熱鍋爐（E2001），與鍋爐給水換熱、降溫后經(jīng)第一水分離器(V2001)分離掉冷凝液后工藝氣壓力約為6.44MPa左右，溫度為235℃左右，汽氣（干）比約為1.12，煤氣總量約：257604Nm3/h、其中，水汽：136530Nm3/h,干氣：121074Nm3/h。冷凝液：干氣成分如下：

成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比33.4750.6713.860.030.560.141.190.0810第10頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日從第一水分離器(V2001)出來的煤氣分為三股，一股經(jīng)中溫?fù)Q熱器升溫至265℃，進(jìn)入甲醇變換爐（R2001）一段，變換爐的催化劑兩段裝填，第二股作為激冷氣進(jìn)入兩段中間。出變換爐CO含量為5.4%（干）、溫度為450℃左右、總氣量約：153136Nm3/h、其中，水汽：50534Nm3/h,干氣：102602Nm3/h。的變換氣成分如下：

成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比53.435.439.810.020.370.080.870.0211第11頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日12第12頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日從變換爐出口出來的變換氣先進(jìn)入蒸汽過熱器(E2003)與第一中壓廢熱鍋爐所產(chǎn)及甲醇合成工段來的2.5MPa蒸汽的混合汽換熱后進(jìn)入中溫?fù)Q熱器（E2002），與水煤氣換熱降溫后，與調(diào)節(jié)氣體成分的第三股水煤氣混合，混合后溫度降為310℃左右、總氣量約：257604Nm3/h、其中，水汽：105617Nm3/h,干氣：151987Nm3/h。干氣成分如下：

成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比46.9820.0131.450.020.420.090.970.0413第13頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日14第14頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日進(jìn)入第一低壓廢熱鍋爐（E2004）與鍋爐給水進(jìn)一步換熱，變換氣溫度降至201℃，出第一低壓廢熱鍋爐的變換氣分別進(jìn)入E2005A及E2005B中與鍋爐給水換熱后，變換氣溫度又進(jìn)一步降低至190℃后進(jìn)入第二低壓廢熱鍋爐（E2006）與鍋爐給水換熱后，溫度降低至150℃左右，在第二水分離器（V2002）分離出冷凝液后的變化氣氣體成分如下：成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比47.0420.0131.370.020.420.090.970.0415第15頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日廢熱鍋爐圖片16第16頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日在第二水分離器（V2002）分離出冷凝液后的變換氣依次進(jìn)入脫鹽水加熱器（E2007）、循環(huán)水冷卻器（E2008），分別與管網(wǎng)來的脫鹽水、循環(huán)水換熱，溫度降至40℃后進(jìn)入水洗塔(T2001)，并用密封水將變換氣中的氨洗去后送低溫甲醇洗工段。出變換工段變換氣壓力：6.32Mpa、溫度：40℃、煤氣總量：148473Nm3/h、成分如下：成分H2COCO2CH4N2ArH2SCOS體積比47.0920.0631.320.020.420.090.950.0417第17頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.8變換蒸汽流程1.8.1第一中壓廢熱鍋爐產(chǎn)的2.5MPa的飽和蒸汽與合成汽包產(chǎn)的2.5MPa的飽和蒸汽混合，混合后進(jìn)入蒸汽過熱器（E2003）與變換爐出來的變換氣換熱后，變成350～380℃的過熱蒸汽，送中壓過熱蒸汽管網(wǎng)。1.8.2第一低壓廢熱鍋爐產(chǎn)的1.27MPa的低壓飽和蒸汽并入同等級的低壓蒸汽管網(wǎng)，第二低壓廢熱鍋爐產(chǎn)的0.3MPa（G）的低壓飽和蒸汽也并入同等級的低壓蒸汽管網(wǎng)。18第18頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.9.1脫鹽水站來的脫鹽水進(jìn)入脫鹽水加熱器（E2007）與變換氣換熱升溫升至95℃，一部分送至鍋爐房，另一部分進(jìn)入除氧器（V2005）除氧，除氧器用本工段產(chǎn)生的0.3MPa（G）低壓蒸汽吹入脫氧。191.9脫鹽水、鍋爐水流程第19頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.9.1除氧器（V2005）來的鍋爐給水經(jīng)高壓鍋爐給水泵（P2003A/B/C）升壓到5.2MPa（G）后去鍋爐給水加熱器（E2005B）升溫到160℃后分別去甲醇合成及硫回收。1.9.2除氧器（V2005）來的鍋爐給水經(jīng)中壓鍋爐給水泵（P2002A/B/C）升壓至3.0MPa（G）后去鍋爐給水加熱器（E2005A）升溫后去第一中壓廢熱鍋爐（E2001）產(chǎn)2.5MPa飽和蒸汽、一部分送至第一低壓廢熱鍋爐（E2004）產(chǎn)1.27MPa（G）飽和蒸汽，1.27MPa20第20頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日V2005除氧器21第21頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日19.3蒸汽管網(wǎng)來的蒸汽冷凝液進(jìn)入冷凝液槽（V2007）,其產(chǎn)生的低壓蒸汽及冷凝液均進(jìn)入除氧器（V2005）。除氧藥液貯槽（V2006）內(nèi)配制好的除氧藥液經(jīng)除氧藥液泵（P2007A/B）送入除氧器（V2005）。除氧器（V2005）分別為低壓鍋爐給水泵（P2001A/B）、中壓鍋爐給水泵（P2002A/B/C）、高壓鍋爐給水泵（P2003A/B/C）、密封水泵（P2004A/B）提供合格的除氧水。22第22頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日V2004由第一水分離器（V2001）和第二水分離器（V2002）分離下的高溫冷凝液送入冷凝液貯槽（V2004），其閃蒸出的氣體進(jìn)入汽提塔（T2003）下部，冷凝液貯槽（V2004）出來的液體經(jīng)中壓冷凝液泵（P2005A/B）升壓至8.45MPa（A）送至氣化洗滌塔。23第23頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日V2004冷凝液槽24第24頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日T2003來自水洗塔（T2001A/T2001B）的低溫冷凝液經(jīng)汽提塔（T2003）塔頂冷凝器（E2017）與上升的汽提氣換熱后進(jìn)入冷凝液汽提塔（T2003）上部。來自氣化渣水處理工序的閃蒸氣進(jìn)入冷凝液汽提塔（T2003）中部，0.3MPa（G）的低壓水蒸汽通入冷凝液汽提塔（T2003）下部氣提出閃蒸氣和冷凝液中的NH3及H2S，汽提氣送往硫回收工序。汽提塔（T2003）底部液體經(jīng)低壓冷凝液泵(P2006A/B)升壓至1.58MPa（G），送至氣化渣水除氧器。25第25頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日一氧化碳的變換反應(yīng)是一個放熱反應(yīng)，其反應(yīng)方程式為：CO+H2O==CO2+H2+Q一氧化碳變換是一個放熱、等體積的可逆反應(yīng)。從化學(xué)平衡來看，降低反應(yīng)溫度、增加蒸汽量和除去二氧化碳，可使化學(xué)平衡向右移動，從而提高一氧化碳變換率；從反應(yīng)速度看，提高反應(yīng)溫度有利于化學(xué)反應(yīng)速度的增加。1.10對變換反應(yīng)影響因素26第26頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.10.1溫度:溫度對變換反應(yīng)的化學(xué)反應(yīng)速度的影響較大，而且對正逆反應(yīng)速度的影響不一樣。溫度升高，放熱反應(yīng)即變換反應(yīng)速度增加得慢，逆反應(yīng)（吸熱反應(yīng)）速度增加得快。同時，一氧化碳的變換率隨溫度的升高而降低。因此當(dāng)變換反應(yīng)開始時，反應(yīng)物濃度大，提高溫度可加快變換速度。反應(yīng)末期，需降低反應(yīng)溫度，使逆反應(yīng)速度減慢，這樣可得到較高的變換率。同時，反應(yīng)溫度的確定還和汽氣比、氣體成份、催化劑的活性、溫度范圍等因素有關(guān)。27第27頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.10.2壓力:變換反應(yīng)前后氣體體積不變，所以提高壓力不能改變反應(yīng)過程的平衡狀態(tài)，但提高壓力后，反應(yīng)物濃度增加，促進(jìn)了分子間的接觸，并且還能增加催化劑內(nèi)表面的利用率及氣體與催化劑的接觸時間，故其空速隨壓力提高而加大，從而提高了催化劑的生產(chǎn)強(qiáng)度。加壓后，CO能發(fā)生一些副反應(yīng)，同時受設(shè)備材質(zhì)、催化劑強(qiáng)度的限制，壓力不宜控制太高。28第28頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.10.3汽氣比:生產(chǎn)中常用水蒸汽與干水煤氣的體積之比作為汽氣比。汽氣比對一氧化碳的變換率有很大的影響，平衡變換率隨汽氣比提高而增加，但其趨勢是先快后慢，當(dāng)汽氣比提高到某一值時，平衡變換率曲線逐漸趨于平坦。汽氣比對于反應(yīng)速度的影響，一般在汽氣比較低時反應(yīng)速度隨汽氣比增加而上升較快，而后隨汽氣比的不斷上升逐漸緩慢下來，適當(dāng)提高汽氣比對提高一氧化碳的變換率及反應(yīng)速度均有利，但過高汽氣比則在經(jīng)濟(jì)上是不合理的，且會造成催化劑的反硫化反應(yīng)。29第29頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.11變換催化劑的反硫化及失活

變換催化劑的活性組分金屬硫化物在一定條件下轉(zhuǎn)化為金屬氧化物并放出硫化氫，從而使變換催化劑失去活性，這一現(xiàn)象稱為耐硫變換催化劑的反硫化反應(yīng)。其中主要是MoS2的氧化和放硫現(xiàn)象。其反應(yīng)式為：MoS2+2H2O=MoO2+2H2S

發(fā)生反硫化反應(yīng)的主要原因是由非正常的工藝操作條件引起的，如進(jìn)口溫度太高、氣體中硫化氫含量太低、汽氣比太高等。30第30頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.12變換催化劑的失活在正常條件下，進(jìn)入變換爐的氣體成分、流量都沒有改變，但變換爐出口氣體中CO含量升高，要維持指標(biāo)正常，需提高床層溫度，或加大蒸汽用量。這些現(xiàn)象表明催化劑活性降低，稱之為失活。失活的主要原因如下：①變換催化劑長期處于高溫操作，發(fā)生燒結(jié)，比表面減小，活性降低。②水進(jìn)入變換爐，造成催化劑的可溶組分鉀的流失，活性下降。31第31頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日③空氣進(jìn)入變換爐，使催化劑的有效成分CoS、MoS2硫酸鹽化，永久失去活性，反應(yīng)方程式為：

CoS+2O2=CoSO4

；MoS2+4O2=Mo(SO4)2④發(fā)生反硫化反應(yīng)。⑤催化劑硫化不完全或硫化時溫度猛漲，超過500℃，引起活性組分燒結(jié)，鉬升華，載體活性組分發(fā)生物理化學(xué)變化。⑥水被水煤氣帶入到變換爐，造成催化劑結(jié)疤、結(jié)塊，氣體偏流。⑦油污被帶入到變換催化劑床層，堵塞催化劑的微孔，致使催化劑活性下降。⑧催化劑質(zhì)量差。32第32頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.13主要工藝指標(biāo)①變換觸媒熱點溫度：260～460℃。②外送變換氣中CO含量：19～21%。③變換爐入口溫度：265±10℃。④變換爐壓差：≤0.05Mpa。⑤汽提塔頂溫度：120～138℃。⑥入變換工段水煤氣的氧含量＜0.5%。⑦鍋爐給水的分析：O2含量≤0.05mg/l。33第33頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14正常生產(chǎn)操作和控制1.14.1變換爐入口溫度的控制：①控制點：TICA2003②控制指標(biāo)：265±5℃。③影響因素：系統(tǒng)壓力、氣量、變換爐出口溫度、E2002的熱負(fù)荷、氣體帶水等。④控制方法：正常操作中可調(diào)節(jié)TV2003，對入口溫度進(jìn)行調(diào)節(jié)。入口溫度的控制是變換爐操作的關(guān)鍵。34第34頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14.2變換爐床層溫度的控制：①控制點：TISA2005、TICA2006②控制指標(biāo)：≤470℃③影響因素：水煤氣量、汽氣比、入口溫度、氣體中的CO含量及催化劑的活性等。④控制方法：催化劑在使用初期要充分發(fā)揮其低溫活性，變換爐的入口溫度控制在265±5℃，隨著催化劑活性的逐漸降低，再采用逐步提高變換爐入口溫度的方法。正常生產(chǎn)中，一般是通過控制變換爐入口溫度和冷激氣量的方法，達(dá)到控制熱點溫度的目的。若入口CO含量高，反應(yīng)熱過大，造成熱點長期超標(biāo)，可通過氣化調(diào)整。35第35頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14.3出工序CO含量的控制：①控制點：AICA2008②控制指標(biāo)：CO≤20％③影響因素：水煤氣量、床層溫度、催化劑活性、汽氣比、換熱器的設(shè)備狀況。④控制方法：正常操作中可調(diào)節(jié)AV2008,來控制出工序CO的含量。操作中還要穩(wěn)定變換爐的入口溫度、熱點溫度在指標(biāo)范圍內(nèi)，要求氣化應(yīng)確保汽氣比在指標(biāo)內(nèi)。若催化劑使用后期，可適當(dāng)提高入口溫度，以達(dá)到降低出口CO含量的目的，若催化劑失活則需要再硫化或停車更換。若換熱器內(nèi)漏，則造成變換爐出口氣體中CO含量上升，內(nèi)漏量較小時可維持生產(chǎn)，內(nèi)漏量較大時，則要停車處理。36第36頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14.4變換爐壓差：①監(jiān)測點：PDIA2003②控制指標(biāo)：≤30kPa③造成床層壓差上升的因素：負(fù)荷過大；氣體中粉塵含量大，催化劑結(jié)皮或粉化；水煤氣帶水造成催化劑的結(jié)塊，引起氣體的偏流；儀表測量不準(zhǔn)等。37第37頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日④控制及處理方法：一般生產(chǎn)中應(yīng)穩(wěn)定氣量，減少開停車次數(shù)，負(fù)荷的增加雖然使壓差上升，但一般在正常范圍內(nèi)；煤氣中粉塵量大，催化劑結(jié)皮或粉化，一般是在一個較長時間內(nèi)逐漸上升。若阻力過大會影響生產(chǎn)，則應(yīng)利用停車機(jī)會降溫鏟除結(jié)皮或過篩；生產(chǎn)中嚴(yán)格控制第一水分離器的液位，防止水煤氣帶水進(jìn)入催化劑層；若儀表測量不準(zhǔn)，則聯(lián)系儀表工校表。綜上所述生產(chǎn)負(fù)荷的長期穩(wěn)定是對催化劑的最好保護(hù)。38第38頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14.5廢熱廢鍋的操作1.14.5.1液位控制:⑴控制點：LICA2001、LICA2003、LICA2004。⑵控制范圍：50-80％。⑶影響因素：生產(chǎn)負(fù)荷、液位、壓力自控系統(tǒng)，手動閥的排污量，入廢鍋鍋爐給水壓力、溫度、管網(wǎng)蒸汽壓力。⑷控制操作：在正常生產(chǎn)中廢熱廢鍋的液位的控制是通過液位調(diào)節(jié)控制在指標(biāo)范圍內(nèi)。若液位過高，可適當(dāng)關(guān)自控閥小自控閥；若液位仍高，可開大連續(xù)排污手動閥，必要時也可打開間歇排污手動閥，加大排污量來降低液位。若液位過低，則應(yīng)關(guān)閉連續(xù)排污手動閥，開大液位調(diào)節(jié)控制及付線閥，并檢查鍋爐給水壓力是否較低。39第39頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日⑸壓力控制:控制指標(biāo)：≤2.5MPa、≤1.27MPa、≤0.3MPa.影響因素：生產(chǎn)負(fù)荷、壓力自控系統(tǒng)、蒸汽管網(wǎng)壓力等。控制操作：正常生產(chǎn)中，E2001蒸汽壓力可以通過PV2002調(diào)節(jié)，E2004、E2006蒸汽壓力由外管網(wǎng)決定。當(dāng)管網(wǎng)壓力升高后，會影響中壓廢鍋的壓力。40第40頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.14.6鍋爐水質(zhì)的控制⑴鍋爐水質(zhì)的控制：⑵對鍋爐水質(zhì)的控制主要有三個方面：防止結(jié)垢，防止腐蝕，防止結(jié)鹽，上述三方面的控制主要是通過鍋爐連續(xù)排污、間歇排污及加藥來實現(xiàn)。⑶連續(xù)排污主要控制鍋爐水中的堿度及含鹽量，間歇排污主要排放鍋爐水中呈懸浮狀態(tài)或沉渣狀態(tài)的固體物質(zhì)，每隔四小時排一次，排放量的大小視情況而定。另外在鍋爐水中加磷酸三鈉來防止鍋爐結(jié)垢。41第41頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日⑴變換爐的正常操作主要是將變換爐催化劑層的溫度控制在適宜的范圍內(nèi)，以充分發(fā)揮催化劑的活性，提高設(shè)備的生產(chǎn)能力和CO的變換率。⑵催化劑層溫度的變化可根據(jù)“靈敏點”溫度的情況來判斷。所謂“靈敏點”，就是催化劑層中反應(yīng)溫度最靈敏的溫度點。催化劑層溫度指標(biāo)應(yīng)以“熱點”為準(zhǔn)。所謂“熱點”就是催化劑層最高的溫度點。

⑶在正常操作中，控制催化劑層溫度在規(guī)定的范圍內(nèi)是十分重要的。因為超出這個范圍變換率就會降低，溫度波動太大，使催化劑的活性和機(jī)械強(qiáng)度顯著下降，同一水平面的催化劑層產(chǎn)生溫度差，既影響催化劑效用的發(fā)揮，也降低設(shè)備的生產(chǎn)能力，因此一般要求催化劑層平均溫度的波動不應(yīng)超過±10℃。

1.15變換爐的正常操作：

42第42頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日⑷由變換反應(yīng)的化學(xué)平衡可知，在較高的溫度下，變換反應(yīng)具有較快的反應(yīng)速率，在較低的溫度下，則可獲得較高的變換率。所以，根據(jù)這一原則，在操作上既要兼顧反應(yīng)速度，又要兼顧變換率。⑸水煤氣進(jìn)入變換爐，對催化劑層溫度的影響很大。催化劑層溫度主要以變換爐入口氣體溫度來控制的，控制好入口氣體溫度，是穩(wěn)定催化劑層溫度的有效方法。進(jìn)氣溫度的確定，根據(jù)催化劑的活性溫度和使用時間，使用情況而定。對新裝填的催化劑為了充分發(fā)揮其低溫活性的潛力，進(jìn)口溫度應(yīng)控制得低些，通?？刂聘哂诼饵c溫度10-20℃為宜。43第43頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日⑹隨著使用時間的增長，催化劑活性逐漸降低，進(jìn)口溫度也逐步提高，催化劑層溫度隨著進(jìn)口溫度逐步提高，經(jīng)歷了一個由低到高的過程，以適應(yīng)催化劑活性由高到低的變化，這樣不僅可以使CO反應(yīng)始終保持在一定的變換率，并且最大限度合理地使用了催化劑。另外控制適宜的汽氣比，汽氣比控制太低，出口CO難以維持，但汽氣比太高，除增加動力消耗外，而且汽氣比過高，水蒸汽對催化劑有一種浸蝕，使催化劑反硫化而喪失活性。44第44頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.16汽提塔T2003的操作：

操作時嚴(yán)格控制汽提塔T2003壓力、溫度，防止高溫下壓力降的過低引起泵內(nèi)發(fā)生汽蝕，同時防止T2003出口汽體氣溫度太低，形成碳銨結(jié)晶。45第45頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日5.13分離器液位的控制：

分離器液位在操作中應(yīng)密切注意，防止液位太低將高壓氣體竄入冷凝液系統(tǒng)，損壞設(shè)備和管線，也防止液位過高，使氣體帶液發(fā)生水擊，損壞設(shè)備，尤其是第一水分離器，液位太高，還可能造成水煤氣帶水進(jìn)入催化劑床層，造成催化劑的結(jié)皮、結(jié)塊，使催化劑活性下降。46第46頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.17加減負(fù)荷操作：

⑴加減負(fù)荷要緩慢，要保持催化劑床層溫度的穩(wěn)定，保持系統(tǒng)壓力穩(wěn)定，防止大幅度波動。⑵加減負(fù)荷時，要及時調(diào)節(jié)TV2003,使變換爐的入口溫度在工藝指標(biāo)之內(nèi)，另外還要及時調(diào)節(jié)TV2006,使變換爐的熱點溫度在工藝指標(biāo)之內(nèi)。⑶加減負(fù)荷時，應(yīng)及時調(diào)整各分離器和廢熱鍋爐液位，維持穩(wěn)定。⑷加減負(fù)荷時，及時調(diào)整變換氣CO含量調(diào)節(jié)閥AV2008維持出工序變換氣CO含量穩(wěn)定。47第47頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日1.18廢鍋正常運(yùn)行時加磷酸鈉裝置及定期排污的意義：

由于廢鍋在長周期運(yùn)行過程中因結(jié)垢而影響換熱效果，嚴(yán)重時導(dǎo)致列管受力不均而發(fā)生破裂現(xiàn)象。鍋爐水質(zhì)的要求：⑴磷酸根：鍋爐水中應(yīng)維持一定量的磷酸根，主要是為了防止結(jié)垢，鍋爐水中磷酸根不能太少或太多。⑵PH值：不能低于8.8，PH值過低，水對廢鍋腐蝕會增加。磷酸根與Ca2+只有在PH值高的條件下，才能生成易排放的水渣。但是PH值不能太高，否則會引起堿性腐蝕。PH值一般在8.8-9.5。48第48頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日⑶磷酸鈉加藥時鍋爐給水的控制指標(biāo)：磷酸根5-15mg/l二氧化硅

≤10mg/l含鹽量

≤50mg/lO2含量

≤0.05mg/l⑷廢鍋定期排污的意義:廢鍋水在蒸發(fā)的同時，水中大量的Cl-、Mg2+、Ca2+等未蒸發(fā)而留在廢鍋內(nèi)，如不排掉，其濃度將越積越高，而這些離子濃度的提高將會給鍋爐帶來不同程度的危害。如Cl-含量高則對不銹鋼列管產(chǎn)生晶間腐蝕，同時帶入蒸汽中也會影響蒸汽品質(zhì)。Mg2+、Ca2+等含量高會使廢鍋列管結(jié)垢，影響換熱。如廢鍋呈酸性也將帶來設(shè)備腐蝕。49第49頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日2、異常情況的分析判斷和處理：

2.1水煤氣大量帶水：①現(xiàn)象：變換爐溫度下降，分離器液位上升。②危害：水首先進(jìn)入中壓廢鍋E2001造成液擊，有可能導(dǎo)致列管的損壞。若第一分離器液位高，水進(jìn)入E2002，對E2002的列管激冷，有可能導(dǎo)致列管的損壞，水繼續(xù)后行就可能進(jìn)入變換爐內(nèi)，爐溫快速下降直至垮溫，導(dǎo)致催化劑粉碎，催化劑中的活性組分流失、阻力上升，出口CO超標(biāo)。③處理方法：及時聯(lián)系調(diào)度通知?dú)饣ば蛱幚恚?dāng)V2001液位高于設(shè)定值，LV2002會自動打開，并且迅速打開其旁路閥。當(dāng)V2001液位達(dá)到高報值時，要密切注意TICA2006及TISA2005若溫度快速下降，關(guān)閉E2001，變換切氣至火炬，變換系統(tǒng)緊急停車。50第50頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日2.2水煤氣氧含量高：①現(xiàn)象：變換爐床層溫度迅速上升。②危害：因水煤氣中含有O2會使整個催化劑層短時間內(nèi)溫度飛升，大量的反應(yīng)熱使催化劑燒結(jié)；同時O2同MoS2、CoS及H2S反應(yīng)，生成硫酸鹽物質(zhì)，從而使催化劑永久失去活性。③處理方法：一旦發(fā)現(xiàn)變換爐床層溫度上漲并且懷疑氧含量高，通知中心化驗室取樣分析，同時采取適當(dāng)降低變換爐入口溫度、減量的方法來處理，若催化劑床層溫度仍無法控制，立即通知調(diào)度緊急停車，適當(dāng)打開出工段放空，降低系統(tǒng)壓力。并且視情況做好人員撤離的準(zhǔn)備，卸壓后根據(jù)實際情況進(jìn)行降溫處理。51第51頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日2.3副產(chǎn)蒸汽帶水：①現(xiàn)象：廢鍋液位高限報警，廢鍋頂部安全閥可能冒水，蒸汽外管可能有水擊聲。②危害：A、降低了自產(chǎn)蒸汽的品質(zhì)，因廢鍋中的Ca2+、Mg2+、Cl-等離子都會進(jìn)入蒸汽系統(tǒng)。B、外管的水擊，可能導(dǎo)致外管及閥門的損壞。C、如果第一中壓廢熱鍋爐產(chǎn)的蒸汽帶水時，影響出第一中壓廢熱鍋爐的水煤氣的溫度，從而影響變換爐的溫度。D、如果第一中壓廢熱鍋爐產(chǎn)的蒸汽帶水時，汽輪機(jī)入口蒸汽帶水會使功率嚴(yán)重下降，甚至?xí)?dǎo)致葉片折斷。同時會使軸向推力增加，嚴(yán)重時會造成燒瓦事故。③處理方法：關(guān)小廢鍋的上水閥，中控通知現(xiàn)場立即打開排污閥，降低廢鍋液位至正常液位。此外還要加強(qiáng)蒸汽導(dǎo)淋排放。52第52頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日2.4氣化來的水煤氣流量突降:①現(xiàn)象：入工序水煤氣壓力、溫度下降，變換爐熱點溫度瞬時上升，各廢鍋付產(chǎn)蒸汽量減少。②危害：變換爐床層溫度不好控制，可能短時超溫；各廢鍋液位可能會上漲。③處理方法：A、調(diào)節(jié)TV2003、TV2006的開度來控制變換爐的熱點溫度在指標(biāo)范圍之內(nèi)，若還是調(diào)節(jié)不過來，可以采取通過調(diào)節(jié)E2001蒸汽壓力的方法來控制E2002入口水煤氣的溫度，從而達(dá)到調(diào)整變換爐入口溫度的目的。B、如果廢鍋液位上漲，打開廢鍋排污或控制鍋爐給水調(diào)節(jié)閥。53第53頁，共61頁，2023年，2月20日，星期日2.5變換催化劑反硫化：①現(xiàn)象：催化劑床層溫度下降，取樣分析變換氣出口硫含量高于進(jìn)口水煤氣中的硫含量。②原因：A、床層溫度太高。B、汽氣比過大。C、水煤氣中H2S含