斷層側(cè)向封閉性評價方法研究畢業(yè)設(shè)計論文

大慶石油學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）PAGEPAGE36大慶石油學(xué)院本科生畢業(yè)設(shè)計（論文）摘要張性正斷層斷裂帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)具有二分性：即斷層核和破碎帶。側(cè)向封閉機理為毛細(xì)管封閉與水里封閉。較可靠的斷裂帶泥質(zhì)含量的計算模型為SGR，常用斷層側(cè)向封閉性評價的圖件是Knipe圖解和Allan圖解，存在5種封閉類型：即對接封閉、碎裂巖封閉（SGR＜15%）、層狀硅酸鹽-框架斷層巖封閉（15%＜SGR＜50%）、泥巖涂抹封閉（SGR＞50%）和膠結(jié)封閉?；谝阎忾]斷層斷裂帶SGR與兩盤壓力差之間的關(guān)系，建立了斷層側(cè)向封閉烴柱高度與SGR之間的定量關(guān)系，對于未標(biāo)定區(qū)可以通過實際油藏油水界面和烴柱高度分布，反推斷層封閉的SGR臨界值，進(jìn)而標(biāo)定斷層側(cè)向封閉烴柱高度與SGR之間的定量關(guān)系，從而對未知斷裂側(cè)向封閉能力進(jìn)行定量評價。斷層側(cè)向封閉性定量評價主要應(yīng)用于圈閉風(fēng)險性評價中，依據(jù)斷層封閉的烴柱高度和圈閉幅度的關(guān)系，分為完全有效的圈閉、部分有效的圈閉和完全無效的圈閉三種類型。關(guān)鍵詞：正斷層側(cè)向封閉定量評價臨界SGR圈閉風(fēng)險性AbstractThestructureoffaultzoneinextensionalnormalfaultconsistsoffaultcoreanddamagezone.Themainsealmechanismismembranesealandhydraulicseal.OnereliablemodelusedtocalculateshalecontentisSGRvalue,andcommonmethodstoestimatelateralsealcapacityareKnipediagramandAllandiagram.Therearefivesealtypesincludingjuxtapositionseal,cataclasticrockseal（SGR＜15%）,framework-phyllosilicatefaultrocksseal（15%＜SGR<50%）,claysmearssealandcementedseal.BasedontherelationshipbetweentheSGRvalueofsealingfaultinfaultzoneandthepressuredifferencebetweenfootwallandhangingwall,thequantitativerelationshipisestablishedbetweenSGRvalueandheightofhydrocarboncolumnsealedbylateralfaultseal.UseofactualdistributionofOWCandtheheightofhydrocarboncolumncanbemadetoconcludecriticalSGRvaluefornocalibratingarea,andthentherelationshipbetweentheheightofhydrocarboncolumnandSGRvaluecanbemadesure.Therefore,lateralfaultsealcapacitycanbeestimatedquantitivelyaccordingasabove.Thequantitiveestimationoflateralfaultsealcapacityismainlyappliedtoriskingestimationoftrapwhichcanbeclassifiedasentiretyefficienttrap、partlyefficienttrapandentiretyinefficienttrapaccordingtotheheightofhydrocarboncolumnanditsscope.Keywords：Normalfault；Lateralseal；Quantitativeestimation；CriticalSGRvalue；Riskingestimationoftrap畢業(yè)論文（設(shè)計）原創(chuàng)性聲明本人所呈交的畢業(yè)論文（設(shè)計）是我在導(dǎo)師的指導(dǎo)下進(jìn)行的研究工作及取得的研究成果。據(jù)我所知，除文中已經(jīng)注明引用的內(nèi)容外，本論文（設(shè)計）不包含其他個人已經(jīng)發(fā)表或撰寫過的研究成果。對本論文（設(shè)計）的研究做出重要貢獻(xiàn)的個人和集體，均已在文中作了明確說明并表示謝意。作者簽名：日期：畢業(yè)論文（設(shè)計）授權(quán)使用說明本論文（設(shè)計）作者完全了解**學(xué)院有關(guān)保留、使用畢業(yè)論文（設(shè)計）的規(guī)定，學(xué)校有權(quán)保留論文（設(shè)計）并向相關(guān)部門送交論文（設(shè)計）的電子版和紙質(zhì)版。有權(quán)將論文（設(shè)計）用于非贏利目的的少量復(fù)制并允許論文（設(shè)計）進(jìn)入學(xué)校圖書館被查閱。學(xué)?？梢怨颊撐模ㄔO(shè)計）的全部或部分內(nèi)容。保密的論文（設(shè)計）在解密后適用本規(guī)定。

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1994年，M.Antoneuini和A.Aydia通過露頭區(qū)斷裂帶的精細(xì)地質(zhì)填圖和測量，發(fā)現(xiàn)在多孔砂巖中變形條帶、變形帶和滑移面是同斷裂帶形成演化有關(guān)的次級構(gòu)造，變形條帶的孔隙度比圍巖低1個數(shù)量級，滲透率低3個數(shù)量級，滑移面附近兩盤巖石的滲透率比原巖低7個數(shù)量級；變形條帶中毛管壓力比圍巖的大10100倍。因此說，即使是斷層兩盤砂巖層與砂巖層相接觸，由于斷裂帶的低孔滲性也可能造成斷層的側(cè)向封閉。1995年，呂延防通過對遼河油田開發(fā)區(qū)斷層所斷移地層的砂泥比值統(tǒng)計發(fā)現(xiàn)，同生斷層斷移地層砂泥比值大于1.0、非同生斷層大于0.8，斷層不具封閉性；封閉斷層斷移地層的砂泥比值一般小于0.6。他在總結(jié)了前人斷層封閉性研究成果的基礎(chǔ)上，提出了非線性映射分析法判斷斷層封閉性的數(shù)學(xué)地質(zhì)方法。此后，又相繼提出了壓力系數(shù)法、綜合地質(zhì)分析法等斷層封閉性分析方法。1996年，呂延防在充分分析斷層封閉機理及封閉性影響因素的基礎(chǔ)上．指出影響斷層側(cè)向封閉性的主要因素是斷層兩盤砂泥巖層的對置狀況，影響斷層垂向封閉的主要因素是斷層面所承受的正壓力。鑒于我國陸相沉積盆地砂泥巖層單層厚度不大、橫向相變快、斷層兩盤砂泥巖層的對置狀況直到油田開發(fā)初期都很難用作圖的方式準(zhǔn)確知曉的特點，提出了利用砂泥對接概率模擬的方法定量研究斷層側(cè)向封閉性的新方法。至此，將過去的斷層封閉性的定性研究發(fā)展到了半定量一定量研究階段。1997年，付廣等人在Lindsay等（1993）提出了泥巖涂抹系數(shù)的基礎(chǔ)上，結(jié)合我國斷層發(fā)育特點，提出了一套適合我國斷層泥巖涂抹系數(shù)的求取方法，并將其應(yīng)用于松遼和塔里木盆地斷層封閉性研究中，并取得了較好的效果。1997年，付廣等人又對斷層垂側(cè)向封閉機理進(jìn)行了深人研究，對其研究方法進(jìn)行了探討。1998年劉澤榮等應(yīng)用“多級模糊綜合評價技術(shù)”研究斷層的封閉性。1999年英國利物浦大學(xué)斷層研究小組和英國Badleys公司科研人員聯(lián)合推出了評價斷層封閉性的FAPS4.0軟件，對于定量評價斷層封閉性起到一定作用。2001年趙密福等將現(xiàn)代測試和數(shù)學(xué)分析方法應(yīng)用于斷層封閉性研究，實現(xiàn)了從定性到定量的發(fā)展方向。2002年P(guān)eterBretan等提出利用斷層泥比率估算斷裂帶所能支持的烴柱高度，進(jìn)一步定量研究斷層封堵性。2003年TedDoughtyP研究了生長斷層的泥巖涂抹封堵性和斷層封閉潛力。同年付廣等利用達(dá)西定律，建立了斷層垂向封閉性評價指標(biāo)Vn。2004年KipCerveny等提出如何在斷層封閉性分析中減低不確定因素。同年劉琨等全面研究斷層封閉性的4種基本參數(shù)及其相互制約關(guān)系，建立符合實際的斷層四維封閉模型。2005年付廣、呂延防等建立了利用油氣通過斷裂帶運移速度研究斷層垂向封閉性的綜合定量評價方法。2006年李功權(quán)從斷層的封閉機理入手，分析了斷層封閉性的控制因素。2007年呂延防等提出利用斷層排替壓力研究斷層垂向封閉性。由此看出：國內(nèi)外對斷層封閉性的研究，研究方法上，已經(jīng)向著多角度多學(xué)科迅速發(fā)展，實現(xiàn)了從定性到定量的研究。內(nèi)容上，主要側(cè)重于斷層的幾何學(xué)、形態(tài)學(xué)、斷層面的物質(zhì)涂抹及動力學(xué)、運動學(xué)等方面。

3.研究思路地震資料、鉆井資料、測井資料、錄井資料、油藏資料、分析測試資料等斷圈的形成及成因機制控圈斷層的側(cè)向封閉性評價斷圈成藏條件及主控因素斷圈綜合評價及優(yōu)選斷裂系統(tǒng)演化與斷圈的形成斷圈成因機制及類型斷層封閉機理及影響因素地震資料、鉆井資料、測井資料、錄井資料、油藏資料、分析測試資料等斷圈的形成及成因機制控圈斷層的側(cè)向封閉性評價斷圈成藏條件及主控因素斷圈綜合評價及優(yōu)選斷裂系統(tǒng)演化與斷圈的形成斷圈成因機制及類型斷層封閉機理及影響因素建立斷層封閉性評價標(biāo)準(zhǔn)(不同地區(qū)建立相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn))斷層側(cè)向封閉性定量評價巖性對接油水界面壓力剖面已知斷層側(cè)向封閉性解剖調(diào)整SGR標(biāo)定斷層封閉下限斷層封閉性影響因素分析巖性對接含砂率斷距斷層力學(xué)機制成巖程度斷裂發(fā)育歷史與封閉性關(guān)系首選參數(shù)SGR及其與烴柱高度的關(guān)系綜合考慮影響斷層封閉性的因素源內(nèi)斷圈源外斷圈斷圈的油氣來源斷圈油氣聚集規(guī)律斷層兩盤油氣富集差異斷層與地層產(chǎn)狀配置關(guān)系油源斷層的確定油源斷層類型斷層與生排烴期斷層頂封作用離源距離勢場的影響斷層斷穿層位不同地區(qū)斷層封閉性差異4、主要研究任務(wù)綜合考慮斷層側(cè)向封閉性影響因素，利用封閉性的定性、定量評價方法，預(yù)測斷層的側(cè)向封閉能力，并將其應(yīng)用實際的油氣勘探中。

第1章斷層側(cè)向封閉性研究簡史伴隨石油工業(yè)的發(fā)展，斷層在油氣成藏中的作用日顯突出，其發(fā)展可大致分為以下四個階段。第一階段：1850年以前：石油勘探萌芽階段，圍繞“油苗”找油；第一家石油公司是1859年成立的塞內(nèi)加（Seneca）石油公司。1859年第一口井大約21m，開始產(chǎn)量每天25桶，隨后降到了每天15桶（Weber，2006），部署“經(jīng)驗”和“野貓”井。第二階段：1851年—1900年：石油地質(zhì)開始——“背斜聚油理論”：兩個地質(zhì)學(xué)家于1861發(fā)表了他們關(guān)于背斜圈閉的理論。加拿大地質(zhì)調(diào)查局的T.SperryHunt注意到西安大略的石油生產(chǎn)與寬廣的、適度的背斜有關(guān)?，旣惏Ｋ刭|(zhì)專家E.B.Andrews也發(fā)現(xiàn)了弗吉尼亞州西部產(chǎn)油井與背斜的密切關(guān)系。I.C.White教授對石油聚集背斜理論的發(fā)展做了較為詳細(xì)的工作。Clapp（1929年）曾提到過“我們的國家似乎被斷裂支解了”，他認(rèn)為在找油的過程中一個應(yīng)該避開斷層。第三階段（1901年—1960年）；石油地質(zhì)理論發(fā)展，圈閉分類描述，開始考慮斷層在石油圈閉中的作用。部分學(xué)者認(rèn)識到斷層是圈閉形成的重要因素之一（表1-1）；1955年AAPG年會（1958年公開發(fā)表）《石油產(chǎn)出》（Weeks，1958）緒論中列舉18個問題，其中有“斷層是否通常是充當(dāng)運移的通道還是運移的遮擋物”；少數(shù)勘探地質(zhì)學(xué)家提到斷層封閉的重要性（McKnight，1940；Wilhelm，1945；Willis，1961）；對斷層的類型和斷層巖性對接更為重視（忽略斷層巖）。第四個階段（1961年—1980）：斷層對油氣成藏控制作用及斷層封堵性分析的初級階段20世紀(jì)下半葉，在圈閉分類中充分考慮了斷層的重要性；同時建立了斷層封閉的巖性對接概念模型，將毛細(xì)管壓力理論應(yīng)用到斷層封閉研究中（Smith，1966；Perkins，1961）；確定了泥巖涂抹是斷層封閉的重要因素之一（Perkins，1961；Weber和Daukoru，1975；Weber等，1978）；涉及了有關(guān)斷層巖組構(gòu)和巖石物性方面的研究（Pittman，1978，1981）；Smith（1980）和Watts（1987）推廣使用“Sealingfault”和“faultseal”術(shù)語，并提供了斷層封閉性分析的完善理論框架。表1-1構(gòu)造圈閉分類方案中斷層的作用（據(jù)RasoulSorkhabi等，2006）表1-3斷層封閉的標(biāo)定（Smith，1966，2007，修改）第五階段：1981年—現(xiàn)今：斷層控藏機理的發(fā)展階段斷層在石油勘探、油藏管理和生產(chǎn)規(guī)劃上不可忽視的重要性受到普遍認(rèn)可；被斷層分隔儲層越來越成為人們關(guān)注的經(jīng)濟勘探目標(biāo)；3D高分辨率地震和測井技術(shù)能夠有效識別斷層；基于野外露頭、巖心分析，對斷裂帶結(jié)構(gòu)有了深刻的認(rèn)識（Bruhn等，1990；Knipe，1992；Antonellini和Aydin，1994；Caine等，1996；Burhannudinnur和Morley，1997；Walsh等，1998；Wallace和Morris，1986；Gibson，1994；Shipton等，2002），識別多種類型的斷層巖（Sibson，1977；Watts，1987；Mitra，1988；Knipe1989，1992；Knipe等，1997；Weber，1997；Fisher和Knipe，1998；Gibson，1998），并確定其封閉作用；建立了考慮多因素的斷層封閉性評價方法。提出了斷層輸導(dǎo)油氣的“地震泵”抽吸作用（Sibson，1975；Hooper，1991；華保欽，1995），進(jìn)一步提出“斷-壓”雙控油氣運移模式（郝芳等，2004）；圖1-1斷層封閉性評價方案的魚骨狀示意圖(RasoulSorkhabi，2005)

第2章斷層帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)、封閉機理及類型2.1斷層帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)斷裂帶（Faultzone）結(jié)構(gòu)表現(xiàn)為二分結(jié)構(gòu)(付曉飛，方德慶，呂延防等，2005;Sibson，1977;Chester，Logan．1986)：斷層核（Faultcore）和破碎帶（Damagezone），兩者之間沒有數(shù)量上的關(guān)系，同時并不是每部分都會出現(xiàn)在斷層中。需要指出的是斷層對流體的作用是變化的，因此我們所看到的斷層只是斷層活動過程中的一個時間點對應(yīng)的狀況。因此對于特定的斷層帶，在確定其概念模型時，了解被研究斷層所處演化階段是非常重要的。（1）斷層核斷層核吸收了斷層大部分位移，由滑動面（Slipsurface）和多種類型斷層巖（Faultrock）構(gòu)成(Sibson，1977;Chester，Logan．1986)?；谟吞锏恼{(diào)查表明下傾向和走向上的厚度變化和不同內(nèi)部結(jié)構(gòu)與組分對斷層核部的流體流動起到很重要的作用。粒度減小與細(xì)粒沉積都會使斷層核具有相對原巖較低的孔隙度與滲透率。滲透率下降則會使斷層核具有對流體流動的阻礙作用。圖2-1斷裂帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)及封閉機理模式圖（2）破碎帶破碎帶為與斷層形成統(tǒng)一應(yīng)力場和活動派生的應(yīng)力場中形成的大量裂縫切割圍巖部分，因此具有比圍巖更高的滲透性。如果不考慮膠結(jié)作用和成巖作用的影響，斷層核滲透性往往比破碎帶低得多(付曉飛，方德慶，呂延防等，2005；Chester，Logan，1986;Scholz，Anders．1994;熊永旭等．1978;Smith、Forster、Evans，1990;Andersson、Ekman、Nordqvis、Winberg，1991)，斷層核表現(xiàn)為特低孔特低滲的特征，破碎帶由于大量裂縫的發(fā)育滲透性大大提高（圖2-1）。2.2斷層側(cè)向封閉機理及封閉類型斷層側(cè)向封閉機理主要為薄膜封閉（Membraneseal）即毛細(xì)管封閉(Hubbert．1953;Smith，1966;Engelder，1997;Watts.1987;Smith，1980)（圖2-1），因此斷層巖性質(zhì)和兩盤對接情況是決定斷層封閉能力的關(guān)鍵因素?；跀鄬臃忾]機理的認(rèn)識，斷層封閉可以劃分為三型五類（圖2-2）：圖2-2斷層側(cè)向封閉類型及影響因素對接封閉（Juxtapositionseal）(Smith，1995;Allan.1989)：其是指儲層砂巖對接于低滲透性或非滲透性巖層所形成的封閉。無論斷裂帶內(nèi)部結(jié)構(gòu)如何，無論斷層核中斷層巖性質(zhì)如何，只要斷層一盤滲透性地層與另一盤非滲透性地層對接，斷層側(cè)向是封閉的，這種模式適用于正、逆和走滑斷層，也適用于各種沉積環(huán)境地層。斷層巖封閉（Faultrockseal）：斷裂變形過程中卷入斷裂帶中并受變形影響形成的巖石，包括三種類型：一是碎裂巖封閉（Cataclasticrockseal）（Knipe，1992a，1992b）：碎裂巖形成于粘土含量低、純凈的砂巖中（泥質(zhì)含量不超過15%），碎裂巖起因于破裂作用、顆粒磨擦滑動以及伴隨有粒徑減小的孔隙的崩塌（Knipe，1992a，1992b）。碎裂巖破碎程度往往不足以產(chǎn)生高排替壓力，只有隨著埋藏深度的增加，石英壓溶膠結(jié)可能使碎裂巖產(chǎn)生比圍巖更低的物性特征。石英壓溶膠結(jié)取決于變形的溫度、壓力條件，主要的控制因素還是溫度，普遍的結(jié)論是石英壓溶膠結(jié)的溫度大于80℃二是層狀硅酸鹽-框架斷層巖（Phylloslicate-framerockseal）：是由含一定層狀硅酸鹽不純凈砂巖的變形而形成的（泥質(zhì)含量為14（15%）－40％（50%））（Knipe，1992a，1992b，1997）三是泥巖涂抹封閉（Claysmearseal）（Knipe，1992a，1992b；Sverdrup，1997；Weber，1975；Bouvier，1989；Lehner，Pilaar，1997；Doughty，2003；Aydin，Eyal，2002；Clausen，Gabrielsen，2002）：泥巖涂抹是在斷層在活動過程中，由于巨大的構(gòu)造應(yīng)力和上覆巖層重量的作用，在斷層兩盤削截砂巖層上形成一個薄薄的泥巖層，由于泥質(zhì)顆粒侵入到砂質(zhì)顆粒中，而且發(fā)生了動力變質(zhì)和重結(jié)晶作用，使其成分均一化，物性明顯降低，故具有非常高的排替壓力，對被涂抹砂層中的油氣起到側(cè)向封堵作用。Lindsay等（1993）通過野外露頭觀察認(rèn)為泥巖涂抹主要有三種類型：即研磨型（Abrasionsmear）、剪切型（Shearzonesmear）和注入型（Injectionsmear）。泥巖剪切強度和含水量是泥巖涂抹形成的主要控制因素（Bouvier，1989；Lehner，Pilaar，1997；Doughty，2003；Aydin，Eyal，2002），其形成于同生斷裂中，且埋藏深度不超過50m［80］，但在固結(jié)成巖泥巖中的斷裂作用也發(fā)育泥巖涂抹（Clausen，Gabrielsen，2002；Knipe，1998；Childs，Walsh，Watterson，1998）膠結(jié)封閉（Cementedseal）：斷裂帶形成后被后期膠結(jié)物充填，造成斷裂帶滲透性降低形成封閉條件，常見的膠結(jié)作用有：碎裂巖深埋石英壓溶膠結(jié)、深部熱液膠結(jié)和瀝青塞作用等。除了膠結(jié)作用之外，巖性對接封閉和斷層巖封閉性受控于斷移地層巖性及斷層規(guī)模，因此合理預(yù)測斷層兩盤巖性對接及斷裂帶填充物泥質(zhì)含量成為斷層側(cè)向封閉性預(yù)測的核心內(nèi)容

第3章斷層側(cè)向封閉性影響因素分析斷層側(cè)向封閉性評價存在很多不確定性因素，這些不確定性因素極大影響斷層的側(cè)向封閉能力，因此深入剖析這些因素，對正確評價斷層的側(cè)向封閉性具有重要的意義。3.1地層巖性特征和斷距地層巖性特征和斷距是控制斷裂帶中泥質(zhì)含量及封閉能力的主要因素。這里所涉及的地層巖性特征主要指斷移地層的砂泥比。砂泥比值為某一層段內(nèi)砂巖層總厚度與泥巖層總厚度的比值。不難想象，如果為斷層所錯動的地層中砂泥比值較高，泥巖層對置的可能性就一定很小，斷裂充填物的性質(zhì)也以砂質(zhì)為主。在較高的砂泥比條件下，斷層的封閉能力必然較低，因此當(dāng)砂泥比值高到一定程度時，無論其它條件如何，斷層都不具封閉能力。斷距也是影響封閉性的一個主要因素，斷距大小直接影響著泥巖涂抹的連續(xù)程度和涂抹的厚度，可以定性理解為斷距越大涂抹越不連續(xù)，同時涂抹厚度越小，那么斷層的封閉能力也就會隨之下降。斷層封閉性定量評價的基礎(chǔ)是斷裂泥比率的計算，目前存在多種計算方法（SSF——ShaleSmearFactor、CSP——ClaySmearPotential和SGR——ShaleGougeRatio）（圖3-1-3），地層巖性特征和斷距是影響斷裂帶中斷層泥比率的關(guān)鍵因素。泥巖厚度和斷距共同約束斷層泥比率的大小，斷層泥比率與泥巖厚度、斷距不存在單因素的相關(guān)關(guān)系。野外定量表征這些計算方法，結(jié)果與實際測試的斷裂帶中泥質(zhì)含量誤差最小的為SGR（圖3-1圖3-1斷裂帶中泥巖涂抹規(guī)律計算方法3.2斷層帶厚度與后期充填物性質(zhì)毛細(xì)管壓力大小、毛細(xì)管阻礙流體運移的程度是和斷層帶厚度成正相關(guān)的(Scholz，1987;Evans，1990;Knott，1994;Childs等人，1997;Sperrevik等人，2002)。斷層帶厚度這一因素是非常重要的，特別是在沒有泥巖涂抹的位置，帶內(nèi)多個主滑動面和混雜的巖性將會大大改善斷層封閉能力（Roald和F?rseth，2007）。斷裂充填是一種普遍的地質(zhì)現(xiàn)象。如果斷裂充填物以泥巖為主，由于其很高的排替壓力使其具有很好的側(cè)向封閉性，并且也有很好的垂向封閉性。由此可形成斷層的垂向與側(cè)向雙重封閉性。但如果斷裂充填物以砂質(zhì)為主，且其排替壓力不比目的盤儲層排替壓力高，則該充填物不具備側(cè)向封閉性，同時也不具垂向封閉性。如果斷裂充填物以砂質(zhì)為，但后期由于地層水的礦化作用，使得原生孔隙被次生礦物所充填，或者由于石油沿其運移的過程中的降解作用，也會形成斷裂充填的封閉。如果充填物具封閉性，與目的盤砂層對置的斷層另一盤為泥巖層，泥巖層可增強斷裂充填的封閉能力，減少油氣側(cè)向穿斷層運移的風(fēng)險3.3斷層埋藏深度多個盆地的研究結(jié)果表明，埋深對封閉性影響很大，同時深度越深對封閉性的影響越大(Hindle，1989;Knott，1993;Gibson，1994;Hesthammer等人，2002;Sperrevik等人，2002;Yielding，2002;Bretan等人，2003)。隨埋深的增加，物理和化學(xué)方面的作用（壓實和交結(jié)）都會產(chǎn)生孔喉半徑減小、毛細(xì)管壓力升高。在埋深超過3000米，或溫度大于90°C時，石英會發(fā)生結(jié)晶，從而增加斷層的封閉能力(Fisher和Knipe，3.4斷裂變形與埋藏史的關(guān)系斷裂變形發(fā)生的時間與埋藏的歷史匹配關(guān)系有2種類型：第一種是早期斷裂變形之后深埋形成斷層巖，之后在埋藏過程中發(fā)生與圍壓大致相同的成巖作用，變得越來越致密，封閉性能有逐漸增強的趨勢。早期伸展后期沒活動的斷裂系統(tǒng)普遍具有這種特征，這類斷層具有較強的側(cè)向封閉能力。第二種是早期深埋晚期斷裂變形（未抬升），該類斷層變形特征取決于巖石力學(xué)特征，塑性泥巖依然產(chǎn)生泥巖涂抹，相應(yīng)形成較強的封閉能力；脆性砂巖多被研磨破碎，斷裂帶孔滲較高，相對的封閉能力較差。3.5斷層后期活動的影響早期活動的斷裂晚期再活動時，對早期形成的斷層巖有改造和破壞的作用，主要有兩個方面：一是早期形成的泥巖涂抹，由于后期活動斷距增大，從而將泥巖涂抹拉斷（呂延防等，2000）；二是早期形成的斷層巖在晚期活動時產(chǎn)生裂縫，成為油氣的運移通道（RDR公司，2004，2005）。因此早期形成的斷層巖在晚期活動時容易被破壞，斷層封閉性變差。另外，我們可以利用原地壓力狀態(tài)的方向和大小、空隙壓力、和斷層幾何形態(tài)來推測關(guān)鍵斷層復(fù)活的可能性(Bailey等人，2006)。將要活動的斷層，其內(nèi)部的壓力狀態(tài)是不穩(wěn)定的，很可能會將部分壓力傳給烴類。相比較而言，穩(wěn)定的斷層更可能出于封閉狀態(tài)(Bola’sandHermanrud，2002;WiprutandZoback，2002;JonesandHillis，2003)。

第4章斷層側(cè)向封閉性評價方法4.1定性評價方法4.1.1利用Knipe圖解和Allan對于研究區(qū)內(nèi)以巖性對接為主要側(cè)向封閉類型的斷層，其斷層側(cè)向封閉能力取決于斷層兩盤的巖性對接關(guān)系，因此，我們可以利用Knipe圖和Allan圖對其進(jìn)行斷層側(cè)向封閉性研究。一、Allan圖基本原理1989年，Allan在研究墨西哥灣沿岸三角洲油氣與構(gòu)造關(guān)系的過程中提出了斷層構(gòu)造內(nèi)油氣運移和圈閉模式，以預(yù)測哪一類閉合度構(gòu)成圈閉的可能性大以及這些圈閉所能容納的油氣數(shù)量，開啟了斷層封堵評價的先河。Allan在其斷層研究工作中提出了著名的Allan圖，又稱“斷面圖”。斷層錯斷巖層時，沿斷層走向斷距是變化的：斷裂中心斷距最大，向兩側(cè)逐漸減為零。我們可以依據(jù)地震解釋數(shù)據(jù)中斷層斷距的變化及斷層兩側(cè)巖性關(guān)系，將上下盤同時投影到斷層面上，就形成了Allan圖（圖4-1）。通過繪制Allan圖，我們可以清楚的知道斷層兩側(cè)的巖性對接關(guān)系。圖4-1斷層在三維空間中的形態(tài)及Allan圖二、Knipe圖解基本原理1992年，Knipe在研究北海ULA油氣田時，對Allan圖作了改進(jìn)，采用斷層面的實際形態(tài)作圖，并在計算機上得到了實現(xiàn)。緊接著，Knipe等提出了傳統(tǒng)三角圖，在傳統(tǒng)的三角圖上除了繪出斷層上下盤的巖性外，還用x軸表示了斷層斷距的變化。其優(yōu)點是它能對斷距不同斷層的對接關(guān)系和封堵性進(jìn)行快速的初步評價。盡管如此，Allan圖和傳統(tǒng)三角圖都只考慮了斷層兩側(cè)地層的巖性對接關(guān)系，只能是一種定性的評價方法。1993年，由Knipe等對三角圖進(jìn)行了改進(jìn)，改進(jìn)后的三角圖不僅考慮巖性、斷距，而且考慮斷層涂抹封堵，使斷層封堵分析向定量研究邁進(jìn)了一步。圖4-2Knipe圖解與實際斷層面上兩盤巖性對接關(guān)系對比（據(jù)Knipe，1997）Knipe圖解是以單井資料為基礎(chǔ)，編制的理想狀態(tài)下巖性對接及封堵圖，X（水平）軸代表斷層垂直斷距的變化。圖4-2所示的這種圖表明一條伸展斷層，其下盤地層保持水平，上盤地層保持傾斜，對接圖的這種視角，等同于“看穿”一條斷層，下盤地層可視作與斷層面相交，上盤地層可看作沿斜線與看穿斷層相交，在圖上向右垂直斷距增加，地層單元的偏離隨之增加。Knipe圖解實際是表達(dá)理想狀態(tài)下不同斷距斷層兩盤對接特征，以此為基礎(chǔ)，可進(jìn)一步計算不同斷距條件下不同對接的地層斷裂帶內(nèi)SGR值，并根據(jù)斷裂帶中SGR判斷斷層巖類型，依據(jù)數(shù)據(jù)庫中不同類型斷層巖的屬性特征，進(jìn)一步判斷斷層側(cè)向封閉能力。4.2定量評價方法目前世界上應(yīng)用于斷層封堵性分析的常用定量算法中，以泥巖斷層泥比即SGR算法最為常用，效果也最好。本文主要介紹了用過斷層的壓力差和用浮力對SGR進(jìn)行標(biāo)定的兩種方法，并通過建立SGR與過斷層帶壓力差(AFPD)的關(guān)系來定義與深度有關(guān)的封堵失敗包絡(luò)線。封堵失敗包絡(luò)線提供了一種估算斷層可支撐的最大烴柱高度的方法。斷層封堵性分析是斷塊圈閉勘探和斷塊油藏開發(fā)中不可缺少的研究內(nèi)容（Peter，2003）。TrapTester軟件可以進(jìn)行斷層封堵定量評價，通過建立斷層封堵屬性值與過斷層壓力差的關(guān)系來對未鉆探斷塊圈閉進(jìn)行封堵完整性評價，進(jìn)而估算斷塊圈閉的潛在烴柱高度。導(dǎo)致斷層封堵的機制主要有四種，分別是對接作用、粘土涂抹、破裂作用和成巖作用（Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003；Knipe，1997；Knott，1993；Smith，1980）。常用的斷層封堵定量算法主要有三種，即泥巖斷層泥比(ShaleGougeRatio，即SGR)、粘土涂抹潛力(ClaySmearPotential，即CSP)、泥巖涂抹因子(ShaleSmearFactor，即SSF)（Peter，2003；Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003；Knipe，1997；Knott，1993；Smith，1980；Lindsay，Murphy，1993）。其中以SGR方法最為常用，效果也最好，本文主要對該方法進(jìn)行探討。4.2.1SGR在靜態(tài)壓力條件下，斷層封堵行為的主要控制因素是斷層帶的泥質(zhì)含量（Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003；Knipe，1997）；。因此要預(yù)測斷層的封堵能力，必須對斷層帶的泥質(zhì)含量進(jìn)行評價。SGR就是預(yù)測由于斷裂機械過程導(dǎo)致的進(jìn)入斷層帶的泥質(zhì)含量。在斷層的每一點，SGR算法計算斷層上滑過那一點的巖石的泥質(zhì)含量(圖4-3)（Peter，2003）。其計算公式為:SGR=Σ(Vsh·ΔZ)/D×100%(1)式中ΔZ、Vsh和D分別表示地層帶的厚度(m)、地層帶的泥質(zhì)百分含量(%)和斷層的斷距(m)。該算法首先需要根據(jù)斷層和層位的解釋結(jié)果構(gòu)建一個合理的框架模型，然后結(jié)合井的地層段劃分和Vsh資料進(jìn)行計算。圖4-3SGR計算模型圖當(dāng)SGR<15%～20%時，對應(yīng)典型的碎裂巖或巖石崩解帶，而當(dāng)SGR>50%時為泥巖涂抹，中間的成分指泥巖骨架斷層泥或?qū)訝罟杷猁}骨架斷層泥（Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003）。4.2.2用過斷層壓力差對應(yīng)用SGR方法對一個具體地區(qū)斷層的封堵性進(jìn)行評價，須用被鉆井資料證實了具有封堵能力的油藏斷層對SGR值進(jìn)行標(biāo)定。用原地的壓力資料對SGR進(jìn)行標(biāo)定，推導(dǎo)斷層的封堵強度，從而估算烴柱的高度。在理想情形下，SGR值必須用斷層圈閉的烴類與斷層帶中水之間的壓力差進(jìn)行標(biāo)定。由于很難收集到斷層帶中精確的水的壓力資料，壓力差異通過測量相同儲層中烴相和水相之間的壓差或者測量過斷層的壓力差異得到。定義AFPD為斷層面上同一深度在斷層上升盤和下降盤測得的原地壓力值的差，即過斷層的壓差(圖4-4)。通過重復(fù)地層測試(RFT)獲得的壓力—深度數(shù)據(jù)提供了地下壓力機制的原始觀察測量值。AFPD的這一定義假設(shè)斷層帶物質(zhì)支撐了斷層上升盤和下降盤兩側(cè)之間的壓力差異;也假設(shè)當(dāng)斷層帶中含水時，過斷層的含水層具有相同的壓力，但沒有考慮由不同毛管性質(zhì)的對接砂巖引起的壓力差異。圖4-4過斷層壓力差(AFPD)示意圖AFPD是在斷層面上同一深度測量的上升盤一側(cè)(A)的烴類壓力和下降盤一側(cè)(A’)的水壓力的差異。圖4-5為過斷層的壓力差與SGR的關(guān)系圖，圖中數(shù)據(jù)來自于北海、挪威、墨西哥、越南以及泰國的一些盆地。圖中劃分來自于封堵斷層的數(shù)據(jù)點的區(qū)域與數(shù)據(jù)空白區(qū)域間的邊界線被稱為封堵失敗包絡(luò)線(Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003)，包絡(luò)線顯示了一給定SGR值可支持的最大AFPD。從圖4-5可知，隨著SGR值增加，它支持的AFPD明顯增加。隨著深度的增加，相同SGR值可以支持的AFPD也增大。SGR與AFPD關(guān)系的封堵失敗包絡(luò)線方程為:AFPD(×105Pa)=10(SGR/27-C)(2)式中C為一常數(shù)，埋深小于3000m時，C為0.5，埋深在3000～3500m之間時，C為0.25，埋深超過3500m時，C為0。代表斷層封堵或不封堵的SGR的臨界值為15%～20%(Yielding，F(xiàn)reem，Needham，2003；Knipe，1997；Knott，1993；Smith，1980)圖4-5砂砂儲層對接區(qū)的SGR與過斷層壓差的標(biāo)定圖圖中數(shù)據(jù)來自于北海、挪威、墨西哥、越南以及泰國的一些盆地。按照埋藏深度給出不同顏色代碼，深蘭色表示埋深小于3000m，紅色表示埋深3000～3500m，綠色表示埋深3500～5500m。虛線為封堵失敗包絡(luò)線，4.2.3用浮力對SGR圖4-5通過在同一張圖上繪制SGR與AFPD的關(guān)系可以得到封堵失敗包絡(luò)線，但由于這個包絡(luò)線還受到其它因素，比如斷層埋藏深度、斷層兩側(cè)不同的巖石類型、斷裂帶的寬度以及斷層兩側(cè)不同的流體對接類型等的影響，所以其真實性不是很高。過斷層兩側(cè)的壓差或者相同儲層中的壓差可能是不同流體相引起的，也可能是相同流體相但具有不同的流體密度或者斷層起了封堵作用引起的。而相同儲層中不同流體相之間存在浮力，浮力的大小與流體的密度有關(guān)，也決定了壓差的大小。通常情形下，通過RFT測試更容易得到斷層兩側(cè)儲層中油、氣、水等不同流體相的密度和壓力數(shù)據(jù)，因此可以通過計算得到浮力數(shù)據(jù)。因此用浮力代替壓差對SGR進(jìn)行標(biāo)定更容易實現(xiàn)。對圖4-5中的標(biāo)定數(shù)據(jù)按照浮力和埋藏深度進(jìn)重新分析，過斷層存在三種明顯的流體對接類型即烴類與水對接、烴類與烴類對接以及水與水對接。要從這些基本的對接類型中確定浮力是很困難的，不僅取決于過斷層是否有一個共同的或不同的含水層，而且與烴的密度有關(guān)。一、烴類與水對接圖4-6不同含水層的橫剖面、斷層帶細(xì)節(jié)和壓力深度剖面示意圖（Peter，2003）第一種基本的流體對接類型是斷層面上烴類與水對接，也是用于對SGR標(biāo)定最好的對接類型。當(dāng)不同壓力的含(烴)水層過斷層對接時，由于烴類或水在儲層中的等壓線是水平的，斷層帶中的等壓線必定是陡傾的，且傾向于較低壓力的含(烴)水層(圖4-6)。在過斷層的含水層壓力存在變化的地方，原始的AFPD值為斷層帶毛管壓力和含水層間壓力差的和。如果壓力差異是從過斷層同一深度儲層中測量的烴壓力減去水壓力得到的，則原始的AFPD將不代表斷層帶毛管壓力。此時用合適的斷層一側(cè)的浮力計算相對于含水層的壓差。儲層中的等壓線是水平的但斷層帶中是陡傾的。圖a表示上升盤含水層的壓力比下降盤含水層低，此時與水接觸的烴相在斷層帶中壓力低，而不是下降盤一側(cè)相對高的水壓。圖b表示上升盤含水層的壓力高于下降盤，此時與水接觸的烴類在斷層帶中壓力高。圖中用黑色表示烴類，灰色表示高壓含水層，白色表示低壓含水層，壓力—深度圖上的虛線表示水的趨勢線，用于計算浮力。圖4-7含油砂巖與水對接的SGR與浮力標(biāo)定圖[北海盆地Oseberg和Gullfaks油田]標(biāo)定圖中所有數(shù)據(jù)來自于埋深小于3500m的斷層，深蘭色表示埋深小于3000m，紅色表示埋深3000～用先前通過原始AFPD分析的油(圖4-7)數(shù)據(jù)新計算浮力，圖5顯示，一個較大范圍的浮力差，其對應(yīng)的SGR值范圍較小。通常SGR值和最大浮力之間存在對應(yīng)關(guān)系，低的SGR值只可以支持低的浮力。然而這種對應(yīng)關(guān)系只在SGR為20%～40%之間適用，在SGR值小于20%時，說明相對純的砂巖對接受成巖作用或碎裂作用的影響弱，通常對油不起封堵作用。二、烴類與烴類對接第二種基本的流體對接類型是斷層面上含氣或含油層段與其它具有相同密度的含氣或含油層段對接。對應(yīng)于一個大范圍的SGR值，壓力差的范圍很小(圖4-8)。SGR值小于30%僅能支持很低的AFPD(約2×105Pa)，而SGR值大于40%可支持高的AFPD(約10×105Pa)圖4-8對接烴類的SGR與過斷層壓差關(guān)系氣氣對接用“十”號表示，油油對接用“·”表示。綠色表示埋深小于3000m，紅色表示埋深3000～3500m，綠色表示埋深3500～5三、水層與水層對接流體對接的第三種基本類型是斷層面上水層與水層對接(圖4-9)。含水層之間的壓差，不反映薄膜封堵的毛細(xì)管排替壓力影響。然而，由含水層對接推導(dǎo)的SGR與AFPD間存在一定的關(guān)系，高的SGR值支持高的AFPD。在高SGR下的非常低的斷層帶滲透率最可能引起大的壓力差，從而阻止流體通過斷層帶發(fā)生運移，Heum將這種類型的封堵稱為水力阻力封堵。圖4-9對接含水層的SGR與過斷層壓差關(guān)系數(shù)據(jù)點顯示對應(yīng)于一個大范圍的SGR值，壓力差的范圍很小。深蘭色表示埋深小于3000m，紅色表示埋深3000～3500m。綠色表示埋深3500～54.2.4用一、烴柱高度的估算方法用SGR與AFPD之間的經(jīng)驗關(guān)系可以推導(dǎo)斷層每一部分可以支持的潛在烴柱高度。首先，用方程(1)或其它相似方程對SGR值進(jìn)行標(biāo)定，推導(dǎo)沿斷層面的最大可支持的壓力。其次，結(jié)合在油藏條件下的水、油或氣相的密度數(shù)據(jù)，用方程(2)將壓力差轉(zhuǎn)換成最大的潛在烴柱高度。H=dP/g(ρw-ρh)(3)H—烴柱高度，m;dP—在共同含水層用方程(2)估算的AFPD或者浮力，×105Pa;ρw—孔隙水密度，kg/m3;ρh—烴密度，kg/m3;g—重力加速度，取9.81m·s-2二、烴柱高度估算實例運用上述方法，采用TrapTester軟件系統(tǒng)，對中國東部某斷塊圈閉A進(jìn)行了斷層封堵性分析和烴柱高度估算。圈閉A的主要勘探目的層為AA組，其為一套砂泥巖交互地層。圖8AA組頂面構(gòu)造圖，該圈閉由Fa，F(xiàn)b，F(xiàn)c三條斷層控制形成。圖4-10中國東部某斷塊AA組圈閉頂面構(gòu)造圖從圖4-10可知，如果不考慮三條控制斷層的封堵條件，則該圈閉的構(gòu)造高點為3200m，閉合幅度達(dá)400m，圈閉面積接近6km2。斷層封堵分析研究表明，研究區(qū)內(nèi)SGR值大于15%的斷層均具有封堵性。Fa，F(xiàn)b，F(xiàn)c三條斷層的SGR分布范圍分別為19%～98%，20%～100%，26%～97%。根據(jù)SGR估算的可支撐的烴柱高度分別為250m，280m和480m。綜合三條斷層的估算結(jié)果，就可以確定該斷塊圈閉的烴柱高度主要受Fa斷層控制，圈閉A的有利圈閉幅度應(yīng)為250m(表4-1)，即當(dāng)圈閉內(nèi)充注油氣的高度超過250m時，油氣將首先通過Fa斷層發(fā)生泄露。也即只有構(gòu)造等值線在3450m范圍之內(nèi)的圈閉面積才是有利的，表4-1中國東南部地區(qū)斷塊圈閉要素及停住高度預(yù)算盡管影響斷層封堵性研究的因素非常多而且復(fù)雜，這些因素主要包括斷層性質(zhì)、斷距、巖性、流體類型以及斷層活動史等等。但應(yīng)用SGR方法研究斷層的封堵性，只要能夠提供合理的構(gòu)造精細(xì)解釋結(jié)果和井點位置的準(zhǔn)確的泥質(zhì)百分含量，并應(yīng)用當(dāng)?shù)赜筒財鄬拥膲毫?shù)據(jù)進(jìn)行標(biāo)定，就可以得到一個研究區(qū)合理的斷層封堵分析結(jié)果，并準(zhǔn)確地預(yù)測斷層可支撐的潛在烴柱高度，為圈閉綜合評價和油氣勘探提供理論依據(jù)。

第5章斷層側(cè)向封閉性評價在勘探中的應(yīng)用斷層側(cè)向封閉性在勘探中的應(yīng)用體現(xiàn)在兩個方面：一是用于鉆前斷層圈閉風(fēng)險性評價；二是斷層作為輸導(dǎo)體系的重要組成部分，其封閉性影響油氣運移路徑和聚集規(guī)律，油氣運聚成藏過程研究必須考慮斷層活動性和側(cè)向封閉性。5.1斷層圈閉風(fēng)險性評價圖5-1斷層圈閉有效性分析無論控圈斷層是不是油氣向圈閉充注的通道，聚集在斷層圈閉油氣的數(shù)量受到斷層側(cè)向封閉能力的控制，依據(jù)斷層側(cè)向定量評價預(yù)測的烴柱高度，對圈閉風(fēng)險性進(jìn)行預(yù)測，有三種情況（圖5-1）：一是完全有效的圈閉：即預(yù)測的烴柱高度大于圈閉的幅度，含油氣面積與圈閉的閉合面積一致；二是部分有效的圈閉：即預(yù)測的烴柱高度小于圈閉的幅度，但含油氣面積所確定的儲量有一定規(guī)模；三是完全無效的圈閉：預(yù)測的烴柱高度非常小，含油面積極小。斷層圈閉風(fēng)險性評價會避免近油源“大斷層圈閉”表觀帶來的“陷阱”：一是盡管圈閉的規(guī)模很大，但斷層封閉性很差，往往是水圈（圖5-1）；二是已證實含油的圈閉，由于斷層封閉能力有限，油水界面與圈閉最大的閉合線往往不重合，在擴邊時提防評價井打在有效范圍之外（圖5-1）。斷層圈閉風(fēng)險性評價對提高鉆井成功率和節(jié)約勘探成本具有重要的意義。根據(jù)海拉爾盆地貝爾凹陷呼和-7斷層圈閉SGR臨界值及d值標(biāo)定結(jié)果，對貝西南地區(qū)圈閉有效性進(jìn)行了預(yù)測（圖5-2），絕大多數(shù)圈閉為部分有效的圈閉，只有呼和-13和貝23井所在圈閉為完全無效的圈閉，這是貝23井失利的主要原因，而貝13井和貝9井均鉆在圈閉有效范圍邊緣，為油水過渡帶，試油為低產(chǎn)油流。圖圖5-2海拉爾盆地貝西南南屯組二段圈閉風(fēng)險性評價5.2斷層側(cè)向封閉性與油氣運移和聚集圖5-3斷層側(cè)向封閉性與油氣運移路徑關(guān)系視活動期與烴源巖大量排烴時期匹配關(guān)系，斷層在油氣成藏中的作用明顯不同，連接烴源巖且在烴源巖大量排烴時期活動且具有頂封條件的斷層為烴源斷層，對油氣垂向運移起到明顯的輸導(dǎo)作用。在烴源巖大量排烴時期沒有明顯活動的斷層，對側(cè)向運移的油氣主要起遮擋作用。油氣沿著砂體或不整合面?zhèn)认蜻\移常沿著優(yōu)勢路徑，當(dāng)遇到斷層時，主要發(fā)生三種變化：a.斷層在近油源一側(cè)無圈閉，當(dāng)斷層封閉能力很強時，油氣將繞過斷層，在斷層斷點以外繼續(xù)側(cè)向運移（圖5-3a）。b.斷層在近油源一側(cè)有圈閉，當(dāng)斷層封閉能力很強時，油氣大量聚集在斷層圈閉中，當(dāng)充注的油氣浮壓大于斷層側(cè)向封閉能力時，油氣穿越斷層繼續(xù)側(cè)向運移（圖5-3a）；c.無論近油源一側(cè)有無圈閉，當(dāng)斷層封閉能力很弱時，油氣均將穿越斷層側(cè)向運移，有圈閉時形成“水圈”（圖5在實際油氣運聚成藏過程中模擬中，傳統(tǒng)方法為，對于活動斷層賦予比砂泥巖更高的滲透率，不活動的斷層滲透能力視為0。隨著對斷層側(cè)向封閉能力的相對性認(rèn)識的深入，發(fā)現(xiàn)SGR與滲透率之間存在正相關(guān)關(guān)系，Manzocchi等人（1999）和在FAPS軟件中（Badley，1997）分別建立了斷層滲透性與SGR關(guān)系（式4、5）：（4）（5）這種關(guān)系建立很好地將斷層側(cè)向封閉性評價結(jié)果應(yīng)用到油氣運聚規(guī)律模擬中模擬，使模擬的結(jié)果更符合客觀事實。但也存在很多問題：a.SGR值很難恢復(fù)到成藏關(guān)鍵時刻；b.SGR與斷層滲透性關(guān)系沒有可靠的數(shù)據(jù)去標(biāo)定正確性。因此斷層側(cè)向封閉性在油氣運聚過程模擬中的應(yīng)用仍處在萌芽階段，需要不斷地去探索。

結(jié)論（1）斷層帶具有二分結(jié)構(gòu)，即斷層核與破碎帶。斷層核具有相對較低的孔隙度與滲透率，對流體流動主要起阻礙作用；斷層封閉機理為薄膜封閉與水利封閉；斷層的側(cè)向封閉類型可分為：對接封閉、斷層巖封閉（碎碎裂巖封閉、層狀硅酸巖-框架斷層巖封閉和泥巖涂抹封閉）、交接封閉；（2）斷層側(cè)向封閉的主要影響因素為：①地層巖性特征和斷距大?。虎跀鄬訋Ш穸扰c后期充填物性質(zhì)；③斷層埋藏深度；④斷裂變形與埋藏史的關(guān)系；⑤斷層后期活動的影響；（3）斷層側(cè)向評價方法可以應(yīng)用Knipe圖解和Allan圖方法，用之可確定斷層上下兩盤的巖性對接關(guān)系；定量評價主要方法為SGR算法，這里主要介紹了用過斷層的壓力差和用浮力對SGR進(jìn)行標(biāo)定的兩種方法，并通過建立SGR與過斷層帶壓力差(AFPD)的關(guān)系來定義與深度有關(guān)的封堵失敗包絡(luò)線。封堵失敗包絡(luò)線提供了一種估算斷層可支撐的最大烴柱高度的方法；（4）斷層側(cè)向封閉性在勘探中的應(yīng)用體現(xiàn)在兩個方面：一是用于鉆前斷層圈閉風(fēng)險性評價；二是斷層作為輸導(dǎo)體系的重要組成部分，其封閉性影響油氣運移路徑和聚集規(guī)律，油氣運聚成藏過程研究必須考慮斷層活動性和側(cè)向封閉性。

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致謝本學(xué)生能夠在較短時間內(nèi)完成本科畢業(yè)設(shè)計，是在付曉飛老師的指導(dǎo)栽培下順利進(jìn)行的。畢業(yè)設(shè)計期間得到老師的悉心教導(dǎo)，不但在論文撰寫過程中給予大量相關(guān)資料，更是對理論研究有所提醒。在此，對付老師致以深深的感激！另外，本學(xué)生得到研究生劉哲師兄的很多幫助，并對相關(guān)地質(zhì)軟件有了初步認(rèn)識，在此，對師兄的批評指導(dǎo)表示感謝！基于C8051F單片機直流電動機反饋控制系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的嵌入式Web服務(wù)器的研究MOTOROLA單片機MC68HC（8）05PV8/A內(nèi)嵌EEPROM的工藝和制程方法及對良率的影響研究基于模糊控制的電阻釬焊單片機溫度控制系統(tǒng)的研制基于MCS-51系列單片機的通用控制模塊的研究基于單片機實現(xiàn)的供暖系統(tǒng)最佳啟停自校正（STR）調(diào)節(jié)器單片機控制的二級倒立擺系統(tǒng)的研究基于增強型51系列單片機的TCP/IP協(xié)議棧的實現(xiàn)基于單片機的蓄電池自動監(jiān)測系統(tǒng)基于32位嵌入式單片機系統(tǒng)的圖像采集與處理技術(shù)的研究基于單片機的作物營養(yǎng)診斷專家系統(tǒng)的研究基于單片機的交流伺服電機運動控制系統(tǒng)研究與開發(fā)基于單片機的泵管內(nèi)壁硬度測試儀的研制基于單片機的自動找平控制系統(tǒng)研究基于C8051F040單片機的嵌入式系統(tǒng)開發(fā)基于單片機的液壓動力系統(tǒng)狀態(tài)監(jiān)測儀開發(fā)模糊Smith智能控制方法的研究及其單片機實現(xiàn)一種基于單片機的軸快流CO〈,2〉激光器的手持控制面板的研制基于雙單片機沖床數(shù)控系統(tǒng)的研究基于CYGNAL單片機的在線間歇式濁度儀的研制基于單片機的噴油泵試驗臺控制器的研制基于單片機的軟起動器的研究和設(shè)計基于單片機控制的高速快走絲電火花線切割機床短循環(huán)走絲方式研究基于單片機的機電產(chǎn)品控制系統(tǒng)開發(fā)基于PIC單片機的智能手機充電器基于單片機的實時內(nèi)核設(shè)計及其應(yīng)用研究基于單片機的遠(yuǎn)程抄表系統(tǒng)的設(shè)計與研究基于單片機的煙氣二氧化硫濃度檢測儀的研制基于微型光譜儀的單片機系統(tǒng)單片機系統(tǒng)軟件構(gòu)件開發(fā)的技術(shù)研究基于單片機的液體點滴速度自動檢測儀的研制基于單片機系統(tǒng)的多功能溫度測量儀的研制基于PIC單片機的電能采集終端的設(shè)計和應(yīng)用基于單片機的光纖光柵解調(diào)儀的研制氣壓式線性摩擦焊機單片機控制系統(tǒng)的研制基于單片機的數(shù)字磁通門傳感器基于單片機的旋轉(zhuǎn)變壓器-數(shù)字轉(zhuǎn)換器的研究基于單片機的光纖Bragg光柵解調(diào)系統(tǒng)的研究單片機控制的便攜式多功能乳腺治療儀的研制基于C8051F020單片機的多生理信號檢測儀基于單片機的電機運動控制系統(tǒng)設(shè)計Pico專用單片機核的可測性設(shè)計研究基于MCS-51單片機的熱量計基于雙單片機的智能遙測微型氣象站HYPERLINK"/de