繞線轉(zhuǎn)子異步電動機(jī)雙饋調(diào)速演示文稿

繞線轉(zhuǎn)子異步電動機(jī)雙饋調(diào)速演示文稿目前一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（優(yōu)選）繞線轉(zhuǎn)子異步電動機(jī)雙饋調(diào)速目前二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.1.2串級調(diào)速的基本原理圖9-1串級調(diào)速的轉(zhuǎn)子電路原理圖三相異步電動機(jī)的轉(zhuǎn)子感應(yīng)電動勢：轉(zhuǎn)子電流的值為

式中：——時轉(zhuǎn)子開路相電動勢；——時轉(zhuǎn)子繞組的相漏抗。目前三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)1）如串入的交流附加電動勢與轉(zhuǎn)子感應(yīng)電動勢相位相反、頻率相同，則轉(zhuǎn)子電流將變?。恨D(zhuǎn)子電流的減小，會引起交流電動機(jī)拖動轉(zhuǎn)矩的減小，設(shè)原來電動機(jī)拖動轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩相等處于平衡狀態(tài)，串入附加電動勢必然引起電動機(jī)降速。在降速的過程中，隨著速度的減小，轉(zhuǎn)差率增大，分子中回升，電流也回升，使拖動轉(zhuǎn)矩升高后再次與負(fù)載平衡，降速過程最后會在某一較低的速度下重新穩(wěn)定運(yùn)行。目前四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)2）如串入的交流附加電動勢與轉(zhuǎn)子感應(yīng)電動勢相位相同、頻率相同，則轉(zhuǎn)子電流將變大：

轉(zhuǎn)子電流的增大，會引起交流電動機(jī)拖動轉(zhuǎn)矩的增大，設(shè)原來電動機(jī)拖動轉(zhuǎn)矩與負(fù)載轉(zhuǎn)矩相等處于平衡狀態(tài)，串入附加電動勢必然引起電動機(jī)升速。在升速的過程中，隨著速度的增大，轉(zhuǎn)差率減小，分子中下降，電流也下降，使拖動轉(zhuǎn)矩下降后再次與負(fù)載平衡，升速過程最后會在某一較高的速度下重新穩(wěn)定運(yùn)行。目前五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.1.3串級調(diào)速的基本運(yùn)行狀態(tài)及其功率傳遞關(guān)系（1）轉(zhuǎn)子運(yùn)行于次同步調(diào)速的電動狀態(tài)（1＞s′＞0）目前六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.1.3串級調(diào)速的基本運(yùn)行狀態(tài)及其功率傳遞關(guān)系電磁功率PM=m1U1I1cosφ1＞0，此功率的流動方向是從定子電源到電機(jī)，式中m1為定子繞組相數(shù)。機(jī)械功率Pmec=（1-s′）PM＞0，是電機(jī)輸出給機(jī)械負(fù)載的。轉(zhuǎn)差功率Ps=s′PM=m2U2I2cosφ2′＜0，這部分功率回饋給轉(zhuǎn)子外接電源了，式中為與間夾角。這種情況屬電動運(yùn)行狀態(tài)，電磁轉(zhuǎn)矩為拖動性轉(zhuǎn)矩。目前七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（2）轉(zhuǎn)子運(yùn)行于次同步轉(zhuǎn)速的定子回饋制動狀態(tài)（1>s'>0）目前八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電磁功率PM=m1U1I1cosφ1＜0，是由電機(jī)回饋給定子電源的

。

機(jī)械功率Pmec=（1-s′）PM＜0，是原動機(jī)輸入給電機(jī)的。轉(zhuǎn)差功率Ps=s′PM=m2U2I2cosφ2′＞0，是轉(zhuǎn)子外接電源輸入給電機(jī)的。這種情況下電磁轉(zhuǎn)矩為制動性轉(zhuǎn)矩。

目前九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（3）轉(zhuǎn)子運(yùn)行于超同步轉(zhuǎn)速的電動狀態(tài)（s′<0）目前十頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電磁功率PM=m1U1I1cosφ1＞0，由定子電源輸給電機(jī)。機(jī)械功率Pmec=（1-s′）PM＞0，由電機(jī)輸給負(fù)載。轉(zhuǎn)差功率Ps=s′PM=m2U2I2cosφ2′＞0，由轉(zhuǎn)子電源輸給電機(jī)。此種情況屬電動運(yùn)行狀態(tài)，電磁轉(zhuǎn)矩為拖動性。目前十一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（4）轉(zhuǎn)子運(yùn)行于超同步轉(zhuǎn)速的定子回饋制動狀態(tài)（s′<0）目前十二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電磁功率PM=m1U1I1cosφ1＜0，由電機(jī)回饋給定子電源。機(jī)械功率Pmec=（1-s′）PM＜0，由原動機(jī)輸給電機(jī)。轉(zhuǎn)差功率Ps=s′PM=m2U2I2cosφ2′＜0，回饋給轉(zhuǎn)子外接電源。這種情況下電磁轉(zhuǎn)矩是制動性的。

目前十三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（5）電機(jī)運(yùn)行于倒拉反轉(zhuǎn)的電動狀態(tài)（s'）目前十四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電磁功率PM=m1U1I1cosφ1＞0，由定子電源輸給電機(jī)。機(jī)械功率Pmec=（1-s′）PM＜0，由原動機(jī)輸給電機(jī)。轉(zhuǎn)差功率Ps=s′PM=m2U2I2cosφ2′＜0，由電動機(jī)回饋給轉(zhuǎn)子外接電源。此種情況下電磁轉(zhuǎn)矩為拖動性。

目前十五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前十六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.1.4調(diào)速系統(tǒng)的基本類型根據(jù)串極調(diào)速原理劃分，可分為超同步串極調(diào)速系統(tǒng)和次同步串極調(diào)速系統(tǒng)。

根據(jù)異步電動機(jī)轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)的區(qū)域來劃分，可分為低同步轉(zhuǎn)速單一調(diào)節(jié)區(qū)域的串級調(diào)速，超同步轉(zhuǎn)速及低同步轉(zhuǎn)速的兩個區(qū)域的串級調(diào)速。根據(jù)串級調(diào)速異步電機(jī)轉(zhuǎn)子回路中直流附加電動勢EF獲得的方法不同，可將次同步串級調(diào)速系統(tǒng)分為電氣串級調(diào)速系統(tǒng)和機(jī)械串級調(diào)速系統(tǒng)。目前十七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)1.電氣串級調(diào)速系統(tǒng)目前十八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)穩(wěn)定工作時，Ud＞Ui。整流后的轉(zhuǎn)子直流回路電壓平衡方程式或

式中：K1、K2——UR和UI兩個整流器的電壓整流系數(shù)，如兩者都是三相橋式整流電路，則K1=K2=2.34；

U2T——逆變變壓器的二次相電壓；β——工作在逆變狀態(tài)的可控整流裝置UI的觸發(fā)角；R——轉(zhuǎn)子直流回路總電阻。目前十九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)1)起動電動機(jī)能從靜止?fàn)顟B(tài)起動的必要條件是產(chǎn)生大于軸上負(fù)載轉(zhuǎn)矩的電磁轉(zhuǎn)矩。對串級調(diào)速系統(tǒng)而言，就是應(yīng)有足夠大的轉(zhuǎn)子電流Ir或足夠大的整流后直流電流Id，轉(zhuǎn)子整流電壓Ud與逆變電壓Ui間應(yīng)有較大的差值。異步電動機(jī)靜止不動時，其轉(zhuǎn)子電動勢為Ero；控制觸發(fā)角β使起動瞬間，Ud和Ui的差值產(chǎn)生足夠的Id，以滿足所需的電磁轉(zhuǎn)矩，但又不超過允許的電流值，這樣電動機(jī)就可在一定的動態(tài)轉(zhuǎn)矩下加速起動。隨著異步電動機(jī)轉(zhuǎn)速的提高，其轉(zhuǎn)子電動勢減小，為了維持加速過程中動態(tài)轉(zhuǎn)矩基本恒定，當(dāng)電動機(jī)加速到所需轉(zhuǎn)速時，不再調(diào)整β角，電動機(jī)即在此轉(zhuǎn)速下穩(wěn)定運(yùn)行。

目前二十頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)設(shè)此時s=s1、β=β1則式中：IdL——對應(yīng)于負(fù)載轉(zhuǎn)矩的轉(zhuǎn)子直流回路電流。目前二十一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)2)調(diào)速改變β角的大小就可以調(diào)節(jié)電動機(jī)的轉(zhuǎn)速。當(dāng)β增大時，使β=β2>β1，逆變電壓減少，但電動機(jī)轉(zhuǎn)速不會立即改變，，所以Id將增大，電磁轉(zhuǎn)矩增大，因而產(chǎn)生動態(tài)轉(zhuǎn)矩使電動機(jī)轉(zhuǎn)速。隨著轉(zhuǎn)速增高，K1sEro減少，Id回降，直到產(chǎn)生下式所示的新的平衡狀態(tài)，電動機(jī)仍在增高的轉(zhuǎn)速下穩(wěn)定運(yùn)行。目前二十二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)3)停車電動機(jī)的停車有制動停車與自由停車兩種。對于處于低同步轉(zhuǎn)速下運(yùn)行的雙饋調(diào)速系統(tǒng)，必須在異步電動機(jī)轉(zhuǎn)子側(cè)輸入電功率時才能實(shí)現(xiàn)制動。在串級調(diào)速系統(tǒng)中，與轉(zhuǎn)子連接的是不可控整流裝置，它只能從電動機(jī)轉(zhuǎn)子側(cè)輸出電功率，而不能輸入。因此，串級調(diào)速系統(tǒng)沒有制動停車功能。只能靠減小β逐漸減速，并依靠負(fù)載阻轉(zhuǎn)矩的作用自由停車。目前二十三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)結(jié)論：①串級調(diào)速系統(tǒng)能夠靠調(diào)節(jié)觸發(fā)角β實(shí)現(xiàn)平滑無級調(diào)速；②系統(tǒng)能把異步電動機(jī)的轉(zhuǎn)差功率回饋給交流電網(wǎng)，從而使扣除裝置損耗后的轉(zhuǎn)差功率得到有效利用，大大提高了調(diào)速系統(tǒng)的效率。目前二十四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)2.機(jī)械串級調(diào)速系統(tǒng)目前二十五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.2串級調(diào)速系統(tǒng)的機(jī)械特性轉(zhuǎn)子整流器空載時Id=0，其直流側(cè)平均電壓為

==2.34式中：E2——電機(jī)靜止時（s=1）轉(zhuǎn)子每相感應(yīng)電動勢。加負(fù)載后Ud要降低，這時Ud=Udo-ΔU式中：ΔU——負(fù)載后轉(zhuǎn)子整流器產(chǎn)生的電壓降。產(chǎn)生ΔU的原因有兩個：一是電機(jī)轉(zhuǎn)子繞組的電阻壓降和整流二級管的管壓降；二是電動機(jī)定/轉(zhuǎn)子繞組的漏抗，可用折算到轉(zhuǎn)子側(cè)的等效漏抗xD表示=+目前二十六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)由于電感阻礙電流變化，使換相不能瞬時完成，從而產(chǎn)生換相重疊現(xiàn)象。換相重疊時間用換相重疊角μ表示，其表達(dá)式如下示

換相壓降表達(dá)式為

式中：xD——s=1是折算到轉(zhuǎn)子側(cè)的電動機(jī)每相漏抗。轉(zhuǎn)子整流器輸出電壓為=2.34

目前二十七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)根據(jù)整流電流Id及與之有關(guān)的換相重疊角μ，可將整流器的工作情況劃分為三個工作區(qū)。將μ≤60°時的工作狀態(tài)稱為第一工作區(qū)，當(dāng)μ=60°時，如果轉(zhuǎn)子回路的直流Id再繼續(xù)增大，則整流電路的工作出現(xiàn)換相延遲現(xiàn)象，此時任何時刻都有三個器件同時導(dǎo)通，重疊角μ=60°保持不變，而產(chǎn)生一個延時相角αP，隨Id的增大αP由0°增加到30°，這種工作狀態(tài)為整流電路的第二工作區(qū)。若αP再增大，則整流器將不能正常工作而進(jìn)入第三工作區(qū)，這實(shí)際是一種故障工作狀態(tài)。

目前二十八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)在第二工作區(qū)

目前二十九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前三十頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.2.2串級調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)速特性晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)的調(diào)速特性n=f(Id,β)即電動機(jī)轉(zhuǎn)速n與轉(zhuǎn)子直流負(fù)載電流Id及逆變角β之間的關(guān)系，當(dāng)串級調(diào)速系統(tǒng)在轉(zhuǎn)子整流電路處于第一工作區(qū)時（αP=00），可以推得關(guān)系式n=f(Id,β)為目前三十一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)令則式（9-8）可簡化為如下形式

目前三十二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)由此可見，晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)由類似于他勵直流電動機(jī)的調(diào)速特性。在晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)中，調(diào)節(jié)β角的大小，就改變了U的值，相當(dāng)于改變直流電動機(jī)電樞端的電壓；系統(tǒng)中的等效電阻RΣ相當(dāng)于直流電動機(jī)電樞回路總電阻，決定了機(jī)械特性硬度，由于晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)中RΣ較大，故機(jī)械特性較軟；系統(tǒng)中的等效電動勢系數(shù)Ce隨Id的增大而減小，此相當(dāng)于直流電動機(jī)存在電樞反應(yīng)的去磁效應(yīng)。目前三十三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)當(dāng)串級調(diào)速系統(tǒng)負(fù)載增大到轉(zhuǎn)子整流器出現(xiàn)延遲換相，即進(jìn)入第二工作區(qū)時，轉(zhuǎn)子整流器的輸出直流電壓Ud將有所減小，串級調(diào)速系統(tǒng)的特性變軟。隨著負(fù)載電流Id的增大，αP亦增大，轉(zhuǎn)速顯著下降。目前三十四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)本質(zhì)上和晶閘管串級調(diào)速沒有什么區(qū)別，只是附加電動勢是由直流電機(jī)建立的，逆變器的作用被電動機(jī)-發(fā)電機(jī)組所取代。電機(jī)式串級調(diào)速的控制作用是改變直流電機(jī)的勵磁電流以改變磁通，直流電機(jī)的電樞反電勢為

目前三十五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電機(jī)式串級調(diào)速在第一工作區(qū)的調(diào)速特性n=f(ED,Id)為

目前三十六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)機(jī)械式串級調(diào)速是一種恒功率調(diào)速方式，異步電動機(jī)的轉(zhuǎn)差能量由直流電機(jī)轉(zhuǎn)變?yōu)闄C(jī)械能加到異步電動機(jī)的軸上。，機(jī)械式串級調(diào)速在第一工作區(qū)的調(diào)速特性n=f(Id,ED)為目前三十七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.2.3異步電動機(jī)在串級調(diào)速時的機(jī)械電磁轉(zhuǎn)矩特性晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)和電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)同屬于恒轉(zhuǎn)矩調(diào)速類型，它們在第一工作區(qū)內(nèi)在忽略定子電阻影響時電動機(jī)的機(jī)械特性表達(dá)式T=f(s)為·式中：—阻抗相對值，對于晶閘管串級調(diào)速=+++；對于電機(jī)式串級調(diào)速；

s0——串級調(diào)速系統(tǒng)理想空載時的轉(zhuǎn)差率，對于晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)s0=E2B/E2?cosβ；對于電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)s0=ED/(2.34E2)。目前三十八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)在第二工作區(qū)轉(zhuǎn)矩的表達(dá)式為

由此可見，當(dāng)延遲換相角αP=π/12=15°時，可得到串級調(diào)速系統(tǒng)在第二工作區(qū)內(nèi)的轉(zhuǎn)矩最大值。

用αP=0代入可得到串級調(diào)速系統(tǒng)再由第一工作區(qū)轉(zhuǎn)入第二工作區(qū)運(yùn)行的交界點(diǎn)處轉(zhuǎn)矩T1-2值

目前三十九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前四十頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)正常接線下運(yùn)行時，電機(jī)最大轉(zhuǎn)矩表達(dá)式為

對于大容量異步電動機(jī)，r1值與x1+x2相比很小，可忽略不計，則可簡化為

目前四十一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前四十二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)串級調(diào)速系統(tǒng)第一工作區(qū)的最大轉(zhuǎn)矩值T1-2為電動機(jī)固有最大轉(zhuǎn)矩值Tm的0.716倍，一般異步電動機(jī)的過載倍數(shù)λ=Tm/TN≥2，即T1-2一般大于電機(jī)額定轉(zhuǎn)矩TN。因此，串級調(diào)速系統(tǒng)在額定轉(zhuǎn)矩下運(yùn)行時，一般均處于機(jī)械特性第一工作區(qū)內(nèi)。目前四十三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)機(jī)械式串級調(diào)速裝置具有恒功率特性，其轉(zhuǎn)矩由異步電動機(jī)的轉(zhuǎn)矩和直流電動機(jī)轉(zhuǎn)矩兩部分組成。機(jī)械特性表達(dá)式T=f(s)為·式中：CT——直流電動機(jī)的轉(zhuǎn)矩系統(tǒng)，由電機(jī)結(jié)構(gòu)確定。

=

目前四十四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.3串級調(diào)速系統(tǒng)的效率和功率因數(shù)9.3.1串級調(diào)速系統(tǒng)的效率串級調(diào)速系統(tǒng)的效率是指電動機(jī)軸上輸出的功率與從電網(wǎng)吸收的輸入功率之比。

目前四十五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)在電動工況和動力制動工況時的效率：式中：ηK——晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)在電動工況時的效率；

ηKT——晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)在動力制動工況時效率；

ΔPΣ——串級調(diào)速系統(tǒng)的總損耗；

Pmec——動力制動時的機(jī)械功率；

P2——電動工況時軸的輸出功率。目前四十六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)總損耗ΔPΣ可以分為固定損耗K和可變損耗V兩部分，即

ΔPΣ=K+V固定損耗是和負(fù)載電流無關(guān)的功率損耗，當(dāng)調(diào)節(jié)電動機(jī)的轉(zhuǎn)速時，固定損耗基本不變?yōu)?/p>

式中：PN——異步電動機(jī)的額定功率；ηN——自然接線的異步電動機(jī)的額定效率；TN——異步電動機(jī)的額定轉(zhuǎn)矩。目前四十七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電氣串級調(diào)速的異步電動機(jī)的固定損耗由于電流中高次諧波分量的存在而略大于KAM，約為1.05KAM，此外，串級調(diào)速系統(tǒng)的固定損耗K還應(yīng)包括變壓器的空載損耗ΔpTRO，即

可變損耗是和負(fù)載電流的平方成正比的，自然接線的異步電動機(jī)在額定負(fù)載情況下，可變損耗為晶閘管串級調(diào)速系統(tǒng)的可變損耗可由轉(zhuǎn)子回路的損耗來確定

目前四十八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)的固定損耗KM1包括異步電動機(jī)的固定損耗1.05KM1，同步電機(jī)的固定損耗KSM和直流電動機(jī)的固定損耗KD

直流電動機(jī)的固定損耗主要是機(jī)械損耗，其可由直流電動機(jī)的額定參數(shù)求得式中：RD——直流電動機(jī)電樞回路電阻；

PDN——直流電動機(jī)額定功率；ηDN——直流電動機(jī)額定效率：IDN——直流電動機(jī)額定電流。

目前四十九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)同步電機(jī)的全部損耗可認(rèn)為是一常數(shù)，即

式中：PSMN——同步電機(jī)的額定輸出功率：ηSMN——同步電機(jī)的額定效率；因此，電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)的固定損耗為目前五十頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前五十一頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)電機(jī)式串級調(diào)速系統(tǒng)的可變損耗由兩部分組成。第一部分為電流Id產(chǎn)生的損耗；另一部分是直流電動機(jī)的鐵損耗及附加損耗，

系統(tǒng)的可變損耗為式中：Ф*——直流電動機(jī)磁通相對值。

目前五十二頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)機(jī)械式串級調(diào)速系統(tǒng)的固定損耗KM2只是異步電動機(jī)的固定損耗1.05KAM，而可變損耗VM2包括直流電流Id產(chǎn)生的損耗和直流電動機(jī)的機(jī)械損耗及鐵損耗。在工程計算時，利用下式可得到滿意的結(jié)果KM2=1.05KAM。目前五十三頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)9.3.2串級調(diào)速系統(tǒng)的功率因數(shù)及其改善途徑串級調(diào)速系統(tǒng)的功率因數(shù)較低，這是它的主要缺點(diǎn)。功率因數(shù)較低的主要原因有以下幾個方面：（1）串級調(diào)速系統(tǒng)中的逆變變壓器需要從電網(wǎng)吸收無功功率QB，這是串級調(diào)速系統(tǒng)功率因數(shù)低的主要原因。

目前五十四頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（2）串級調(diào)速系統(tǒng)中轉(zhuǎn)子整流電路存在嚴(yán)重的換相重疊現(xiàn)象，引起電動機(jī)轉(zhuǎn)子電流（基波）落后于轉(zhuǎn)子電壓相位μ/2，使電動機(jī)本身運(yùn)轉(zhuǎn)的功率因數(shù)變差。（3）串級調(diào)速系統(tǒng)中電動機(jī)和逆變變壓器的電流波形發(fā)生畸變，

其電流的高次諧波分量引起無功的畸變功率，亦使串級調(diào)速系統(tǒng)的總功率因數(shù)變壞。目前五十五頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)要改善整個串級調(diào)速裝置的功率因數(shù)，具體可采用以下幾種方法：（1）于電源側(cè)聯(lián)接能提供導(dǎo)前無功電流的旋轉(zhuǎn)式同步補(bǔ)償器（或與同步電機(jī)配合使用）或電力電容器。（2）變壓器的抽頭切換

隨著直流電壓的調(diào)節(jié)，改變變壓器的抽頭以維持逆變角為盡量低的數(shù)值來改善功率因數(shù)。

目前五十六頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)目前五十七頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（3）變流器的串并聯(lián)切換

這種接線方式也適用于泵類負(fù)載。它能減小串級變流裝置的裝機(jī)容量及改善功率因數(shù)。

目前五十八頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（4）逆變器的串聯(lián)聯(lián)結(jié)

采用逆變器串聯(lián)聯(lián)結(jié)后，無功功率可以減少一半左右。目前五十九頁\總數(shù)六十九頁\編于十二點(diǎn)（5）電源側(cè)逆變器的逆變與短路工作制交替工作

在串級調(diào)速系統(tǒng)中，逆變器的工作狀態(tài)實(shí)際上是由逆變狀態(tài)與整流狀態(tài)相互交替組成，只不過是逆變能量大于整流能量而已。因此，如能設(shè)法將逆變器的整流工作狀態(tài)消除，則能將逆變器的功率因數(shù)將得到提