DB63T 1981-2021公路預制裝配式擋土墻設計規(guī)范

ICS93.080.10CCSP0青海省地DB63方標準DB/T1981—2021青海省市場監(jiān)督管理局發(fā)布IDBT1—2021 6作用(或荷載) 4 DBT81—2021前言請注意本文件的某些內(nèi)容可能涉及專利。本文件的發(fā)布機構(gòu)不承擔識別專利的責任。省交通運輸標準化專業(yè)技術(shù)委員會提出。海省交通運輸廳歸口。學、高偉、海省交通運輸廳監(jiān)督實施。1DBT81—2021公路預制裝配式擋土墻設計規(guī)范驗算、懸臂式擋土墻、扶壁式擋土墻、重力擋土墻以及連接結(jié)構(gòu)設計與計算。適用于公路新建和改擴建工程預制裝配式擋土墻的設計。范性引用文件，GBT499.1鋼筋混凝土用鋼第1部分：熱軋光圓鋼筋GBT499.2鋼筋混凝土用鋼第2部分：熱軋帶肋鋼筋GBT077混凝土外加劑勻質(zhì)性試驗方法GB661鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范GBT50080普通混凝土拌合物性能試驗方法標準GB/T50082普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準JGT98鋼筋連接用灌漿套簡JGT08鋼筋連接用套筒灌漿料JGJ鋼筋焊接及驗收規(guī)程JGJ鋼筋焊接網(wǎng)混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程JGJ鋼筋錨固板應用技術(shù)規(guī)程JTG20公路工程結(jié)構(gòu)可靠性設計統(tǒng)一標準JTGT310公路工程混凝土結(jié)構(gòu)耐久性設計規(guī)范JTG362公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范JTG63公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范JTG0公路土工試驗規(guī)程JTGB路工程抗震規(guī)范JTGD路路基設計規(guī)范JTGD公路橋涵設計通用規(guī)范JTGD公路圬工橋涵設計規(guī)范JTGD公路鋼結(jié)構(gòu)橋梁設計規(guī)范JTGD公路交通安全設施設計規(guī)范定義件。2DBT81—2021或現(xiàn)場分段(分節(jié))預先制作，在施工現(xiàn)場裝配組成的擋土墻?；颥F(xiàn)場預制的混凝土構(gòu)件。采用預制施工。施工，其他部件采用現(xiàn)場澆筑施工。埋鋼筋焊接形成的連接。鋼連接栓和角鋼緊固形成的連接。接栓和預留鍵槽緊固形成的連接。4總體要求4.1應遵循“少規(guī)格、多組合”的原則。4.4預制構(gòu)件連接應滿足以下要求：a效的連接方式保證結(jié)構(gòu)的整體性；b節(jié)點和接縫受力明確、構(gòu)造可靠，并應滿足承載力、延性和耐久性等要求；c接縫的構(gòu)造方式和性能確定結(jié)構(gòu)的整體計算模型；d進行專項設計，并編制結(jié)構(gòu)計算書。布。3DBT81—2021裝。材料要求5.1混凝土、鋼筋和鋼材CC5.2連接材料漿料的性能要求JGT40830minMPa1dGBT80773d28d3hJGT4080.02~0.5GBT80770GBT50080GBT0082＜7GDD(或荷載)4DBT81—2021作用(或荷載)的分類與組合DTGB1.4預制裝配式擋土墻按承載能力極限狀態(tài)設計時，極限狀態(tài)設計表達式中，作用(或荷載)效應或荷載)標準值按以下規(guī)定取用：a)結(jié)構(gòu)自重：按構(gòu)件設計尺寸與材料的標準重度計算；6.1.5預制裝配式擋土墻按承載能力極限狀態(tài)設計時，常用作用(或荷載)分項系數(shù)應符合JTGD30規(guī)定外。NmNm鋼石結(jié)碎(礫)石常用作用力計算6.2.1作用在擋土墻的填料側(cè)壓力，依據(jù)土力學原理按墻背形狀、墻體位移條件、墻背填料所處的狀，計算水的浮力。擋土墻墻背填料的主動土壓力計算：a)填方路基擋土墻(下?lián)鯄?：D土壓力按本文件A.1~A.6計算；.墻背填料為黏性土時，可采用綜合內(nèi)摩擦角近似按本文件A.1~A.6計算主動土壓力。綜b)挖方路基擋土墻(上擋墻)：壓力；5DBT81—2021體位于填土中兩種工況分別計算主動土壓力，取大值。TGDa)路堤式擋土墻d頂外露寬度；H；B寬度；L面的寬度；q集度。b)路肩式擋土墻2.6人群荷載及人群荷載作用在擋土墻墻背填料上所引起的附加土體側(cè)壓力，按以下確定：a作用于墻頂或墻背填料上的人群荷載標準值規(guī)定為3kN/m2；城郊行人密集區(qū)可參照所在地區(qū)b)作用于擋土墻欄桿立柱柱頂?shù)乃酵屏藴手挡捎?.75kN/m；作用在欄桿扶手上的豎向力標c)人群荷載作用在墻背填料上所引起的附加土體側(cè)壓力，可按公式(1)換算成等代均布土層厚(1)0hqr(1)0h0——人群荷載換算的等代均布土層厚度，m；qr于墻后填土上的人群荷載標準值，kN/m2；6DBT81—20216.2.7墻背填料中的地下水無法排出時的主動土壓力計算，可將墻后常水位上下視為不同的填料層。。水P=P=H(2)w2wwPw米墻長的靜水壓力標準值，kN；Hwm9作用于擋土墻墻身上的計算浮力，應根據(jù)地基滲水情況，按以下確定：c)擋土墻基礎嵌入不透水性地基時，不計水浮力；力或不計浮力；e)當不能確定地基是否透水時，應分別以透水和不透水兩種情況進行荷載組合，取其不利者；f)計算水位以下，每延米擋土墻墻身的水浮力標準值，按公式(3)計算：Gw水浮力標準值，kN；Vw下墻身的體積，m3。g)計入水浮力時，填料的重力(包括基礎襟邊上的土柱重力)應采用填料的有效重度進行計算。=satw(4)m2.10水流流經(jīng)擋土墻時，作用于每延米墻身迎水面上的流水壓力標準值按公式(5)計算，作用點的三分之一迎水墻面處。Ph=0.514CLvH PhkNHw，m；v——水流平均流速，m/s；CL的側(cè)向阻力系數(shù)，按表3規(guī)定。7DBT81—2021C LC05計和穩(wěn)定性驗算基礎一般構(gòu)造1預制裝配式擋土墻宜采用明挖基礎，宜設置在地質(zhì)情況較好的地基上，當?shù)鼗休d力不滿足設?；變A斜度(tanα0)地基計算1擋土墻地基承載力計算時，傳至基礎底面的作用(或荷載)效應，宜按正常使用極限狀態(tài)下作穩(wěn)定性驗算D8DBT81—20213擋土墻設計為滑動穩(wěn)定控制時，宜采取以下抗滑動穩(wěn)定性措施：a)采用傾斜基底；b)采用凸榫基底，凸榫應設置在堅實地基上；4擋土墻設計為傾覆穩(wěn)定控制時，宜采取以下抗傾覆穩(wěn)定性措施：a)調(diào)整墻面、墻背坡度；b)改變墻身形式，宜采用扶壁式等抗傾覆穩(wěn)定性較強的擋土墻形式；c)擴展基礎前趾，當剛性基礎的前趾擴展受剛性角限制時，宜采用配筋擴展基礎。懸臂式擋土墻1一般規(guī)定.1.3承載能力極限狀態(tài)驗算、正常使用極限狀態(tài)驗算及構(gòu)造等，除應滿足本文件要求外，還應符合2一般構(gòu)造明：H9DBT81—2021a)底板橫向長度根據(jù)擋土墻的穩(wěn)定性驗算確定；b)立壁高度根據(jù)工程段落要求確定；c)立壁縱向長度和底板縱向長度等同，應結(jié)合運輸條件確定。a底板b)立壁3設計計算驗.3.2懸臂式擋土墻可取單位墻長進行內(nèi)力計算。按地基承載力和穩(wěn)定性驗算，確定前趾板和后踵板算立壁正截面抗彎承載力時，可按實際墻背計算土壓力，可不計入墻背與填料間的摩擦力。.3.4立壁可按固定在底板上的懸臂梁進行計算。立壁截面設計時，可不計立壁自重，僅計入主動土量。3.5后踵板宜按固定在立壁與前趾板結(jié)合部的懸臂梁進行計算，并應滿足以下要求：踵板自重、基底反力；3.6前趾板宜按固定在立壁與后踵板結(jié)合部的懸臂梁進行計算，并應滿足以下要求：a)作用于前趾板上的計算荷載：前趾板上填料重、前趾板自重、基底反力；9扶壁式擋土墻9.1一般規(guī)定DBT81—20219.1.3鋼筋混凝土構(gòu)件的承載能力極限狀態(tài)驗算、正常使用極限狀態(tài)驗算及構(gòu)造要求等，應符合本文9.2一般構(gòu)造a)底板b)立壁c壁隨高度變化逐漸向墻后加寬。DBT81—2021m9.3設計計算性驗算9.3.2扶壁式擋土墻計算單元宜采用墻的分段長度。按地基承載力和穩(wěn)定性驗算，確定前趾板和后踵筋配置。9.3.3前趾板可按固定在立壁與后踵板結(jié)合部的懸臂梁進行計算。9.3.4后踵板可按支撐在扶壁上的連續(xù)板計算，不計立壁對底板的約束作用，后踵板與扶壁按鉸支連后踵板上的作用(或荷載)和效應計算可做以下簡化：a)后踵板上的計算荷載，除與本文件8.3.4所規(guī)定的作用于懸臂式擋土墻后踵板上的荷載相同2222wp2——后踵板端部的基底應力，kPa；B度，m；hj——后踵板的厚度，m；Q。(8)、公式(9)和公式(10)計算：M2d1i=M2d0i1.5(8)M2d2i=M2d0i2.5(9)DBT81—2021.支點剪力組合設計值：LbL凈距，m；b0——后踵板板條的寬度，1.0m。h)依據(jù)立壁豎直板條固結(jié)端的作用效應組合設計值，配置后踵板的橫向鋼筋。B1—立壁厚度；B2—后踵板寬度；B3—前趾板寬度；hjb板板條單位寬度；L0—相鄰扶璧間凈距；示意圖b)作用于立壁上的替代水平土壓應力簡化為梯形分布，1/4~3/4墻高段的替代水平土壓應力DPJ用于立壁上的替代水平土壓應力，kPa；DBT81—2021明：應力；HPJ壁上的替代水平土壓應力；示意圖9.3.6計算立壁沿墻長方向的作用效應時，可沿立壁高度方向截取單位寬度的縱向板條進行計算，并荷載值等于該板條所在立壁高度處的替代水平土壓應力；(14)計算：.支點負彎矩組合設計值：M1d1j=M1d0j1.5(2)1.跨中正彎矩組合設計值：M1d2j=M1d0j2.5(3)1.支點剪力組合設計值：V1d1j=Q1.j.L0.bH2(4)1Q；bH——立壁板條的寬度，1.0m；L凈距，m。DBT81—2021a)連續(xù)梁計算圖式b)簡化計算圖式H；Hjj壁頂面的距離；b—扶壁厚度；bH—立壁板條寬度；L距；L的距離；jj上的替代水平土壓應力；M1d0j—立壁第j個板條上，以相鄰扶壁間凈距為跨徑的簡支梁跨中彎矩組合設計值。計算圖式9.3.7計算立壁豎直方向的作用效應時，可沿擋土墻長度方向截取單位寬度的豎直板條進行計算，并半。Mmax=0.0075DH1L0bL(5)1Mmin=4Mmax(6)1L凈距，m；bL——立壁豎直板條的寬度，1.0m；H度，m。DBT81—2021明：L距；b度；bL板條順墻長方向的單位寬度；Mmax向最大正彎矩；Mmin向最大負彎矩。a)扶壁計算時僅計入墻背水平土壓力，可不計入立壁與扶壁自重及豎向土壓力；H.中扶壁：BE中=b+L0(17).邊扶壁：Lm；L端的距離，m；b——扶壁的厚度，m。DBT1—2021B1——立壁的厚度，m。Hi處的立壁高度，m；bi'——T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度，m；H度，m；BkT形截面翼緣計算寬度，m。f)T形計算截面的腹板寬度等于扶壁的厚度b。L距；b度；HHi立壁高度；bi—T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度；BkT翼緣計算寬度。下規(guī)定：DBT81—2021口端埋入扶壁，埋入長度應不小于鋼筋的最小錨固長度；b)根據(jù)立壁縱向板條與扶壁連接處的支點剪力組合設計值，配置扶壁與立壁結(jié)合區(qū)段的水平U口端埋入扶壁，埋入長度應不小于鋼筋的最小錨固長度；向鋼筋為起點。為仰斜式、垂直式和俯斜式等。D。 現(xiàn)澆 結(jié)構(gòu)柱預預制標準件m。m意圖應采用砂漿砌筑。DBT81—2021a)立壁間搭接構(gòu)造b)底板間搭接構(gòu)造造示意圖構(gòu)設計開預制，可采用焊接連接、錨栓連接和螺栓角鋼連接。意圖a)擋墻預制立壁b)擋墻預制底板c)擋墻拼裝d)二次澆筑意圖DBT81—2021a)預制單元b)特制角鋼c)擋墻拼裝d)二次澆筑連接示意圖構(gòu)設計扶壁應分開預制，采用螺栓角鋼連接。連接示意圖構(gòu)設計過混凝土榫以及現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)柱形成連接。連接結(jié)構(gòu)鋼筋、螺栓應二次澆筑混凝土封閉，保護層厚度可按JTG/T3310附錄A規(guī)定計算，且應不JTGT小保護層厚度的規(guī)定。式擋土墻宜采用焊縫和螺栓進行裝配單元的連接。焊縫只承受與鋼筋方向相同的軸心力時，可按以下規(guī)定驗算：Tf=ffw(23)N的軸心力，kN；he——角焊縫的有效厚度，mm；lw間角焊縫的計算長度總和，mm；fwf角焊縫強度設計值，MPa。daa焊縫表面到兩圓公切線的距離，mm。DBT1—2021 a焊縫表面到兩圓公切線的距離。滿足以下要求：a)螺栓間距為螺栓孔徑的3~8倍，最外側(cè)螺栓至邊緣距離為螺栓孔徑的2~4倍；c)采用高強度螺栓拼接時，緊固輔助構(gòu)件應采用鋼板制作。接宜采用高強度螺栓，應按以下規(guī)定進行設計和驗算：a)高強度螺栓的預拉力設計值P按公式(25)計算：P=Af(25)P=Af(25)1.2euAe螺紋處的有效截面面積，m2；b)單個高強度螺栓的抗剪承載力設計值Nvb按公式(26)計算：Nbv=0.9nfP nf——高強度螺栓的傳力摩擦面數(shù)目，單剪時為1，雙剪時為2；μ——摩擦面抗滑移系數(shù)。c力設計值按公式(27)計算：N=0.8P(27)DBT1—2021d)單個螺栓同時承受拉力和剪力時承載力設計值按公式(28)計算：vtvte)高強度螺栓群軸心受剪時所需螺栓數(shù)目n按公式(29)計算：n(29)f)高強度螺栓群軸心受拉時所需螺栓數(shù)目n按公式(30)計算：t(30)t(30)DBT81—2021A(規(guī)范性)A.1擋土墻墻后破壞棱體上，作用附加均布荷載時的主動土壓力，可按以下規(guī)定計算：a，見圖A.1，主動土壓力可按公式(A.1)計算：E=YLH(H+2h0)Ka..............................(A.1)計算土層底面的距離按公式(A.2)計算：料：osQaE背上的主動土壓力，kN；H高度，m；Z算土層底面的距離，m；L——沿行車方向的擋土墻計算長度，m，可取單位長度計算，以下主動土壓力計算公式均按單位于墻背內(nèi)為正，墻背外為負；；DBT81—2021E上的主動土壓力；HZ土層底邊的距離；A附加均布荷載的主動土壓力計算示意圖b)附加均布荷載作用于破壞棱體頂面的路堤式擋土墻，見圖A.2，主動土壓力可按公式(A.6)tan9=-tanv土)|tan9+tan9+tanatan9+tana|號h0——作用于破壞棱體頂面附加荷載的換算土層厚度，m；a土墻頂面填土高度，m；b——墻頂后緣至路基邊緣的水平投影長度，m。DBT81—2021Ex分量；Ey分量；Zx平距離；Zy直距離；h破裂面上第一層填土的影響高度；h破裂面上第二層填土的影響高度；h破裂面上第三層填土的影響高度；B寬度；d載距填土前緣的距離；a土墻頂面填土高度；b——墻頂后緣至路基邊緣的水平投影長度；A意圖A7)和公式(A.8)計算：tantanv........(A.7)v=a+6+Q..................................(A.8)取值與式(A.6)相同。A.3破裂面交于附加均布荷載之內(nèi)的路肩式擋土墻(見圖A.3)，主動土壓力可按公式(A.9)計算：DB