標(biāo)志結(jié)構(gòu)計算書-懸臂式標(biāo)志結(jié)構(gòu)計算書（450×250）

附件一標(biāo)志結(jié)構(gòu)計算書懸臂式標(biāo)志結(jié)構(gòu)計算書（450×250）1.設(shè)計依據(jù):《道路交通標(biāo)志和標(biāo)線》(GB5768.1-2009)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計細(xì)則》(JTG/TD81-2017)《公路交通標(biāo)志標(biāo)線設(shè)置指南》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2017)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB5007-2011)《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50135-2006)2.設(shè)計資料:2.1板面數(shù)據(jù)版面1:長方形,4500×2500×3風(fēng)速V=25m/s2.2立柱數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235外徑D=299mm壁厚tl=16mm單位重ρl=111.67Kg/m2.3橫梁數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235外徑D=152mm壁厚tl=10mm長度L=7.279m單位重ρl=35.02Kg/m2.4橫梁法蘭盤數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235厚度tf=25mm直徑D=500mm螺栓布置直徑d=350mm肋板間螺栓數(shù)Ns=2mm肋板數(shù)Nl=42.5橫梁法蘭加勁肋數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Ll=100mm,高Hl=200mm厚度Tl=20mm焊腳尺寸Hf=8mm2.6基礎(chǔ)法蘭盤數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Lf=800mm,寬Wf=800mm邊距W1=50mm厚度tf=30mm肋板數(shù)Nl=82.7基礎(chǔ)法蘭加勁肋數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Ll=160mm,高Hl=250mm厚度Tl=10mm焊腳尺寸Hf=5mm2.8地腳螺栓數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235直徑Dd=27mm受拉數(shù)螺栓數(shù)Nl=32.9基礎(chǔ)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)砼標(biāo)號:C25長Lj=1.8m,寬Wj=1.6m,厚Hj=1.8m容重rj=24kN/m^3基底容許應(yīng)力[δ]=290kPa基底摩擦系數(shù)f=0.33.荷載計算:3.1恒載標(biāo)志板重力G1=A×ρb×g=1.019kN橫梁重力G2=L×ρl×g=5.266kN立柱重力G3=L×ρl×g=9.57kN上部結(jié)構(gòu)總重G=(G1+G2+G3)*α=15.855kN3.2風(fēng)荷載標(biāo)志板Fwb1=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=7.24kN橫梁Fwh1=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=0.329kN立柱Fwp2=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=1.02kN4.橫梁的設(shè)計計算:4.1計算單根橫梁所承受荷載豎直荷載G4=γ0×γG×G1/n=0.611kNω1=G4/Hh=0.453kN/m水平荷載Fwb=3.62kNω2=G4/Hh1=6.521e-002kN/m4.2強(qiáng)度驗算4.2.1受力計算橫梁根部由重力引起的剪力為:Qy=3.771kN由重力引起的彎矩為:My=13.937kN.m橫梁根部由風(fēng)載引起的剪力為:Qx=3.785kN由風(fēng)載引起的彎矩為:Mx=17.491kN.m橫梁截面特性如下:截面積A=4.461e-003m^2截面慣性矩I=π×(D^4-d^4)/64=1.130e-005m^4截面抗彎模量W=π×D^3×(1-α^4)/32=1.487e-004m^3橫梁根部所受的合成剪力為:Q=5.342kN合成彎矩為:M=22.364kN.m4.2.2最大正應(yīng)力驗算σm=M/W=150.418MPa<[σd]=215MPa,滿足要求4.2.3最大剪應(yīng)力驗算τm=2×F/A=2.395MPa<[τd]=125MPa,滿足要求4.2.4危險點應(yīng)力驗算σ4=(σ^2+3×τ^2)^1/2=150.475MPa<[σd]=215MPa,滿足要求4.3變形驗算垂直撓度為:fy=G4/(γ0×γG)×h^2×(3×L-h)/(6×E×I)+ω1/(γ0×γG)×L^4/(8×E×I)=6.139e-002m水平撓度為:fx=Fwb/(γ0×γQ)×h^2×(3×L-h)/(6×E×I)+ω2/(γ0×γQ)×l1^3×(3×L-l1)/(6×E×I)=6.842e-002m合成撓度為:f=9.192e-002mf/L=1.3180e-002<1/75,滿足要求5.立柱的設(shè)計計算:5.1計算截面特性及底部受力立柱所受荷載為:垂直荷載N=γ0×γG×G=19.026kN水平荷載H=Fwb+Fwh+Fwp=8.589kN立柱根部由永久荷載引起的彎矩為:My=27.873kN.m由風(fēng)荷載引起的彎矩為:Mx=55.145kN.m合成彎矩M=61.789kN.m由風(fēng)荷載引起的扭矩為:Mt=34.982kN.m立柱截面特性如下: 截面積A=1.423e-002m^2 截面慣性矩I=π×(D^4-d^4)/64=1.429e-004m^4 截面抗彎模量W=π×D^3×(1-α^4)/32=9.556e-004m^3 截面回轉(zhuǎn)半徑i=0.1m 極慣性矩Ip=2.857e-004m^45.2最大正應(yīng)力驗算σm=N/A+M/W=57.563MPa<[σd]=215MPa,滿足要求5.3最大剪應(yīng)力驗算由水平荷載引起的剪應(yīng)力為:τHmax=N×H/A=1.208MPa由扭矩引起的剪應(yīng)力為:τtmax=Mt×φ/2/Ip=18.304MPaτmax=τHmax+τtmax=19.511MPa5.4危險點應(yīng)力驗算最大正應(yīng)力位置點處，由扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力也為最大,即正應(yīng)力σ=N/A+M/W=65.997MPa剪應(yīng)力τ=18.304MPaσ4=(σ^2+3×τ^2)^1/2=73.216MPa<[σd]=215MPa,滿足要求5.5變形驗算由風(fēng)載引起的立柱頂部的水平位移為:fp=2.541e-002mf/L=3.1962e-003<1/75,滿足要求立柱頂部由扭矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角為:θ=Mt/(γ0×γG)×h/(G×Ip)=8.800e-003rad該標(biāo)志結(jié)構(gòu)左上角點處水平位移最大，由橫梁水平位移、立柱水平位移及由立柱扭轉(zhuǎn)而使橫梁產(chǎn)生的水平位移三部分組成，因此該點總的水平位移為：f=fx+fp+θ×l=0.155m該點距柱底高度h=8mf/h=1.9401e-002<1/50,滿足要求立柱在橫梁之間部分由于橫梁永久荷載產(chǎn)生的彎矩而發(fā)生的轉(zhuǎn)角為:θ'=My/(γ0×γG)×h1/(E×I)=5.327e-003rad橫梁的垂直總位移為:fnl=fy+l×θ'=9.8550e-002m該撓度可作為設(shè)置橫梁預(yù)拱度的依據(jù)。6.立柱與橫梁的連接計算:6.1螺栓群受力計算查表得每個螺栓受拉承載力設(shè)計值Ntb=95.002kN,受剪承載力設(shè)計值Nvb=90.025kN螺栓群重心處所受外力為:合成剪力Q=5.342kN合成彎矩M=22.364kN.m每個螺栓所受的剪力為:Nv=Q/n=0.668kN以橫梁外壁與M方向平行的切線為放轉(zhuǎn)軸，各螺栓距旋轉(zhuǎn)軸的距離分別為:螺栓1:y1=0.239m螺栓2:y2=0.249m螺栓3:y3=0.14m螺栓4:y4=4.999e-002m螺栓5:y5=-8.688e-002m螺栓6:y6=-9.706e-002m螺栓7:y7=1.200e-002m螺栓8:y8=0.102m由以上各y值可見，y2距旋轉(zhuǎn)軸的距離最遠(yuǎn)，記為ymax，其拉力Nmax=Mb*ymax/(∑yi^2)Mb為各螺栓拉力對旋轉(zhuǎn)軸的力矩之和,則Mb＝Nmax*∑yi^2/ymax式中,∑yi^2＝y(tǒng)1+y2+···+yn=1.517e-004以過懸臂法蘭盤圓心，分別與M方向重合和垂直的兩根直線為x和y軸，設(shè)受壓區(qū)最大壓應(yīng)力為σcmax，則受壓區(qū)壓力對旋轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生的力矩為：Mc＝∮σc*2*(r2^2+y^2)^0.5*(y-r1)dy，下限：r1,上限：r2式中r1為立柱半徑，r2為法蘭盤半徑壓應(yīng)力合力絕對值為：Nc＝∮σc*2*(r2^2-y^2)^0.5dy，下限：r1,上限：r2上式中σc為距x軸和y距離處法蘭受壓區(qū)的壓應(yīng)力σc/σcmax=(y-r1)/(r2-r1)根據(jù)法蘭盤的平衡條件：Mb+Mc=MNc=∑Ni經(jīng)整理得：0.609Nmax+2.537e-003σcmax=22364.4713.18Nmax-2.518e-002σcmax=0解得：Nmax=24.057kNσcmax=3.038MPa6.2螺栓強(qiáng)度驗算((Nv/Nvb)^2+(Nmax/Ntb)^2)^0.5=0.253<1,滿足要求該懸臂法蘭盤厚度2.500e-005mm,則單個螺栓的承壓承載力設(shè)計值為:Ncb=243kNNv=0.668kN<Ncb,滿足要求6.3法蘭盤的確定受壓側(cè)受力最大的法蘭盤區(qū)格為三邊支撐板:自由邊長a2=0.247m固定邊長b2=0.174mb2/a2=0.703，查表得：α=8.743e-002該區(qū)格內(nèi)的最大彎矩為：M=α×σcmax×(a2)^2=16.267kN.m法蘭盤所需厚度為：t=(6×Mmax/f)^1/2=2.182e-002m<2.500e-002m,滿足要求受拉側(cè)法蘭盤的厚度，由下式求得:t=(6×Na×Lai/(D+2×Lai)/fb1)^0.5=1.772e-002m<2.500e-002m,滿足要求6.4加勁肋的確定由受壓區(qū)法蘭盤的分布反得到的剪力為:Vi=αRi×lRi×σcmax=75.184kN螺栓拉力所產(chǎn)生的剪力為Vi=Nmax=24.057kN加勁肋高度Hri=0.2m,Tri=2.000e-002m剪應(yīng)力為τ=Vi/(Hri×Tri)=18.796MPa<fv=120MPa,滿足要求加勁肋與標(biāo)志立柱的豎向連接角焊縫尺寸Hf=8.000e-003m焊縫計算長度lw=0.184m角焊縫抗剪強(qiáng)度τf=Vi/(2×0.7*Hf×lw)=36.483MPa<ff=140MPa,滿足要求7.柱腳強(qiáng)度驗算:7.1受力情況豎向力G=γ0×γG×G0=14.269kN水平力H=8.589kN合成彎矩M=61.789kN.m扭矩Mt=34.982kN.m7.2法蘭盤受壓區(qū)長度Xn偏心距e=M/N=4.33m鋼與砼的彈模比n=Es/Ec=7.357受拉地腳螺栓的總面積Ae=1.378e-003m^2受壓區(qū)的長度Xn據(jù)下式求解:Xn^3+3×(e-L/2)×Xn^2-6×n×Ae/B×(e+L/2-Lt)×(L-Lt-Xn)=0求解得Xn=0.1354m7.3底板下的混凝土最大受壓應(yīng)力σc=2×N×(e+L/2-Lt)/(B×Xn×(L-Lt-Xn/3))=1.749MPa<βc×fc=25.244MPa,滿足要求7.4受拉側(cè)地腳螺栓的總拉力Ta=N×(e-L/2+Xn/3)/(L-Lt-Xn/3)=80.479kN<Ae×fs=192.948kN,滿足要求7.5水平抗翦承載力Vfb=0.4×(N+Ta)=37.899kN>F=8.589kN,滿足要求7.6法蘭盤厚度驗算 7.6.1受壓側(cè)計算:對三邊支承板:自由邊長a2=0.29m,固定邊長b2=0.251m由b2/a2=0.864,查表得α=0.103M=α*σc*(a2)^2=15.081kN.m對兩相鄰邊支承板:自由邊長a2=0.357m,固定邊長b2=0.179m由b2/a2=0.5,查表得α=6.019e-002M=α*σc*(a2)^2=13.452kN.m得Mmax=15.081kN.m法蘭盤厚度t=(6×Mmax/f)^1/2=21.009mm<30mm,滿足要求 7.6.2受拉側(cè)計算:法蘭盤厚度t=(6×Na×Lai/((D+2*Lai)*f))^1/2=19.178mm<30mm,滿足要求7.7加勁肋驗算由底板下混凝土的分布反力得到的剪力為: Vi'=Ari×Lri×σc=97.946kN螺栓拉力所產(chǎn)生的剪力: Na=26.826kN得Vi=max(Vi',Na)=97.946kN加勁肋高度Hri=0.25m,厚度Tri=1.000e-002m剪應(yīng)力τR=Vi/(Hri×Tri)=39.178MPa<fv=125MPa,滿足要求角焊縫抗剪強(qiáng)度τf=Vi/(2×0.7*Hf×(Hri-0.001))=58.301MPa<ff=140MPa,滿足要求8.基礎(chǔ)驗算:8.1基底所受荷載豎向總荷載N=G+γ×V=157.551kN水平荷載H=BmG+rj×V=8.589kN由風(fēng)載引起的彎矩為Mx=72.323kN.m由永久荷載引起的彎矩為My=27.873kN.m8.1基底應(yīng)力驗算基底應(yīng)力最大值σmax=N/A+M/W=129.842kPa<150kPa,滿足要求基底應(yīng)力最小值σmin=N/A-M/W=-42.314kPa<0,基底出現(xiàn)負(fù)應(yīng)力負(fù)應(yīng)力分布寬度Lx=|σmin|/(|σmin|+σmax)×L=0.492m<Aa=0.25*L=0.5m即基底負(fù)應(yīng)力面積小于總面積的1/4,滿足要求基底應(yīng)力最大值σmax=N/A+M/W=114.857kPa<150kPa,滿足要求8.2傾覆穩(wěn)定性驗算K0=L/2/e=2.178>1.3,滿足要求8.3滑動穩(wěn)定性驗算Kc=μ×N/F=5.503>1.2,滿足要求綜上所述，該標(biāo)志結(jié)構(gòu)滿足規(guī)范要求。懸臂式標(biāo)志結(jié)構(gòu)計算書（420×200）1.設(shè)計依據(jù):《道路交通標(biāo)志和標(biāo)線》(GB5768.1-2009)《公路交通安全設(shè)施設(shè)計細(xì)則》(JTG/TD81-2017)《公路交通標(biāo)志標(biāo)線設(shè)置指南》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計手冊》《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2017)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010-2010)《地基基礎(chǔ)設(shè)計規(guī)范》(GB5007-2011)《高聳結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50135-2006)2.設(shè)計資料:2.1板面數(shù)據(jù)版面1:長方形,4200×2000×3風(fēng)速V=25m/s2.2立柱數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235外徑D=299mm壁厚tl=16mm單位重ρl=111.67Kg/m2.3橫梁數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235外徑D=152mm壁厚tl=10mm長度L=6.979m單位重ρl=35.02Kg/m2.4橫梁法蘭盤數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235厚度tf=25mm直徑D=500mm螺栓布置直徑d=350mm肋板間螺栓數(shù)Ns=2mm肋板數(shù)Nl=42.5橫梁法蘭加勁肋數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Ll=100mm,高Hl=200mm厚度Tl=20mm焊腳尺寸Hf=8mm2.6基礎(chǔ)法蘭盤數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Lf=800mm,寬Wf=800mm邊距W1=50mm厚度tf=30mm肋板數(shù)Nl=82.7基礎(chǔ)法蘭加勁肋數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235長Ll=160mm,高Hl=250mm厚度Tl=10mm焊腳尺寸Hf=5mm2.8地腳螺栓數(shù)據(jù)鋼材型號:Q235直徑Dd=27mm受拉數(shù)螺栓數(shù)Nl=32.9基礎(chǔ)數(shù)據(jù)基礎(chǔ)砼標(biāo)號:C25長Lj=1.8m,寬Wj=1.6m,厚Hj=1.8m容重rj=24kN/m^3基底容許應(yīng)力[δ]=290kPa基底摩擦系數(shù)f=0.33.荷載計算:3.1恒載標(biāo)志板重力G1=A×ρb×g=0.761kN橫梁重力G2=L×ρl×g=5.039kN立柱重力G3=L×ρl×g=8.908kN上部結(jié)構(gòu)總重G=(G1+G2+G3)*α=14.708kN3.2風(fēng)荷載標(biāo)志板Fwb1=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=5.406kN橫梁Fwh1=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=0.329kN立柱Fwp2=γ0×γq×[(0.5×ρ×C×V^2)×A]=0.949kN4.橫梁的設(shè)計計算:4.1計算單根橫梁所承受荷載豎直荷載G4=γ0×γG×G1/n=0.456kNω1=G4/Hh=0.453kN/m水平荷載Fwb=2.703kNω2=G4/Hh1=6.521e-002kN/m4.2強(qiáng)度驗算4.2.1受力計算橫梁根部由重力引起的剪力為:Qy=3.48kN由重力引起的彎矩為:My=12.201kN.m橫梁根部由風(fēng)載引起的剪力為:Qx=2.868kN由風(fēng)載引起的彎矩為:Mx=12.707kN.m橫梁截面特性如下:截面積A=4.461e-003m^2截面慣性矩I=π×(D^4-d^4)/64=1.130e-005m^4截面抗彎模量W=π×D^3×(1-α^4)/32=1.487e-004m^3橫梁根部所受的合成剪力為:Q=4.509kN合成彎矩為:M=17.617kN.m4.2.2最大正應(yīng)力驗算σm=M/W=118.485MPa<[σd]=215MPa,滿足要求4.2.3最大剪應(yīng)力驗算τm=2×F/A=2.022MPa<[τd]=125MPa,滿足要求4.2.4危險點應(yīng)力驗算σ4=(σ^2+3×τ^2)^1/2=118.537MPa<[σd]=215MPa,滿足要求4.3變形驗算垂直撓度為:fy=G4/(γ0×γG)×h^2×(3×L-h)/(6×E×I)+ω1/(γ0×γG)×L^4/(8×E×I)=4.920e-002m水平撓度為:fx=Fwb/(γ0×γQ)×h^2×(3×L-h)/(6×E×I)+ω2/(γ0×γQ)×l1^3×(3×L-l1)/(6×E×I)=4.577e-002m合成撓度為:f=6.720e-002mf/L=1.0068e-002<1/75,滿足要求5.立柱的設(shè)計計算:5.1計算截面特性及底部受力立柱所受荷載為:垂直荷載N=γ0×γG×G=17.65kN水平荷載H=Fwb+Fwh+Fwp=6.684kN立柱根部由永久荷載引起的彎矩為:My=24.403kN.m由風(fēng)荷載引起的彎矩為:Mx=40.79kN.m合成彎矩M=47.532kN.m由風(fēng)荷載引起的扭矩為:Mt=25.415kN.m立柱截面特性如下: 截面積A=1.423e-002m^2 截面慣性矩I=π×(D^4-d^4)/64=1.429e-004m^4 截面抗彎模量W=π×D^3×(1-α^4)/32=9.556e-004m^3 截面回轉(zhuǎn)半徑i=0.1m 極慣性矩Ip=2.857e-004m^45.2最大正應(yīng)力驗算σm=N/A+M/W=44.493MPa<[σd]=215MPa,滿足要求5.3最大剪應(yīng)力驗算由水平荷載引起的剪應(yīng)力為:τHmax=N×H/A=0.94MPa由扭矩引起的剪應(yīng)力為:τtmax=Mt×φ/2/Ip=13.297MPaτmax=τHmax+τtmax=14.237MPa5.4危險點應(yīng)力驗算最大正應(yīng)力位置點處，由扭矩產(chǎn)生的剪應(yīng)力也為最大,即正應(yīng)力σ=N/A+M/W=50.981MPa剪應(yīng)力τ=13.297MPaσ4=(σ^2+3×τ^2)^1/2=55.942MPa<[σd]=215MPa,滿足要求5.5變形驗算由風(fēng)載引起的立柱頂部的水平位移為:fp=1.656e-002mf/L=2.2372e-003<1/75,滿足要求立柱頂部由扭矩產(chǎn)生的扭轉(zhuǎn)角為:θ=Mt/(γ0×γG)×h/(G×Ip)=5.951e-003rad該標(biāo)志結(jié)構(gòu)左上角點處水平位移最大，由橫梁水平位移、立柱水平位移及由立柱扭轉(zhuǎn)而使橫梁產(chǎn)生的水平位移三部分組成，因此該點總的水平位移為：f=fx+fp+θ×l=0.102m該點距柱底高度h=7.5mf/h=1.3607e-002<1/50,滿足要求立柱在橫梁之間部分由于橫梁永久荷載產(chǎn)生的彎矩而發(fā)生的轉(zhuǎn)角為:θ'=My/(γ0×γG)×h1/(E×I)=4.491e-003rad橫梁的垂直總位移為:fnl=fy+l×θ'=7.9178e-002m該撓度可作為設(shè)置橫梁預(yù)拱度的依據(jù)。6.立柱與橫梁的連接計算:6.1螺栓群受力計算查表得每個螺栓受拉承載力設(shè)計值Ntb=95.002kN,受剪承載力設(shè)計值Nvb=90.025kN螺栓群重心處所受外力為:合成剪力Q=4.509kN合成彎矩M=17.617kN.m每個螺栓所受的剪力為:Nv=Q/n=0.564kN以橫梁外壁與M方向平行的切線為放轉(zhuǎn)軸，各螺栓距旋轉(zhuǎn)軸的距離分別為:螺栓1:y1=0.244m螺栓2:y2=0.246m螺栓3:y3=0.125m螺栓4:y4=3.415e-002m螺栓5:y5=-9.208e-002m螺栓6:y6=-9.392e-002m螺栓7:y7=2.728e-002m螺栓8:y8=0.118m由以上各y值可見，y2距旋轉(zhuǎn)軸的距離最遠(yuǎn)，記為ymax，其拉力Nmax=Mb*ymax/(∑yi^2)Mb為各螺栓拉力對旋轉(zhuǎn)軸的力矩之和,則Mb＝Nmax*∑yi^2/ymax式中,∑yi^2＝y(tǒng)1+y2+···+yn=1.514e-004以過懸臂法蘭盤圓心，分別與M方向重合和垂直的兩根直線為x和y軸，設(shè)受壓區(qū)最大壓應(yīng)力為σcmax，則受壓區(qū)壓力對旋轉(zhuǎn)軸產(chǎn)生的力矩為：Mc＝∮σc*2*(r2^2+y^2)^0.5*(y-r1)dy，下限：r1,上限：r2式中r1為立柱半徑，r2為法蘭盤半徑壓應(yīng)力合力絕對值為：Nc＝∮σc*2*(r2^2-y^2)^0.5dy，下限：r1,上限：r2上式中σc為距x軸和y距離處法蘭受壓區(qū)的壓應(yīng)力σc/σcmax=(y-r1)/(r2-r1)根據(jù)法蘭盤的平衡條件：Mb+Mc=MNc=∑Ni經(jīng)整理得：0.616Nmax+2.537e-003σcmax=17616.6793.229Nmax-2.518e-002σcmax=0解得：Nmax=18.721kNσcmax=2.401MPa6.2螺栓強(qiáng)度驗算((Nv/Nvb)^2+(Nmax/Ntb)^2)^0.5=0.197<1,滿足要求該懸臂法蘭盤厚度2.500e-005mm,則單個螺栓的承壓承載力設(shè)計值為:Ncb=243kNNv=0.564kN<Ncb,滿足要求6.3法蘭盤的確定受壓側(cè)受力最大的法蘭盤區(qū)格為三邊支撐板:自由邊長a2=0.247m固定邊長b2=0.174mb2/a2=0.703，查表得：α=8.743e-002該區(qū)格內(nèi)的最大彎矩為：M=α×σcmax×(a2)^2=12.854kN.m法蘭盤所需厚度為：t=(6×Mmax/f)^1/2=1.940e-002m<2.500e-002m,滿足要求受拉側(cè)法蘭盤的厚度，由下式求得:t=(6×Na×Lai/(D+2×Lai)/fb1)^0.5=1.563e-002m<2.500e-002m,滿足要求6.4加勁肋的確定由受壓區(qū)法蘭盤的分布反得到的剪力為:Vi=αRi×lRi×σcmax=59.41kN螺栓拉力所產(chǎn)生的剪力為Vi=Nmax=18.721kN加勁肋高度Hri=0.2m,Tri=2.000e-002m剪應(yīng)力為τ=Vi/(Hri×Tri)=14.853MPa<fv=120MPa,滿足要求加勁肋與標(biāo)志立柱的豎向連接角焊縫尺寸Hf=8.000e-003m焊縫計算長度lw=0.184m角焊縫抗剪強(qiáng)度τf=Vi/(2×0.7*Hf×lw)=28.829MPa<ff=140MPa,滿足要求7.柱腳強(qiáng)度驗算:7.1受力情況豎向力G=γ0×γG×G0=13.237kN水平力H=6.684kN合成彎矩M=47.532kN.m扭矩Mt=25.415kN.m7.2法蘭盤受壓區(qū)長度Xn偏心距e=M/N=3.591m鋼與砼的彈模比n=Es/Ec=7.357受拉地腳螺栓的總面積Ae=1.378e-003m^2受壓區(qū)的長度Xn據(jù)下式求解:Xn^3+3×(e-L/2)×Xn^2-6×n×Ae/B×(e+L/2-Lt)×(L-Lt-Xn)=0求解得Xn=0.1375m7.3底板下的混凝土最大受壓應(yīng)力σc=2×N×(e+L/2-Lt)/(B×Xn×(