土木12設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)部分計(jì)算書

建筑設(shè)計(jì)理念及設(shè)計(jì)依 設(shè)計(jì)理 第一章設(shè)計(jì)資 工程名 結(jié)構(gòu)類 參考資 第二章結(jié)構(gòu)選 樓梯結(jié) 第三章荷載選擇和計(jì) 第四章樓板計(jì) 第五章框架計(jì) 5、內(nèi)力計(jì) 6剪力計(jì) 第六章風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力計(jì) 第七章水平作用計(jì) 2作用的計(jì) 3作用下的側(cè)移驗(yàn) 第八章截面設(shè)計(jì)與配筋計(jì) 第九章基礎(chǔ)設(shè) 荷載計(jì) C)確定基礎(chǔ)高 d)基底配 致 參考文 抗震設(shè)防烈度為8度，設(shè)計(jì)基本加速度0.2g；場地類別為二類，設(shè)計(jì)分基本雪壓為0.4kN/m20.45kN/m2=18fk=200 粘土（eEs=8000=19fk=200 Es=12000=19.8fk=210 Es=16000縱向剖

建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)(第二版),包世華，方鄂華編，采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)體系。采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土肋型屋蓋，采用剛性防水屋面，板厚100㎜。全部采用現(xiàn)澆鋼筋混凝肋形樓蓋，板厚120㎜。砼強(qiáng)度為C30鋼筋采用HPB30020KNm.采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土板式樓梯。墻體采用200厚的加氣混凝土砌塊。在+-標(biāo)高以下采用200的標(biāo)準(zhǔn)磚砌塊。由于教學(xué)樓以教學(xué)樓為主，所以對教室進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。找平層：15厚水泥砂 0.015×20=0.30防水層（剛性）40厚C20細(xì)石混凝土防 1.0防水層（柔性）SBS防水卷材2層 0.4kN/m2找平層：15厚水泥砂漿 0.015×20=0.30kN/m2找坡層：40厚水泥石灰焦渣砂漿0.3%找平0.04×14=0.56kN/m2保溫層：80厚礦渣水泥 0.08×14.5=1.16kN/m2結(jié)構(gòu)層：100厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 0.10m×25KN/m3=3.0kN/m2抹灰層：10厚混合砂 10mm20mm0.65結(jié)構(gòu)層：1200.12m×25KN/m3=3.0抹灰層：10×3.82(3)橫梁自 25×0.3×(0.5-抹灰 10厚混合砂 0.01×[(0.5-縱梁自 25×0.3×(0.6-抹灰 10厚混合砂 0.01×[(0.6-0.12)×2+0.35)]×17=0.26基礎(chǔ)梁自重b×h=300mm×600mm： 抹灰層：10厚混合砂 0.01×0.5×4

縱 塑鋼 水刷石外墻 (3.9-水泥粉刷內(nèi)墻 (3.9-合 縱 (4.85-1.7-0.7-0.45)×0.25塑鋼 水刷石外墻 (3.9-水泥粉刷內(nèi)墻 (3.9-1.7)×0.36=0.576合 8.271縱 (3.9-0.7)×0.26.5=3.38水泥粉刷內(nèi)墻 (3.9-1.7)×0.36×2=1.152縱 (4.85-0.7-0.45)×0.26.5=4.03水泥粉刷內(nèi)墻 (3.9-合 橫 (3.9-0.7)×0.2水泥粉刷內(nèi)墻 (3.9-合 橫 (4.85-0.7-0.45)×0.2m(3.9-0.7)×0.36上人屋 2.0不上人屋 0.5樓面：走 2.5樓 2.0g=g+q，q= 標(biāo)準(zhǔn)層樓板：g’=g+q2

m2+2

m2=6.8KN/q’=q=

m2=1.4KN/ 標(biāo)準(zhǔn)層廁所：g’=g+q2

m2+2

m2=9.2KN/q’=q=

m2=1.4KN/ 標(biāo)準(zhǔn)層樓板 p=g+q=

m2+2.8

m2=8.2KN/標(biāo)準(zhǔn)層廁所 p=g+q=

m2+2.8

m2=10.6KN/ a b a板的跨度計(jì)算：邊 Lo=Ln+2+2且LoLn+2+中間 Lo=Ln+b且LoABAB 跨座內(nèi)支(0.03206.80.0501.4)3.33.33.04KN(0.02156.8(0.036.83.33.32.05KN2.12.13.72KN3.403.724.14KN3.400.23.79JKN0.0828.23.37.10KN0.0718.22.18.63KN0.0738.23.36.32KN0.0788.22.19.48KNCCD 跨內(nèi)支座(0.01276.80.08921.4)(0.0406.80.0600.89KN2.12.13.76KN(0.04966.80.0210(0.0146.80.0240 3.63.61.54KN3.761.364.03KN0.890.21.541.72KN3.760.22.112KN0.0788.23.62.69KN0.1148.22.19.87KN0.10938.23.63.77KN0.07758.22.16.71KNEFEF 跨內(nèi)支座(0.03759.20.081.4)3.60.96KN(0.01766.82.72.70.36KN(0.00689.2(0.01766.82.72.70.36KN3.6362.10KN0.432KN0.432KN0.08010.63.61.78KN0.05138.22.70.88KN0.057110.63.61.27KN0.05138.22.70.88KNGHGH 跨內(nèi)支座U(0.02279.20.03681.4)2.71.44KN(0.03606.8 2.72.70.70KN .02279.20.03681.4)2.71.44KN2.7(0.0096.80.0262.72.70.21KN0.700.210.74KN20.700.20.35KN0.06010.62.73.51KN0.0788.22.71.34KN0.06010.62.73.51KN0.05718.22.70.98KN(0.01906.80.072.552.555.13KN(0.038(0.01906.80.072.552.555.13KN(0.0386.80.0296(0.0246.80.0351.4)2.73.15KN2.552.556.77KN5.136.776.48KN3.273.153.9KN座支內(nèi)跨JIIJJI(0.0226(0.02266.80.0481.4)2.73.27KN5.135.130.27.80KN座支內(nèi)跨座支內(nèi)跨0.0678.22.78.14KN0.07488.25.113.84KN0.0688.22.78.27KN0.09038.25.116.71KNLK(0.04546.8LK(0.04546.80.02422.552.555.90KN(0.0386.80.0296(0.01536.80.082(0.01906.80.076.65KN5.130.27.80KN4.45KN5.136.776.48KN2.552.556.77KN5.15.13.77KN2.552.555.13KN0.07488.25.113.84KN0.07738.25.110.92KN0.09038.25.116.71KN0.10338.25.114.59KNMNMN 跨內(nèi)支座UKN.m.00996.80.09651.4)2.70.27KN291920.04562.72.71.83KNm(0.05346.80.01741.4)2.70.51KN(002249.22.72.71.41KNm1.831.412.11KNm1.830.20.07848.22.70.85KN0.077610.62.74.54KN0.11468.22.71.24KN0.071610.62.74.19KNOPOP 跨內(nèi)支座(0.03759.20.081.4)2.7(0.01766.82.72.70.36KN0.96KN(0.00689.22.72.72.10KN(0.01766.82.72.70.36KN0.432KN0.432KN0.08010.62.71.78KN0.05138.22.70.88KN0.057110.62.71.27KN0.05138.22.70.88KN0.432KN0.432KN3.03.00.36KN(0.01766.83.03.02.10KN(0.00689.23.03.00.36KN(0.01766.8RQ(0.03759.20.081.4)3.00.96KN座支內(nèi)跨0.08010.62.71.78KN0.05138.26.60.88KN0.057110.62.71.27KN0.05138.26.60.88KN外側(cè)，截面有效高度h0可取為：

h0h20mm100mmh0h20mm90mm各跨內(nèi)、支座彎矩已經(jīng)求得（可按Asm/0.95fyh0算出相應(yīng)的鋼筋截面面積 mh0/A/s/跨A區(qū)loxloyB區(qū)loxloyC區(qū)lox中格loyD區(qū)loxloyE區(qū)loxloyF區(qū)loxloyG區(qū)loxloyH區(qū)loxloy跨I區(qū)loxloy3J區(qū)loxloyK區(qū)loxloyL區(qū)loxloylox中l(wèi)oyloxloy跨中O區(qū)loxloyP區(qū)loxloyQloxloyRloxloy m/kNh0/A/s/支A--B--C--A--D--座E--H--I--H--F--G--L--N--M--J--F--K--K--N--P--Q--P--K--E--框架結(jié)構(gòu)平面計(jì)算單元1010軸的一榀框架進(jìn)行計(jì)算。設(shè)計(jì)內(nèi)容包括框架計(jì)算單元、計(jì)算簡圖的確定，框架受到的各種荷載計(jì)算，各種荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算、內(nèi)力組合及截面配筋計(jì)算。礎(chǔ)頂面。室內(nèi)外高差0.45m,基礎(chǔ)頂面至室外底面為0.45m，因此基礎(chǔ)頂面到一層該建筑的抗震設(shè)防列度為750年，設(shè)計(jì)使用年限為50年，設(shè)計(jì) C30，HRB400，初選尺寸為：（采用雙向板C30，HRB400，初選尺寸為：③柱根據(jù)層高（1/12~1/18）H,600mm×600mm，其砼為 b bh12慣性矩IL線剛度i4i3ii轉(zhuǎn)動剛度分配系數(shù)C選用C30E3.0107KN/MC

3.0107KN/M2 ic

ECIC/H

12

KN/3.0107KN/M2 iECIC/H

12

KN/i=ECIC/l

3.0107KN/M220.3m12

3.47

KN/iECIC/l

3.0107KN/M220.3m12

KN/令ic2-6=1.0，iic34ic10.01X1040.35進(jìn)行框架結(jié)構(gòu)在豎向荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算之前，先要將樓面上的豎向荷載分配給支承它的結(jié)構(gòu)。雙向板中長板傳遞為梯形的形式，短邊傳遞為三角形的形式。1、屋面荷載;①附加卷材一 0.05KN/②1:3水泥砂漿找平25 200.25=0.5KN/③1：8爐渣找坡2%厚20 27.60.02=0.55KN/④120厚水泥聚苯保溫 0.170.12=0.02KN/⑤1：3水泥砂漿找平層20 200.02=0.4KN/⑥現(xiàn)澆鋼筋混凝土板120 250.12=3KN/⑦1：3混合砂漿找平層20 170.02=0.34KN/486KN2、樓面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值確定①20㎜混合砂漿層 20KN/m30.02=0.4KN/②現(xiàn)澆鋼筋混凝土板厚120㎜ 25KN/m30.012=2.5KN/③15mm厚天棚抹灰 17KN/m30.15=0.26KN/④大理石板 0.28KN/恒載合計(jì) 3.44KN/3、構(gòu)件自重梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.30m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.0117{（0.6-0.12）2+0.3}=0.21KN/321KN次梁自重：02(0.40122514kN10㎜混合砂漿00117{(0.40122+0.2}=013KN153KN標(biāo)準(zhǔn)層柱子的自重：0.60.62.82530.02417底層柱子自重 0.60.63.7253.70.02417墻自重：標(biāo)準(zhǔn)層1.2m0.2m18KNm34.32KN塑鋼門窗：095KNm涂料外墻面；055KNm水泥粉刷內(nèi)墻面：0.55KN6.77KN底層：4.8m0.2m5.5KN/m30.9m0.24m18KN/m37.67KN/水泥粉刷內(nèi)墻面：0.55KN7.67KN4、活荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算根據(jù)規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》不上人屋面：05KNm2基本風(fēng)壓：04KNm2020KN（a）J-H軸間框架

6.89KN/m21.125m1-20.4332+0.43336.89KN/m21.7251-20.362+0.3636.89KN/m20.6m1-20.3442+0.0.344320.54KN/活載:

0.5KN/m21.125m1-20.4332+0.43330.5KN/m21.7251-20.362+0.3630.5KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34431.49KN/梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.3m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.01 17 {（0.6-0.122+0.30}=0.21KN/墻重 1.2m×0.20m×18KN/m3+17KN/m×1.2m×0.02m×2=5.14KN/屋面層框架梁均布荷載為：恒載=屋面板傳荷載+梁自重+墻重=20543215142889KNm活載=板傳荷載=1.49KN/m

3.44KN/m21.125m1-20.4332+0.43333.44KN/m21.7251-20.362+0.3633.44KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34439.07KN/活載:

2.0KN/m21.125m1-20.4332+0.43332.0KN/m21.7251-20.362+0.3632.0KN/m20.6m1-20.3442+0.0.34435.96KN/樓面梁框架梁均布荷載為：恒載=樓面板傳荷載+梁自重+墻重=90732115422770KNm活載=板傳荷載=5.96KN/m（b）H-G軸間框架

6.89KN/m21.2m1-20.412+0.4136.89KN/m21.6556.89KN/m20.75516.40KN/ 活載:

0.5KN/m21.2m1-20.5KN/m21.6550.5KN/m20.7551.20KN/ 梁自重bh=300㎜600（梁自重25KNm30.30m(0.6m012m30KN抹10㎜混合砂 0.01 17 {（0.6-0.122+0.30}=0.21KN/墻重 1.2m×0.20m×18KN/m3+17KN/×1.2m×0.02m×2=5.14KN/屋面層框架梁均布荷載為：恒載=屋面板傳荷載+梁自重+墻重=16403215142475KNm活載=板傳荷載=4.80KN/m3.44KNm21.6553.44KNm20.7558.20KN/ 活載:

2.0KN/m21.2m1-20.412+0.4132.0KN/m21.6552.0KN/m20.7554.80KN/ 樓面梁框架荷載為恒載=樓面板傳荷載+梁自重+墻重=8203215141655KNm活載=板傳荷載=4.80KN/m（C）J軸柱縱向集中荷載的計(jì)算：女兒墻自重（1500,100㎜的混凝土壓頂(1.2m20.24m)0.5KN/m26.67KN/m頂層柱恒荷載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載6.67KN/m7.8m3.21KN/m7.80.6m16.40KN/m7.8頂層柱活荷載=板傳活荷載=4.80KNm7.8m標(biāo)準(zhǔn)層柱恒荷載=墻重+梁自重+板傳荷載6.77KN/m7.8m0.63.21KN/m7.80.68.49KN/m7.8標(biāo)準(zhǔn)層柱活荷載=板傳活荷載=4.80KN/m7.8m底層柱恒荷載=墻重+基礎(chǔ)梁自重7.67KN/m7.80.6m2.5KN/m7.8m0.6（d）H軸柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱恒荷載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載6.67KN/m7.80.6m3.21KN/m2.7頂層柱活荷載=板傳活荷載=4.8KNm2.7m標(biāo)準(zhǔn)層柱恒荷載=墻重+梁自重+板傳荷載6.77KN/m7.2m3.21KN/m2.1m8.49KN/m2.1標(biāo)準(zhǔn)層柱活荷載=板傳活荷載=4.8KN/m2.7m底層柱恒荷載=墻重+基礎(chǔ)梁自重7.67KN/m7.8m2.5KN/m2.7m（e）G軸柱縱向集中荷載計(jì)算頂層柱恒荷載=梁自重+板傳荷載3.21KN/m2.1m16.40KN/m頂層柱活荷載=板傳活荷載=2.5KNm10.7m標(biāo)準(zhǔn)層柱恒荷載=墻重+梁自重+板傳荷載6.77KN/m2m3.21KN/m2.5m8.49KN/m7.53.442.6標(biāo)準(zhǔn)層柱活荷載=板傳活荷載=2.5KNm10.7m底層荷載=墻重+基礎(chǔ)梁自7.67KN/m2m2.5KN/m2.5m由于內(nèi)力計(jì)算采用分層法,因而除底層外,其他各層柱的線剛度均乘0.9131/2恒荷載內(nèi)力計(jì)算柱端和梁端的傳遞彎矩確定J處的彎矩： 581.72ql KN/mm) 112kN/ l2 H處的彎矩：左梁 38.33.72ql KN/mm) 104.5kN/ l2 右梁

Pa

581.7ql KN/mm) 135kN/ J處的彎矩：

Pa

28.93.7ql KN/mm) 底層和標(biāo)準(zhǔn)層彎矩：G 88.71.72ql KN/mm) 107.5kN/ l2 H右梁

Pa

88.71.7ql KN/mm) 143kN/ l2 左梁1ql2121.772.7228.52kN/ 88.7kN/ KN/

Pa

38.33.7 l2 計(jì)算分配系數(shù)頂層分配系數(shù)J4下柱 444右梁 44H

444

444

下柱10.3450.345G

44 4

下柱44標(biāo)準(zhǔn)層分配系數(shù)J節(jié)點(diǎn) 4

444

左梁

4H

4440.9 4440.9 4440.9 4440.9

G

444 444 444

底層分配系數(shù)J節(jié)點(diǎn)

444 44 444

H

444 444 444 444

G

444 44 444

利用分層法求彎矩而在利用分層法前提的基本假定：在豎向荷載作用下，框架側(cè)移小，因而忽略不計(jì)。每層框架梁上的荷載對其他各層梁的影響很小，可以忽略不計(jì)。因此，每層梁上的荷載只在該層梁及該層梁相連的柱上分配和傳遞。所以在計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力和位移可按彈性方法計(jì)算在豎向荷載作用下，可以考慮梁端塑性變形內(nèi)力重分布而對梁端負(fù)彎矩進(jìn)行調(diào)幅，取調(diào)幅系數(shù)0.96剪力計(jì)算采用如下 =V -(Mijk

+Mjikl0 =V -(Mijk

+Mjikl0V0lk，V0rk——簡支梁支座左端和右端的剪力值標(biāo)準(zhǔn)值，當(dāng)梁上無荷載作用時(shí)取0，剪力以使用所取體產(chǎn)生順時(shí)針轉(zhuǎn)動為正；MijkMjik——梁端彎矩標(biāo)準(zhǔn)值，以繞桿端順時(shí)針為正，反之為負(fù)。梁端剪力計(jì)算如下：頂層：VJV

32kn/m7.8m10.542.88142 32kn/m7.8m18.442.88142 33.2kn/m2.7m38152.255.8 33.2kn/m2.7m20152.255.8 42.8841G

10.210.797.54KN

55.853.6824層剪力計(jì)算：VJV

27kn/m7.8m13.988.7131.6 27kn/m7.8m24.488.7131.6 28kn/m2.7m58.1153.1870.16 28kn/m2.7m30.6153.1853.68 47.741G

10.7910.7916.6853.68VJV

27kn/m7.8m13.950.91131.2 27kn/m7.8m24.450.91131.2 27kn/m2.7m58.1152.371.42 27kn/m2.7m30.6153.1871.42 23.4311.72G

10.554.5632.8816.44恒荷載下的剪力圖利用節(jié)點(diǎn)平衡求出軸力(G)1、計(jì)算主要承重結(jié)構(gòu)時(shí)用wkzszw0查《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》wk—風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：z—高度Zszw0—基本風(fēng)壓OO

W0.4kNm2，由于地面粗糙度為Bzz值:由于建筑物H不超過30m,所以z=1.0查<<荷載規(guī)范>>得szs0.8;背風(fēng)值s0.5;所以取s1.3計(jì)算高度Z處的風(fēng)振系數(shù)按如 計(jì)算：式中：—脈動增大系數(shù)：—脈動影響系數(shù)：zzT20.147，=1.44，=0.83，

1z0z=

H因?yàn)楸窘ㄖ馗叨缺容^均勻的 建筑按左 計(jì)算第一層z=0.163第二層z=0.302第三層z=0.442第四層z第五層z=k風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表格w(kNm2k

層數(shù) 振型系數(shù)（層數(shù) 振型系數(shù)（zz112345將所算得的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值轉(zhuǎn)化為線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk，進(jìn)而轉(zhuǎn)化為集中荷載。轉(zhuǎn)化為線荷載標(biāo)準(zhǔn)值qk:

0.64kN/m2m2.94kN/ 0.71kN/m2m3.27kN/

0.77kN/m2m3.54kN/ 0.84kN/m2m3.86kN/

0.9kN/m2m4.14kN/第五層4.14kNmm11.59kN第四層3.86kNmm10.81kN第三層:3.54kNmm9.91kN第二層:3.27kNmm9.16kN第一層:2.94kNmm8.23kN（1）1.D11橫向2～8D i 2Di12cc(kN/G 24.38104kNi 24.86104kNH 2(4.38104kNm4.38104)ki24.86104kNJ 24.38104kNi 24.86104kN2橫向底層D i0.5 2Dicch(kN/ G4.38104kNm3.74104kNH4.38104kNm4.38104kNm3.74104kNJ4.38104kNm3.74104kND18250kN/m13—16 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

14—17i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 15—18i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD51D52D530.60.810.423

0.6(15.4514.5013.38)

0.81(15.4514.5013.38)19.50KN0.42(15.4514.5013.38)10—13 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

11—14i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 12—15i1i2i3i420.79

a

i1112ic0.42 a

2

2

2 c 3DiD41D42D430.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.48)

0.81(15.4514.5013.3812.48)25.12KN0.42(15.4514.5013.3812.48)7—10i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

8—11i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 9—12i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD31D32D330.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.4811.43)

0.81(15.4514.5013.3812.4811.43)30.26KN0.42(15.4514.5013.3812.4811.43)15.47KN4—7 i1i2i3 2

a

iDa

112ic1121.35

2

2 c

5—8i1i2i3i421.340.792

a

i a

1

20.45121.35

2

2 c 6—9i1i2i3i420.79

a

i

2

2

2 a

1

0.42121.35 c 3DiD21D22D230.60.810.423

0.6(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)25.67KN

0.81(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)35.00KN0.42(15.4514.5013.3812.4811.4310.53)17.89KN1—4i1i21.34

ai0.50.51.34

2

2DaD0.55

0.55121c

2—5i1i21.340.79

ai0.50.52.13i

2

2DaD0.64

0.64121.0c

3—6i1i20.79

ai0.50.50.79i

2

2DaD0.46

0.46121.0c

33DiD11D12D130.420.50.36

0.42(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)28.60KN0.50(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)0.36(15.4514.5013.3812.4811.4310.539.36)24.51KN柱的反彎點(diǎn)高度取決于框架的層數(shù)、柱子所在的位置、上下層梁的剛度比值、上下層梁的剛度比值、上下層高與本層高的比值以及荷載的作用形式等，因此柱子的反彎點(diǎn)高度可以按如下計(jì)算：yy0y1y2式中y0—標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比，是在各層等高、各跨相等、各層 剛度都不改變的情況下求得的反彎點(diǎn)高度比：y1因上下層梁剛度比變化的修正值y2—因上層高變化的修正值：y3—因下層層高變化的修正值：柱的反彎點(diǎn)位置計(jì)算接過如下：G軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/i層號h/iyyyyyyh/52.81.00.450000.451.3542.81.00.450000.451.3532.81.00.450000.451.3522.81.00.500000.501.513.71.340.580000.581.74H軸框架柱反彎點(diǎn)位置層號h/i層號h/iyyyyyyh/52.81.580.380000.381.1442.81.580.380000.381.1432.81.580.380000.381.1422.81.580.500000.501.5013.72.130.610000.612.4100i層 h/ i

0yh/0 3.00 0.59 0.25 3.00 0.59 0.25 0 3.00 0.59 0.250 3.00 0.59 0.25 3.95 0.79 0.65

0.25 0.75 0.25 0.75 0.25 0.75 0.25 0.75 0.65 2.57框架各柱的桿端彎矩和梁端彎矩按下式計(jì)算： MJ下Viy中柱處的梁

左i i

ii H H

ii

））

MH總jMJ下j1MJ上 層 V/(H/M)

Dim

/

yh/ (1-y)h/ Mc Mc Mc5(3.9)37.460.3314.301.351.6523.6019.3135.474(3.9)48.270.3318.421.351.6530.4024.8749.713(3.9)58.180.3322.191.351.6536.6230.0061.492(3.9)67.340.3325.671.51.5038.5138.5168.511(4.8)75.570.3328.601.742.2163.2149.78101.72 層 V/ V/

yh/ (1-y)h/ (H/M)

5(3.9)37.460.4519.501.141.8636.2722.2332.5519.124(3.9)48.270.4525.121.141.8646.7228.6443.4425.513(3.9)58.180.4530.261.1418656.2934.5053.5131.422(3.9)67.340.4535.001.501.5052.5052.5054.8132.191(4.8)75.570.3934.042.411.5452.4282.0466.1038.82 層 V/ V/(H/M)

yh/ (1-y)h/ Mc Mc Mc5(3.9)37.460.239.970.751.2512.477.4817.644(3.9)48.270.2312.840.751.2516.059.6323.533(3.9)58.180.2315.470.751.2519.3411.6128.972(3.9)67.340.2317.890.751.2522.3713.4233.981(4.8)75.570.2824.512.571.3833.8363.0047.25繪制風(fēng)荷載作用下的彎矩圖：風(fēng)荷載作用下的彎矩圖水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算：

式中：Vj—第jDij—第juj—第j第一層的層間側(cè)移值求出以后，就可以計(jì)算各樓板標(biāo)高處的側(cè)移值的頂點(diǎn)側(cè)移值，各層樓板標(biāo)高處的側(cè)移值是該層以下各層層間側(cè)移之和。頂點(diǎn)側(cè)移是所有各層層間側(cè)移之和。jjjujujjnn

ujj1構(gòu)

2-5Di i 名

aJ

2

DaJiJ

2/(KN/G軸 H軸 J軸 D構(gòu) i i 名

i 2

DaJiJ

2/(KN/GHJD17259kN/m風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算層 Wj/

Vj/

D/(KN/

uj/

uj/511.5943.77511.5943.77732600.0006410.8156.38732600.000839.9167.92732600.000929.1678.56732600.001118.2387.15517770.00171111uuj根據(jù)高度不大于150m 建筑，其樓層最大位移與層高之比不宜大1

（框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值： 1（滿足要求 第七章水平作用計(jì)1底層柱：

0.6m0.6m25KN/m33.7m0.02m0.5m17kN/m33.7m

0.6m0.6m25KN/m32.8m0.02m417KN/m32.8m25KN/m30.25m(0.60.1)m11.30.02{(0.60.1)20.25}17KN/m311.3m

4.86KN/

0.52.0KN/m21.0KN/恒荷載+0.5活荷 合計(jì)：5.86KN/

3.44KN/0.52.0KN/m21.0KN/恒荷載+0.5活荷 合計(jì)KN/

1.2m0.24m4.6m18KNm323.8KN

G5G4G3G26.774.6m2.8m標(biāo)準(zhǔn)層內(nèi)墻 3.8511.32.8

G16.774.6m3.7m

6G5.86kN/m211.3m4.5m23.8KN6GGGG5.86kN/m211.3m4.5m87.2KN 121.8KN19.4340.1211

G5.86kN/m211.3m4.5m115.2KN121.2825.64340.12（GB50011—2001）40m，以剪切變形為2作用的計(jì)a、各層水平作用力的確根據(jù)設(shè)計(jì)資料，攀枝花設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本加速度值h30m，建筑場地類別為Ⅱ類二組， 特征周期Tg0.4一般情況下，鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，算出基本自振周期T1為對于鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)

0.220.035

（H<30m,框架結(jié)構(gòu)33B—房屋總寬度33

由于1.4Tg1.40.40S0.56ST10.571S，所以考慮頂部附 作用的影響則有頂部附 作用，系

n0.08T10.010.080.5710.01水平影響系數(shù)最大

max因?yàn)門g0.4sT10.5715Tg故水平影響系數(shù)

Tg

)091.00.08 2max

7 7

0.85(321.855605.3651.5)3.4103 aG0.05813.32103KN 1第一層水 作用FF GjH

FEK(1n651.53.7193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第二層水 作用F G2

(1 GjH

605.36.5193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第三層水 作用F G3

(1 GjH

605.39.3193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第四層水平作用FG4F GjH

FEK(1n605.312.1193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85第五層水 作用FG5F GjH

FEK(1n605.314.9193(1 651.53.95605.3(6.59.312.114.917.7)321.85框架水平作用及層間剪力圖框架各柱的桿端彎矩和梁端彎矩按下式計(jì)算： MJ下Viy中柱處的梁

左i i

右i i

ii

ii

MH總jMJ下j1MJ上并繪制作用下的彎矩圖作用下G軸框架柱剪力 層數(shù)(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMc5(3.9)115.950.3338.441.351.6563.4351.9095.414(3.9)145.250.3348.021.351.6579.2364.83131.133(3.9)167.650.3355.381.3591.3874.76156.211.62(3.9)183.350.3360.521.51.590.7890.78165.541(4.8)192.980.3363.581.742.21140.51110.63231.29作用下作用下H層數(shù)(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMbMb5(3.9)115.950.4451.261.141.8695.3558.4485.5950.274(3.9)145.250.4464.021.141.86119.0872.98111.8465.683(3.9)167.650.4473.841.141.86137.3484.18132.5077.822(3.9)183.350.4480.691.501.50121.04121.04129.2975.931(4.8)192.980.3975.132.411.54115.70181.06149.1587.59作用下J軸框架柱剪力 層數(shù)(H/M)Vi/DimVim/yh/(1-y)h/McMcMc5(3.9)115.950.2326.800.752.2560.3020.1074.234(3.9)145.250.2333.470.752.2575.3125.1095.413(3.9)167.650.2338.600.752.2586.8528.95115.802(3.9)183.350.2342.180.752.2594.9131.64123.861(4.8)192.980.2854.002.571.3874.52138.78106.163作用下的側(cè)移驗(yàn)作用下框架側(cè)移計(jì)算層次Wj/Vj/D/(KN/uj/uj/536115.95732600.00161429.3145.25732600.00201322.4167.65732600.00231215.7183.35732600.0025119.63192.9851777 10.0037uuj根據(jù)高度不大于150m 建筑，其樓層最大位移與層高之比不宜大1

（框架結(jié)構(gòu)側(cè)移驗(yàn)算：層間側(cè)移最大值： 1（滿足要求 由上面計(jì)算的一榀框架的內(nèi)力組合可以看出，在作用控制下的內(nèi)力組合1.2SGK1.2SGK0.91.4(SQKSEK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM--------ＶMM—Ｖ--------層M--------ＶMMＶ--------層

1.2SGK

S

次

1.4(0.6SEK0.7SGKM--------ＶMMＶ--------M------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGK三M------層ＶMMＶ--------M------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM------ＶMMＶ--------M-------ＶMMＶ--------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKM-------ＶMMＶ--------M-------ＶMMＶ-------1.2SGK1.2SGK1.26(SEKSQK1.35SGK1.4(0.6SEK0.7SGKG上MN下M8NV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MNV--------J上M--------N下M--------NVG上MN下MNV--------H上MN下MN1854.5V--------J上M--------N707.45下M--------N963.95VG上MN下MNV--------H上MN下MN1378.5V--------J上M-------- 下M--------NV C30，f14.3N/mm2,f1.43N/mm2,E3.00104N/ y鋼筋強(qiáng)度HRB400f360NyC30C30

f

2.01051、框架柱截面選取其中一層進(jìn)行截面設(shè)計(jì)（H軸線的柱子進(jìn)行計(jì)算軸壓比驗(yàn)算底層柱：Nmax軸壓比：N

Nfc

16.7N/mm2

1.01.05(滿足要求則H取h60035

77.90KN,hw5651.13

V0.25cfcbh00.251.016.7600565970.69KN77.90KNHNBa1fcbh0b1.016.76005650.518MN4173.13KN V 由于NNB,因此為小偏心受壓在彎矩中由水平荷載引起的彎矩相比之下較小，柱的計(jì)算長度H3925ml03.925m7.855, 0.5f 0.516.7 c 0.5， 4173.13103 Me0M

166.071064173.13103

39.80mm e

ee

39.8020

l0

1 61.630.51.021400eh 12

1400i eeha1.17159.80mm60035 Nba1fcbh0Ne0.43afbh2 c0a1

(1b)(h0as'sNeafbh2(10.5AA' 1 f'(ha' 24173.13103285.0316.760056520.8151 23605650.2%bh0.2%6006005

2

4.223所以0.3fcA0.316.76006001252.5KNN所以取N(V

f

0.07N Asv 1

3 f

yv構(gòu)造配置箍筋選用8@100/H（1

39.80mm0.090.55框架梁截面設(shè)HJ

LHJ300mm600mmC30，HPB400，30mmM中81.93KN.m 81.93106asafbh21.014.33005652121211

Aa1fcbh01.014.33005650.075fy fy

ft%)max(0.2%,0.18%)fy

下部實(shí)配2V=156.67KN。0.25c

V0.7fbh156.671030.71.43300565 因此箍筋8@150/200 因?yàn)锳，B軸間柱距較小，所以A，B柱設(shè)計(jì)為聯(lián)合基礎(chǔ)。而D，F(xiàn)設(shè)計(jì)成柱下獨(dú) 基礎(chǔ)材料為：砼

f1.1Nmm2，鋼筋HRB400，f360Nmm2以底層D荷載