檸檬酸廠糖化、發(fā)酵車間設(shè)計范本

#①培養(yǎng)基滅菌及管道滅菌：培養(yǎng)基采取連消塔連續(xù)滅菌，進(jìn)塔溫90℃，滅菌130℃則滅菌用蒸汽量：D嚴(yán)(；「2)(I-九)n每罐的初始體積為180m3，初糖濃度是13g/100ml,滅菌前培養(yǎng)基含糖量19%。其數(shù)量為：180*13%/19%=123.16t滅菌加熱過程中用0.3Mpa，蒸汽(表壓)I=2725.3kJ/kg，由維持罐(90℃)，進(jìn)入連消塔加熱至130℃，糖液比熱容3.69kJ/kg?K。每罐滅菌時間3h，輸料流量123.16/3=41.05t/h，消毒滅菌用蒸汽量：D=41050*3.69*(130-90)/[(2725.3-130*4.18)*95%]=2638.08kg/h=2.64t/h；每天培養(yǎng)基滅菌用蒸汽量：2.64*3*6=47.52t/d；所有用罐空罐滅菌及相關(guān)管道滅菌用蒸汽量，根據(jù)經(jīng)驗取培養(yǎng)基滅菌用蒸汽量的10%，則：D=47.52*10%=4.75t/d。②加熱發(fā)酵醪所用的蒸汽量D：6檸檬酸水溶液的比熱容可按下式近似計算：C=(0.99-0.663+0.00101)*4.19式中：0.99——比熱容kJ/kg?℃3——檸檬酸質(zhì)量分?jǐn)?shù)，3=(126.03/1031.83)*100%=12.21%t——溫度，℃代入上式，得：C=(0.99-0.66*12.21%+0.001*35)*4.19=3.96kj/kg?k那么由此可得D為：6D=GC(t-1)/(I—九)n=1031.83*3.96*(85—35)/(2549.5—1250.60)*95%=149.421/d6 12=44826t/a(4)將發(fā)酵段蒸汽衡算列于表3.2。表3.2發(fā)酵車間蒸汽衡算生產(chǎn)工序日用蒸汽量(t/d)平均蒸汽用量(t/h)年用蒸汽量(t/a)培養(yǎng)基滅菌47.522.6414256加熱發(fā)酵醪149.426.2244826空罐滅菌4.750.201425合計201.658.4604953.2.3發(fā)酵過程中的冷卻水耗用量計算已知發(fā)酵過程中的發(fā)酵熱為4.18*6000kJ/m3?h,200m3的發(fā)酵罐一般裝料量為180m3(填充系數(shù)為0.9)，則W發(fā)酵=83.077t/h=1993.848t/d=598154.4t/aQ總 4.18*6000*180W發(fā)酵=83.077t/h=1993.848t/d=598154.4t/aCG-t')―4.18*(28-15)水2 1已知25m3的種子罐(填充系數(shù)0.7)，裝料量為17.5m3W=4.18*6000*17.5/[4.18*(28-15)]=8.077t/h=193.85t/d=58155t/a種子將發(fā)酵段水衡算列入表3.3。表33發(fā)酵車間冷卻水衡算表生產(chǎn)工序平均耗水量(t/h)日耗水量(t/d)年耗水量(t/a)發(fā)酵罐用水83.0771993.848598154.4種子罐用水8.077193.8558155合計91.1542187.7656309.43.2.4發(fā)酵過程中的無菌空氣耗用量的計算(1)單罐發(fā)酵罐用無菌空氣量：根據(jù)無菌空氣用量的計算公式：V=發(fā)酵罐體積*通氣速率*填充系數(shù)已知：發(fā)酵罐體積為200m3通氣速率為0.18vvm填充系數(shù)為60%貝U：V=200*0.18*60%=21.6m3/h(2)單個種子罐用無菌空氣量：取種子罐的空氣消耗量為發(fā)酵過程空氣耗量的25%,則V=25%V=25%*21.6=5.4m3/h(3)將發(fā)酵車間蒸汽衡算列入表3.4。表3.4發(fā)酵車間無菌空氣用量衡算表設(shè)備單罐每小時用單罐每日用每罐每年用年總用名稱氣量(m3/h)氣量(m3/d)氣量(m3/a)氣量m3/a發(fā)酵罐21.6518.41555202488320

種子罐5.4129.6 38880 233280種子罐5.4129.6 38880 233280總用量 27 648 194400 2721600糖化車間設(shè)備設(shè)計與選型以薯干為原料生產(chǎn)檸檬酸是我國特有的檸檬酸粗料發(fā)酵工藝，原料預(yù)處理設(shè)備可全部采用國產(chǎn)定型的糧食及飼料處理機(jī)械，生產(chǎn)過程簡單、處理成本低、設(shè)備投資省。調(diào)漿桶的選型⑴已知薯干漿的流量為G=36.03kg/h,即V=G/p=36.03/1.66=2L70nB/h。設(shè)料液滯留時間為30min。V,=Vt(m3)V有效-設(shè)備有效容積 有效V-流量T—滯留時間V=2L70/60X30=10.85m3(2)設(shè)備數(shù)量的計算 有效n=V/@V、V-單臺設(shè)備容積(m3) 有效單“單—填充系數(shù)(%)其中V、=6m3 @=70%n=1o.85/(6X70%)=2.58(臺)，取3臺。(3)根據(jù)以上計算，選用3個容積為6m3的調(diào)漿罐(考慮到料液的黏度較大,故選用大葉輪片轉(zhuǎn)速低的攪拌器,罐體采用錨式)。4.2噴射加熱器的選型為保證營養(yǎng)不被破壞取停留時間為10s,物料流速取0.4m/s(1)加熱器的長度L：L=Vt=4(m)(2)蒸汽消耗:流量為G=864.88/24=36.04kg/h固形物含量為x=13.02%,比熱容為Cp=3.91J/(kg?℃)溫度由t1=50℃加熱到t2=100℃,加熱蒸汽P=0.42Mpa飽和蒸汽溫度145℃,干飽和蒸汽熱焓丸二654.3X4.18kJ/kg比容v-=0.45nt/kg,100℃飽和蒸汽熱焓量I=100X4.18kJ/kg則蒸汽耗量D；D=Gc(t-ti)/(X-I)二36040X13.91X(100-50)/[4.18X(654.3-100)]=3040.96kg/h

V=D=6757.68(m3/h)蒸汽v''計損耗為10%貝UV塞3=6757.68XL1=7433.45(m3/h)(3)進(jìn)氣管直徑計算：在此壓力下取氣速為45m/s,則進(jìn)氣管截面積為VF=^汽l=7433.45/(45X3600)=4.59X105v直徑d二；F直徑d二；F00,785■0.0459V0.785=0.242m取無縫鋼管中273mmX8則”=245mm,可以滿足要求(4)進(jìn)料管直徑計算: 內(nèi)徑V料=21.70m3/h,物料流速取0.5m/s則截面積F=0.012(^)d=0.124m取無縫鋼管“133mmX4,U@=125mm可以滿足要求。(5)出料管徑計算: 內(nèi)徑V=G/p=39.08/1.66=23.54m3/h流速取0.42m/sF，0.1H6(m2)取d，0.142(m)無縫鋼管中159mmX4.5則“內(nèi)徑=150mm可以滿足要求。4.3液化維持罐的選型(1)生產(chǎn)能力,數(shù)量和容積的確定G=39.08kg/h 體積流量V=23.54m3/h(2)數(shù)量取出1個 出⑶容積:根據(jù)工藝，滯留時間T=0.5h,填充系數(shù)取中=80%,則維持罐總?cè)萘縑維二V出工/@=23.54義0.5?80%=14.7加3每個維持罐的容量為V維，=14.71/1=14.71m3,取為15m3(4)設(shè)備主要尺寸的確定,現(xiàn)取H=3D采用橢圓封頭。V維=2V封+V筒=2XnD3/24+2DX0.785D2=15m3解方程D=2.02m;取D=2.1m；則H=3D=6.3m,封頭高度h=h1+h2=475+25=500(mm);V封=0.97m3;總高H總=H+2h=6.3+2X0.5=7.3(m)核算總?cè)萘?V總二V筒+2V封=2X2.1X0.785X2.12+2X3.14X2.13=16.96(m3)V總〉V維=16.96(m3)，可以滿足要求。(5)根據(jù)以上計算，選用1個容積為15m3的維持罐。

4.4板式換熱器的選型螺旋板式換熱器投資小,效果好,可以回收熱量,經(jīng)濟(jì)實用。(1)換熱面積計算①醪液溫度從100℃降到35℃醪液放熱Q1=G1Cw(t2-t1)=7473.17X3.91X(100-35)=1.90X106kJ/h設(shè)熱損失為4%則實際傳熱為Q'=QX96%=1.82X106kJ/h②用冷水冷卻，設(shè)可能被加熱到的溫度t2=50℃，水初溫為t1=18℃；Q=GC(t-ti)=Qi' 22G=13.61t/h

③求平均溫差A(yù)t；

液化醪

冷水1.2822Xw10232G=13.61t/h

③求平均溫差A(yù)t；

液化醪

冷水35℃―100℃18℃t50℃17℃ 50℃△t=50-17=30.59℃?50In—17④螺旋板式換熱器面積F：取K=1200X4.18kJ/(m2?h?℃)則F=Q/St=——L82義106 =11.86m2 1200*4.18*30.59(2)根據(jù)以上計算，選用F=12m2的換熱器一套。5．發(fā)酵車間設(shè)備設(shè)計與選型5.1發(fā)酵罐的選型當(dāng)前，我國檸檬酸發(fā)酵占統(tǒng)治地位的發(fā)酵罐仍是機(jī)械渦輪攪拌通風(fēng)發(fā)酵罐，即通常所說的通用罐。選用這種發(fā)酵罐的原因主要是：歷史悠久，資料齊全，再比擬放大方面積累了較豐富的成功經(jīng)驗，成功率高。此外在檸檬酸發(fā)酵生產(chǎn)設(shè)備方面，大型氣升式發(fā)酵罐仍處于試用攻關(guān)階段。從試用情況看，由于氣升式罐在生產(chǎn)周期、產(chǎn)酸率、供氧周期波動的影響、通風(fēng)量增加的綜合能耗、生產(chǎn)的穩(wěn)定性及可重復(fù)性等因素，所以多數(shù)廠家目前仍延用機(jī)械攪拌通風(fēng)式發(fā)酵罐。因而，就本項目而言，按技術(shù)成熟，可靠、穩(wěn)妥的原則，結(jié)合檸檬酸工程中的設(shè)計經(jīng)驗，通過對罐內(nèi)空氣分配器進(jìn)行適當(dāng)改造，成為新型的通風(fēng)式機(jī)械攪拌型

發(fā)酵罐。其攪拌功率，比相同容積的通用發(fā)酵罐降低約10%。從生物發(fā)酵行業(yè)醪液處理供料的均衡性考慮，發(fā)酵放罐間隔時間不宜大于8小時，在技術(shù)可靠的前提下，大罐放料容積不大于400m3。結(jié)合目前本行業(yè)發(fā)酵技術(shù)的現(xiàn)狀，目前國內(nèi)行業(yè)成熟技術(shù)水平、加工技術(shù)水平，企業(yè)可能達(dá)到的發(fā)酵控制管理水平等，從生產(chǎn)的可靠性、可實施性等方面考慮，本設(shè)計擬采用放罐容積約200m3的新型通風(fēng)發(fā)酵罐?，F(xiàn)以此類發(fā)酵罐進(jìn)行設(shè)計選型。5.1.1發(fā)酵罐容積和臺數(shù)的確定（1）發(fā)酵初糖濃度：由前面的計算可知，發(fā)酵液中檸檬酸的含量為126.031/d，則根據(jù)：CHOfCHO6 126 6 87180 192可計算出葡萄糖量為：126.03*180/192=118.15t/d則發(fā)酵初糖濃度為：118.15*100%/1031.83=11.45%（2）生產(chǎn)能力的計算：現(xiàn)每天產(chǎn)99.5%純度的檸檬酸1231，檸檬酸發(fā)酵周期為75h（包括發(fā)酵罐清洗、滅菌、進(jìn)出物料等輔助操作時間）。則每天需糖液體積為V。每天產(chǎn)純度為99.5%的糖檸檬酸1231，每噸100%的檸檬酸需糖液7.58m3；Y=7.58*123t=932.34m3糖設(shè)發(fā)酵罐的填充系數(shù)中=90%，則每天需要發(fā)酵罐的總?cè)莘e為V（發(fā)酵周期為048h）。V=V/①=932.34/90%=1035.93m0（3）發(fā)酵罐個數(shù)的確定：現(xiàn)選擇公稱容積為200m3的六彎葉機(jī)械攪拌通風(fēng)發(fā)酵罐為例則需要發(fā)酵罐的個數(shù)為N。1查表知公稱容積為200m3的發(fā)酵罐，總?cè)莘e為226.5m3，則：每臺罐的產(chǎn)量為：200*0.9*13%*1.11*95%*98%=24.發(fā)酵罐所需個數(shù)=日產(chǎn)量每臺設(shè)備產(chǎn)量*發(fā)酵罐所需個數(shù)=日產(chǎn)量每臺設(shè)備產(chǎn)量*操作周期二里*75二Egg個2424.224取公稱容積200m3發(fā)酵罐16個；每日投（放）罐次：123/24.2=5.08，圓整到4次。日運轉(zhuǎn)15.88*66/75=13.97其中發(fā)酵時間為66h，發(fā)酵操作時間75h。

(4)實際產(chǎn)量驗算：226.5*0.9*6*300/7.58=48407.65；富裕量：(48407.65-36650.17)/36650.17=32.08%，能滿足產(chǎn)量要求。5.1.2主要尺寸的計算(1)現(xiàn)按公稱容積200m3的發(fā)酵罐計算V全K筒+2V封=230(m3),封頭折邊忽略不計，以方便計算：則V全=0.785D2X2D+n/24XD3X2=230解方程得：D=5.007(m) 取D=5m,H=2D=10m；根據(jù)《發(fā)酵工廠設(shè)計概論》通用發(fā)酵罐系數(shù)表，查得封頭高為H=封ha+hb==1250+50=1300(mm)。(2)驗算全容積 ：全=V+2V=0.785D2*2D+(兀/24)D3*2+0.785D2*0.05全筒封=0.785*52*10+兀*53*2/24+0.785*52*0.05=229.96m3=230m3=V全全.3發(fā)酵罐冷卻面積的計算對檸檬酸酸發(fā)酵，每1m3發(fā)酵液，每1h傳給冷卻器得最大熱量約為X6000kJ/(m3?h)。采用豎式列管換熱器。取經(jīng)驗值K=4.18X500kJ/(m3?h?℃)。平均溫差為：At-At 1 2AtIn——1At235℃t35℃15℃t28℃At=At=（20-7）/ln（20/7）=12.4℃m代入得：對公稱體積200m3得發(fā)酵罐，每次放罐次4罐，每罐實際裝液量為:932.34/6=155.39m.3換熱面積Q4.18*6000*174.34F= = =150.38m2Kt4.18*500*12.4Am5.1.4發(fā)酵罐攪拌器的設(shè)計選用六彎葉渦輪攪拌器。(1)主要尺寸：列該攪拌器的各部尺寸與罐徑D有一定的比例關(guān)系，如下：攪拌器葉徑 D/3=5/3=1.67m,取d=1.7m葉寬 B=0.2d=0.2*1.7=0.34m弧長 l=0.375d=0.375*1.7=0.64m底距 C=D/3=5/3=1.7m盤徑 d=0.75D=0.75*1,7=1.28mii葉弦長L=0.25d=0.25*1.7=0.43m葉距 Y=D=5m彎葉板厚 ,二12mm(2)轉(zhuǎn)速：取四檔攪拌，攪拌轉(zhuǎn)速N可根據(jù)50m3罐，攪拌器直徑L05m，轉(zhuǎn)速口=1101/山皿以等P/N為標(biāo)準(zhǔn)放大求得：0N=N1(D/D)*2/3=110*(1.05/1.7)*2/3=80(r/min)2 12(3)攪拌軸功率：通風(fēng)攪拌發(fā)酵罐，攪拌軸功率的計算有許多方法，現(xiàn)采用修正的脈凱爾式求攪拌軸功率，并由此選擇電機(jī)。①計算Re：mRem=D2Np/旦式中：D—攪拌器直徑，為1.7mN—攪拌器轉(zhuǎn)速，為N=80/60=1.33(r/s)p一醪液密度，p=1050kg/m3口一醪液粘度，旦=1.3義10-3N?s/m2將數(shù)代入上式，得：Rem=1.72*1.33義1050/1.3義10-3=3.1*106>104,視為湍流，則攪拌功率準(zhǔn)數(shù)NP=4.7②計算不通氣時的攪拌軸功率P0：______一P_NN3D5P0=p式中：Np—在湍流狀態(tài)時其值為常數(shù)4.7N'—攪拌器轉(zhuǎn)速，為1.33（r/s）D—攪拌器直徑，為1.7mp一醪液密度，p=1050kg/m3代入上式得： 尸0=4.7義1.333x1.75X1050=164.849kW四檔功率則為：P0=4P0=675.396kW③計算通風(fēng)時的軸功率P:gP P2ND3Pg=2.25*10-3*（^——）0.39kWQ0.08式中：P—不通氣時的攪拌軸功率，P2=675.3962=4.56x10500N—攪拌器轉(zhuǎn)速，為80r/minD—攪拌器直徑（cm）,D3=1.73x106=4.913x106Q—通風(fēng)量（ml/min）,通風(fēng)比為vvm=0.08?0.15,取低限，如通風(fēng)量變大，Pg會小，為安全，現(xiàn)取0.11，則：Q=200*0.9*0.11*106=1.98*107Q0.08=（1.98義107）0.08=3.835Pg=2.25*10-3*G.56*105*80*4.913*106/3.835）.39=482.326kW④求電機(jī)功率P山：尸電=P/Gnn）x1.01電 g123采用三角帶傳動n1=0.92,滾動軸承n2=0.99,滑動軸承n3=0.98,端面密封增加的功率為1％，代入公式數(shù)值得：P電=482.326*1.01/（0.92*0.99*0.98）=545.774kW查取合適電機(jī)。5.1.5發(fā)酵罐設(shè)備結(jié)構(gòu)的工藝設(shè)計（1）空氣分布器本罐使用單管進(jìn)風(fēng),風(fēng)管直徑計算見后面的接管設(shè)計。（2）檔板檔板的作用是加強(qiáng)攪拌強(qiáng)度,促使液體上下翻動和控制流型,防止產(chǎn)生渦而降低混合與溶氧效果。本罐因有扶梯和豎式蛇管,故不設(shè)檔板。（3）密封方式本罐采用雙面機(jī)械密封方式,處理軸與罐的動靜問題。（4）冷卻管布置

豎式蛇管冷卻裝置。求最高熱負(fù)荷下的耗水量W：W= ?？侰p(t-1)21式中：?？傄幻?m3醪液在發(fā)酵最旺盛時，1h的發(fā)酵量與醪液總體積的乘積：心Q總=155.39*4.18*6000=3.9*10)Cp—冷卻水的比熱容，4.174KJ/ht2--冷卻水出溫，15℃代入上式得：W=4.37*106/14.18*(28-15)]=80464.62kg/h=22.35kg/s冷卻水體積流量為10.4*10-3m/s，取冷卻水在豎直蛇管中流速為1m/s，根據(jù)流體力學(xué)方程式，冷卻管總截面積S總為：總=3/式中：3一冷卻水體積流量，10.4*10-3m/sv--冷卻水流速，1m/s則有：S=10.4*10-3/1=10.4*10-3m2總:飛 '10.4*10-3進(jìn)水管直徑d總二,—總一二■ 二進(jìn)水管直徑d總k0.785丫0.785冷卻管組數(shù)和管徑設(shè)冷卻管總表面積為S，管徑組數(shù)為則S=n*0.785d2總0 總 0豎直蛇管得組數(shù)N,根據(jù)管的大小一般取3、4、6、8、12……組，通常每組管圈數(shù)不超過6圈，增加組數(shù)可排下更多的冷卻管，管與攪拌器的最小距離不應(yīng)小于250mm；每圈管子的中心距為2.5D~3.5D,管兩端U型或V型彎管，可彎制或焊外外接，安裝是每組豎直蛇管用專用夾板夾緊，懸掛在托架上。夾板和托架則固定在罐壁上，管子與管壁的最小距離應(yīng)大于100mm,主要考慮便于安裝、清洗和良好傳熱。根據(jù)發(fā)酵罐的實際情況，取管徑。由上式得：:S .10.4*10-3二. 總—二. 二0.0665m*0.785n 0.785*3查金屬材料表選取巾76x4無縫管，d內(nèi)=68mm>d0，d平均=72mm,現(xiàn)取豎蛇管圈端部U型彎管曲徑為200mm,則兩直管間距離為400mm,總長度：10=兀D=3.14X400=1256mm③冷卻管總長度L的計算：冷卻管總面積F=155.3m2,無縫鋼管為。76x4，每米的冷卻面積為F=3.14*0.068*1=0.21(m2),則：0L=F/F=155.3/0.21=739.5m0冷卻管占有體積：V=0.785*0.0682*739.5=2.68m3④每組管長L和管組高度：L=739.5/8=92.4m00另需連接管8m:L=L+8=739.5+8=747.5m實可排豎直蛇管的高度，設(shè)為靜液面高度，下部可伸入封頭250mm。設(shè)發(fā)酵罐內(nèi)附件占有體積為0.5m3，則總占有體積：VjV液+V管+V附件=155.39+2.68+0.5=158.57m3由前可知，V=兀D3/24+0.785D2*0.05封頭=3.14*53+0.785*52*0.05=17.335m3則管筒體部分液深為：（V總-V封）/S截二（158.57-17.335）/（0.785*52）=7.20m豎蛇管總高：H管=7.20+0.25=7.45m又兩端彎管總長：l-1256mm,兩彎管總高400mm0則直管部分高度：h=H管-400=7450-400=7050m則一圈管長：l=2l+l0=2*7050+1256=15356mm=15.4m每組管子數(shù)n：n=L/l=92.4/15.4=6（圈），取n=6（圈）0 00 0現(xiàn)取管間距為2.5D-2.5*0.076-0.19m,豎蛇管與管壁的最小距離為0.15m，則可計外算出與攪拌器的距離在允許范圍內(nèi)（不小于200mm）。校核布置后冷卻管的實際傳熱面積：=兀 L=3.14*0.072*747.5=169m2>=155.3n2實平均實可滿足要求。發(fā)酵罐設(shè)備材料的選擇發(fā)酵設(shè)備的材料選擇，優(yōu)先考慮的是滿足工藝的要求，其次是經(jīng)濟(jì)性。有機(jī)酸發(fā)酵，考慮到對產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量的影響，安全性，后道工序除鐵困難，腐蝕性強(qiáng)等，必須使用加工性能好，耐酸腐蝕的不銹鋼，采用1Gr18Ni9Ti制作發(fā)酵設(shè)備。發(fā)酵罐壁厚的計算（1）確定發(fā)酵罐的壁厚SPDS +Cmm2［o］中一P式中：P—設(shè)計壓力，取最高工作壓力的1.05倍，現(xiàn)取P=0.4MPa;D—發(fā)酵罐內(nèi)徑，5000mm［。］—不銹耐酸鋼的許用應(yīng)力；“一焊封系數(shù)，由D=5000mm>800mm,雙面對接焊局部探傷，取中=0.9；C一壁厚附加量；C-C+C+C123其中：C一鋼板負(fù)偏量，視鋼板厚度查表確定，其范圍為0.13?1.3,取C=05mm11C一為腐蝕余量，單面腐蝕取1山山，雙面對接焊局部探傷，取@=0.9;2C一加工減薄量，對冷加工C=0,熱加工封頭C=S*10%,現(xiàn)取C=03 3 30 3C=0.5+0+0=0.5mm則：S=0.4*5000/(2*131.29*0.9-0.4)+0.05=8.53mm選取10mm厚不銹耐酸鋼。(2)封頭壁厚計算標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭的厚度計算公式如下：S=PD+C2[o]4—P代入數(shù)得：S=0.4*5000/(2*131.29*0.9-0.4)+1.5=9.98mm選取10mm厚不銹耐酸鋼。種子罐的選型種子罐的選型同發(fā)酵罐,采用機(jī)械攪拌通風(fēng)發(fā)酵罐。種子罐容積和數(shù)量的確定(1)種子罐容積的確定：接種量按10%計算，則種子罐容積%為：V=V*10%=230*10%=23m3種總式中：V——發(fā)酵罐總?cè)莘e聒3人總種子罐個數(shù)確定：種子罐與發(fā)酵罐對應(yīng)上料。發(fā)酵罐平均每天上6罐,需種子罐6個。種子罐培養(yǎng)20h,輔助操作8~10h,生產(chǎn)周期約25h,因此，種子罐6只就足夠。種子罐主要尺寸確定種子罐仍采用幾何相似的機(jī)械攪拌通風(fēng)罐。H/D=2/1,則種子罐總?cè)莘e:V'=2V+V'；簡化計算方程如：總封筒V'=2*兀*D3/24+0.785D2*2D=23m3總整理后，1.57D3+0.26D3=23 nD=2.325m圓整到推薦的系列尺寸，取D=2.4m=2400mm則：H=2D=2*2.4=4.8m查相應(yīng)表得封頭高：H'=650mm封罐體總高：H'=2H'+H'=2*650+5300=6600mm罐封筒查表選取橢圓封頭直邊高度：h=40mm,S=6.52m2,V=2.00m3b 封 封圓筒容量：V=0.785D2*2D=0.785*2.42*2*2.4=21.7m3筒不計上封頭容積：Vv=vv+Vv=2+21.7=23.7m3有效封筒校核種子罐總?cè)莘e：Vv=2Vv+Vv=2*2+21.7m3=25.7m3總封筒比需要的種子罐容積23m3大，可滿足設(shè)計要求。種子罐型號確定由上述計算，選用容積為30m3的機(jī)械攪拌通風(fēng)式發(fā)酵罐作為種子罐。貯罐選型發(fā)酵成熟醪貯罐根據(jù)化工原理貯罐類設(shè)計原則，便于計量和清洗，不宜多，一般不超過3支本設(shè)計根據(jù)生產(chǎn)規(guī)模的需要，選擇1支發(fā)酵成熟醪貯罐。（采用蒸汽直接加熱，裝料系數(shù)取0.7）。則有：V=m/p=1031.83/10.5=982.70m3/d,V=V/n=982.70/0.7=1403.86m3/d總分三班運做，則V=500m3，取筒徑高比H=2D,有：每天V=V+V=0.785D2*2D+兀D3/24=500,nD=6.65m1簡封取整D=7m,則H=2D=14m,V=1.5