建筑總面積為六層框架行政含計(jì)算書結(jié)構(gòu)圖

緒 課題背景及目 工程概 工程名 建設(shè)地 設(shè)計(jì)原 建筑等 抗震設(shè) 氣象資 地質(zhì)資 材料選 樓、屋面使用荷 結(jié)構(gòu)平面布置與截面初估................... 主體工程設(shè) 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案及布 截面尺寸的初步確 框架側(cè)移剛度的計(jì) 橫梁線剛度計(jì) 柱線剛度計(jì) 各層柱的側(cè)移剛度計(jì) 豎向荷載計(jì)算及內(nèi)力計(jì) 計(jì)算單元的確 豎向荷載計(jì) 屋面及樓面活 荷載標(biāo)準(zhǔn) 墻荷載標(biāo)準(zhǔn) 豎向荷載內(nèi)力計(jì) 恒載作用下柱的內(nèi)力計(jì) 重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯 第一層重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯 第二層至第五層重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯 第六層重力荷載代表值計(jì)算及荷載匯 水平荷載計(jì) 6.1荷載計(jì) 橫向自振周期計(jì) 水平作用及樓層剪力計(jì) 水平作用下的位移驗(yàn) 水平作用下框架內(nèi)力計(jì) 框架內(nèi)力組 結(jié)構(gòu)抗震等 框架梁內(nèi)力組 柱端彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào) 柱端剪力設(shè)計(jì)值的組合及調(diào) 截面設(shè) 框架 框架 樓板計(jì)算 基本資料 計(jì)算結(jié)果 跨中撓度驗(yàn)算 裂縫寬度驗(yàn)算 、X方向板帶跨中裂縫 、Y方向板帶跨中裂縫 、左端支座跨中裂縫 、下端支座跨中裂縫 、右端支座跨中裂縫 、上端支座跨中裂縫 基礎(chǔ)設(shè) 基礎(chǔ)截面計(jì) 地基承載力及基礎(chǔ)沖切驗(yàn) 基礎(chǔ)底板配筋計(jì) 樓梯鋼筋計(jì) 、荷載和受力計(jì) 、配筋面積計(jì) 、配筋結(jié) 建筑結(jié)構(gòu)計(jì)算總信 周期、力與震 畢業(yè)總 建設(shè)地點(diǎn)：省鄭州市科學(xué)大道10012345，開放辦公區(qū)，，資料室，多功能廳等。22.650m4465.00m2。建筑平面布置圖詳見建筑施工圖。710.50.25120Kpa。200屋面為不上人屋面活載：0.5kN/樓面、走道：2.0kN/消防樓梯：2.0kN/5001000φ6200mm×250mm×600mm加氣混凝土砌塊砌筑。樓蓋及屋蓋1.b×h=300mm×700mm。C30fc=14.3N/mm2，ft=1.43N/mm2。3.113C30Ec=3×104N/mm2ib4.1。4.1lic=EcIc/h，其中，Ic為柱的截面慣性矩，h為柱的計(jì)算高度。柱的線剛ic4.2。4.2h1DD

c為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)，對于一般層

2

，對于底層固接0.5K，K 線剛度比框架柱的側(cè)移剛度計(jì)算見表 2112345678K0123D44 12345678KD444444445.2.5.2.110201：370201：3120厚鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)層 12厚底板抹灰 0.012×17=0.24

陶瓷地 20厚水泥砂漿找平 120厚砼板 12厚板底抹灰

5.2.2走廊、門廳、樓梯 2.0屋面活載 不上人屋面 0.5 雪載：本題目基本雪壓：S=0.4kN/m2,屋面積雪分布系數(shù) 屋面水平投影面積上的雪荷載標(biāo)準(zhǔn)值為：S= 5.2.3荷載標(biāo)準(zhǔn) 框架 b×h=400×800 梁自 12厚水泥石灰膏砂 0.422 合計(jì) 框架 b×h=300×700 梁自 12厚水泥石灰膏砂 0.350 合計(jì) 連系 b1×h1=200×500梁自 12厚水泥石灰膏砂 0.230 合計(jì) 5.2.4外 200mm厚加氣混凝土砌塊0.20×6.5 20厚粉刷抹灰 6厚外墻貼面 內(nèi) 200mm厚加氣混凝土砌塊0.20×6.5 20厚粉刷抹灰 2024060.006×19.81q1、q′1（1）6q11q'1q2=5.71×5.4×0.625+5.71×1.95×（1-2×0.252+0.253）q2'5.712.70.625219.27q2P[(7.22.7)5.71(7.25.6)5.42.737.20.63.44169.87 P5.717.2(2.71.35)7.25.65.42.72.73211.5 （2）1~51111q24.19×5.4×0.625+4.19×1.95×（1-q2'4.192.70.625214.14q2P[(7.22.7)4.19(7.25.6)5.42.731.16.62.101.86.60.4145.46 NP5.717.2(2.71.35)7.25.65.42.72.731.986.63.1208.54 M1=PM2=P23（1）6

22q2.56kN/m，q'1.692222q2.05kN/m，q'1.35222（2）1~522q10.24kN/m，q'6.7622126026000036A彎矩分配系數(shù)（ 2.312.3149 92.3149

1ql21(q )l21(2.3729.19)5.4277.57

1ql21(q'q')l21(2.7319.27)2.7213.37

上 下 右 左 上 下 右--↙ ↘↙↘↙

↘

↙

-6

↘-25

-10-13↙

↘

↙

↘

恒荷載作用下橫向框架彎矩二次分配上 下 右 左 上 下 右-- - - -

- ↙

0

0

↘

↙

0

0

↘

↙

0

0

↘

↙

0

0

↘

↙

0

0

↘↓

上 下 右 左 上 下 右 - - - - - - - - - -↙

0

00

0↘

↙

0

0

↘

↙

0

0

↘

↙

0

0

↘

-51-51-51-51-4231313030-5050--51-44-51-51-51-51-4231313030-5050--51-44---4--00--13--13-1330-10--13-43201930-37-38-37--↙00↘↓↓-4.722-2.4382.338-4.722-2.4382.3382.87.4--5.242-5.2-1-2.46254-12.862-8.0-4.419.5-6.24520.13 -20.53-3.277 3.677-20.95.436.9-6.74945.75 -4645-3.788 4.288-39.0-6.3585-6.9448087 -8187-4.294 4.794- 6.883.0-5.950124.188.-12548-2.485 4.385-86.37.6109.118171.5197.-173.019-112.7-48303148--11-20-34（a）83.183.498.83.183.498. 82.083.198.98.5130.09858391.3129.1120.01462104.98083142.923.38.166.446120.0129 046165740.1179.723.4142176434.46.193.44240.1165 19.225237.2206.534.9176203.13042.215.837.225 17.525.137.4228.930.9203225.531.36339.3274.37.42519.0340.1326.9345.8318.31.2225346.024.274.2326.9340.318.3274.4346-147.66.135.26-148.-153.119.-128.61. Vq為梁上荷載引起的剪力

1ql，Vm為梁端彎矩引起的剪力

MlMr-144.-134.-119.-77.-72.6-144.-134.-119.-77.-72.64.64.63.-140.130.116.75-58.-72.-37.105.47.-135.-113.-88.-145.-116.-124.-106.-92.65-76.-39.-51.44.39.-126.-117.-102.-73. V為梁端剪力，P6、5層恒荷載作用為例，說明計(jì)算過程，計(jì)算剪力時(shí)梯形、三角形荷載按實(shí)6荷載引起的剪力V

1(2.7329.19)5.486.1821(2.7319.27)2.729.7彎矩引起的剪力

69.0176.651.4VBCG柱250.60.63.632.4B柱N頂VBAB)VBBC)P287.5829.7211.50328.78G柱250.60.63.632.45荷載引起的剪力V

1(8.8721.42)5.481.7821(2.7314.14)2.722.77彎矩引起的剪力

73.0282.121.69VBCA柱N頂 底80.09145.46287.05512.6G柱250.60.63.632.4N底NG柱512.632.4545B柱N頂VB

PN底

22.

G柱250.60.63.632.4力力ABBCABBCBCABABNNNN60581.0481.0381.0281.05181.0ABBCABBCABBCABVA=-N頂=NN頂=N605040302010注：V

計(jì)算長度計(jì)算長度合計(jì)

2

計(jì)算高 截（mm）

密 體 數(shù) （根

單 總（KN） 合 7777合計(jì)樓板恒載、活載計(jì)算（1.2倍計(jì)算樓板面積：8.5×53.8+36.8×5.4+2.6×4.2×2-樓梯面積4.2×5.1×2+5.4×6.4恒載=樓梯恒載+樓板恒載:77.4×4.19×1.2活載：2.0×77.4×1.2+2.0×658.4G1=G恒+0.5×G=940.4×1.05+ +3147.8+1502.7×0.5=1.05從一層起即為標(biāo)準(zhǔn)層,所以二層、三層、四層、五層的重力荷載代表值為 ：1842KN：1037KNG5=G恒+0.5×G .6+940.4×1.05+249.1Gi66.1荷載計(jì)nVGiks

()iVGi/j

nT()kk1Gkk

VGi為把集中在各層樓面處的重力荷載代表值視為水平荷載而得的第isDijij()i、()ki、ks為同層內(nèi)框架柱的總數(shù)[6]654321基本自振周期T1(s

0.6，因此T11.7

水平作用及樓層剪力計(jì)本設(shè)計(jì)高度不超過40m，質(zhì)量和剛度沿高度分部比較均勻，變形以剪切型為主，12、水平影響系73、總的水平作用標(biāo)準(zhǔn)值即底部剪Fi

n

各樓 剪力按下式進(jìn)行計(jì)

GjHjj1nVik各質(zhì)點(diǎn)水平作用及樓層剪力計(jì)算見表

HiGjH654321水平作用下的位移驗(yàn)水平作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移Δμi和頂點(diǎn)位移μi分別按下式進(jìn)行計(jì)s()iVi/j

nkkk

()i i654321水平作用下框架內(nèi)力計(jì)1Vij

VVj

Mb

MuV(1

yy0y1y2

hyy0y1y2、y3本設(shè)計(jì)中，底層柱需考慮修正值y2，二層柱需考慮修正值y3，其余柱均。KyMM654321KyMiMi6543212 Mb (Mi1,jMij)il

MrbbbiMrbbbii1, Mu M1Ml

nN(VlVr

k b式中il、ir MlMr Nii層的軸力，以受壓為正。6層為例邊梁MlM

37.45

MrMu

2.31中梁MlMrMu

31.88

4.5邊梁VMlMrl(50.2540.297.212.58 中梁VMlMrl31.8831.882.723.6 N012.5812.58N12.5823.61BC、DECDMbblMbMbl柱B、柱654321注：柱軸力中的負(fù)號表示拉力，當(dāng)為左作用時(shí)，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力β0.8。γRE為承載力抗震調(diào)整系數(shù)，γRE梁0.15的偏心受壓柱，γRE0.75豎向荷載與水平作用下的組

q q2 Mxlxl V(MAMB)q1l(1 若

(2q1q2)l2x≤αlxAxqVAq1x 0x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值2q qM

MAVAx 2 若

(2q1q2)l2

x＞αlx

2M

M

q12x(q1q222

(xl32q2q Mxlxl V(MAMB)q1l

xqVAq1x 0x值代入下式即可得跨間最大正彎矩值lq qM

MAVAx 2 V(MlMr)/l ηvbηvbMl、Mr VGbln1BC為例，說明計(jì)算過程。A（MM=–69.08×=–55.22kN·mV=80.09kNM=±151.50kN·m，V=48.91kN左震M

170.20226.69kN·m，

205.82273.30V(226.69273.30)10.645.4(5.41.8)28.945.07 5.07(210.6428.94)1.850.26＜0x25.0710.64x

0M

226.695.071.27

2

148.64右震:q1、q2 1[qlq(ll)]1[10.644.828.943]78.52 1 2 左震Vl41.2948.75kN，Vr153.74180.97 bMl226.6948.570.3241.26bbMr273.30180.970.3219.00b則

1.1221.8478.52123.71kNγREVA=0.85×123.71=105.1V1.1222.7478.52126.56 γREVA=0.85×126.56=107.58（1）A6AfN第5層柱頂軸壓比 AfNc

14.3

0.08＜0.15 A柱底軸壓比N Ac

14.3

0.09＜0.15 A4NAc

0.13＜0.1514.3 A柱底軸壓比N Ac

14.3

0.14＜0.15 A第3層柱頂軸壓比N Ac

14.3

0.171、2、3 式中∑Mc為節(jié)點(diǎn)上、下柱端截面順時(shí)針或逆時(shí)針方向組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和，上、ηηA

107.20107.20

111.89（2）BAA、B6543213.29.bB6543216B恒載

MM71.6833.3729.18

活載

MM6.3611.64

SEk=±11.56kN剪力設(shè)計(jì)值調(diào)整

(MbMt)/

1.1103.056.9948.89

B、CA→←654321B→←6543211BC1ABMMV

計(jì)M計(jì)M支、V b為梁端支座寬度，即柱截面高度。M205.82149.870.6221.53 M170.20153.740.6172.67 TyN/mm2，ξb=0.518。yff

fh′=120mmf因?yàn)閒b'h'(hf1.014.31800120465

)

kN·m＞1cf kN·mTs

fb'

111.361.014.31800

1cf11

1212fb'

0.021.014.31800A 1cf0

665fy fy實(shí)配鋼筋 As

200

0.82＞0.2%As

f

1.014.3200

1 1112

0.320A1fcbh00.3201.014.32004651182fy fy實(shí)配鋼筋4 支座Bs

f

1.014.3200

1 11

0.23712A1fcbh00.2371.014.320046512fy fy實(shí)配鋼筋2 hw5001002 0.72Φ8，Asv=nAsv1=2×50.3=101mm2縱向構(gòu)造鋼筋為410，拉筋直徑為6。層次左右 f1c111A1 y4322813bh0 f1c116A1 y33bh01515s1.25fyvV0.7ftbh0 bs 0.24ft 1

A第1層A柱Nmax=2469.10kN軸壓比N Ac

14.3

AB柱Nmax=3322.40kN軸壓比N Ac

14.3

2h0=600-40=560mm，Vmax=142.56kNhw5600.933 31ANb=α1fcbh0ξb=1.0×14.3×600×560×0.518=2488.89kN載產(chǎn)生的彎矩＞75%l0取下式中的較小值 ψu(yù)、ψl分別為柱的上端、下端節(jié)點(diǎn)處交匯的各柱的線剛度之和與交匯的各梁的線ψminψu(yù)、ψlHl0=[1+0.15×(6.70+0)]×5=10.03m，l0=(2+0.2×0×5=10ml0=10m 600e0N1751.06103175.42mm，eamax20,30200.5f

0.514.31 cN

1.47＞1.0l010.016.67〉15ζ2=1.15-

1400

)l0 l0 e

h N

321.02600 2

f

1.014.3600

1 Nefbh2(10.5AsAs 1 f'(ha' 1751.06103HRB4000.6%，0.2%。s每側(cè)實(shí)配鋼筋 18，As=A′=1256mm2，s

1256600

1.1%＞0.6%41AM=307.17kN·m，N=1579kN，V=83.46kN剪跨比Hn

2

3.93＞30.3fcA=0.3×14.3×6002=1544.4kN〈N=1579.00kN V

f

Asv

1 0.8583.461031.051.43600560 3 ＜02108mm8d150中較小值。4Φ10100200。AB1261265e N eie0 (l0)21400 1eeh s 1 AsAs 1c f'(ha'y 124818+812AB126126HnAsvRE 1t fyv1、房間編號2、邊界條件（左端/下端/右端/上端3永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝4.19可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00計(jì)算跨 Lx 8400mm；計(jì)算跨 Ly 4050 H= 120mm；砼強(qiáng)度等級：C30；鋼筋強(qiáng)度等級：HRB3355、泊松比6Mx 1.0)*4.1^2 考慮活載不利布置跨中XMxa=(0.01633+0.09899/5)*(1.4* 1.0)*4.1^2= 1.24+ 0.83= Asx=240.00mm2，實(shí)配φ8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝My 1.0)* 考慮活載不利布置跨中Y矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=Mya=(0.09899+0.01633/5)*(1.4* 1.0)*4.1^2= 4.35+ 2.35= Asy=240.00mm2，實(shí)配φ8@200(As＝ρmin＝ ，ρ＝Mx' 2.0)*4.1^2 Asx'=278.03mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2,ρmin＝ ，ρ＝My' 2.0)*4.1^2 Asy'=369.41mm2，實(shí)配φ8@150(As＝335.mm2,ρmin＝ ，ρ＝ Mk=(0.00362+0.04050/5)*(1.0* )*4.1^2= Mq )*4.1^2 Es＝200000.N/mm2 Ec＝29791.N/mm2Ftk Fy 、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 1.19/(0.87*101.*251.) ρte＝As/Ate （8.1.2－4）ρte＝251./60000.=0.00419ψ＝1.1-0.65* 53.89)=-當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝200000.0/29791.5 γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho 251./1000/⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝200000.*251.* θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0、受彎構(gòu)件的長期剛度B，可按下列計(jì)算B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2） 1.00*(2- 967.04 、撓度f＝κ*Qk*L^4/f＝0.00254*6.2*4.1^4/ f/L 8.057/4050.= 503.，、X裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 93.*251.)=ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/( 58.53)=-當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝ωmax＝ （混凝土規(guī)范式ωmax＝2.1*0.200*58.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.013，、Y裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 4.19*10^6/(0.87*101.*251.)=矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*189.52) ωmax＝ （混凝土規(guī)范式ωmax＝2.1*0.412*189.5/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.084，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte* （σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝ 5.74*10^6/(0.87*101.*251.)=260.10N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*260.10) ωmax＝ （混凝土規(guī)范式ωmax＝2.1*0.599*260.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.167，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 8.42*10^6/(0.87*101.*335.)=矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*286.10) ωmax＝ （ωmax＝2.1*0.644*286.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.197，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 5.74*10^6/(0.87*101.*251.)=矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*260.10) ωmax＝ （混凝土規(guī)范式ωmax＝2.1*0.599*260.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.167，裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) 按下列計(jì)算ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) （8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk 8.42*10^6/(0.87*101.*335.)=矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.=60000.mm2ρte＝As/Ate （混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝335./60000.= 當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝ψ＝1.1-0.65*2.01/(0.01*286.10) ωmax＝ （混凝土規(guī)范式ωmax＝2.1*0.644*286.1/200000.*(1.9*20.+0.08*8.00/0.01000)0.197，礎(chǔ)底面到室內(nèi)地面的距離,至少取建筑物高度的115,基礎(chǔ)高度h0.9m,先計(jì)算邊柱,則

混凝土采用

f1.57N/tyf300N/ty根據(jù)地質(zhì)情況,選粘土層為持力層,fak當(dāng)基礎(chǔ)寬度大于3m或埋置深度大于0.5m時(shí),fakfafakb(b3)dm(d式中，b,d-基礎(chǔ)寬度和埋深的地基承載力修正系數(shù).根據(jù)粘土的物理性質(zhì),查地基承載力修正系數(shù)表得eIL均小于0.85的粘性土，b,d分別取0.3和1.6。b-基礎(chǔ)地面寬度(m，當(dāng)b3m按3mb6m按6mm-基礎(chǔ)地面以上土 平均重度，取20KN/m3-基礎(chǔ)底面以下土的重度，取20KNm3先按b3m計(jì)算, f1200.319(33)1.619(1.950.5)161.04KN/ 基底底面積：基底底板的面積可以先按 受壓時(shí)面積的1.21.4倍先估算則A

Nf

835.15161.0419

A增加2040%取Alb3.752.6W1bh212.63.62 a因?yàn)閎2.6m3mfaN2mdA191.958.45297.02KN/其中d-1pmaxpmin2835.1586.36389.85273.2676.38 170.20KN/m2 因 170.201.2f193.25KN/ 140.17KN/m2ppmax

155.18KN/m2

161.04KN/ 2Fl0.7hpft

pj0hp—受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)。當(dāng)0

800mm時(shí)取1.0。當(dāng)h02000mm時(shí),0.9。在該例中h090040860mm,用插入法,取0.992 am-沖切破壞錐體最不利一側(cè)的計(jì)算長度， (aa) at-at0.6mab沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面下邊長，取柱寬加倆倍基礎(chǔ)有效高度，ata2h00.620.86則am0.6

2Al- pNN1M 1677.031.286.36242.2428.050.9257.33KN/ FlpjAl257.331.644Fl0.7hpftamh00.70.9921.571.460.8610.3基礎(chǔ)底板在地基反力的作用下,在兩個(gè)方向都產(chǎn)生向上的彎曲,

NN

M242.24KN

VV

NN1N2M 1751.061.35(86.36389.85)170.0253.74 244.42KN/m2M1

1a2((2la')(11

p2G)(p

M

1(la')2(2bb')(

AG1.35N21.35198.451.95a1-1-1至基底邊緣最大反力處的距離,a'b'M1M

11.5752((22.60.8)(322.20276.832 (2.60.6)2(23.90.8)(322.2276.832A =0 0.9hf0

1078mm/ 0.90.86300選取12@100

1131mm2mM 395.30 0yAs0.9(hd)fl0.90.863003.6472.89mm/0y選取12@220As514mmm2N'N M'Vpp

2 1677.031.2(86.36389.85)47.628.05 218.49KN/m2M1

11.52((22.60.8)(313.69218.492 (313.69258.16) 1(2.60.8)2(23.60.8)(313.69218.492 A 0.9

f

1030mm/ 0.90.86300選取12@100As1131mmm2M 0yAs0.9(hd)fa0.90.863003.6282.31mm/0y選取10@200

395mm2m計(jì)算如下kn/m活載恒載分項(xiàng)系數(shù)Qｗ－－樓面均布荷載 單位第1標(biāo)準(zhǔn)層第1 第1標(biāo)準(zhǔn)層第2 、配筋面積計(jì)算樓梯板底筋－－Asbd(cm2)：按照兩端簡支求出Ｍmax,按照Ｍmax平臺(tái)板底筋平臺(tái)板負(fù)筋標(biāo)準(zhǔn)層號跑 、配筋結(jié)果樓梯梁保護(hù)層厚度樓梯板受力鋼筋 休息平臺(tái)受力鋼筋 受力鋼筋最小間距：100mm受力鋼筋 8時(shí), 受力鋼筋 12或者14時(shí), 受力鋼筋 14時(shí), 樓梯板分布筋每踏步至少：１標(biāo)準(zhǔn)層 跑 梯板底 梯板分布 梯板負(fù) 平臺(tái)底筋平臺(tái)負(fù)1112無無標(biāo)準(zhǔn)層號跑 梁1頂縱 梯梁1底縱筋梯梁1箍 梯梁２底縱 梯梁２頂縱 梯梁２箍1132無無無12無無無無無無混凝土容重 鋼材容重 水平力的夾角 0豎向荷載計(jì)算信息 按模擬施工加荷計(jì)算方風(fēng)荷載計(jì)算信息 計(jì)算X,Y兩個(gè)方向的風(fēng)荷 結(jié)構(gòu)類別 框架結(jié)裙房層數(shù) 轉(zhuǎn)換層所在層號 墻元細(xì)分最大控制長度 墻元側(cè)向節(jié)點(diǎn)信息 內(nèi)部節(jié)是否對全樓強(qiáng)制采用剛性樓板假 采用的樓層剛度算 層間剪力比層間位移算修正后的基本風(fēng)壓WOC結(jié)構(gòu)基本周期（秒T11各段最號NSTi6USi振型組合方法(CQC耦聯(lián);SRSS非耦聯(lián) 計(jì)算振型數(shù) 烈度 NAF 場地類別 KD 設(shè) 分組 一====3=3===是是否考慮雙向扭轉(zhuǎn)效應(yīng)是數(shù)=0考慮活荷不利布置的層 從第1到6柱、墻活荷載是否折 折傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折 折計(jì)算截面以上的層 折減系 2--- 4--- 6--- 9--- > 中梁剛度增大系數(shù) BK 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù) BT 梁設(shè)計(jì)彎矩增大系數(shù) BM 連梁剛度折減系數(shù) BLZ 梁扭矩折減系數(shù) TB 全樓力放大系數(shù) RSF 0.2Qo調(diào)整起始層號 KQ1 0.2Qo調(diào)整終止層號 KQ2 頂塔樓內(nèi)力放大起算層號 NTL 頂塔樓內(nèi)力放大 RTL 九度結(jié)構(gòu)及一級框架超配筋系數(shù)CPCOEF91 是否按抗震規(guī)范5.2.5調(diào)整樓層力IAUTO525 是否調(diào)整與框支柱相連 IREGU_KZZB 剪力墻加強(qiáng)區(qū)起算層 LEV_JLQJQ 強(qiáng)制指定的薄弱層個(gè) NWEAK =====墻分布筋強(qiáng)度 JWH 梁箍筋最大間距 SB=柱箍筋最大間距 SC=墻水平分布筋最大間距 SWH=墻豎向筋分布最小配筋率 RWV 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) RWO 柱計(jì)算長度計(jì)算原則 有側(cè)部分簡化 剛是否考慮P-Delt效應(yīng) 鋼構(gòu)件截面凈毛面積比 RN 梁保護(hù)層厚度 BCB 柱保護(hù)層厚度 ACA 是否按砼規(guī)范(7.3.11-3)水平力分項(xiàng)系數(shù)豎向力分項(xiàng)系數(shù)CSPYCD_LCD_WCEA_L剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)層 剪力墻底部加強(qiáng)區(qū)高度 各層的質(zhì)量、質(zhì)心坐標(biāo)信 質(zhì)心質(zhì)心質(zhì)心615141312111活載產(chǎn)生的總質(zhì)量 恒載產(chǎn)生的總質(zhì)量 結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量 活載產(chǎn)生的總質(zhì)量和結(jié)構(gòu)的總質(zhì)量是活載折減后的結(jié)果(1t= 各層構(gòu)件數(shù)量、構(gòu)件材料和層 112131415161 風(fēng)荷載信 風(fēng)荷載X 剪力X 傾覆彎矩X 風(fēng)荷載Y 剪力Y 覆彎矩Y111154312111ProjectFile :計(jì)算日 :2011.開始時(shí) 17:可用內(nèi) 第一步:計(jì)算每層剛度中心、自由度等信息 17:4:46開始時(shí) 17:FALE 17: 17:4:48.TotalTime FALE 17:4:48. 17:TotalTime VSSLDLT 17: 17:TotalTime VSS 17: 17:TotalTime 形 荷載向VSSLDLT 17: 17:TotalTime 開始時(shí) 17:結(jié)束日 :2011.時(shí) 17:總用 0:0:Floor Tower Xstif，Ystif:剛心的X，Y坐標(biāo)值 :層剛性主軸的方向Xmass，Ymass:質(zhì)心的X，Y坐標(biāo)值 :總質(zhì)量 :X，Y :X，YRatx1，Raty1X，Y70%的比值80%的比值中之較小者RJX，RJY，RJZ:FloorFloor1Tower1 RatxRaty1.2774薄弱層剪力放大系數(shù)= =4Floor Tower RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)= =Floor31 RatxRaty 薄弱層剪力放大系數(shù)= =Floor41 RatxRaty1.4523薄弱層剪力放大系數(shù)= =Floor51 RatxRaty1.5047薄弱層剪力放大系數(shù)= =Floor61 RatxRaty薄弱 剪力放大系數(shù)= ===抗傾覆彎矩 傾覆彎矩 比值 零應(yīng)力區(qū)XYXY==比XYXY123456Di*Hi/Gi20,可以不考慮重力二階效應(yīng) 樓層抗剪承載力、及承載力比 Ratio_Bu:表示本層與上一層的承載力之比層 塔 X向承載 Y向承載 615141312111考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時(shí)的振動(dòng)周期(秒)、X,Y平動(dòng)系數(shù)1()2()3()4()5()6()7()8()9()()()()()()()=僅考慮X向作用時(shí)的FloorTowerF-x-xX方向的耦聯(lián)力在XF-x-yX方向的耦聯(lián)力在YF-x-t:X方向的耦聯(lián)力的扭矩振型1的 F-x- F-x- F-x-(kN-61-51-41-31-21-112的力61F-x-F-x-(kN--51-41-31-21-11-3的力61F-x-F-x-51-41-31-21-11-4的力61F-x-F-x-(kN-514131-21-11-5的力F-x-F-x-F-x-(kN-61--51--41-31-21-11-6的力61F-x--F-x-(kN--51--4131-21-11-7的力61F-x-F-x--(kN-51413121-11-8的力61F-x-F-x-(kN--51-41--31--21-11-9的力F-x-F-x-(kN-61-51---41--31--21-11-的力61F-x-F-x-(kN-51-41312111-的力61F-x--F-x--51-41-31--21--11-的力61F-x--F-x-(kN--51-41-31--21--11-的力61F-x-F-x-(kN-5141312111-的力61F-x-F-x-(kN--51--41-31-21--11-的力61F-x-F-x-51--413121--11各振型作用下X剪力