連續(xù)現(xiàn)澆箱梁專項施工方案

②、抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×6.95×0.9=3.859kN驗算經(jīng)過，滿足要求。③、撓度驗算q=34.75kN/m2×0.2m=6.95kN/m驗算經(jīng)過，滿足要求。3、15cm×15cm木枋主龍骨根部梁與加厚段驗算1）受力分析主龍骨實體梁部分縱橫間距均為60cm,按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根主龍骨承載力計算寬度取60cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。木材允許抗壓應(yīng)力;fm=13MPa木材允許抗剪應(yīng)力;fv=1.5MPa木材彈性模量;E=10000MPa15×15cm木枋慣性矩：Ix=bh3/12=15×153/12=4218.75cm415×15cm木枋抗彎截面模量：Wx=bh2/6=15×152/6=562.5cm32）抗彎強度驗算q=144.26kN/㎡×0.6m=86.556kN/mM=km×q=0.101×86.556×=3.147kN·m=3147×N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。3）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×86.556×0.6=32.043kN驗算經(jīng)過，滿足要求。4）撓度驗算q=144.26kN/m2×0.6m=86.556kN/m驗算經(jīng)過，滿足要求。4、10cm×10cm木枋主龍骨空心梁段驗算受力分析10cm*10cm木枋主龍骨空心梁段、縱向間距為60cm,橫向間距為90cm，按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根主龍骨承載力計算寬度取90cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。木材允許抗壓應(yīng)力;fm=13MPa木材允許抗剪應(yīng)力;fv=1.5MPa木材彈性模量;E=10000MPa10×10cm木枋慣性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗彎截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.66cm32）抗彎強度驗算q=34.75kN/m2×0.9m=31.275kN/mM=km×qL2=0.101×31.275×0.62=1.137kN·m=1137×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。3）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×31.275×0.6=11.578kN驗算經(jīng)過，滿足要求。4）撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。腹板與底板的支撐一致無須再作驗算。碗扣支架驗算支架采用48*3.5mm碗扣鋼管腳手架，考慮當前市場鋼管質(zhì)量摻差不齊，部分鋼管的壁厚達不到3.5mm,驗算時按壁厚3mm計算鋼管截面積。A=424.12mm2;鋼管外徑：d1=48mm;鋼管內(nèi)徑：d2=41mm鋼管的回轉(zhuǎn)半徑：每根立桿所承受的豎向力按其所支撐的面積內(nèi)的荷載計算，則縱向分配梁傳遞下來的集中力為：根部梁實體部分P1=144.26×0.6×0.6=51.934kN箱梁中部P1′=37.75×0.6×0.9=20.385kN支架高度按最大高度15m計算，則立桿及橫桿的自重折合12kN/m，則自重產(chǎn)生的豎向荷載為0.12×15=2.2kN。單根立桿所承受的最大豎向力為N=51.934+2.2=54.14kN1）立桿穩(wěn)定性橫桿步距為1.2m，故立桿計算長度取1.2m長細比入=L/i=1200/15.8=76強度驗算鋼管受壓的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.744驗算經(jīng)過，滿足要求。地基承載力驗算橫梁處每根豎向桿件支承力為：F=54.14kN，基礎(chǔ)（混凝土15cm厚+80cm砂礫層）計算厚度為95cm，砂礫石擴散角取30°,混凝土擴散角取40°A=（15×tan40°+80×tan30°+10/2）2×3.14=12770.97（cm2）σ=F/A=54.14/12770.97=42.39kPa本段回填地基為級配砂礫石，其容許承載力大于200kPa，取[σ]=200kPa＞σ=42.39kPa,滿足要求。附件227+50+27變截面連續(xù)現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書一、27+50+27變截面連續(xù)現(xiàn)澆箱梁概況E匝道橋（27+50+27）變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁：中心樁號EK0+276.3，橋面寬9米，采用單箱單室，頂寬9米，單箱底寬5米，懸臂長度2米，根部梁高3.2米，跨中梁高1.8米,頂板厚26cm，底板厚26-50cm（根部梁高50cm,跨中梁高26cm），腹板厚45cm，按2次拋物線方程變化。立面圖斷面圖二、支架布置與37.5+65+37.5m變截面連續(xù)箱梁的支架布置一致，端橫梁中橫梁及加厚段與腹板范圍內(nèi)采用60×60cm，其余部位采用90cm×60cm，水平桿間距1.2m。支架底托座在C20砼上，頂托頂設(shè)兩層木枋，次木枋用10*10cm木枋，縱向主木枋：中橫梁與加厚段采用15cm*15cm木枋，其余木枋采用10*10cm布置。支架搭設(shè)與主線橋K39+199.394第一聯(lián)跨徑（37.5+65+37.5）一致，匝道（27+50+27）的中橫梁高3.2m，拱頂與端橫梁處是1.8米。主線段（37.5+65+37.5）的中橫梁高4m，拱頂與端橫梁處2米。由此（27+50+27）的線荷載小于（37.5+65+37.5）的線荷載。因此，E匝道橋（27+50+27）變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁框架設(shè)計均滿足要求。附件3主線右幅第二聯(lián)2×25現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書一、主線橋右幅第二聯(lián)2×25現(xiàn)澆箱梁概況主線橋第二聯(lián)（2×25）為變寬度現(xiàn)澆箱梁，采用單箱五室截面,梁高1.6米，橋面寬24—34.85米，翼板寬2m。底板厚25-45cm，頂板厚25-45cm,翼板根部50cm，翼板邊18cm，腹板厚45cm。斷面圖如下：支架布置2×25變寬度現(xiàn)澆箱梁根據(jù)設(shè)計圖紙及荷載分析情況，支架順橋向中端橫梁及橫隔板間距為0.6m，底板下0.9m，橫橋底板0.9m，翼板下0.9m，水平桿間距1.2m。支架底托座在C20砼上，頂托頂設(shè)兩層木枋，次木枋用5×10cm木枋，縱向主木枋10×10cm木枋：橫斷圖縱立面圖三、支架方案等高連續(xù)梁支架結(jié)構(gòu)采用碗扣腳手架，自上向下結(jié)構(gòu)為：1.5cm竹膠板，5×10cm（橫向）。10×10cm木枋（縱向），碗扣式鋼管腳手架，地托C20砼15cm+沙礫換填80cm。碗扣式支架：端部實心段范圍內(nèi)縱向×橫向（60cm×60cm），底板與腹板范圍內(nèi)立桿間距采用縱向×橫向（90cm×60cm），翼緣板范圍內(nèi)縱向×橫向（90cm×90cm）橫木枋布置：竹膠板下方為橫向木枋。橫向木枋搭設(shè)在縱向木枋上，橫向木枋間距為0.2m。翼緣板下橫向木枋間距為0.3m。四、主要荷載取值1、鋼筋混凝土容重取26kN/m32、施工活荷載施工人員、料具運輸及堆放荷載Q1按2.5kN/㎡模板支架自重荷載按2.0kN/㎡S1底=1.35×（G1+G2+G3）+1.4×0.91Q1S1根部梁=1.35×（0.5+26×1.6）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡S1底空=1.35×（0.5+26×0.9）+1.4×0.91×2.5=35.45kN/㎡S1翼緣板=1.35×（0.5+26×0.50）+1.4×0.91×2.5=21.41kN/㎡五、立桿豎向承載力驗算立桿按壁厚3mm計算，根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，橫桿步距1.2m，長細比的計算公式為：端部實心段下立桿端部實心段下立桿間距最大布置為0.60×0.60m。立桿受力P=1.2×[0.6×0.6×(26×1.6+2)]+1.4×[0.6×0.6×2.5]=20.1kN底板下立桿底板下立桿最大間距為0.60×0.90m。底板為單箱五室變寬箱梁取最窄面計算，砼斷面面積34.38m2，底寬20.048m，頂板厚25cm,底板厚22cm。立桿受力P=1.2×[0.6×0.9×(26×0.9+2)]+1.4×[0.6×0.9×2.5]=18.35kN翼緣板立桿翼緣板寬2米根部厚50cm，頂部18cm立桿間距0.90×0.90m立桿受力P=1.2×[0.9×0.9×(26×0.5+2)]+1.4×[0.9×0.9×2.5]=17.42kN立桿受力驗算立桿軸心受壓穩(wěn)定系數(shù)：立桿最大受力為立桿強度及穩(wěn)定性滿足要求。六、梁底模板及木枋驗算6.1、模板1.5cm厚竹膠板：彈性模量：E=10584MPa允許抗彎應(yīng)力：fm=37Mpa允許抗剪應(yīng)力fv=8.3Mpa彎矩系數(shù)km=0.101剪力系數(shù)kv=0.62撓度系數(shù)kw=0.967取長度方向1m寬膠合板作為驗算單元，按四等跨連續(xù)梁驗算。竹膠合板模板抗彎截面模量：b=1000mm、h=15mm竹膠合板模板慣性矩：b=1000mm、h=15mm6.2、竹膠板計算2.1、荷載組合按最大荷載計算：端部實心段下及腹板下橫向木枋，對梁底竹膠板進行驗算。板下竹膠板受力：板按照1.6m厚進行計算，作用在竹膠板上的荷載為：S1根部梁：1.35×（0.5+1.6×26）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡竹膠板釘在橫向枋木上，橫向分配枋木，高10cm，寬5cm，縱向凈間距20cm。竹膠板釘在枋木上，可近視認為竹膠板與枋木剛結(jié)，跨徑20cm，取長度方向1m條帶進行計算。2.2、抗彎強度驗算q=60.02kN/㎡×1m=60.02kN/mM=km×qL2=0.1×60.02×0.22=240.08×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。2.3、抗剪強度驗算V=kv×qL=0.62×60.02×0.2=7.44kN驗算經(jīng)過，滿足要求。2.4、撓度驗算最大撓度驗算經(jīng)過，滿足要求。竹膠板的彎曲應(yīng)力、剪應(yīng)力及變形均滿足要求。6.3、橫向木枋橫向木枋（寬5cm×高10cm）搭在縱向木枋上，間距為0.2m,梁高最大值為1.6m。（1）端部實心段及腹板下橫向枋木（跨度0.6m）端部實心段及腹板下橫向枋木承擔的均布荷載為：q=1.2×[26×1.6+2]×0.2+1.4×2.5×0.2=11.164kN/m橫向枋木（寬5cm×高10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5×102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5×103/12=416.667cm4彈性模量：E=10000MPa，容許抗壓應(yīng)力fm=13Mpa，容許抗剪應(yīng)力fv=1.5MPa；彎矩系數(shù)km=0.101;剪力系數(shù)kv=0.617;撓度系數(shù):kw=0.99。橫向枋木（寬5cm×高10cm）搭設(shè)在縱向枋木（寬10cm×高10cm）上，跨度0.6m.間距0.2m。抗彎強度驗算M=km×qL2=0.101×11.164×0.62=405.923×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。2）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×11.164×0.6=4.133kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算q=60.02×0.2=12.004kN/m驗算經(jīng)過，滿足要求。（2）翼緣板下橫向枋木（跨度0.9m）翼緣板下橫向枋木承擔的均布荷載為：q=1.2×[26×0.5+2]×0.3+1.4×2.5×0.3=6.45kN/m橫向枋木（寬5cm×高10cm）的截面特性：Wx=bh2/6=5×102/6=83.333cm3Ix=bh3/12=5×103/12=416.667cm4彈性模量：E=10000MPa，容許抗壓應(yīng)力fm=13MPa，容許抗剪應(yīng)力fv=1.5MPa;彎矩系數(shù)km=0.101;剪力系數(shù)kv=0.617;撓度系數(shù)kw=0.99。橫向枋木（寬5cm×高10cm）搭設(shè)在縱向枋木（寬10cm×高10cm）上，跨度0.9cm.間距0.3m。抗彎強度驗算M=km×qL2=0.101×6.45×0.92=427.675×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求?？辜魪姸闰炈鉜=kv×qL=0.617×6.45×0.9=3.582kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。翼緣板下橫向枋木的應(yīng)力及變形均滿足要求。6.4、10cm×10cm木枋主龍骨根部梁驗算（0.6m×0.6m）縱向枋木搭設(shè)在腳手架頂托上，端部實心段及腹板下，間距為0.60m，梁高最大值為1.6m。根部梁：1.35×（0.5+26×1.6）+1.4×0.91×2.5=60.02kN/㎡S底空：1.35×（0.5+26×0.9）+1.4×0.91×2.5=34.45kN/㎡1）受力分析主龍骨實體梁部分縱橫間距均為60cm,按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根主龍骨承載力計算寬度取60cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。木材允許抗壓應(yīng)力;fm=13MPa木材允許抗剪應(yīng)力;fv=1.5MPa木材彈性模量;E=10000MPa10×10cm木枋慣性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗彎截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.666cm32）抗彎強度驗算q=60.02kN/㎡×0.6m=36.012kN/mM=km×qL2=0.101×36.012×0.62=1.309kN·m=1309×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。3）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×36.012×0.6=13.332kN驗算經(jīng)過，滿足要求。4）撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。端部實心段及腹板下縱向枋木彎曲應(yīng)力及變形均滿足要求。6.5、10cm×10cm木枋主龍骨底板下驗算（0.9m×0.6m）抗彎強度驗算q=34.45×0.9=31.005kN/mM=km×qL2=0.101×31.005×0.62=1127×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。2）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×31.005×0.6=11.478kN驗算經(jīng)過，滿足要求。3）撓度驗算端部實心段及腹板下縱向枋木彎曲應(yīng)力及變形均滿足要求。6.6、10cm×10cm木枋主龍骨翼緣下驗算（0.9m×0.9m）1）抗彎強度驗算q=21.41×0.9=19.269kN/mM=km×qL2=0.101×19.269×0.92=1576×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。2）抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×19.269×0.9=10.7kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。碗扣支架驗算支架采用48*3.5mm碗扣鋼筋腳手架，考慮當前市場鋼管質(zhì)量參差不齊，部分鋼管的壁厚達不到3.5mm,驗算時按壁厚3mm計算截面積。A=424.12；鋼管外徑d1=48mm，內(nèi)徑d2=41mm鋼管回轉(zhuǎn)半徑：每根立桿所承受的豎向力按其所支撐的面積內(nèi)的荷載計算，則縱向分配梁傳遞下來的集中力為：根部梁實體部分P1=60.02×0.6×0.6=21.607kN箱梁中部P1′=35.45×0.6×0.9=19.143kN翼緣部分P2=21.41×0.9×0.9=17.342kN支架高度按最大高度10m左右計算，則立桿及橫桿的自重折合12kN/m，則自重產(chǎn)生的豎向荷載為0.12×10=1.2kN。單根立桿所承受的最大豎向力為N=21.607+1.2=22.807kN1）立桿穩(wěn)定性橫桿步距為1.2m，故立桿計算長度取1.2m長細比入=L/i=1200/15.8=76強度驗算鋼管受壓的穩(wěn)定系數(shù)=0.744驗算經(jīng)過，滿足要求。地基承載力驗算橫梁處每根豎向桿件支承力為：F=22.807kN，基礎(chǔ)（混凝土15cm厚+80cm砂礫層）計算厚度為95cm，砂礫石擴散角取30°,混凝土擴散角取40°A=（15×tan40°+80×tan30°+10/2）2×3.14=12770.97（cm2）σ=F/A=22.807/12770.97=17.858kPa本段回填地基為級配砂礫石，其容許承載力大于200kPa，取[σ]=200kPa＞σ=17.858kPa,滿足要求。附件44×20m現(xiàn)澆箱梁滿堂支架計算書工程概況中心樁號EK0+276.3,橋面為單車道全寬9.0m。上部結(jié)構(gòu)采用等截面普通鋼筋砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，截面采用單箱雙室截面，頂寬9.0m，單箱底寬6m，懸臂長度1.5m,翼緣根部0.45m，翼緣端部0.15m,頂板及底板厚均為25cm。二、支架布置支架順橋向：立桿間距均為0.6m橫橋向：中端橫梁及橫隔板間距為0.6m，箱室底板下0.9m，翼板下0.9m。水平桿間距1.2m。支架底托座在C20砼上，頂托頂設(shè)兩層木枋，次木枋用5×10cm木枋，縱向主木枋10×10cm木枋：三、傳力會析荷載首先作用在板底模板上，按照“底模板→底模木枋次龍骨→木枋主龍骨→可調(diào)托座→主桿→基礎(chǔ)”的傳力順序，分別進行強度、剛度和穩(wěn)定性驗算。四、模板及木枋計算1、模板計算模板采用1220*2440*18mm竹膠板。橫向布置（5×10）木枋次龍骨搭設(shè)在縱向木枋上，間距15cm。順橋向：根部梁、端橫梁、橫隔板與腹板、空心梁與翼緣板處均布置10*10cm木枋主龍骨，碗扣式鋼管腳手架作為模板支撐。采用荷載最大的斷面進行計算。取長度方向1m寬膠合板作為驗算單元，按四等跨連續(xù)梁驗算。18mm竹膠合板力學(xué)性能：抗彎截面模量：慣性矩：模板自重：G1=0.5kN/㎡新澆筑鋼筋混凝土自重：取G2=26kN/m3施工人員、料具等施工活荷載Q1=2.5kN/㎡振搗混凝土?xí)r產(chǎn)生的荷載：底模板取2kN/㎡，側(cè)模板取4kN/㎡恒載分項系數(shù)取1.35，活載分項系數(shù)取1.4底=1.35（G1+G2+G3）+1.4×0.91根部梁：1.35×（0.5+26×1.5）+1.4×0.91×2.5=56.51kN/㎡底空：1.35×（0.5+26×0.5）+1.4×0.91×2.5=21.41kN/㎡翼緣：1.35×（0.5+26×0.45）+1.4×0.91×2.5=19.66kN/㎡1）受力分析箱梁采用竹膠板。板下次龍骨間距間距20cm，計算跨徑L=20cm,取1米寬膠合板作為驗算單元，按四等跨連續(xù)梁驗算。q=56.51kN/㎡×1m=56.51kN/m2)抗彎強度驗算《建筑施工模板安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ162-）得：彎矩系數(shù)km=0.1、剪力系數(shù)kv=0.62、擾度細數(shù)kw=0.967則M=km×qL2=0.1×56.51×0.22=0.226kN·m=226×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求?？辜魪姸闰炈鉜=kv×qL=0.62×51.56×0.2=6.393kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。2、5cm(寬)×10cm(高)木枋次龍骨驗算。次龍骨間距20cm，在實體梁處跨度為60cm，空心梁及處跨度為90cm。按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根次龍骨承載力計算寬度取20cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。木材允許抗壓應(yīng)力;fm=13MPa木材允許抗剪應(yīng)力;fv=1.5MPa木材彈性模量;E=10000MPa5×10cm木枋慣性矩：Ix=bh3/12=5×103/12=416.67cm45×10cm木枋抗彎截面模量：Wx=bh2/6=5×102/6=83.33cm3實體梁處跨度60cm驗算①抗彎強度驗算q=56.51kN/mm2×0.2=11.302kN/mM=km×qL2=0.101×11.302×0.62=411×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。②抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×11.302×0.6=4.184kN驗算經(jīng)過，滿足要求。③撓度驗算q=56.51kN/㎡×0.2m=11.302kN/mb、空心梁處及翼緣處跨度90cm驗算①抗彎強度驗算q=21.41kN/mm2×0.2=4.282kN/m驗算經(jīng)過，滿足要求。②抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×4.828×0.9=2.681kN驗算經(jīng)過，滿足要求。③撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。3、10cm×10cm木枋主龍骨實心段驗算。受力分析木枋主龍骨實體梁部分縱橫向間距為均60cm,按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根主龍骨承載力計算寬度取60cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。木材允許抗壓應(yīng)力;fm=13MPa木材允許抗剪應(yīng)力;fv=1.5MPa木材彈性模量;E=10000MPa10×10cm木枋慣性矩：Ix=bh3/12=10×103/12=833.333cm410×10cm木枋抗彎截面模量：Wx=bh2/6=10×102/6=166.66cm3抗彎強度驗算q=56.51kN/㎡×0.6m=33.906kN/mM=km×qL2=0.101×33.906×0.62=1233×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求。抗剪強度驗算V=kv×qL=0.617×33.906×0.6=12.552kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。4、10cm×10cm木枋主龍骨空心段驗算。木枋主龍骨空心梁段縱向間距為均60cm,橫向間距為90cm,按三等跨連續(xù)箱梁進行驗算，單根主龍骨承載力計算寬度取90cm。查連續(xù)箱梁內(nèi)力及變形系數(shù)得到：彎矩系數(shù)km=0.101,剪力系數(shù)kv=0.617,撓度系數(shù)kw=0.99。1)抗彎強度驗算q=21.41kN/㎡×0.9m=19.269kN/mM=km×qL2=0.101×19.269×0.62=700.6×103N·mm驗算經(jīng)過，滿足要求?？辜魪姸闰炈鉜=kv×qL=0.617×19.269×0.6=7.133kN驗算經(jīng)過，滿足要求。撓度驗算驗算經(jīng)過，滿足要求。支架立柱計算支架采用48*3.5mm碗扣鋼管腳手架，考慮當前市場鋼管質(zhì)量摻差不齊，部分鋼管的壁厚達不到3.5mm,驗算時按壁厚3mm計算鋼管截面積。A=424.12mm2;鋼管外徑：d1=48mm;鋼管內(nèi)徑：d2=41mm；鋼管回轉(zhuǎn)半徑15.8每根立桿所承受的豎向力按其所支撐的面積內(nèi)的荷載計算，則縱向分配梁傳遞下來的集中力為：根部梁實體部分P1=56.51×0.6×0.6=20.355kN箱梁中部P1′=21.41×0.6×0.9=11.562kN支架高度按最大高度10m計算，則立桿及橫桿的自重折合12kN/m，則自重產(chǎn)生的豎向荷載為0.12×10=1.2kN。單根立桿所承受的最大豎向力為N=20.355+1.2=21.555kN1）立桿穩(wěn)定性橫桿步距為1.2m，故立桿計算長度取1.2m長細比入=L/i=1200/15.8=76強度驗算鋼管受壓的穩(wěn)定系數(shù)=0.744驗算經(jīng)過，滿足要求。地基基礎(chǔ)驗算參照前述驗算過程，處理后地基承載力滿足要求。附件5主線橋上穿933干道滿堂支架門洞受力計算書1、933互通主橋工程概況主線橋分左右福，中心樁號K33+199.394。左幅橋共3聯(lián)跨徑布置為（37.5+65+37.5）+5*20+5*20m。右幅橋共4聯(lián)跨徑布置為（37.5+65+37.5）+2*25+4*20m+4*20m。933干道下空XXX主線橋第一聯(lián)中跨（65m跨），第一聯(lián)采用預(yù)應(yīng)力砼變截面連續(xù)箱梁，滿堂支架施工。K39+199.394互通立交連續(xù)梁，跨933干道，左右幅第一聯(lián)與933干道成67.615。交角。為保障正常通行，跨933干道位置設(shè)置門洞。門洞垂直933干道不小于5m，凈高大于5.5m。地質(zhì)情況門洞所處位置為933干道，路面寬度12.5m，比要求門洞跨寬度5m寬，因此門洞支架可座在路面范圍內(nèi)，根據(jù)瀝青混凝土常見設(shè)計標準，路面承載力按10MPa考慮。3、擬定方案擬采用20b工字鋼作為次梁，主梁采用40a雙拼工字鋼，立柱采用鋼管Φ700*16mm，條形基礎(chǔ)采用28m（長）*1m（寬）*0.5m（高），C25砼。長度是根據(jù)斜交角度同時考慮每端長出現(xiàn)澆梁體1m計算得出，寬度擬定1m，厚度0.5m。支架間距擬定2.6m，滿堂支架支承于933干道綠化帶處，用60cm沙礫石換填或C25砼硬化。洞口頂設(shè)置封閉的覆蓋物，兩側(cè)設(shè)置安全網(wǎng)，且洞口設(shè)置機動車防撞設(shè)施。門洞布置平面示意圖材料力學(xué)性能⑴、20b工字鋼：截面慣性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面積A=39.55(cm2)線密度=31.1（kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)⑵Φ700mm*16mm鋼管截面慣性矩Ix=Iy=80.43(cm4)截面模量Wx=Wy=5748.012(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix=iy=24.189(cm)截面面積A=343.82(cm2)線密度=269.89(kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)⑶雙拼40a工字鋼截面慣性矩Ix=21714(cm4)截面抵抗矩Wx=1085.7(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix=15.88（cm)截面面積A=172.14(cm2)線密度=135.12(kg/m)門洞縱斷面圖主線橋單幅斷面圖門洞橫斷面圖5、次梁受力計算5.1荷載分析整個支架承受的荷載分為靜荷載和動荷載：靜荷載：混凝土結(jié)構(gòu)自重、模板自重、上部腳手架自重、主次梁自重等；動荷載：施工荷載、傾倒混凝土荷載、振搗混凝土荷載。因支架較低且所處區(qū)域及季節(jié)較良，不考慮風(fēng)荷載及雨雪荷載的影響。⑴、梁體荷載計算：梁體荷載采用分區(qū)法計算，取梁段不利位置，即截面最大處計算。梁體混凝土重量計算分區(qū)圖新澆筑鋼筋混凝土容重取26kN/m3區(qū)域面積(㎡)混凝土重量（kN/m）11.08828.2922.1154.8632.4864.4841.3535.1（2）模板重量取0.5kN/m2（3）支架自重取1kN/m2（4）縱橫梁自重：工20b線荷載為31.1公斤/m，工40a線荷載為67.6公斤/m，（5）傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載（取2kN/㎡）（6）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載（取2kN/㎡）（7）施工荷載、機具等荷載（2.5kN/㎡）5.2、荷載組合①荷載組合I（用于強度計算）：q1=1.2×【（1）+（2）+（3）+（4）】+1.4×【（5）+（6）+（7）】②荷載組合II（用于剛度計算）：q2=1.2×【（1）+（2）+（3）+（4）】5.3、2區(qū)（腹板）受力計算受力分析次梁間距12cm,跨度5m，2區(qū)底寬度為1.2m，其下共有11根工字鋼共同受力。靜荷載：混凝土自重：54.86kN/m×5m=274.3kN模板重量：0.5kN/m2×1.2m×5m=3kN支架自重：1kN/m2×1.2m×5m=6kN次梁自重：31.1公斤/m×11根×6m=20.53kN動荷載：傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2kN/㎡振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2kN/㎡施工人員、機具等荷載：2.5kN/㎡動荷載在2區(qū)范圍內(nèi)產(chǎn)生的荷載為6.5kN/㎡×5m×1.2m=39kN荷載組合1：q1=1.2×(274.3+3+6+20.53)+1.4×39=419.2kN荷載組合2：q1=1.2×(274.3+3+6+20.53)=364.6kN則單根工字剛所受線荷載為：則次梁跨中最大彎矩M中=1/8qL2=0.125×7.62×52=23.82kN·m最大應(yīng)力驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：驗算經(jīng)過，滿足要求。5.4、3區(qū)（底板）受力計算1）受力分析次梁間距30cm,跨度5m，3區(qū)底寬度為3.6m，其下共有11根工字鋼共同受力。靜荷載：混凝土自重：64.48kN/m×5m=322.4kN模板重量：0.5kN/m2×3.6m×5m=9kN支架自重：1kN/m2×3.6m×5m=18kN次梁自重：31.1公斤/m×11根×6m=20.53kN動荷載：傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2kN/㎡振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2kN/㎡施工人員、機具等荷載：2.5kN/㎡動荷載在3區(qū)范圍內(nèi)產(chǎn)生的荷載為6.5kN/㎡×5m×3.6m=117kN荷載組合1：q1=1.2×(322.4+9+18+20.53)+1.4×117=533.73kN荷載組合2：q1=1.2×(322.4+9+18+20.53)=369.93kN則單根工字剛所受線荷載為：則次梁跨中最大彎矩M中=1/8qL2=0.125×9.71×52=30.34kN·m最大應(yīng)力驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：驗算經(jīng)過，滿足要求。5.5、4區(qū)（翼緣板）受力計算1）受力分析次梁間距40cm,跨度5m，4區(qū)底寬度為6m，其下共有15根工字鋼共同受力。靜荷載：混凝土自重：35.1kN/m×5m×2=351kN模板重量：0.5kN/m2×6m×5m=15kN支架自重：1.5kN/m2×6m×5m=45kN次梁自重：31.1公斤/m×15根×6m=28kN動荷載：傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2kN/㎡振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2kN/㎡施工人員、機具等荷載：2.5kN/㎡動荷載在4區(qū)范圍內(nèi)產(chǎn)生的荷載為6.5kN/㎡×5m×6m=195kN荷載組合1：q1=1.2×(351+15+45+28)+1.4×195=799.8kN荷載組合2：q1=1.2×(351+15+45+28)=526.8kN則單根工字剛所受線荷載為：則次梁跨中最大彎矩M中=1/8qL2=0.125×10.664×52=33.33kN·m最大應(yīng)力驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：驗算經(jīng)過，滿足要求。1區(qū)荷載小于4區(qū)荷載，1區(qū)參照4區(qū)按次梁間距40cm布置次梁。6、主梁計算立柱頂分配梁采用工40a雙拼工字鋼，，立柱間距2.6m，按兩跨連續(xù)梁模型計算，上部荷載等效為均布荷載。單排靜荷載：混凝土自重：18.273m2×26kN/m3×5m÷2=1187.745kN模板自重：0.5kN/m2×24m×5m÷2=30kN支架自重：1kN/m2×24m×5m÷2=60kN次梁自重：90根×31.1公斤/m×6m÷2=83.97kN主梁自重：67.56公斤/m×2×26m=35.132kN單排動荷載：6.5kN/㎡×24m×5m÷2=390kN主梁所受上部荷載組合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kN2222.22kN/26m=85.47kN/m（強度計算）q2=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）=1676.22kN1676.22kN/26m=64.47kN/m（剛度驗算）則主梁跨中最大彎矩M中=0.07qL2=0.07×85.47×2.62=40.44kN·m最大應(yīng)力：驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：驗算經(jīng)過，滿足要求。7、鋼管立柱計算每側(cè)設(shè)Φ700mm*16mm，單邊鋼管立柱11根，立柱鋼管高5.5-0.4-0.5=4.6m。鋼管截面特性如下：截面積A=34381.59mm2回轉(zhuǎn)半徑i=241cm單排靜荷載：混凝土自重：18.273m2×26kN/m3×5m÷2=1187.745kN模板自重：0.5kN/m2×24m×5m÷2=30kN支架自重：1kN/m2×24m×5m÷2=60kN次梁自重：90根×31.1公斤/m×6m÷2=83.97kN主梁自重：67.56公斤/m×2×26=35.132kN單排動荷載：6.5kN/㎡×24m×5m÷2=390kN立柱所受上部荷載組合q1=1.2*（1187.745+30+60+83.97+35.132）+1.4*390=2222.22kN（強度計算）則單根立柱受力=2222.22kN/11根=202.02kN故立桿的強度及穩(wěn)定性滿足要求。地基承載力計算條形基礎(chǔ)采用28m（長）*1m（寬）*0.5m（高），C25砼。基礎(chǔ)位于既有瀝青路面上，不需考慮軟弱下臥層影響。鋼管底部預(yù)埋50cm*50cm底座鋼板，埋入砼中。8.1、條形基礎(chǔ)受力滿足要求。抗剪計算：其中：：混凝土承受剪力值，195.8/4=48.95kN。：受剪切承載力截面高度影響系數(shù)，為1。：混凝土軸心抗拉強度設(shè)計值，1.27MPa。：基礎(chǔ)的寬和厚，分別為1m，0.5m。則0.7×1×1.27×1×0.5=444.5kN＞48.95kN滿足要求。9、結(jié)論及建議經(jīng)過驗算，表明既定方案采用工20b工字鋼作為次梁、雙拼工40a工字鋼作為主梁，Φ700*16mm鋼管做立柱，26*1*0.5m條形基礎(chǔ)作為地基承載力的方案是安全的。人行道計算10.1、人行道概況人行道寬度按1.8m,高度按2m，次梁采用20b工字鋼，主梁采用20b工字鋼，立桿采用Φ48*3.5mm鋼管。洞口頂設(shè)置封閉的覆蓋物，兩側(cè)設(shè)置安全網(wǎng)。10.2、截面特性⑴、20b工字鋼：截面慣性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面積A=39.55(cm2)線密度=31.1（kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)（2）、Φ4.8mm*3.5mm鋼管截面慣性矩Ix=12.187(cm4)截面截面模量Wx=5.0777(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix=1.578(cm)截面面積A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)10.3、次梁受力計算受力分析整個支架承受的荷載分為靜荷載和動荷載：靜荷載：混凝土結(jié)構(gòu)自重、模板自重、上部腳手架自重、主次梁自重等；動荷載：施工荷載、傾倒混凝土荷載、振搗混凝土荷載。因支架較低且所處區(qū)域及季節(jié)較良，不考慮風(fēng)荷載及雨雪荷載的影響。因人行門洞較低，荷載傳導(dǎo)經(jīng)過支架傳導(dǎo)至門架時，基本呈均布受力，以下按荷載均布計算受力如下：取最不利截面按2區(qū)（腹板）下計算：次梁間距按60cm均布，跨度1.8m,單幅箱梁有26m÷0.6=44根次梁所受荷載有：靜荷載：（1）混凝土自重：18.273㎡×26kN/m3×1.8m=855.176kN（2）模板重量：0.5kN/m2×24m×1.8m=21.6kN（3）支架自重：2kN/m2×24m×1.8m=86.4kN（4）次梁自重：44根×31.1公斤/m×2.8m=38.315kN動荷載：（5）傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：取2kN/㎡；（6）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：取2kN/㎡；（7）施工人員、機具等荷載：取2.5kN/㎡；動荷載之合=24m×1.8m×6.5kN/㎡=280.8kN荷載組合Ⅰ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)]+1.4×[(5)+(6)+(7)]荷載組合Ⅱ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)]次梁所受上部荷載組合：q1=1.2×（855.176+21.6+86.4+38.315）+1.4×（2+2+2.5）×24×1.8=1594.909kNq2=1.2×（855.176+21.6+86.4+38.315）=1201.789kN則單根次梁所受荷載為q1=1594.909÷44根÷1.8m=20.138kN(強度計算)q2=÷44根÷1.8m=15.174kN（剛度驗算）則次梁跨中最大彎矩M=0.125qL2=0.125×20.138×1.82=8.156kN·m最大應(yīng)力：驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：驗算經(jīng)過，滿足要求。3）主梁按20b工字鋼，跨度0.6m;單排荷載如下：靜荷載：（1）混凝土自重：18.273㎡×26kN/m3×1.8m÷2=427.588kN（2）模板重量：0.5kN/m2×24m×1.8m÷2=10.8kN（3）支架自重：2kN/m2×24m×1.8m÷2=43.2kN（4）次梁自重：44根×31.1公斤/m×2.8m÷2=19.158kN動荷載：（5）主梁自重：26m×31.1公斤/m=8.09kN（6）傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：取2kN/㎡；（7）振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：取2kN/㎡；（8）施工人員、機具等荷載：取2.5kN/㎡；荷載組合Ⅰ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)+(5)]+1.4×[(6)+(7)+(8)]=807.2kN荷載組合Ⅱ：q1=1.2×[(1)+(2)+(3)+(4)+(5)]=610.598kN單根主梁所受線荷載為：q1=807.2kN/26m=31.04kN/m(強度計算)q2=610.598kN/26m=23.485kN/m(剛度計算)則主梁跨中彎矩M=0.07qL2=0.07×31.04×0.62=0.78kN·m最大應(yīng)力：驗算經(jīng)過，滿足要求。最大撓度：撓度可忽略不計，滿足要求。立桿計算立桿采用48×3.5鋼管，間距0.3cm，單排共87根。立桿與現(xiàn)澆箱梁支架用扣件連接，水平桿間距0.6m。立桿底墊20b工字鋼。單根立桿荷載：N=762.158kN/87根=8.761kN驗算經(jīng)過，滿足要求。

附件6E匝道上穿933干道滿堂支架門洞受力計算書1、E匝道第三聯(lián)中跨上穿933干道概況EK0+276.3匝道與933干道成90度交角立交跨徑組合采用：（4*20+4*20）等截面普通鋼筋連續(xù)現(xiàn)澆箱梁+（27+50+27）變截面預(yù)應(yīng)力砼連續(xù)現(xiàn)澆箱梁，現(xiàn)澆部分采用滿堂支架施工，為保障正常通行，跨933干道位置設(shè)置雙向車行門洞與人行門洞。E匝道跨線部分為第三聯(lián)中間50m跨。車行門洞：洞寬5m，凈高不小于5.5m，洞口頂設(shè)置封閉的覆蓋物，兩側(cè)設(shè)置安全網(wǎng)，且洞口設(shè)置機動車防撞設(shè)施。人行門洞：洞寬1.8m，凈高2m,口頂設(shè)置封閉的覆蓋物，兩側(cè)設(shè)置安全網(wǎng)。門洞布置平面示意圖地質(zhì)情況門洞所處位置為933干道，路面寬度12.5m，門洞立桿基礎(chǔ)支承于933干道路面瀝青混凝土上，路面承載力按10MPa考慮。人行道門洞邊列落不到瀝青混凝土路面上的（綠化帶處及路面寬度范圍之外），采用100cm沙礫石換填且面層用C25砼硬化。擬定方案車行門洞：主梁、次梁均采用20b工字鋼，立柱采用φ700×16mm鋼管。人行門洞：主梁、次梁均采用20b工字鋼，立柱采用φ48×3.5mm鋼管。材料力學(xué)性能（1）20b工字鋼截面慣性矩Ix=2502(cm4)截面抵抗矩Wx=250.2(cm3)截面面積A=39.55(cm2)線密度=31.1（kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)⑵Φ700mm*16mm鋼管截面慣性矩Ix=Iy=80.43(cm4)截面模量Wx=Wy=5748.012(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix=iy=24.189(cm)截面面積A=343.82(cm2)線密度=269.89(kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)（3）Φ48mm*3.5mm鋼管截面慣性矩Ix=12.187(cm4)截面截面模量Wx=5.0777(cm3)回轉(zhuǎn)半徑ix=1.578(cm)截面面積A=4.893(cm2)每米重量=3.841(kg/m)彈性模量E=206*10e3(N/mm2)抗拉、抗壓、和抗彎強度設(shè)計值f=215(N/mm2)抗剪強度設(shè)計值fv=125(N/mm2)車行門洞立面圖門洞范圍最大截面處斷面圖梁體混凝土分區(qū)計算圖區(qū)域面積（㎡）混凝土重量（kN/m）10.68217.7321.45837.9131.72844.93每米寬度范圍內(nèi)所受混凝土重量為:1區(qū)：17.73÷2m=8.87kN/m2區(qū)：37.91÷1.05m=36.11kN/m3區(qū)：44.93÷2.9m=15.49kN/m據(jù)此擬定2區(qū)下次梁間距15cm,1區(qū)及3區(qū)下次梁間距60cm，下次分別按2區(qū)（腹板）用3區(qū)（底板）兩種不利情況計算次梁受力5、2區(qū)（腹板）下次梁受力計算次梁間距15cm,跨度5m，2區(qū)底寬度1.05m，則其下共有8根工字鋼共同受力。靜荷載：混凝土荷載：37.91kN/m×5m=189.55kN模板自重：0.5kN/㎡×5m×1.05m=2.63kN支架自重：1kN/㎡×5m×1.05m=5.25kN次梁自重：31.1公斤/m×6m×8根=14.93kN動荷載：傾倒混凝土產(chǎn)生的沖擊荷載：2kN/㎡振搗混凝土產(chǎn)生的荷載：2kN/㎡施工人員、機具等荷載：2.5kN/㎡動荷載在2區(qū)范圍內(nèi)產(chǎn)生的荷載為6.5kN/㎡×5m×1.05m=34.13kN荷載組合1：q1=1.2×(189.55+2.63+5.25+14.93)+1.4×34.13=302.62kN荷載組合2：q1=1.2×(189.55+2.63+5.25+14.93)=254.83kN則單根工字剛所受線荷載為：q1=q2=7.57kN/m<7.62kN/m,6.37kN/m<6.63kN/m,且次梁同材質(zhì)，參照P113頁驗算過程，此處受力亦滿足要求。6、3區(qū)（底板）下次梁受力計算次梁間距30cm,跨度5m，3區(qū)底寬度2.9m，則其下共有10根工字鋼共同受力。靜荷載：混凝土荷載：44.93kN/m×