現(xiàn)澆箱梁支架方案

PAGE62杭州市九堡大橋北接線工程現(xiàn)澆箱梁支架模板專項施工方案編制：審核：年月日

目錄第一章編制依據(jù)及工程概況 1一、編制依據(jù) 1二、工程概況 1第二章施工進度計劃 2一、施工計劃安排 2二、主要材料、設(shè)備計劃 3第三章施工組織機構(gòu) 5一、主要管理人員 5二、勞動力計劃 5第四章碗扣式支架搭設(shè)方案 7一、適用范圍 7二、概況 7三、支架設(shè)計概述 8四、碗扣支架施工方案 10五、支架荷載驗算 14六、竹膠板底模驗算 24七、橫梁、縱梁驗算 26八、外側(cè)斜腹板支撐檢算 30九、支架拆除方案 31第五章門式支架搭設(shè)方案 34一、適用范圍 34二、概況 34三、支架設(shè)計簡述 34四、支架體系荷載驗算 35五、竹膠板底模驗算 43六、橫梁、縱梁驗算 45七、外側(cè)斜腹板支撐檢算 47八、支架搭設(shè)操作重點 48九、搭設(shè)與拆除注意事項 49第六章：門洞搭設(shè)方案 51一、門洞布置 51二、荷載計算 52三、門洞驗算 53四、安全防護措施 58第七章地基處理及基礎(chǔ)承載力計算 60一、地基處理 60二、支架基礎(chǔ)承載力驗算 61第八章支架預(yù)壓方案 63一、荷載計算 63二、工藝流程及各步驟具體操作 64三、砂袋數(shù)量計算 65四、對加載后各測量點標(biāo)高值H2進行測量 66五、測量卸載前各測量點標(biāo)高值H3 66六、卸載 66七、觀測卸載后各測量點標(biāo)高H4 66八、預(yù)拱度設(shè)置 66第九章安全保障措施 68一、安全生產(chǎn)管理網(wǎng)絡(luò)圖 68二、安全生產(chǎn)措施 68三、安全生產(chǎn)管理細(xì)則 69第十章支架施工及高空作業(yè)應(yīng)急救援預(yù)案 73一、目的 73二、適用范圍 73三、管理職責(zé)和施工控制方法 73四、應(yīng)急措施 74PAGE1第一章編制依據(jù)及工程概況一、編制依據(jù)1、杭州市九堡大橋北接線工程設(shè)計圖紙；2、《危險性較大的分部分項工程安全管理辦法》（建質(zhì)[2009]87號）文；3、《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》JTJ041-2000；4、《城市橋梁工程施工與質(zhì)量驗收規(guī)范》CJJ2-2008；5、《建筑施工碗扣式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ166-2008；6、《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010；7、《竹膠合板模板》JG/T3026-1995；8、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》GB50009-2001;9、其他施工及驗收規(guī)范和相關(guān)技術(shù)文獻二、工程概況本工程預(yù)應(yīng)力混凝土現(xiàn)澆箱梁布置范圍為ZX14—ZX52，共計12聯(lián)，設(shè)計每聯(lián)按2—4跨布置。其中主線標(biāo)準(zhǔn)段上部結(jié)構(gòu)梁寬24.8m，箱梁斷面為單箱三室，梁高2.0m；主線跨九沙大道采用變高度連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，梁寬24.8m，主墩橫梁高3.6m；九沙大道立交匝道共計8聯(lián)，為單箱單室，梁寬8.0m，梁高1.7m；圓盤立交共分為10個現(xiàn)澆區(qū)塊，采用混凝土現(xiàn)澆結(jié)構(gòu)，梁高1.7m。主線跨九沙大道ZX48—ZX52聯(lián)跨，主跨跨徑65m，49#、50#、51#墩位端橫梁高度3.6m，每平方米混凝土澆筑重量達9.5t，加上施工、模板系統(tǒng)及其他荷載達10t/m2以上，端橫梁處若采用重型門架形式，由于門架的立桿間距及模數(shù)限制，經(jīng)計算其間距排列很難滿足計算要求。若采用鋼管立柱加貝雷梁的形式，由于該聯(lián)底板為拋物線形式，上部仍需要鋼管頂托調(diào)節(jié)曲線高程，經(jīng)比選采用碗扣式支架。其他聯(lián)跨采用重型門式支架或碗扣式支架搭設(shè)。

第二章施工進度計劃一、施工計劃安排一工區(qū)：（ZX35墩柱以南）1、35#墩柱以南部分由于受施工場地交地影響，ZX30-ZX35段、ZX00-ZX15段交地情況不明朗，根據(jù)目前交地情況先期施工ZX15-ZX30段，所有計劃安排為平行流水線施工作業(yè)，每道工序銜接做到控制工期，合理調(diào)配人員、機械、材料設(shè)備安排。2、依據(jù)目前施工情況，預(yù)計3月下旬開始對ZX26-ZX29一聯(lián)預(yù)應(yīng)力混凝土箱梁地基基礎(chǔ)施工。地面清理、硬化、支架搭設(shè)需要耗時7天左右，加上底模安裝、預(yù)壓，底腹模鋼筋安裝，底腹模砼澆注，頂板、翼板鋼筋、砼澆注，張拉、落架等工序，此聯(lián)箱梁預(yù)計需要施工80天，預(yù)計到6月中旬可以完成該聯(lián)施工。其他ZX23-ZX26、ZX20-ZX23兩聯(lián)與ZX26-ZX29進行流水施工，預(yù)計到7月下旬可以完成。二工區(qū)：(ZX35墩柱以北)1、九沙大道圓盤立交施工是本工程關(guān)鍵節(jié)點，圓盤立交及與九沙大道相連接的匝道橋需盡快完工，以配合九沙大道全線通車。該處立交位于九堡大橋北接線下方，按照工藝要求需先期施工上方主線箱梁，落架后再施工圓盤立交現(xiàn)澆砼。因此，本工程橋梁關(guān)鍵線路為：ZX48～ZX52段樁基、承臺、墩柱施工——地面硬化、支架搭設(shè)——該聯(lián)底、腹板模安裝、預(yù)壓——底、腹板鋼筋及砼澆注——頂板鋼筋模板安裝——預(yù)應(yīng)力張拉施工、落架（至此，非關(guān)鍵線路上的圓盤及匝道墩柱同期完成）——圓盤支架、底模施工——底腹板鋼筋、砼施工——頂板鋼筋模板安裝、砼澆注——圓盤橫梁張拉、落架。受靜載試驗影響，結(jié)合目前現(xiàn)狀，調(diào)整工程施工工序，3月下旬先施工ZX46-ZX48一聯(lián)，預(yù)計到4月上旬ZX48-ZX52施工條件成熟，再對其進行施工。預(yù)計ZX46-ZX48段箱梁需要施工70天，ZX48-ZX52段需要施工95天，到7月中旬，關(guān)鍵線路完工。在ZX48-ZX52段落架之前，圓盤及九沙大道東、西匝道，以及西北、東北匝道樁基、承臺、墩柱施工完成，不能影響圓盤及匝道現(xiàn)澆施工。圓盤立交1、2、5、6、7、10區(qū)塊不受主線橋影響，支架、底模、預(yù)壓分兩批分別安排在4月下旬和5月中旬進行，按照箱梁澆筑周期可分別在6月下旬-7月中旬完成落架。待主線ZX48-ZX52落架以后，對其下部的3、4、8、9區(qū)塊的圓盤重點安排兩個工作效率高作業(yè)班組進行施工，每個班組同時開展2個區(qū)塊的施工，以提高施工進度。支架、底模、預(yù)壓，安排在7月中旬-8月上旬；底板鋼筋、砼澆注，安排在8月上旬-9月上旬；砼養(yǎng)護橫梁張拉、落架，安排在9月上旬-9月下旬。在圓盤、匝道施工的同時，另安排作業(yè)班組對ZX42-ZX46段箱梁進行施工。預(yù)計在5月中旬開始，到7月下旬完工。屆時二工區(qū)ZX41號墩之后的高架橋部分全部貫通。剩余ZX35-ZX41段，結(jié)合土地交付情況再進行實際安排。二、主要材料、設(shè)備計劃在開工前做好材料使用計劃，提前上報材料名稱、規(guī)格、數(shù)量、質(zhì)量要求標(biāo)準(zhǔn)以及到場時間等。材料到場后及時做好抽檢工作，并按要求在場內(nèi)有序堆放，有防潮、防雨、防腐蝕要求的材料做好“三防”工作。本工程箱梁支架模板主要集中在3月底至10月上旬，最多時將有6聯(lián)箱梁同時施工，支架模板和機械設(shè)備需求量很大。支架、模板周轉(zhuǎn)材料各月份存有量一覽表材料種類單位2011年備注3月4月5月6月7月8月9月10月門式支架榀96009600155001550021000210001600012000所有支架、模板等材料均具有出廠合格證明和檢測報告。碗扣式支架m2600026000350003500035000310002600010cm×10cm方木m12003000480048006200620056004800鋼管m12002600320036003600360028002100竹膠板m216005300680077007700770068005300機械設(shè)備需求一覽表名稱型號數(shù)量狀態(tài)進場時間汽車吊機QY—254良好2010.12汽車吊機QY—162良好2011.3挖掘機PC2000—53良好2010.12蛙式打夯機CBZ—124良好2010.12水泵——10良好2010.12其他專業(yè)設(shè)備根據(jù)實際情況隨時進場，配備齊全，滿足使用。

第三章施工組織機構(gòu)根據(jù)本工程實際情況，為加強管理，便于協(xié)調(diào)指揮，杭州市九堡大橋北接線工程項目經(jīng)理部，設(shè)項目經(jīng)理1人，副經(jīng)理2人，總工程師1人，副總工程師1人。項目部下設(shè)總工辦、工程部、質(zhì)檢部、安保部、計劃合同部、財務(wù)部、機械材料部、辦公室，現(xiàn)場施工分為兩個工區(qū)，在崗管理人員62人，各科室主要成員均由年富力強，業(yè)務(wù)水平高，施工經(jīng)驗豐富的人員擔(dān)任。一、主要管理人員項目部主要進場人員一覽表職務(wù)姓名職稱備注項目經(jīng)理高級工程師在崗、有崗位證書常務(wù)副經(jīng)理高級工程師在崗項目副經(jīng)理高級工程師在崗總工程師高級工程師在崗副總工程師工程師在崗計劃負(fù)責(zé)人工程師在崗財務(wù)負(fù)責(zé)人——在崗施工工程師工程師在崗機械工程師工程師在崗質(zhì)檢工程師工程師有崗位證書試驗工程師工程師有上崗證測量工程師技術(shù)員在崗專職安全員工程師有崗位證書專職安全員助工有崗位證書專職安全員——有崗位證書二、勞動力計劃根據(jù)本工程實際工作量和各聯(lián)跨進展情況，組織公司具有豐富施工經(jīng)驗的班組分批進場，確保證正常開展施工，班組進場后，組織對全體員工的職業(yè)崗位培訓(xùn)和技術(shù)安全交底，同時請建管站專職人員對其進行上崗培訓(xùn)考試，考試合格方可進場作業(yè)。勞動力安排計劃如下：支架模板工序勞動力投入計劃表工種2011年3——4月5——6月7——8月9——10月備注電工3555均具有上崗證架子工20456050機械操作工8152015電焊工612128普工40606050合計77137157128

第四章碗扣式支架搭設(shè)方案一、適用范圍本方案適用于杭州市九堡大橋北接線工程現(xiàn)澆箱梁支架模板搭設(shè)，以ZX48#—ZX52#一聯(lián)預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁為例進行方案設(shè)計，不同聯(lián)跨施工前依據(jù)本方案設(shè)計模式適當(dāng)調(diào)整。二、概況1、簡述：48#墩—52#墩為現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力連續(xù)箱梁，橫斷面為變截面，各跨分布為41m+65m×2+41m，聯(lián)長212m。為本工程最長聯(lián)。頂板寬度24.8m，底板寬度15m，邊跨端橫梁梁高2.0m，中跨端橫梁梁高3.6m，跨中梁高由2.0m到3.6m漸變，箱體為三室結(jié)構(gòu)，底板除橫梁處及跨中2m為直線段外，其余部分為二次拋物線形式。該聯(lián)箱梁支架搭設(shè)高度在13.5m～15.6m之間。全聯(lián)混凝土澆筑總量約計4626m3。本方案取49#——50#主跨進行支架系統(tǒng)驗算，該跨長65m。2、模板箱梁模板采用雙面覆膜15mm厚竹膠板，板材密度0.8g/cm，表面平整度高，可以滿足混凝土成品的外觀平整度要求，保證箱梁砼表面光潔、色澤統(tǒng)一。根據(jù)橋梁曲線線性參數(shù)進行膠模板的裁切拼裝，保證線形圓順美觀。以滿足砼成品的外觀要求。由于竹膠板輕巧，每塊板1.22m×2.44m約36kg，便于人工安拆，安全度大大提高。在支架頂托上縱向鋪設(shè)3根φ48×3.0mm鋼管，作為縱向支撐梁。梁底模板下橫橋向鋪設(shè)10cm×10cm的木擋料，中心間距25cm—30cm，上鋪15mm厚雙面覆膜優(yōu)質(zhì)竹膠板，模板表面潔凈、光滑、平整、無破損。模板橫縫必須設(shè)在木橫擋上。模板及支撐不得有松動、跑?；蛳鲁恋痊F(xiàn)象。模板體系擱置在支架體系上，分兩次立模，第一次為底板、腹板、翼板及隔板，第二次為頂板。箱梁工作孔設(shè)置在支點1/4跨徑處，長1.3m，寬90CM，待施工完成后按原設(shè)計恢復(fù)。三、支架設(shè)計概述1、支架的選用根據(jù)本聯(lián)箱梁結(jié)構(gòu)特點及各部位荷載情況，箱梁混凝土結(jié)構(gòu)施工時的支撐架采用碗扣型支架，截面尺寸為：φ48mm×3.0mm（考慮到鋼管安全系數(shù)，計算時都以3mm計），可在箱梁各部位采用不同的橫桿模數(shù)尺寸，桿件及節(jié)點連接形式如圖：2、桿件布置形式工程施工時依據(jù)箱梁斷面構(gòu)造形式，根據(jù)其各部位荷載不同進行支撐架的布置。支撐架橫桿步距為1.2m。各部位結(jié)構(gòu)支撐架立桿的布置形式參見下表。各部位支撐架布置形式：（詳見ZX48#—ZX52#聯(lián)支架布置圖）位置橫向布置形式（m）縱向布置形式（m）腹板箱室板翼板近端梁部位過渡段跨中段備注48#—49#51#—52#0.60.60.90.60.60.949#—50#50#—51#0.60.60.90.30.60.9除端橫梁、中橫梁及過渡段橫桿步距為0.6m外，其余位置均為1.2m。3、剪刀撐設(shè)置1）、剪刀撐設(shè)置的目的是承受水平力及保證支架的整體穩(wěn)定性，剪刀撐設(shè)置應(yīng)根據(jù)支架的高度及寬度確定其數(shù)量，剪刀撐分為豎向剪刀撐和水平剪刀撐。①豎向剪刀撐設(shè)置：規(guī)范要求豎向剪刀撐不超過8.0m設(shè)置一道（搭設(shè)時按5m控制），架體外側(cè)及內(nèi)部順橋向，橫橋向均應(yīng)按此設(shè)置。剪刀撐桿件與地面夾角控制在45°—60°之間，剪刀撐與架體桿件均用扣件連接，豎向剪刀撐設(shè)置如下圖：②水平剪刀撐設(shè)置：對于支架高度大于或等于5.0m時，在支架頂部及底部均應(yīng)設(shè)置水平剪刀撐，若支架高度大于8m時，除頂部和底部應(yīng)設(shè)置外，架體中間增設(shè)一道水平剪刀撐，在與架體桿件相遇時用扣件連接。支架方案設(shè)計4、支架搭設(shè)施工流程支架方案設(shè)計地基硬化處理地基硬化處理測量放樣測量放樣擺放底托及第一層支架擺放底托及第一層支架連接橫桿連接橫桿檢查立桿用水平儀找平檢查立桿用水平儀找平分層向上拼裝分層向上拼裝調(diào)節(jié)下托絲杠達到標(biāo)高后加斜撐調(diào)節(jié)下托絲杠達到標(biāo)高后加斜撐對曲線段各桿件塊用腳手管連接加固調(diào)平頂托標(biāo)高、安放方木對曲線段各桿件塊用腳手管連接加固調(diào)平頂托標(biāo)高、安放方木整體檢查報監(jiān)理驗收、進行下道工序整體檢查報監(jiān)理驗收、進行下道工序四、碗扣支架施工方案1、支架進場及驗收1）、碗口支架根據(jù)使用量提前做好進場計劃，報送材料部門，保證材料供應(yīng)及時。進入現(xiàn)場的構(gòu)配件應(yīng)具備以下證明資料：2）主要構(gòu)配件應(yīng)有產(chǎn)品標(biāo)識及產(chǎn)品質(zhì)量合格證；3）供應(yīng)商應(yīng)配套提供鋼管、零件、鑄件、沖壓件等材質(zhì)、產(chǎn)品性能檢驗報告。4）鋼管壁厚、焊接質(zhì)量、外觀質(zhì)量；可調(diào)底座和可調(diào)托撐材質(zhì)及絲桿直徑、與螺母配合間隙等。5）碗扣式腳手架用鋼管采用符合國標(biāo)《直縫電焊鋼管》（GB/T13793-92）的Q235A級普通鋼管。6）鋼管規(guī)格：Φ48mm×3.0mm，壁厚不得小于3.0+0.25mm。7）鋼管應(yīng)無裂紋、凹陷、銹蝕，無接長現(xiàn)象；沖壓件不得有毛刺、裂紋和氧化皮現(xiàn)象；焊縫飽滿，不得有未焊透、夾砂咬肉及裂紋。8）外表涂防銹漆，平直光滑、無硬彎；嚴(yán)禁在管上打孔；扣件無裂縫、變形、螺栓滑絲等缺陷；9）所有構(gòu)件的生產(chǎn)廠商標(biāo)志應(yīng)清晰，經(jīng)檢驗合格后方可使用。2、支架搭設(shè)程序及方法1）、對基礎(chǔ)進行檢查驗收后，測設(shè)箱梁中心線及邊線，依據(jù)施工方案設(shè)計的位置，在基礎(chǔ)上用墨線彈出縱橫向每排立桿的位置線。2）、在墨線交叉點擺放底座，將立桿插于底座上，安裝橫桿，將水平桿件接頭插入立桿最底端碗扣內(nèi)，使接頭弧面與立桿密貼，將上碗扣沿限位銷扣下并順時針旋轉(zhuǎn)將其鎖緊。3）、立桿縱向接長，頂部再用0.9m或0.6m等立桿找齊，測量調(diào)整頂托高程。立桿接長時，將上部立桿底端連接孔同下部立桿頂端連接孔對齊，插入立桿連接銷并鎖定。4）、為了減少大風(fēng)對支架穩(wěn)定性的影響，在翼板下側(cè)搭設(shè)3根縱向鋼管進行壓制，根據(jù)實際情況，如有需要加設(shè)纜風(fēng)索，加強整體的防風(fēng)能力。5）、進行水平桿安裝，安裝方法同安裝掃地桿。6）、安裝架體周邊剪刀撐、內(nèi)部橫向剪刀撐、水平剪刀撐。7）、安裝可調(diào)頂托。8）、安裝縱梁及橫向方木。3、安裝施工要求1）、支撐架安裝在專人指揮下，統(tǒng)一進行。支架安裝從橋梁中心線開始縱橫兩個方向同時進行，以免支架失穩(wěn)。2）、支架底部采用立桿可調(diào)底座，底座螺桿旋出部分不超過20cm。3）、碗扣支架的底層組架質(zhì)量直接影響支架整體質(zhì)量，嚴(yán)格控制組裝質(zhì)量。在安裝完成最下兩層水平桿后，首先檢查并調(diào)整水平框架的方正和縱向直順度和水平桿的水平度，并通過調(diào)整底座使水平桿的水平偏差小于L/400（L為水平桿長度）；同時應(yīng)逐個檢查立桿底腳，并確保所有立桿不懸空和松動；當(dāng)?shù)讓蛹茏臃洗钤O(shè)要求后，檢查所有碗扣接頭并鎖緊，在搭設(shè)過程中應(yīng)隨時檢查上述內(nèi)容，并予以調(diào)整。4）、嚴(yán)格控制立桿垂直度和水平桿的水平度，整架垂直度偏差不得大于h/500（h為立桿的高度），但最大不超過100mm；水平桿的水平偏差小于L/400（L為水平桿長度）。5）、支架四周從底到頂連續(xù)設(shè)置豎向剪刀撐；中間縱橫向每4根立桿設(shè)置剪刀撐一道，且其間距應(yīng)小于或等于5m。剪刀撐呈八字形，斜向角度45°～60°之間，剪刀撐與每道立桿交叉點均應(yīng)用旋轉(zhuǎn)扣件扣牢，鋼管長度不夠時，可用對接扣件接長，剪刀撐的設(shè)置必須做到上邊到頂、下邊到底，剪刀撐底部與地基之間墊實，以增強承受荷載的能力。當(dāng)模板支撐架高度大于5m時，頂部和底部必須設(shè)置水平剪刀撐，大于8m時中間加設(shè)水平剪刀撐。6)、嚴(yán)格控制立桿的頂標(biāo)高，頂托的外旋長度不宜大于自身長度的1/2，且不大于70cm。7)、底層縱、橫向水平桿作為掃地桿，距地面高度應(yīng)小于或等于350mm；立桿上端包括可調(diào)螺桿伸出頂層水平桿的長度不得大于0.7m。8)、支撐架高寬比應(yīng)小于或等于2；當(dāng)高寬比大于2時可采取擴大下部架體尺寸或其他構(gòu)造措施。9)、支架搭設(shè)完畢后，在立桿頂部安放頂托、縱梁和橫向方木，方木的接觸面須恰好在頂托的中心位置。10）、基礎(chǔ)兩側(cè)設(shè)置50×50cm排水溝，防止基礎(chǔ)被雨水浸泡。11）、搭設(shè)張拉平臺的支架，作業(yè)層必須鋪滿、鋪穩(wěn)腳手板，板下用安全平網(wǎng)兜牢、兜嚴(yán)，不得有探頭；腳手板應(yīng)設(shè)置在3根橫向水平桿上，當(dāng)腳手板對接平鋪時，接頭處必須設(shè)2根橫向水平桿，兩端板探出長度不大于150mm，并與橫桿綁牢；當(dāng)腳手板采用搭接鋪設(shè)時，接頭中點必須放在橫向水平桿上，搭接相交長度不應(yīng)小于200mm。在作業(yè)層腳手架外立桿的內(nèi)側(cè)設(shè)置護身欄桿及高度不小于180mm的擋腳板。12）、每聯(lián)箱梁設(shè)置兩個人行通道，通道折線上升，與箱梁支撐架連接牢固，采用密目網(wǎng)封閉。人行通道坡度小于或等于1：3，并應(yīng)在通道腳手板下設(shè)置橫桿，拐角處設(shè)置平臺，其寬度不小于斜道寬度，斜道兩側(cè)及平臺外圍均設(shè)置1.2m和0.6m高的雙道防護欄桿及180mm擋腳板。防護欄桿和擋腳板表面刷紅白警示色。通道，防滑條間距小于30cm。斜道腳手架采用5cm厚木板，并每隔30cm設(shè)置5cm寬，1cm厚的防滑條。13）、在支架完成后，組織技術(shù)、質(zhì)安等人員對支架進行檢查，自檢合格報監(jiān)理驗收通過后，方可進行模板鋼筋工程施工。驗收合格后在支架的合適位置掛牌明示，掛牌的內(nèi)容包括工程名稱、工程部位、驗收單位及其負(fù)責(zé)人姓名。澆筑砼過程中由專人全過程監(jiān)督檢查，隨時緊固頂托和桿件。4、支架安裝要點項目注意要點支架設(shè)計支撐架應(yīng)根據(jù)設(shè)計安裝，并對支撐架應(yīng)進行強度和穩(wěn)性驗算。預(yù)拱度設(shè)置為了保證結(jié)構(gòu)竣工后尺寸準(zhǔn)確，對支架應(yīng)預(yù)留預(yù)沉量預(yù)留施工沉落參考數(shù)見下表，并根據(jù)預(yù)壓試驗確定?；A(chǔ)檢查驗收支架搭設(shè)前對支撐面詳細(xì)檢查，準(zhǔn)確調(diào)整支撐面頂部標(biāo)高并復(fù)測無誤后方可進行搭設(shè)。支架搭設(shè)過程檢驗支架拼裝到3-4層應(yīng)檢查每根立桿是否浮動，否則應(yīng)旋緊下托。沿支架四周采用扣件式腳手設(shè)剪刀撐（其夾角為45°~60°）和水平連接桿。支架驗收支撐架搭設(shè)完畢后，應(yīng)對其平面位置，頂部標(biāo)高，節(jié)點聯(lián)系及縱橫向穩(wěn)定性進行全面檢查，符合要求后，方可進行下一步施工。5、人行道及臨邊圍護根據(jù)聯(lián)跨長短，每聯(lián)設(shè)置人行梯道1~2處，采用之字型布置，道寬1m，鋪設(shè)竹笆腳手片，周邊設(shè)置欄桿圍護，并張掛密目網(wǎng)。待支架搭設(shè)完整后，在底模周邊設(shè)置工作面圍護欄桿，欄桿高1.5m，密布密目網(wǎng)。6、碗扣支架拆除拆除任何一個部件都必須有審批制度，經(jīng)項目總工及主管經(jīng)理簽字后方可拆除。拆除前對在崗操作工人進行有針對性的安全技術(shù)交底。預(yù)應(yīng)力箱梁待張拉完成后方可拆除底模，模板、支架卸落時，應(yīng)先卸懸臂部分，再從跨中向兩邊卸架。拆除時要依次松開支撐架上托，逐片拆除箱梁底模，嚴(yán)禁在拆除過程中拋投鋼管及竹膠板，拆除后的構(gòu)件運至制定地點分類堆放，以便運輸、保管。五、支架荷載驗算箱梁結(jié)構(gòu)的混凝土分二次澆筑完成，即首次澆筑底板和腹板，二次澆筑頂板。這樣，在澆筑第二步時，第一步砼已經(jīng)形成板體，可將二步施工荷載平均傳遞到每一根立桿。但本次計算荷載按全部混凝土重量進行計算，對整體支架結(jié)構(gòu)受力計算是保守、有利的。1、設(shè)計參數(shù)概述（1）WJ碗扣為Φ48×3.0mm鋼管。（2）立桿、橫桿承載性能：立桿橫桿步距（m）允許載荷（KN）橫桿長度（m）允許集中荷載（KN））允許均布荷載（KN）0.6400.94.5121.2301.23.571.8251.52.54.5（3）碗扣支架鋼管截面特性：外徑d(mm)壁厚t(mm)截面積A(mm2)慣性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回轉(zhuǎn)半徑i（mm）每米長自重（N）483.04.89×1021.078×1054.49×10315.78橫桿：46.5N/m立桿：60.5N/m2、荷載計算參數(shù)A、箱梁鋼筋混凝土比重取26KN/m3，N1按體積計算B、模板方木及楞木自重取N2=0.65KN/m2C、支架自重荷載N3=1.5KN（搭設(shè)高度按13m計）D、施工人員、機械荷載取N4=1.0KN/m2E、砼振搗及沖擊荷載N5=2.0KN/m23、翼緣板部位支架承載力驗算翼緣板現(xiàn)澆混凝土自重：G1=(0.2+0.55)/2×26=9.75KN/m2

;橫向按4根立桿承受該部位荷載，每1根立桿承受的砼重量為:N1=0.9×0.6×9.75=5.27KN；模板方木及楞木自重：N2=0.9×0.6×0.65=0.35KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載取：N4=0.9×0.6×1.0=0.54KN砼振搗沖擊荷載：N5=0.9×0.6×2.0=1.08KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（5.27+0.35+1.50）+1.4×（0.54+1.08）=10.82KN；此處橫桿步距1.2m，N=10.82KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?φ—軸心受壓桿件的穩(wěn)定系數(shù)，由《腳手架安裝技術(shù)規(guī)范》附錄C表中取值。由長細(xì)比λ值確定。?—鋼材抗壓強度值，Q235鋼抗拉、抗壓和抗彎強度設(shè)計值?＝205Mpa立桿的截面面積，由《腳手架安裝技術(shù)規(guī)范》附錄B表中取值。對于Φ48mm的鋼管，A=4.24cm2λ—長細(xì)比，λ=l0/il0—計算長度，l0＝h+2ah—支架立桿的步距，a—模板支架立桿伸出頂層橫向水平桿中心線至模板支撐點的長度。本次施工為60cm。i—截面回轉(zhuǎn)半徑，由《腳手架安裝技術(shù)規(guī)范》附錄B表中取值i＝1.60cmλ=240/1.60=150;查表Ф＝0.301N/ФA＝10.82×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝73.5Mpa≤205Mpa。立桿穩(wěn)定性合格。4、3.6m端橫梁部位支架承載力驗算（49、50、51#墩）端橫梁處現(xiàn)澆混凝土自重：G1=3.6×1×1×26=93.6KN/m2

;每1根立桿承受的砼重量為:N1=0.6×0.3×93.6=16.85KN；模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.3×0.65=0.12KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載?。篘4=0.6×0.3×1.0=0.18KN砼振搗沖擊荷載：N5=0.6×0.3×2.0=0.36KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（16.85+0.12+1.50）+1.4×（0.18+0.36）=22.92KN；此處橫桿步距1.2m，N=22.92KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?參數(shù)計算同上，N/ФA＝22.92×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝155.72Mpa≤205Mpa。立桿穩(wěn)定性合格。5、2.0m端橫梁部位支架承載力驗算（48、52#墩）端橫梁處現(xiàn)澆混凝土自重：G1=2.0×1×1×26=52KN/m2

;每1根立桿承受的砼重量為:N1=0.6×0.6×52=18.72KN；模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.6×0.65=0.24KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載?。篘4=0.6×0.6×1.0=0.36KN砼振搗沖擊荷載：N5=0.6×0.6×2.0=0.72KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（18.72+0.24+1.50）+1.4×（0.36+0.72）=26.08KN；此處橫桿步距1.2m，N=26.08KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?參數(shù)計算同上，N/ФA＝26.08×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝177.19Mpa≤205Mpa。立桿穩(wěn)定性合格。6、過渡區(qū)域?qū)嵏拱宀课恢Ъ艹休d力驗算（參照施工圖紙HT188-SQ-S-18-1-3H-H斷面）中腹板處：4根立桿承受的混凝土重量為：G1=［0.7×2.42+0.6×0.2+0.4×0.2+2.4×（0.25+0.35）］×0.6×26=52.01KN

;每1根立桿承受的砼重量為:N1=52.01/4=13KN；模板方木及楞木自重：N2=1.8×0.6×0.65=0.71KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載?。篘4=1.8×0.6×1.0=1.08KN砼振搗沖擊荷載：N5=1.8×0.6×2.0=2.16KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（13+0.71+1.50）+1.4×（1.08+2.16）=22.78KN；此處橫桿步距1.2m，N=22.78KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?參數(shù)計算同上，N/ФA＝22.78×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝178.49Mpa≤205Mpa。立桿穩(wěn)定性合格。7、跨中實腹板部位支架承載力驗算（參照施工圖紙HT188-SQ-S-18-1-3K-K斷面）中腹板處：4根立桿承受的混凝土重量為：G1=［0.5×2.00+0.6×0.2+0.4×0.2+（2.4-0.5）×（0.25+0.25）］×0.9×26=48.91KN

;每1根立桿承受的砼重量為:N1=48.91/4=12.23KN；模板方木及楞木自重：N2=1.8×0.9×0.65=1.05KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載?。篘4=1.8×0.9×1.0=1.62KN砼振搗沖擊荷載：N5=1.8×0.9×2.0=3.24KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（12.23+1.05+1.50）+1.4×（1.62+3.24）=23.04KN；此處橫桿步距1.2m，N=23.04KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?參數(shù)計算同上，N/ФA＝23.04×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝180Mpa≤205Mpa。立桿穩(wěn)定性合格。8、箱室頂?shù)装宀课怀休d力驗算：（取施工圖紙HT188-SQ-S-18-1-3F-F斷面頂?shù)装遄詈裉帲┫涫翼數(shù)装逄幀F(xiàn)澆混凝土自重：G1=（0.25+0.6）×1×1×26=22.1KN/m2

;每1根立桿承受的砼重量為:N1=0.6×0.6×22.1=18.72KN；模板方木及楞木自重：N2=0.6×0.6×0.65=0.24KN；支架自重：N3=1.50KN施工人員、機械荷載?。篘4=0.6×0.6×1.0=0.36KN砼振搗沖擊荷載：N5=0.6×0.6×2.0=0.72KN1）計算立桿的軸向力N：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（18.72+0.24+1.50）+1.4×（0.36+0.72）=24.08KN；此處橫桿步距1.2m，N=24.08KN＜30KN立桿承載力合格。2）立桿穩(wěn)定性計算：N/φA≤f?參數(shù)計算同上，N/ФA＝24.08×103/(0.301×4.24×10-4m2)＝177.19Mpa＜205Mpa。結(jié)論:根據(jù)以上不同截面處箱梁各部分分段驗算全部滿足承載要求。9、抗風(fēng)荷載驗算杭州地區(qū)50年一遇基本風(fēng)壓W0=0.45kN/m2，風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1.10，風(fēng)荷載體型系數(shù)μs=0.80。①求得風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：Wk=0.7×1.10×0.8×0.45=0.2772KN/m2;②風(fēng)荷載對立桿產(chǎn)生的彎矩：MW=1.4al02WK/10式中：a——立桿縱距，本方案取0.6m；Wk=0.2772KN/m2l0——立桿計算長度，由前得知：l0=2.4m；MW=1.4al02WK/10=1.4×0.6×2.4×2.4×0.2772/10=0.134KN.meq\o\ac(○,3)單肢立桿軸向力計算：NW=1.2（N1+N2+N3)+0.9×1.4(N4+N5)取過渡區(qū)域?qū)嵏拱宀课挥嬎?，NW=1.2（N1+N2+N3)+0.9×1.4(N4+N5)=1.2×（13+0.71+1.50）+0.9×1.4×（1.08+2.16）=21.80KN立桿壓彎強度計算：NW/ΦA(chǔ)+0.9βMW/γW（1-0.8NW/NE）=21.80×103/(0.301×4.42×10-4)+0.9×1.0×134/［(1.15×5.08×10-6)×（1-0.8×20.80×103/3.142×2.05×1011×4.89×10-4）/1522］=164MPa＜205Mpa附加風(fēng)荷載后，立桿穩(wěn)定性亦滿足要求。取箱室頂?shù)装宀课挥嬎悖琋W=1.2×（18.72+0.24+1.50）+0.9×1.4×（0.36+0.72）=25.92KN立桿壓彎強度計算：NW/ΦA(chǔ)+0.9βMW/γW（1-0.8NW/NE）=25.92×103/(0.301×4.42×10-4)+0.9×1.0×134/［(1.15×5.08×10-6)×（1-0.8×20.80×103/3.142×2.05×1011×4.89×10-4）/1522］=164.50MPa＜205Mpa附加風(fēng)荷載后，立桿穩(wěn)定性亦滿足要求。取3.6m端橫梁部位計算，NW=1.2×（16.85+0.12+1.50）+0.9×1.4×（0.18+0.36）=22.85KN立桿壓彎強度計算：NW/ΦA(chǔ)+0.9βMW/γW（1-0.8NW/NE）=22.85×103/(0.301×4.42×10-4)+0.9×1.0×134/［(1.15×5.08×10-6)×（1-0.8×20.80×103/3.142×2.05×1011×4.89×10-4）/1522］=157.0MPa＜205Mpa附加風(fēng)荷載后，立桿穩(wěn)定性亦滿足要求。說明支架抗風(fēng)荷載安全，并且此支架系統(tǒng)剛度、強度及穩(wěn)定性能夠達到設(shè)計要求，滿足現(xiàn)場施工條件。六、竹膠板底模驗算底模采用δ＝15mm的覆膜竹膠板,橫向方木采用10cm×10cm，橫梁及腹板位置按間距25cm排列，其他位置按30cm排列；縱向方木間距按60cm排列。1、計算3.6米高端橫梁部位模板承載力計算單元為60cm×25cm，按連續(xù)梁考慮。截面參數(shù)及材料力學(xué)性能指標(biāo)：竹膠板容許應(yīng)力[σ]橫向=70Mpa；[σ]縱向=50Mpa；彈性模量E橫向=6×103Mpa；E縱向=4×103MPa。為保險起見，以上參數(shù)按縱向取值使用W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7m3強度計算：此部位單位面積荷載：Q1=1.2×（93.6+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=117.3KN/m2;分配到計算單元：q=0.6×0.25×117.3=17.60kN/mMmax＝ql2/10＝17.60×0.25×0.25/10＝0.11KN.mσmax＝Mmax/W＝0.11×103/3.75×10-5＝2.95MPa≤[σ]=50MPa合格剛度計算：Q2=1.2×（93.6+0.65）=113.1KN/m2;分配到計算單元：q=0.6×0.25×113.1=16.97kN/mf＝ql4/(150EI)＝16.97×103×0.254/(150×4×109×2.81×10-7)＝0.393mm≤[f0]＝250/400＝0.625mm撓度合格2、過渡區(qū)域腹板處模板承載力驗算計算單元為60cm×30cm，按連續(xù)梁考慮。W=bh2/6=1×0.0152/6=3.75×10-5m3I=bh3/12=1×0.0153/12=2.81×10-7m3強度計算：此部位單位面積荷載：三根支架承載混凝土重量為35.16kN，作用單元1.8m×0.6m。此部位混凝土重量=35.16/（1.8×0.6）=32.56KN/m2Q1=1.2×（32.56+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=44.05KN/m2;分配到計算單元：q=0.6×0.3×44.05=7.93kN/mMmax＝ql2/10＝7.93×0.3×0.3/10＝0.071KN.mσmax＝Mmax/W＝0.071×103/3.75×10-5＝1.90MPa≤[σ]=50MPa合格剛度計算：Q2=1.2×（32.56+0.65）=39.85KN/m2;分配到計算單元：q=0.6×0.3×39.85=7.18kN/mf＝ql4/(150EI)＝7.18×103×0.304/(150×4×109×2.81×10-7)＝0.35mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm撓度合格七、橫梁、縱梁驗算1、橫梁驗算（1）取49#墩—50#墩過渡區(qū)域頂?shù)装逄帲℉T188-SQ-S-18-1-4F-F斷面，該處頂?shù)装遄詈瘢炈銠M梁承載力。該處支架立桿橫橋向間距0.6m，采用簡支梁模式，按0.6m跨徑計算，橫向楞木每30cm一根排列（中心距）。該處頂?shù)装屙抛灾貫椋篏1=0.85×1×1×26=22.1KN/m2G2=1.2×（22.1+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=31.5KN/m2楞木上的均布荷載為：q=31.5×0.6×0.3/0.6=9.45KN/m跨中彎矩為：M1=(0.6×0.6×9.45)/8=0.425KN.m楞木采用魚鱗云杉，彈性模量E=9×106KN/m2,其允許彎應(yīng)力[σw]=13Mpa,擬采用10cm×10cm的方木。其截面模量為：W1=0.1×0.1×0.1/6=1.67×10-4m3彎應(yīng)力σw1=M1/W1=0.425×103/(1.67×10-4)=2.55Mpa<[σw]=13Mpa撓度驗算：I1=W1×0.1/2=8.35×10-6m4撓度f1=5ql4/（384EI）=((5/384)×9.45×103×0.64)/(9×109×8.35×10-6)=0.21mm<600/400=1.5mm.（2）取端橫梁處（3.6m高）驗算橫梁方木承載力。該處支架立桿橫向間距0.6m，采用簡支梁模式，按0.6m跨徑計算，橫向楞木每25cm一根排列（中心距）。該處砼自重為：G1=3.6×1×1×26=93.6KN/m2G2=1.2×（93.6+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=117.3KN/m2楞木上的均布荷載為：q=117.3×0.6×0.25/0.6=29.33KN/m跨中彎矩為：M1=(0.6×0.6×29.33)/8=1.32KN.m楞木采用魚鱗云杉，彈性模量E=9×106KN/m2，其允許彎應(yīng)力[σw]=13Mpa,擬采用10cm×10cm的方木。其截面模量為：W1=0.1×0.1×0.1/6=1.67×10-4m3彎應(yīng)力σw1=M1/W1=1.32×103/(1.67×10-4)=7.91Mpa<[σw]=13Mpa撓度驗算：I1=W1×0.1/2=8.35×10-6m4撓度f1=5ql4/（384EI）=((5/384)×29.33×103×0.64)/(9×109×8.35×10-6)=0.66mm<600/400=1.5mm。（3）取跨中腹板處驗算橫梁方木承載力該處支架立桿橫向間距0.6m，采用簡支梁模式，按0.6m跨徑計算，橫向楞木每30cm一根排列（中心距）。該腹板位置混凝土荷載：（3根支架承受該部位荷載，作用單元1.8m×0.9m）G1=［0.5×2.00+0.6×0.2+0.4×0.2+0.6×（0.25+0.25）］×0.9×26/（1.8×0.9）=21.67KN/m2

;G2=1.2×(21.67+0.65)+1.4×(1.0+2.0)=30.98KN/m2

;楞木上的均布荷載為：q=30.98×0.6×0.30/0.6=9.30KN/m跨中彎矩為：M1=(0.6×0.6×9.30)/8=0.42KN.m楞木采用魚鱗云杉，彈性模量E=9×106KN/m2,其允許彎應(yīng)力[σw]=13Mpa,擬采用10cm×10cm的方木。其截面模量為：W1=0.1×0.1×0.1/6=1.67×10-4m3彎應(yīng)力σw1=M1/W1=0.42×103/(1.67×10-4)=2.52Mpa<[σw]=13Mpa撓度驗算：I1=W1×0.1/2=8.35×10-6m4撓度f1=5ql4/（384EI）=((5/384)×9.30×103×0.64)/(9×109×8.35×10-6)=0.21mm<600/400=1.5mm。2、縱梁驗算縱梁采用3根φ48mm，壁厚3.0mm的普通鋼管。跨中區(qū)域縱距按90cm間距布置，2.0m高橫梁及過渡區(qū)域按60cm布置，3.6m高橫梁及過渡區(qū)域按30cm布置。鋼管計算時考慮到安全因素取壁厚3.0mm，參考φ48mm的結(jié)構(gòu)參數(shù)，E為2.1×105MPa，I為1.078×10-7m4,W為4.49×10-6m3。鋼管管材長度6m，縱向搭設(shè)在頂托上，按3跨連續(xù)梁計算彎曲強度和撓度值。（1）取49#墩中心線外側(cè)過渡區(qū)域頂?shù)装逄帲℉T188-SQ-S-18-1-4F-F斷面，該處頂?shù)装遄詈瘢炈憧v梁承載力。該處支架設(shè)計按0.6m×0.6m布置，按0.6m跨徑計算，橫向楞木在縱梁上每30cm一根排列（中心距）。該處頂?shù)装屙抛灾貫椋篘1=0.85×1×1×26=22.1KN/m2N2=1.2×（22.1+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=31.5KN/m2由橫梁方木傳遞至鋼管縱梁上的均布荷載為：Q=31.5×0.6×0.6/0.6=18.9KN/m單根鋼管上的均布荷載為：q=F/3=6.3KN/m跨中最大彎矩為：Mmax=ql2/10=6.3×0.62/10=0.23KN.m彎應(yīng)力σ=Mmax/W1=0.23×103/(4.49×10-5)=5.13Mpa<[σw]=205Mpa撓度f=ql4/150EI=6.3×103×0.64/150×(2.1×1011×1.078×10-7)=0.25mm<600/400=1.5mm.（2）取端橫梁處（3.6m高）驗算縱梁承載力。該處支架設(shè)計按60cm×30cm布置，采用三跨連續(xù)梁模式計算，跨徑0.3m，橫向楞木在縱梁上每25cm一根排列（中心距）。N1=3.6×1×1×26=93.6KN/m2N2=1.2×（93.6+0.65）+1.4×（1.0+2.0）=117.3KN/m2由橫梁方木傳遞至鋼管縱梁上的均布荷載為：Q=117.3×0.6×0.3/0.3=70.38KN/m單根鋼管上的均布荷載為：q=F/3=23.46KN/m跨中最大彎矩為：Mmax=ql2/10=23.46×0.32/10=2.11KN.m彎應(yīng)力σ=Mmax/W1=2.11×103/(4.49×10-5)=47.1Mpa<[σw]=205Mpa撓度f=ql4/150EI=23.46×103×0.34/150×(2.1×1011×1.078×10-7)=0.06mm<300/400=0.75mm.結(jié)論：經(jīng)對箱梁各部位進行荷載驗算，支架、模板、支撐方木、鋼管的強度、剛度以及支架系統(tǒng)的穩(wěn)定性符合要求，安全可靠。八、外側(cè)斜腹板支撐檢算側(cè)模采用δ=15mm的竹膠板,豎向內(nèi)楞采用間距20cm的10×10cm方木,橫向外楞采用間距60cm的三根ф48×3.0mm縱向鋼管，橫向外楞通過頂托及φ48、t=3.0mm斜撐鋼管與翼緣板下方的立柱鋼管連接，斜撐鋼管間距為60cm?；炷羵?cè)壓力：PM=0.22γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取26KN/m3；t0—新澆混凝土的初凝時間，采用t0＝200/(T+15）,T為砼入模溫度(℃)，取10,則t0=8；β1—外加劑影響修正系數(shù),取1.2；β2—砼坍落度影響修正系數(shù),坍落度控制在12cm～16cm取1.15；v—混凝土澆筑速度（m/h）,取0.4PM=0.22×26×8.0×1.2×1.15×0.41/2=39.94KN/m2有效壓頭高度：h=PM/γ=39.94/26=1.54振搗砼對側(cè)面模板的壓力：取4.0kPa傾倒混凝土?xí)r沖擊產(chǎn)生的水平荷載按規(guī)范取2.0kPa水平荷載：q=1.2×39.94×1.54/2+1.4×(1.0+4.0+2.0)=46.70kN/m2；斜撐間距按照0.6m×0.9m布置，單根斜撐受力為N=46.70×0.6×0.9=25.22kN；斜支撐長細(xì)比λ=l/i=1500/15.78=95，查表得：ф=0.552［N］=фAσ=0.552×489×205=55.3KNN=25.22KN＜［N］承載力符合要求。而扣件抗滑承載力為8.0KN,因此斜撐鋼管至少與4根立柱鋼管扣件聯(lián)接,保險起見至少與5根翼緣板下方立柱鋼管扣件聯(lián)接，聯(lián)接處立柱鋼管的橫桿步距為60cm。另外，為防止立柱鋼管（彎壓構(gòu)件）、楞木及模板失穩(wěn)，在斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管處加設(shè)通向箱梁中心方向的斜鋼管（與架體立柱鋼管連接以減少立柱鋼管承受的水平荷載）并與立柱鋼管聯(lián)接以平衡兩側(cè)斜腹板外側(cè)斜支撐鋼管的支撐反力，從而保證支架水平方向穩(wěn)定。九、支架拆除方案1、拆架時間結(jié)構(gòu)物現(xiàn)澆砼強度達設(shè)計強度的100%、結(jié)構(gòu)物有關(guān)的預(yù)應(yīng)力工程施工完成，經(jīng)過單位工程負(fù)責(zé)人、質(zhì)檢人員和監(jiān)理工程師的檢查驗證，確認(rèn)不再需要支架時，由監(jiān)理工程師批準(zhǔn)確認(rèn)，方可拆除施工支架。2、拆除順序拆架程序應(yīng)遵守由上而下，先搭后拆的原則，即先松頂托，使底梁板、翼緣板底模與梁體分離。拆架時一定要先拆箱梁翼板后底板或先外伸梁后主梁，并必須從跨中對稱往兩邊拆。支架拆除宜分兩階段進行，先從跨中對稱往兩端松一次支架，再對稱從跨中往兩端拆，而且在整個拆架過程中必須有技術(shù)人員跟班指揮與檢查，以防拆架產(chǎn)生過大的的瞬時荷載引起不應(yīng)有的施工裂縫，多跨連續(xù)梁應(yīng)同時從跨中對稱拆架。3、支架拆除的安全技術(shù)措施1）拆架前，全面檢查待拆支架，根據(jù)檢查結(jié)果，擬訂作業(yè)計劃，進行技術(shù)交底后才準(zhǔn)備工作。2）拆除現(xiàn)場必須設(shè)警戒區(qū)域，張掛醒目的警戒標(biāo)志。警戒區(qū)域內(nèi)嚴(yán)禁非操作人員通行或在支架3）如遇強風(fēng)、雨、雪等特殊氣候，不應(yīng)進行支架的拆除。夜間實施拆除作業(yè)，應(yīng)具備良好的照明設(shè)備。4）拆除支架前，班組成員要明確分工，統(tǒng)一指揮，操作過程中精力要集中，不得東張西望和開玩笑，工具不用時要放入工具袋內(nèi)。5）正確穿戴好個人防護用品，腳應(yīng)穿軟底鞋。拆除挑架等危險部位要掛安全帶。6）所有高處作業(yè)人員，應(yīng)嚴(yán)格按高處作業(yè)規(guī)定執(zhí)行和遵守安全紀(jì)律，拆除工藝要求。7）拆除人員進入崗位以后，先進行檢查，加固松動部位，清除步層內(nèi)留的材料、物件及垃圾塊。所有清理物應(yīng)安全輸送至地面，嚴(yán)禁高處拋擲。8）架體拆除前，必須察看施工現(xiàn)場環(huán)境，包括架空線路、外腳手架、地面的設(shè)施等各類障礙物、地錨、纜風(fēng)繩、連墻桿及被拆架體各吊點、附件、電氣裝置情況，凡能提前拆除的盡量拆除掉。9）拆架時應(yīng)劃分作業(yè)區(qū)，周圍設(shè)繩綁圍欄或豎立警戒標(biāo)志，地面應(yīng)設(shè)專人指揮，禁止非作業(yè)人員進入。10）拆除時要統(tǒng)一指揮，上下呼應(yīng)，動作協(xié)調(diào)，當(dāng)解開與另一人有關(guān)的結(jié)扣時，應(yīng)先通知對方，以防墜落。11）所有模板、步板拆除，應(yīng)自外向里豎立、搬運，防止自里向外翻起后，板面垃圾物件直接從高處墜落傷人。12）在拆架時，不得中途換人，如必須換人時，應(yīng)將拆除情況交代清楚后方可離開。13）每天拆架下班時，不應(yīng)留下隱患部位。14）拆架時嚴(yán)禁碰撞腳手架附近電源線，以防觸電事故。15）所有桿件和扣件在拆除時應(yīng)分離，不準(zhǔn)在桿件上附著扣件或兩桿連著送到地面。16）所有的腳手板應(yīng)自外向里豎立搬運，以防腳手板和垃圾物從高處墜落傷人。17）拆下的零配件要裝入容器內(nèi)，用吊籃吊下；拆下的鋼管要綁扎牢固，雙點起吊，嚴(yán)禁從離空拋擲。

第五章門式支架搭設(shè)方案一、適用范圍本方案適用于杭州市九堡大橋北接線工程除跨九沙大道ZX48—ZX52一聯(lián)以外的預(yù)應(yīng)力現(xiàn)澆箱梁支架模板搭設(shè)。按最高聯(lián)ZX14—ZX17一聯(lián)進行計算。其他聯(lián)跨墩柱高度均小于該聯(lián)跨，頂?shù)装搴穸?、橫梁厚度等與該聯(lián)跨相同，參照本方案計算模式進行局部調(diào)整實施。二、概況1、簡述：該聯(lián)橫斷面為等變截面形式，各跨分布為30m+30m+30m，聯(lián)長90m。頂板寬度24.8m，底板寬度15m，梁高2.0m，箱體為三室結(jié)構(gòu)。該聯(lián)箱梁支架搭設(shè)高度最高處為18.46m。全聯(lián)混凝土澆筑總量約計約計1500m3。2、模板本工程箱梁模板采用雙面覆膜15mm厚竹膠板，板材密度0.8g/cm，表面平整度高，可以滿足混凝土成品的外觀平整度要求，保證箱梁砼表面光潔、色澤統(tǒng)一。根據(jù)橋梁曲線線性參數(shù)進行膠模板的裁切拼裝，保證線形圓順美觀。以滿足砼成品的外觀要求。每塊板1.22m×2.44m，約36kg。在門式支架頂托上縱向鋪設(shè)3根?48×3.0mm鋼管，橫向鋪設(shè)10cm×10cm的木擋料，中心間距根據(jù)部位不同選擇25—30cm，上鋪15mm厚竹膠板，模板表面潔凈、光滑、平整、無破損。模板橫縫必須設(shè)在木橫擋上。模板及支撐不得有松動、跑?；蛳鲁恋痊F(xiàn)象。模板體系擱置在支架體系上，分兩次立模，第一次為底板、腹板、翼板及隔板，第二次為頂板。箱梁工作孔設(shè)置在支點1/4跨徑處，長1.3m，寬90CM，待施工完成后按原設(shè)計恢復(fù)。三、支架設(shè)計簡述1．搭設(shè)高度的確定：根據(jù)實際需要，選擇HR100型（ф57×3.5mm，寬1.00m、高1.93m）、可調(diào)底座（0.4m）以及調(diào)節(jié)桿，根據(jù)模板厚度、縱橫方木的厚度以及處理后的地基表面高程確定具體的各部位搭設(shè)高度。2.門架的平面相對平行于連續(xù)梁縱軸線，門架與門架橫向之間用交叉拉桿連續(xù)拉接。門式支架縱向每排間距根據(jù)實際跨度調(diào)整，最大不超過90cm，過度區(qū)域范圍內(nèi)縱距為80cm，橫梁區(qū)域加密至50cm，采用鋼管扣件連接。底板下及翼緣板部位橫橋向間距為90cm，腹板處為60cm；沿縱橫向設(shè)置掃地桿件及水平連接桿，與門式支架采用扣件連接。門架安裝時應(yīng)由一端向另一端延伸，不得相對進行。每搭設(shè)完一層門架后，應(yīng)檢查并調(diào)整水平度及垂直度。水平加固桿必須和門式支架同步搭設(shè)并連接牢固。配備扭力扳手，對水平加固桿和每個節(jié)點的桿件進行檢查。3、桿件布置形式工程施工時依據(jù)箱梁斷面構(gòu)造形式，根據(jù)其各部位荷載不同進行支撐架的布置。支撐架橫桿步距為1.2m。各部位結(jié)構(gòu)支撐架立桿的布置形式參見下表。各部位支撐架布置形式：（詳見支架布置圖）位置橫向布置間距（m）縱向布置間距（m）腹板箱室板翼板橫梁部位過渡段跨中段備注14#—15#0.60.90.90.50.800.8015#—16#0.60.90.90.50.800.8016#—17#0.60.90.90.50.800.80四、支架體系荷載驗算1、一榀門架穩(wěn)定承載力計算支架采用HR100型及同類型支架，搭設(shè)高度最高18.472M，門架立桿為?57×3.5mm，立桿高度h0=1930mm，A=588mm2，I0=21.14×104mm4，門架加強桿為?26.8×2.5mm，立桿高度h1=1536mm，A=190.9mm2，I1=1.424×104mm4。計算門架立桿的換算截面慣性矩：I=I0+I1×h1/h0=21.14×104+1.424×104×1536/1930=22.27×104mm4;i=√I/A1=√22.27×104/588=19.46mm門架立桿細(xì)長比：根據(jù)H=18.472m，查《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》λ=135根據(jù)λ=135，查表得門架立桿穩(wěn)定系數(shù)φ=0.371一榀門架軸向力設(shè)計值：Nd=φAf=0.371×588×2×205×10-3=89.44KN2、支架自重荷載計算參數(shù)A、箱梁鋼筋混凝土比重取26KN/m3，N1按各部位不同斷面面積計算B、模板方木及楞木自重取N2=0.65KN/m2C、支架自重荷載N3（搭設(shè)高度按實際計算）D、施工人員、機械荷載取N4=1.0KN/m2E、砼振搗及沖擊荷載N5=2.0KN/m2參考《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》，支架自重荷載N3計算：1）門架自重、扣件、交叉支撐桿、水平加固桿、連接棒、鎖臂等桿件自重按每米高架體取值：n1=0.275KN/m2）剪刀撐、掃地桿均采用φ48×3.0mm鋼管，設(shè)縱向剪刀撐和水平剪刀撐，頂部作業(yè)面周邊設(shè)欄桿、擋腳板、密目網(wǎng)，以上各項分布到每米高架體的重量取值：n2=0.081KN/m3、風(fēng)荷載計算門架立桿排列按等距計算，：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlbNwn——一榀門架立桿風(fēng)荷載作用下的最大附加軸力標(biāo)準(zhǔn)值；Mwq——傾覆力矩標(biāo)準(zhǔn)值；n——門架列數(shù)；本案n=39lb——立桿相鄰距離；本案取lb=0.5m1）滿堂支架風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算：wkf=μz*μs*w0作用于頂部1.5m工作面模板的風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：wkfm=μz*μs*w0式中μz為風(fēng)壓高度變化系數(shù)；本案風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz=1.10，μs為風(fēng)荷載體型系數(shù)；架體按規(guī)范取值0.27；頂部加密目網(wǎng)的工作面取值0.8；w0為基本風(fēng)壓值；杭州地區(qū)50年一遇基本風(fēng)壓W0=0.45kN/m2；wkf=μz*μs*w0=1.10×0.27×0.45=0.134kN/m2；wkfm=μz*μs*w0=1.10×0.8×0.45=0.396kN/m2；2）作用于計算單元架體上的水平力計算：支架排距按1m計算（實際布設(shè)排距均不大于1m）Fwf=laHwkf=（1.0+1.0）×18.472×0.134=4.95kNFwfm=laHwkf=（1.0+1.0）×1.5×0.396=1.188kN3）傾覆力矩計算：Mwq=H（0.5Fwf+Fwfm）=18.472×（0.5×4.95+1.188）=67.659kN.m4）門架立桿軸力標(biāo)準(zhǔn)值計算：Nwn=12Mwq/(2n-1)nlb=12×67.659/（77×39×0.5）=0.54kN4、端橫梁部位（2.0m高）支架承載力驗算端橫梁處現(xiàn)澆混凝土自重：G1=2.0×1×1×26=52KN/m2

;每1榀門架承受的砼重量為:N1=1.5×0.6×52=46.8KN；模板方木及楞木自重：N2=1.5×0.6×0.65=0.585KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人員、機械荷載?。篘4=1.5×0.6×1.0=0.90KN砼振搗沖擊荷載：N5=1.5×0.6×2.0=1.80KN1）不附加風(fēng)荷載時：計算立桿的軸向力N：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（46.8+0.585+6.576）+1.4×（0.90+1.80）=68.53KN；N=68.53KN＜φAf=89.44KN滿足穩(wěn)定承載力要求2）附加風(fēng)荷載時：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式計算：N1=1.2×(N1+N2+N3)+0.9×1.4×(N4+N5+Nwn)=1.2×(46.8+0.585+6.576)+0.9×1.4×（0.9+1.8+0.54)=68.835KNN2=1.35×(N1+N2+N3)+1.4×［0.7×(N4+N5)+0.6×Nwn)］=1.35×(46.8+0.585+6.576)+1.4×［0.7×（0.9+1.8）+0.60×0.54)］=75.947KN?。?5.947＜φAf=89.44KN滿足穩(wěn)定承載力要求5、門架附加立桿應(yīng)力計算：1）立桿承載力計算：為了減小端橫梁及中橫梁處縱梁鋼管的撓度，在每榀門架中間設(shè)置一根鋼管立桿。立桿采用φ48×3.0mm鋼管，鋼管與每層門架采用直角扣件可靠連接。立桿的承載力計算如下：每1根立桿承受的砼重量為:N1=0.5×0.6×2×26=15.6KN；模板方木及楞木自重：N2=0.5×0.6×0.65=0.195KN；支架自重：N3=1.5KN施工人員、機械荷載?。篘4=0.5×0.6×1.0=0.3KN砼振搗沖擊荷載：N5=0.5×0.6×2.0=0.6KN計算立桿的軸向力N：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（15.6+0.195+1.5）+1.4×（0.3+0.6）=22.014KN；N=22.014KN＜φAf=31.7KN滿足穩(wěn)定承載力要求2）附加立桿扣件抗滑力驗算：每層門架與鋼管采用扣件連接，按搭設(shè)6層計算，加上底部與掃地桿的連接，扣件個數(shù)在6個以上，扣件抗滑移承載力設(shè)計值為8.0KN：每個扣件的抗滑移承載力R=22.014/6=3.68KN＜RC=8.0KN經(jīng)計算扣件抗滑移承載力合格。6、取ZX14—ZX17過渡區(qū)域?qū)嵏拱宀课恢Ъ艹休d力驗算（參照施工圖紙HT188-SQ-S-17-1-2B-B斷面）中腹板處：4榀門架承受的混凝土重量為：G1=［0.6×2.0+0.6×0.2+0.4×0.2+1.2×（0.25+0.40）］×1.82×26=103.15KN

;每1榀門架承受的砼重量為:N1=103.15/4=25.79KN；模板方木及楞木自重：N2=1.80×0.6×0.65=0.71KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人員、機械荷載?。篘4=1.80×0.6×1.0=1.08KN砼振搗沖擊荷載：N5=1.80×0.6×2.0=2.16KN1）不附加風(fēng)荷載時：計算立桿的軸向力N：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（25.79+0.71+6.576）+1.4×（1.08+2.16）=44.23KN；N=44.23KN＜φAf=89.44KN滿足穩(wěn)定承載力要求2）附加風(fēng)荷載時：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-2）式和（5.4.2-3）式計算：N1=1.2×(N1+N2+N3)+0.9×1.4×(N4+N5+Nwn)=1.2×(25.79+0.71+6.576)+0.9×1.4×（1.08+2.16+0.54)=44.45KNN2=1.35×(N1+N2+N3)+1.4×［0.7×(N4+N5)+0.6×Nwn)］=1.35×(25.79+0.71+6.576)+1.4×［0.7×（1.08+2.16）+0.60×0.54)］=48.28KN取:48.28KN＜φAf=89.44KN滿足穩(wěn)定承載力要求6、箱室頂?shù)装宀课怀休d力驗算：（選頂?shù)装遄詈裉庲炈悖╉數(shù)装逄幀F(xiàn)澆混凝土自重：G1=0.65×1×1×26=16.9KN/m2

;每1榀門架承受的砼重量為:N1=1.80×0.9×16.9=27.38KN；模板方木及楞木自重：N2=1.80×0.9×0.65=1.053KN；支架自重：N3=（0.275+0.081）×18.472=6.576KN施工人員、機械荷載?。篘4=1.80×0.9×1.0=1.62KN砼振搗沖擊荷載：N5=1.80×0.9×2.0=3.24KN1）不附加風(fēng)荷載時：計算立桿的軸向力N：按《建筑施工門式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ128-2010（5.4.2-1）式：N=1.2(N1+N2+N3)+1.4(N4+N5)=1.2×（27.38+1.053+6.576）+1.4×（1.62+3.24）