接線立交主線2橋 施工圖計算書

林同棪國際（中國）工程咨詢有限公司綿陽二環(huán)路西半環(huán)二期工程結構計算書快速路六縱線南段（茶園立交－峽口立交）工程（接線立交主線2橋）工程編號：施工圖設計橋梁結構計算書橋梁結構計算書工程名稱：快速路六縱線南段（茶園立交－峽口立交）工程計算內(nèi)容：接線立交主線2橋橋上、下部結構目錄第1章工程概況 頁/共56頁工程概況工程概況接線立交2橋共五聯(lián)，采用（3*40）+（30+40+40）+2*（3*40）+（2*40）連續(xù)預應力混凝土箱梁結構，起點樁號ZK9+812.870，終點樁號ZK10+372.870，全橋長560.0m。橫向標準布置為：1.5m(檢修道)+15.5m(車行道)+0.5m(防撞護欄)=17.5m。平面布置圖立面布置圖橫斷面布置圖結構計算依據(jù)2.1主要規(guī)范標準《城市橋梁設計規(guī)范》（CJJ11—2011）《公路橋涵設計通用規(guī)范》（JTGD60—2015）《公路圬工橋涵設計規(guī)范》（JTGD61—2005）《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62—2004）《公路橋涵地基與基礎設計規(guī)范》（JTGD63—2007）《城市橋梁抗震設計規(guī)范》（CJJ166-2011）《公路橋梁抗震設計細則》(JTG/TB02-01-2008)《鋼筋混凝土用鋼第1部分:熱軋光圓鋼筋》（GB1499.1－2008）《鋼筋混凝土用鋼第2部分:熱軋帶肋鋼筋》(GB1499.2－2007)《鋼筋混凝土用鋼第3部分:鋼筋焊接網(wǎng)》(GB1499.3－2010)《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）2.2主要技術標準道路等級：城市次干路車行道數(shù)：單向四車道設計車速：60km/h荷載等級：城-A級；橋面橫坡：車行道單向2.0%抗震設計標準：擬建工程區(qū)域地震基本烈度為6度，地震動峰值加速度0.05g，抗震措施為6度設計基準期：100年設計安全等級：一級設計環(huán)境類別：I類2.3主要材料及計算參數(shù)（1）混凝土預應力混凝土主梁均采用C50混凝土，橋墩采用C30混凝土，樁基采用C30混凝土，橋臺臺身采用C25素混凝土?；炷翉姸?、彈性模量等參數(shù)及混凝土中最大水灰比、最小水泥用量、最大氯離子含量、最大含堿量等參數(shù)均應滿足《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》（JTGD62—2004）的規(guī)定。（2）普通鋼筋HPB300鋼筋：抗拉設計強度fsd＝250MPa，標準強度fsk＝300Mpa，彈性模量Es＝2.1×105Mpa。HRB400鋼筋：抗拉設計強度fsd＝330MPa，標準強度fsk＝400Mpa，彈性模量Es＝2.0×105Mpa。（3）預應力預應力鋼絞線、波紋管采用符合《預應力混凝土用鋼絞線》（GB/T5224-2003）中規(guī)定的預應力鋼絞線。a.抗拉強度：1860MPab.彈性模量：1.95×105Mpac.鋼絞線的公稱直徑：Φs15.2mmd.鋼絞線公稱面積：140mm2e.預應力波紋管摩阻系數(shù)：0.17f.預應力波紋管管道局部偏差系數(shù)：0.0015預應力鋼絞線錨具a.錨具內(nèi)縮量：6mm。b.錨口摩阻損失：2.5％。2.4計算荷載取值2.4.1永久作用結構自重：鋼筋混凝土26kN/m3；瀝青混凝土24kN/m3；鋼材78.5kN/m3；填土20kN/m3；（1）一期自重：實際結構建立計算模型，由程序自動計算；（2）二期自重：鋪裝：0.10×15.5×24＝37.2kN/m人行道（單側(cè)）：24kN/m管線（單側(cè)）：2.5kN/m防撞護欄（單側(cè)）：5kN/m合計：68.7kN/m2.4.2可變作用（1）汽車荷載效應根據(jù)《城市橋梁設計規(guī)范》(CJJ11-2011)10.0.2條取值。車道荷載采用城—A級，汽車荷載作用下的有限元分析按車道荷載方式加載，采用影響線加載方式。汽車沖擊系數(shù)按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)4.3.2條取值。（2）汽車制動力荷載采用165kN或者10%車道荷載，并取兩者中的較大值，但不包括沖擊力；（3）梯度溫度作用橋面鋪裝采用10cm等厚鋪裝，為10cm瀝青混凝土。豎向日照正溫差按照《公路橋涵設計通用規(guī)范》(JTGD60-2004)表4.3.10-3差值計算，即取值T1＝14℃，T2＝5.5℃；豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。（4）整體升、降溫計算考慮結構整體升溫25℃、降溫25℃計算。整體計算模型3.1上部結構計算分析3.1.1計算軟件主梁縱向計算均采用MidasCivil2015(V8.3.2)進行計算和自編程序進行驗算。內(nèi)力方向：支承彈簧單元以受拉為正；梁單元的豎向彎矩以使單元下緣受拉為正，軸力以拉力為正；應力符號：正應力以受拉為正；位移符號：程序采用右手定則決定的坐標系，位移以與坐標軸方向一致為正。3.1.2計算模型上部結構采用預應力混凝土連續(xù)箱梁，為A類預應力混凝土構件。梁高2.2m。頂板寬為17.5m，底板寬為12.625m，兩側(cè)翼緣各外挑2.0m。箱梁頂板厚25cm，底板厚22cm，腹板厚50cm。橫梁側(cè)6.0m范圍內(nèi)，頂?shù)装濉⒏拱屙毤雍?，其值為：頂板?5cm漸變?yōu)?5cm,底板由22cm漸變?yōu)?2cm，腹板由50cm漸變?yōu)?0cm。對應實際中施工分段情況，模型中共分2個施工階段：1、施工下部結構、上部結構，張拉預應力；施工橋面系；2、收縮徐變。

上部結構驗算第一聯(lián)主梁結構驗算成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN.m)成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車輛荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位:kN.m)車輛荷載作用主梁剪力包絡圖(單位:kN)施工階段法向壓應力驗算荷載組合：恒載+預應力，截面上下緣的應力包絡圖如下：施工階段一上緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段一下緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段應力驗算結果：連續(xù)箱梁在施工過程中全截面受壓，最大壓應力為8.0MPa，滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：短期荷載組合上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)短期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結果：主梁正截面全截面受壓，滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：長期荷載組合下上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)長期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結果：主梁全部截面受壓，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算以下給出短期組合工況下，截面主拉應力的應力包絡圖。斜截面主拉應力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結果：主梁最大主拉應力為0.78MPa，滿足規(guī)范。使用階段正截面壓應力驗算以下給出標準組合工況下，截面上下緣的應力包絡圖。正截面上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)正截面下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合壓應力驗算結果：主梁最大壓應力為-12.3MPa，滿足規(guī)范。使用階段斜截面主壓應力驗算以下給出荷載標準組合工況下，截面主壓應力的包絡應力圖。主壓應力圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合主壓應力驗算結果：主梁最大主壓應力為-12.3MPa，滿足規(guī)范。受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算箱梁受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算鋼束驗算Sig_DL

(N/mm^2)Sig_LL

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(N/mm^2)T1OK1212120213951209T2OK1204119513951209T3OK1199119013951209T4OK1198118613951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結果(OK/NG)Sig_DL:施工階段預應力鋼筋應力Sig_LL:使用階段預應力鋼筋應力Sig_ADL:施工階段容許應力Sig_ALL:使用階段容許應力受拉區(qū)預應力鋼筋的拉應力滿足規(guī)范要求。主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。主梁在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：撓度驗算位置消除結構自重后結構撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設預拱度(mm)跨中6.366.6是20.512.8否注：結構變形以向下為正，向上為負。第二聯(lián)主梁結構驗算成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN.m)成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車輛荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位:kN.m)車輛荷載作用主梁剪力包絡圖(單位:kN)施工階段法向壓應力驗算荷載組合：恒載+預應力，截面上下緣的應力包絡圖如下：施工階段一上緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段一下緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段應力驗算結果：連續(xù)箱梁在施工過程中全截面受壓，最大壓應力為7.4MPa，滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：短期荷載組合上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)短期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結果：主梁正截面全截面受壓，滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：長期荷載組合下上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)長期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結果：主梁全部截面受壓，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算以下給出短期組合工況下，截面主拉應力的應力包絡圖。斜截面主拉應力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結果：主梁最大主拉應力為0.86MPa，滿足規(guī)范。使用階段正截面壓應力驗算以下給出標準組合工況下，截面上下緣的應力包絡圖。正截面上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)正截面下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合壓應力驗算結果：主梁最大壓應力為-11.9MPa，滿足規(guī)范。使用階段斜截面主壓應力驗算以下給出荷載標準組合工況下，截面主壓應力的包絡應力圖。主壓應力圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合主壓應力驗算結果：主梁最大主壓應力為-11.9MPa，滿足規(guī)范。受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算箱梁受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算鋼束驗算Sig_DL

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(N/mm^2)T1OK1210120813951209T2OK1202120013951209T3OK1197119213951209T4OK1195118813951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結果(OK/NG)Sig_DL:施工階段預應力鋼筋應力Sig_LL:使用階段預應力鋼筋應力Sig_ADL:施工階段容許應力Sig_ALL:使用階段容許應力受拉區(qū)預應力鋼筋的拉應力滿足規(guī)范要求。主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。主梁在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：撓度驗算位置消除結構自重后結構撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設預拱度(mm)跨中5.766.6是20.116.5否注：結構變形以向下為正，向上為負。第三、四聯(lián)主梁結構驗算成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN.m)成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車輛荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位:kN.m)車輛荷載作用主梁剪力包絡圖(單位:kN)施工階段法向壓應力驗算荷載組合：恒載+預應力，截面上下緣的應力包絡圖如下：施工階段一上緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段一下緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段應力驗算結果：連續(xù)箱梁在施工過程中全截面受壓，最大壓應力為7.6MPa，滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：短期荷載組合上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)短期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結果：主梁正截面全截面受壓，滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：長期荷載組合下上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)長期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結果：主梁全部截面受壓，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算以下給出短期組合工況下，截面主拉應力的應力包絡圖。斜截面主拉應力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結果：主梁最大主拉應力為0.9MPa，滿足規(guī)范。使用階段正截面壓應力驗算以下給出標準組合工況下，截面上下緣的應力包絡圖。正截面上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)正截面下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合壓應力驗算結果：主梁最大壓應力為-8.2MPa，滿足規(guī)范。使用階段斜截面主壓應力驗算以下給出荷載標準組合工況下，截面主壓應力的包絡應力圖。主壓應力圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合主壓應力驗算結果：主梁最大主壓應力為-11.6MPa，滿足規(guī)范。受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算箱梁受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算鋼束驗算Sig_DL

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(N/mm^2)T1OK1210120813951209T2OK1202120013951209T3OK1197119213951209T4OK1195118813951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結果(OK/NG)Sig_DL:施工階段預應力鋼筋應力Sig_LL:使用階段預應力鋼筋應力Sig_ADL:施工階段容許應力Sig_ALL:使用階段容許應力受拉區(qū)預應力鋼筋的拉應力滿足規(guī)范要求。主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。主梁在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：撓度驗算位置消除結構自重后結構撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設預拱度(mm)跨中5.566.6是21.916.4否注：結構變形以向下為正，向上為負。第五聯(lián)主梁結構驗算成橋階段恒載主梁內(nèi)力圖成橋階段主梁恒載彎矩圖(單位:kN.m)成橋階段主梁恒載剪力圖(單位:kN)活載作用下主梁內(nèi)力圖車輛荷載作用主梁彎矩包絡圖(單位:kN.m)車輛荷載作用主梁剪力包絡圖(單位:kN)施工階段法向壓應力驗算荷載組合：恒載+預應力，截面上下緣的應力包絡圖如下：施工階段一上緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段一下緣法向應力圖(單位：MPa)施工階段應力驗算結果：連續(xù)箱梁在施工過程中全截面受壓，最大壓應力為8.2MPa，滿足規(guī)范要求。使用階段正截面抗裂驗算（1）短期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：短期荷載組合上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)短期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段梁段抗裂驗算結果：主梁正截面全截面受壓，滿足規(guī)范的要求。（2）長期荷載組合下，截面上下緣的包絡應力圖如下：長期荷載組合下上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)長期荷載組合下下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段長期荷載組合抗裂驗算結果：主梁全部截面受壓，滿足規(guī)范的要求。使用階段斜截面抗裂驗算以下給出短期組合工況下，截面主拉應力的應力包絡圖。斜截面主拉應力圖(單位：MPa)使用階段短期荷載組合斜截面抗裂驗算結果：主梁最大主拉應力為0.72MPa，滿足規(guī)范。使用階段正截面壓應力驗算以下給出標準組合工況下，截面上下緣的應力包絡圖。正截面上緣法向應力包絡圖(單位：MPa)正截面下緣法向應力包絡圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合壓應力驗算結果：主梁最大壓應力為-12.1MPa，滿足規(guī)范。使用階段斜截面主壓應力驗算以下給出荷載標準組合工況下，截面主壓應力的包絡應力圖。主壓應力圖(單位：MPa)使用階段應力荷載組合主壓應力驗算結果：主梁最大主壓應力為-12.1MPa，滿足規(guī)范。受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算箱梁受拉區(qū)預應力鋼束拉應力驗算鋼束驗算Sig_DL

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(N/mm^2)T1OK1212120213951209T2OK1204119513951209T3OK1199119013951209T4OK1198118613951209注：鋼束:鋼束名稱驗算:驗算結果(OK/NG)Sig_DL:施工階段預應力鋼筋應力Sig_LL:使用階段預應力鋼筋應力Sig_ADL:施工階段容許應力Sig_ALL:使用階段容許應力受拉區(qū)預應力鋼筋的拉應力滿足規(guī)范要求。主梁撓度驗算根據(jù)《公路鋼筋混凝土及預應力混凝土橋涵設計規(guī)范》JTGD62—2004第6.5.3條的相關規(guī)定，受彎構件在使用階段的撓度應考慮荷載長期效應的影響，在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度后梁式橋主梁的最大撓度處不應超過計算跨徑的1/600。主梁在消除結構自重產(chǎn)生的長期撓度值見下表：撓度驗算位置消除結構自重后結構撓度(mm)允許值(mm)是否滿足預加力產(chǎn)生的反拱值(mm)短期荷載產(chǎn)生的撓度值(mm)是否設預拱度(mm)跨中4.666.6是18.611.8否注：結構變形以向下為正，向上為負。橫梁受力驗算端橫梁驗算采用MidasCivil2015(V8.3.2)（授權版）建模計算內(nèi)力表：工況彎矩（kN*m）剪力（kN）基本組合長期組合短期組合基本組合2892.02075.02206.03274.01.正截面抗彎承載能力驗算：2.正截面裂縫寬度驗算：斜截面抗剪承載力驗算：中橫梁驗算采用MidasCivil2015(V8.3.2)（授權版）建模計算內(nèi)力表：工況彎矩（kN*m）剪力（kN）基本組合長期組合短期組合基本組合5818.04520.04646.06804.01.正截面抗彎承載能力驗算：2.正截面裂縫寬度驗算：3斜截面抗剪承載力驗算：

下部結構驗算下部結構驗算包括橋墩、橋墩樁基、橋臺驗算。橋臺驗算A0橋臺采用重力式U型橋臺+擴大基礎，橋臺構造示意圖如下：1、臺后水平土壓力計算根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60—2004第4.2.3條的相關規(guī)定，當土層特性無變化但有汽車荷載作用時，作用在橋臺后的主動土壓力在時按下式計算：式中，——計算土壓力標準值(kN)；——土的重力密度(kN/m3)；B——橋臺計算寬度(m)；H——計算土層高度(m)；——土的內(nèi)摩擦角；——臺背與豎直面夾角；——填土表面與水平線夾角；——臺背與填土間摩擦角，可?。籬——汽車荷載等代均布土層厚度取h=1m；l0——破壞棱體長度，l0=Htanθ計算參數(shù)取值如下：kN/m3；，=0；；；B=23.6m；H=7.2m?？梢郧蟮茫?；；h=1m。從而可以求得作用在橋臺后的主動土壓力：E=4690kN。同時可以求得作用點（相對于基礎底）C=2.66m。2、支座摩阻力計算根據(jù)《公路橋涵設計通用規(guī)范》JTGD60—2004第4.3.11條的相關規(guī)定，支座摩阻力標準值可按下式計算：式中——作用于活動支座上由上部結構重力產(chǎn)生的效應；——支座的摩擦系數(shù)，取0.03；可以求得橋臺支座傳遞的上部結構重力產(chǎn)生的支座摩阻力為：F=0.03×10530=316KN,作用點距基礎底為6.1m。3、橋臺結構自身重量橋臺自重可直接通過體積與容重相乘求得。橋臺抗傾覆驗算：項目力值對墻趾的力臂對墻趾的彎矩抗傾力矩/傾覆力矩規(guī)范規(guī)定的

抗傾覆穩(wěn)定系數(shù)單位KNmKN.m7.51.5抗傾力矩上部豎向力138861.1215552.3抗傾力矩臺帽自重754.01.12844.5抗傾力矩臺身自重9500.02.3522325.0抗傾力矩臺后填料10100.05.454540.0傾覆力矩臺后水平土壓力4960.02.6613193.6傾覆力矩摩阻力316.06.11927.6抗傾力矩承臺重量6120.03.3820685.6橋臺抗滑移驗算：項目力值摩擦系數(shù)水平力抗滑力/滑移力規(guī)范規(guī)定的

抗滑動穩(wěn)定系數(shù)單位KNmKN3.11.3抗滑力上部豎向力13886.00.45554.4抗滑力臺帽自重754.00.4301.6抗滑力臺身自重9500.00.43800.0抗滑力臺后填料10100.00.44040.0滑移力臺后水平土壓力4960.04960.0滑移力摩阻力316.0316.0抗滑力承臺重量6120.00.42448.0橋臺基底應力驗算：項目力值對承臺底中心的力臂對承臺底中心的彎矩單位KNmKN.m上部豎向力131102.2629628.6臺帽自重754.02.261704.0臺身自重9500.01.0610070.0臺后填料10100.0-2.1-21210.0臺后水平土壓力4960.02.6613193.6摩阻力316.06.11927.6承臺重量6120.000.0對承臺底中心的彎矩對承臺底中心的豎向力之和對承臺底中心的水平力之和承臺底面積A抗彎截面系數(shù)WKN.mKNKNm2m335313.839584.05276.0169.7191.2承臺底中心應力承臺底最大應力承臺底最小應力kPakPakPa23341849基底地基承載力應不小于600kPa，根據(jù)地勘報告，弱風化砂巖允許承載力為800KPa，滿足要求。綜上所述，A3橋臺的抗傾覆穩(wěn)定性，抗滑移穩(wěn)定性及基底應力均滿足規(guī)范要求。橋墩驗算1.8*1.5墩型驗算。內(nèi)力表工況軸力彎矩基本組合10019.83672長期組合8029.83672短期組合8264.836721、橋墩承載力驗算：2、橋墩裂縫寬度驗算：樁基驗算工況軸力彎矩基本組合143236885長期組合103236885短期組合105586885標準組合123136885樁基承載能力驗算截面半徑r1100mm縱向鋼筋直徑d32mm縱向鋼筋根數(shù)50縱向鋼筋所在圓周半徑rs930mm混凝土抗壓強度設計值fcd13.4MPa鋼筋抗拉強度設計值fsd330MPa鋼筋抗壓強度設計值fsd'330MPa構件計算長度l015.000m軸力設計值Nd14323kN彎矩設計值Md6885kNm橋梁結構重要性系數(shù)γ01.1普通鋼筋的彈性模量Es200000MPa混凝土極限壓應變εcu0.0033計算過程參數(shù)求解系數(shù)A,B,C,D截面有效高度h02030mm設定相對受壓區(qū)高度ξ0.68