航站樓預應力鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)模板施工方案

目錄TOC\o"1-2"\h\z\u一、編制依據(jù) 2二、工程概況 2三、施工方案選擇 2四、施工準備 3五、施工方法 35.1墊層模板 35.2承臺基礎(chǔ)、地梁模板 35.3柱模板 45.4框架梁模板 55.5頂板模板 65.6梁柱節(jié)點模板 6六、模板安裝與拆除的工藝方法 76.1框架柱模板安裝與拆除 76.2梁板模板安裝與拆除 8七、模板工程質(zhì)量保證措施 11八、材料周轉(zhuǎn)計劃 11九、模板拆除 12十、環(huán)境、安康措施 13十一、基礎(chǔ)承臺側(cè)模計算書 1311.1計算參數(shù)設置 1311.2側(cè)模板荷載計算 1411.3側(cè)模板面板的計算 1511.4側(cè)模板支撐的計算 1611.5對拉螺栓的計算 19十二、斜柱模板支撐計算 1912.1斜柱計算參數(shù) 1912.2最不利分析 2012.3受力計算 2012.4計算模板側(cè)向支撐反力 21十三、2.0m×1.7m框架梁模板計算書 2313.1參數(shù)信息 2313.2梁側(cè)模板荷載計算 2413.3梁側(cè)模板面板的計算 2513.4梁側(cè)模板支撐的計算 2613.5穿梁螺栓的計算 2913.6梁底模板計算 2913.7梁底支撐的計算 3113.8梁跨度方向鋼管的計算 3313.9立桿的穩(wěn)定性計算： 3613.10立桿的地基承載力計算： 38十四、2.0m×1.2m框架梁模板支撐計算書 3914.1參數(shù)信息 3914.2梁側(cè)模板荷載計算 4014.3梁側(cè)模板面板的計算 4114.4梁側(cè)模板支撐的計算 4214.5穿梁螺栓的計算 4514.6梁底模板計算 4514.7梁底支撐的計算 4714.8梁跨度方向鋼管的計算 4914.9立桿的穩(wěn)定性計算： 5214.10立桿的地基承載力計算： 54十五、1.6m×1.0m框架梁模板計算書 5515.1參數(shù)信息 5515.2梁側(cè)模板荷載計算 5615.3梁側(cè)模板面板的計算 5715.4梁側(cè)模板支撐的計算 5815.5穿梁螺栓的計算 6115.6梁底模板計算 6215.7梁底支撐的計算 6315.8梁跨度方向鋼管的計算 6615.9立桿的穩(wěn)定性計算： 6815.10立桿的地基承載力計算： 70十六、1.6m×0.8m框架梁模板計算書 7116.1參數(shù)信息 7116.2梁側(cè)模板荷載計算 7216.3梁側(cè)模板面板的計算 7316.4梁側(cè)模板支撐的計算 7416.5穿梁螺栓的計算 7716.6梁底模板計算 7816.7梁底支撐的計算 7916.8梁跨度方向鋼管的計算 8216.9立桿的穩(wěn)定性計算： 8416.10立桿的地基承載力計算： 86十七、板模板計算書 8717.1參數(shù)信息 8717.2模板面板計算 8817.3模板支撐方木的計算 8917.4托梁材料計算 9017.5模板支架立桿荷載設計值(軸力) 9217.6立桿的穩(wěn)定性計算 9217.7立桿的地基承載力計算 94一、編制依據(jù)1、鄂爾多斯改擴建工程新航站樓工程施工圖紙；2、鄂爾多斯改擴建工程新航站樓工程施工組織設計；3、《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2001）；4、《混凝土結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50010-2002）；5、《建筑施工計算手冊》江正榮著；6、《建筑施工手冊》第四版；7、《鋼結(jié)構(gòu)設計規(guī)范》（GB50017-2003）；8、混凝土結(jié)構(gòu)工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范（GB50204-2002）；9、《施工技術(shù)》2002（3）；10、《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》，杜榮軍著。二、工程概況航站樓大平臺結(jié)構(gòu)形式為預應力鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)承臺有10m×10m×2.5m，6.3m×5.5m×1.8m，基礎(chǔ)拉梁尺寸有0.5m×1.5m、0.7m×1.5m兩種；主體框架梁清水混凝土梁，尺寸有1.7m×2.0m、1.2m×2.0m、1.0m×1.6m、0.8m×1.6m、0.4m×0.6m等幾種型號，框架柱為圓形清水混凝土柱，直徑分別有1.5m（與地面夾角75°）、1.三、施工方案選擇基礎(chǔ)承臺、拉梁模板采用15mm覆塑多層板木模板、50mm×100mm木方配制，采用直徑14螺栓及鋼架管支撐系統(tǒng)框架柱均采用定型鋼模板，由專業(yè)廠家設計制作?，F(xiàn)澆梁板采用15mm覆塑多層板木模板，使用鋼架管和50mm×100mm木方作為主次龍骨，框架梁側(cè)模加固直徑14螺栓及鋼架管支撐系統(tǒng)，模板支撐系統(tǒng)采用普通鋼管滿堂紅腳手架。模板支撐體系地基設置：±0.000m以下模板支撐體系架體基礎(chǔ)為500厚的2：8灰土墊層，壓實系數(shù)≥0.94，立桿下鋪設厚度不小于5cm的木架板；±0.000m以上模板支撐體系架體基礎(chǔ)為混凝土現(xiàn)澆樓板，立桿下鋪設厚度不小于5cm的木架板。四、施工準備1、根據(jù)工程各構(gòu)件尺寸提出模板工程詳細材料計劃，包括定型鋼模板、多層木模板、鋼管、扣件、3型扣件、木方子、螺栓等。2、材料部門按計劃組織周轉(zhuǎn)工具進場。3、按結(jié)構(gòu)尺寸要求配制承臺側(cè)模、梁底模及側(cè)模。4、模板表面涂刷隔離劑后，方可支模。5、支模前檢查軸線、柱外邊線、模板控制線及50線，符合要求后方可支模。6、模板支設以前，技術(shù)交底落實到位，要做好各種預留、預埋及鋼筋隱檢工作。五、施工方法5.1墊層模板1、模板支設前首先將地基清理干凈，不留虛土。驗槽完畢并做好隱驗.2、支模板前，首先在基槽內(nèi)施測軸線控制網(wǎng)，在獨立基礎(chǔ)四個角點側(cè)幫超測高程控制樁，控制樁采用40×40木楔子制作，表面釘鐵釘作為水平控制點。3、利用軸線控制網(wǎng)找出基礎(chǔ)墊層邊線，利用高程控制樁控制基礎(chǔ)墊層標高。4、墊層模板采用50×100木方子制作，要求邊線順直，夾角方正，并滿足剛度要求。5、模板采用木楔子固定。5.2承臺基礎(chǔ)、地梁模板5.2.1模板安裝：1、模板支設前首先將墊層清理干凈，掃除灰土。2、支模板前，首先在墊層上施測軸線控制網(wǎng)，在四個角點側(cè)幫抄測高程控制樁，以控制樁上小鐵釘作為水平控制點。3、利用軸線控制網(wǎng)找出基礎(chǔ)邊線，利用高程控制樁控制承臺、獨立基礎(chǔ)、地梁標高。4、安裝后校正基礎(chǔ)、地梁中線、標高、斷面尺寸，將模板內(nèi)雜物清理干凈、檢查合格后辦預檢。5.2.2模板加固模板加固體系采用鋼架管和50×100的木方子相結(jié)合，承臺基礎(chǔ)及拉梁模板均用直徑14mm對拉螺栓鎖住，拉梁模板用螺栓外加20mmPVC套管圖5-1CT-1模板對拉螺栓布置圖圖5-2CT-2模板對拉螺栓布置圖CT-1對拉螺栓距承臺底距離自下至上依次為300mm、800mm、1300mm、CT-2對拉螺栓距承臺底距離自下至上依次為300mm、800mm、1300mm、1800mm、基礎(chǔ)拉梁對拉螺栓距承臺底距離自下至上依次為300mm、800mm、1500mm。5.3柱模板柱模板采用加工定型鋼模板，鋼模板采用6厚Q235鋼板板面，∟80×8邊框，橫肋采用-60×8鋼板，縱肋采用-50×8扁鋼制做，每根柱模制成大小相同的兩半塊，兩塊模板之間選用M14高強螺栓緊固，其中各規(guī)格模板數(shù)量見下表。表5-1各規(guī)格模板數(shù)量規(guī)格1200150017001500柱腳數(shù)量（套）10101025.4框架梁模板5.4.1模板設計框架梁模板采用15mm厚覆塑多層板、100mm×50mm木方現(xiàn)場散拼，底模主龍骨采用鋼架管（直徑48mm，壁厚3mm），間距根據(jù)梁截面不同設置不一樣；次龍骨選用50mm×100mm雙面刨光方木，間距為便于梁的起拱，采用側(cè)模包底模的支立方式，起拱時按起拱高度逐一調(diào)整梁底可調(diào)頂托。梁側(cè)模、梁底模按圖紙尺寸進行現(xiàn)場加工，由塔吊、汽車吊運至作業(yè)面組合拼裝，然后加橫楞并利用腳手架支撐體系將梁兩側(cè)夾緊?？蚣芰毫焊摺?00mm時需加設直徑14mm可拆對拉螺栓（直通螺桿加直徑20mm塑料套管），加設間距根據(jù)梁截面不同設置不一樣5.4.2支撐體系設計支撐體系設計根據(jù)框架梁截面不同選用不同方式。1、0.6m×立桿沿梁跨度方向間距0.90m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.40梁支撐架搭設高度9.40m；梁兩側(cè)立桿間距2、1.6m×0.8m框架梁方案選擇立桿沿梁跨度方向間距0.60m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.40梁支撐架搭設高度8.40m；梁兩側(cè)立桿間距1.20對拉螺栓設置3道，螺栓型號M14，水平間距600mm；螺栓到梁底距離依次是：300mm，600mm，1100mm。3、1.6m×立桿沿梁跨度方向間距0.60m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.40m；立桿步距梁支撐架搭設高度8.40m；梁兩側(cè)立桿間距1.40m對拉螺栓設置3道，螺栓型號M14，水平間距600mm；螺栓到梁底距離依次是：300mm，600mm，1100mm。4、2.0m×1.2立桿沿梁跨度方向間距0.60m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.40m；立桿步距梁支撐架搭設高度8.00m；梁兩側(cè)立桿間距1.60對拉螺栓設置4道，螺栓型號M14，水平間距600mm；螺栓到梁底距離依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm。5、2.0m×1.立桿沿梁跨度方向間距0.60m；立桿上端伸出至模板支撐點長度0.30m；立桿步距1.50m梁支撐架搭設高度8.00m；梁兩側(cè)立桿間距2.10m對拉螺栓設置4道，螺栓型號M14，水平間距600mm；螺栓到梁底距離依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm。模板從兩側(cè)向中間鋪，將不合模數(shù)的板縫留到中間，不得留到梁邊，并按要求對模板進行起拱。板縫下均要順縫鋪設木方。鋪完后，用水準儀測量模板標高進行校正。5.5頂板模板樓面板模板采用15mm厚覆膜木膠合板、100mm×50mm木方龍骨現(xiàn)場散拼。主龍骨采用兩根鋼架管合并（直徑48mm，壁厚3mm），間距1200mm×900mm，板支撐架搭設高度9.500m，次龍骨選用100mm×50mm雙面刨光方木（間距300mm5.6梁柱節(jié)點模板梁柱節(jié)點模板采用預制木模板，根據(jù)梁柱節(jié)點結(jié)構(gòu)尺寸、傾斜角度提前配置，保證梁柱節(jié)點混凝土接頭光滑、平整，確保清水混凝土效果。六、模板安裝與拆除的工藝方法6.1框架柱模板安裝與拆除6.1.1框架柱模板安裝工藝流程1、直柱模板安裝工藝彈柱位置線→搭設模板支撐體系→柱模板吊裝就位→模板螺栓安裝→調(diào)整垂直度、傾斜角度→模板預檢。2、斜柱模板安裝工藝彈柱位置線→搭設模板支撐體系→安裝斜柱柱腳柱，調(diào)整就位→模板吊裝就位→模板螺栓安裝→調(diào)整垂直度、傾斜角度→模板預檢。6.1.2施工前準備在柱子周圍搭設操作架，綁扎柱子鋼筋，并驗收合格。6.1.3柱模清理在施工前，必須將模板內(nèi)側(cè)所粘灰漿等用刮刀清理干凈后，涂刷專用脫模劑，嚴禁有任何雜務隨意丟棄在柱模內(nèi)表面上，柱模經(jīng)技術(shù)和質(zhì)量人員驗收合格后，放在吊裝部位等待安裝。6.1.4彈線及柱底找平彈出柱模的水平50控制線，并用水泥砂漿找平柱根部，為保證柱子底部標高一致，統(tǒng)一柱根部找平的水泥砂漿的上表皮標高統(tǒng)一。6.1.5吊裝1、柱模采用25T汽車吊進行吊裝，采用整體吊裝方式。對于不封頂?shù)闹硬捎孟妊b后吊的方法，對于封頂?shù)闹樱捎孟鹊鹾笱b的方法。2、吊裝前，先檢查整體預組拼的柱模板上下口的截面尺寸、對角線偏差，連接螺栓的數(shù)量。3、為保證鋼筋的保護層，不使鋼筋緊靠柱模，在鋼筋中部及上部四周用塑料墊塊掛在圓箍筋上，并綁扎牢固。4、當整體柱模安裝于基準面上，模板下口符線后，柱根部采用在圓柱四周預埋16鋼筋，用木方、木楔塞緊，防止位移，柱頂在東南西北4個方向采用10的鋼絲繩、花籃螺栓與下部基礎(chǔ)預埋鋼筋連接。5、進行模板支設時，模板下口在就位找正后立即用1：1水泥砂漿提前進行封堵，要求砂漿填滿肋板下部空間，并在砼澆筑前已經(jīng)凝固，避免砼澆筑時松動產(chǎn)生漏漿。6、為保證柱表面清水砼效果，要求砼澆筑標高按如下原則控制進行砼澆筑時，除必須考慮柱頂預埋螺栓標高外，全部按澆筑至梁底以上30mm控制。柱模板拆除后，在梁底標高以上20mm處彈墨線，用無齒鋸切割平整，柱頭人工剔鑿至梁底標高以上26.1.6柱模安裝安裝柱模四角的纜風繩（佩帶花籃螺栓），根據(jù)水平50線調(diào)整柱模的水平位置，調(diào)節(jié)花籃螺栓和柱模板側(cè)向支撐頂絲，調(diào)整柱模的垂直度和角度，調(diào)整好后，用木楔把柱模固定在柱根部的地錨上，保證柱子在澆筑混凝土的過程中，柱模不發(fā)生移動。安裝完畢后，經(jīng)技術(shù)和質(zhì)檢人員驗收合格后，辦理柱模預檢。6.1.7柱子模板拆除工藝流程拆掉四周的鋼絲繩，松開柱模板側(cè)向支撐頂絲→拆掉柱根加固的木楔→拆掉模板拼接的對拉螺栓→采用橇棒使得模板脫離柱身一段距離（此工序動作要輕，切忌野蠻施工）→安裝吊環(huán)→吊模板（一邊吊模板，一邊把模板推離柱子，為避免模板在吊起的過程中碰傷柱子混凝土）。6.2梁板模板安裝與拆除本工程樓板250mm厚，6.2.1模板安裝工藝流程模板支撐系統(tǒng)測量放線→放置立桿下鋼底座→搭設梁板支撐滿堂紅腳手架→安裝柱頭底模板→安裝主次梁梁底模板→安裝主次梁梁側(cè)模板→安裝頂板模板→刷脫模劑→模板預檢。1、測量人員根據(jù)模板支撐架體平面圖在結(jié)構(gòu)頂板上彈好支撐系統(tǒng)立桿位置線。2、在彈好線的立桿下墊鋼底座，底座下墊50mm厚木板。3、按層高計算組合，分步搭設梁板支撐架體，要求立桿豎直，架體整體牢固、穩(wěn)定。4、安裝龍骨安裝龍骨前先在柱子中間拉通線，放出模板的位置線，應保證龍骨位置準確。龍骨安裝應按設計要求起拱，設計無要求時，起拱高度按全跨長度的2‰進行起拱。龍骨安裝時應拉好水平通線，先用可調(diào)節(jié)支撐頭粗調(diào)標高，然后再進一步調(diào)整龍骨水平，使龍骨安裝做到間距、標高準確。5、梁模板安裝按照結(jié)構(gòu)模板圖安裝梁模板，梁模板安裝完畢后，根據(jù)頂板模板圖安裝頂板木膠合板。要求頂板模板拼縫與梁模板拼縫對縫平齊。6、刷脫模劑在清理完梁模板和頂板內(nèi)垃圾后，刷水質(zhì)脫模劑。7、本工程后澆帶模板及支撐體系單獨設置。6.2.2梁板模板拆除工藝流程安全防護→倒運通道布設→拆除頂板模板→拆除頂板龍骨、支撐→拆除主梁側(cè)模→拆除次梁模板→拆除主梁底模板→水平結(jié)構(gòu)清理→水平結(jié)構(gòu)成品保護→模板清理、保養(yǎng)。1、拆模前各施工隊應填寫拆模申請，收到技術(shù)部門拆模通知后方可拆除模板。模板拆除應遵循先支后拆、后支先拆的原則。拆除時嚴禁模板上口硬砸硬撬，以防混凝土表面破損和實體受到破壞，同時撬壞模板。2、梁板模板拆除模板拆除前需要有混凝土抗壓強度試驗報告，同條件混凝土抗壓強度試驗報告是判斷能否拆除模板的重要依據(jù)，拆除模板前，技術(shù)部門一定要根據(jù)同條件混凝土抗壓強度試驗報告結(jié)果來確定梁板模板拆除的具體時間。3、梁板底模拆除時必須達到下表規(guī)定強度：序號構(gòu)件類型跨度（m）達到設計強度標準值的百分率備注1樓面板≤2≥50涉及預應力施工部分模板拆除時需與預應力施工單位溝通協(xié)調(diào)2＞2，≤8≥753＞8≥1004梁≤8≥755＞8≥1006懸臂構(gòu)件≥100模板應優(yōu)先考慮整體拆除，便于整體轉(zhuǎn)移后，重新進行整體安裝。4、模板拆除前，相關(guān)技術(shù)人員應根據(jù)現(xiàn)場施工條件繪制材料倒運出口和消防安全通道出口。塔吊吊物上下出口周圈2m范圍內(nèi)應設置安全警戒線和警示標語，嚴禁無關(guān)人員進入，同時消防通道口應有明顯標志。5、模板拆除施工時，工作面堆積木料等易燃品較多，因此應做好消防工作。首先，應禁止吸煙，其次在現(xiàn)場木料堆積處放置滅火器，同時要準備好消防水帶，將消防水帶引入施工現(xiàn)場作業(yè)面，以便一旦發(fā)生火情，立即進行滅火工作。6、拆除頂板底模松開頂板支撐系統(tǒng)上下可調(diào)節(jié)頂托，并將其去掉，傳遞到地面。接著拆除支撐架體上部第一步立桿和橫桿留出拆?？臻g，人工傳遞鋼管架到地面，并人工倒運到地面料場。用撬棍撬掉頂板主龍骨方木，并傳遞到地面，用撬輥輕輕拆掉頂板次龍骨，用特制木撬棍從混凝土表面撬掉木膠合板，在上部支解開后，傳遞到地面，并人工倒運到規(guī)定料場。7、拆除頂板支撐體系從上部向下依次拆除頂板支撐架體。架子工鋪好腳手板、掛好安全帶后，從上部依次將鋼管架拆下，人工接力傳遞到地面，并人工倒運到規(guī)定料場，若頂板支撐架體同時被主梁和次梁使用則應在主梁和次梁模板拆除完畢后再進行拆除。8、拆除主梁側(cè)模板和次梁模板將主梁側(cè)模和次梁模板斜撐用撬棍去掉，梁側(cè)橫向龍骨去掉，傳遞碼放到地面，并倒運到規(guī)定料場分類碼放。然后用特制木撬棍將側(cè)模面板從混凝土表面輕輕撬開，先拆主梁梁側(cè)模板，再將次梁模板整體拆除。拆除時應拆除一塊模板、傳遞一塊模板、運走一塊模板，拆除時應輕拿輕放，倒運到規(guī)定料場碼放整齊。9、拆除主梁梁底模板松開梁底支撐系統(tǒng)上下可調(diào)節(jié)頂托，并將其去掉，傳遞到地面。拆掉支撐架體上部第一步立桿和橫桿留出拆?？臻g，用特制木撬棍輕輕從梁底將模板從混凝土表面撬下，人工傳遞梁底模板和鋼管架到地面，并人工倒運到規(guī)定料場。10、拆除梁底支撐架體：從上部向下依次拆除梁底支撐架體。架子工鋪好腳手板、掛好安全帶后，從上部依次將鋼管架拆下，人工接力傳遞到地面，并人工倒運到規(guī)定料場。11、水平結(jié)構(gòu)清理梁板模板、架體拆除完畢后，搭設簡易鋼管架體對梁板結(jié)構(gòu)進行清理。將梁板結(jié)構(gòu)上的混凝土流墜用邊鏟先鏟掉，再用笤帚將梁板進行整體清掃。先在頂板和梁后澆帶邊上彈出整齊的墨線，再用無齒鋸沿墨線將后澆帶切割整齊，將后澆帶內(nèi)部鑿毛，并剔鑿露出堅硬石子。嚴禁用鋼釬剔鑿除后澆帶外的任何一處有缺陷的梁板混凝土。如有不易清理的混凝土流墜使用角磨機將混凝土面磨平，打光。12、模板清理拆下來的頂板模板、梁模板清理干凈后，刷完模板油整齊堆放到料場，然后用塑料布整體覆蓋保護。七、模板工程質(zhì)量保證措施1、嚴格按照ISO9001質(zhì)量體系進行控制。2、嚴格執(zhí)行三檢制，將模板的預檢和驗收工作落到實處。3、為達到整體結(jié)構(gòu)清水混凝土的要求，對模板平整度、拼縫及梁柱接頭專項驗收。4、質(zhì)量控制流程圖學習圖紙和技術(shù)資料；學習質(zhì)量標準、施工工藝；選用支模形式或模板設計；進行書面交底學習圖紙和技術(shù)資料；學習質(zhì)量標準、施工工藝；選用支模形式或模板設計；進行書面交底預留洞、預埋件安裝；和鋼筋、混凝土工序交接；留有專人看模模板接縫寬度；模板上粘漿和隔離劑模板選擇、清理鋼模板；模板涂隔離劑；檢查腳手架與腳手板；與鋼筋工序交接；支撐地面平整、防止積水；處理板縫和支撐加固；班組自檢；中間抽檢模板及其支架的強度、剛度和穩(wěn)定性；進行排水處理施工準備支模板質(zhì)量評定軸線位移、標高、截面尺寸、垂直度；相鄰兩板表面高低差；表面平整度、預埋件中心位移；預埋件外露長度和截面內(nèi)部尺寸按梁柱和獨立基礎(chǔ)的件數(shù)各抽查10%，但均不少于三件；圖7-1質(zhì)量控制流程八、材料周轉(zhuǎn)計劃材料計劃序號材料名稱規(guī)格單位數(shù)量備注1“山”型扣件個82444模板加固2對拉螺栓14m59811承臺、梁模板加固3定型鋼模板1200套10柱模板1500套101700套101500柱腳套24多層板15m231520主體梁板模板5頂絲個38457支撐板模主楞6木方子50*100m3547梁底模側(cè)模木楞、板模次楞7鋼架管1m根15600梁板支撐體系81.2m根15225梁板支撐體系91.5m根4900梁板支撐體系101.8m根14954梁板支撐體系112m根5800梁板支撐體系124m根98672梁板支撐體系136m根16863梁板支撐體系14Pvc管20m51566梁模板加固九、模板拆除模板拆除應遵循先支后拆，后支先拆；先拆不承重的模板，后拆承重部分的模板；自上而下，支架先拆側(cè)向支撐，后拆豎向支撐等原則。不承重的模板其砼強度在其表面及棱角不致因拆模而受損害時方可拆除。承重模板拆除以同條件養(yǎng)護試塊強度為準，拆模執(zhí)行拆模申請制度。流程圖如下：自檢記錄；自檢記錄；質(zhì)量評定記錄；施工記錄。按強度確定拆模時間；注意保護棱角。資料整理 拆模1、模板拆除工藝拆除穿墻螺栓→拆除梁側(cè)斜撐→拆除板底頂拖→拆除板底鋼楞→拆除梁底小橫桿→拆除梁底?！鸪宓追侥炯傲簜?cè)模→拆除板模板→拆除腳手架。2、跨度小于8m的梁板砼達到設計強度的75%，跨度大于8m的框架梁板及懸挑梁達到設計強度的100%方可拆除模板。3、拆模時嚴禁將模板直接從高處往下扔，可用帶鉤的繩子往下系，以防模板變形和損壞。4、拆模時不得用大錘硬砸或撬棍硬撬，以免損傷砼表面和棱角。5、重要復雜部位模板拆除應事先制定拆模方案模板拆除后應及時清理干凈，板面涂刷脫模劑，按規(guī)格分類整理堆放整齊，以利再用。本工程柱定型鋼模板脫模劑采用機油和柴油摻兌，其摻兌比例為1：3；以多層板為板面的模板脫模劑采用環(huán)保型水質(zhì)脫模劑。十、環(huán)境、安康措施1、電鋸棚內(nèi)配備滅火器，附近安裝消火栓。電鋸棚內(nèi)懸掛“禁止吸煙”標牌。2、電鋸要安裝漏電保護器。3、鋸沫和木方子隨時清理，給工人配備必要的防護用品。4、現(xiàn)場操作，必須戴好安全帽及安全帶。5、安裝梁底模板時，要注意隨鋪隨固定，不得虛放及梁底模有探頭現(xiàn)象，剩余的模板要及時運走。6、支模時，操作面要按要求搭設護欄及安全操作臺，操作臺上鋪設腳手板，不得站在鋼管上操作。7、模板拆除作業(yè)中，要設醒目警示牌并設專門監(jiān)護人員，臨邊設一道兜網(wǎng)進行防護。8、拆除模板過程中，嚴禁向下拋擲物料。9、拆下的模板要及時清理并分類碼放，模板及配件由專人保管和維修。10、模板支拆前必須向施工班組進行書面安全技術(shù)交底。十一、基礎(chǔ)承臺側(cè)模計算書11.1計算參數(shù)設置1、荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；2、材料參數(shù)木材品種：落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：15.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.6；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：15.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；3、側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：9；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；對拉螺栓直徑(mm)：M14；對拉螺栓水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，800mm，1300mm，1800mm，2300mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；次楞合并根數(shù)：2；11.2側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。11.3側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為9根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。圖11-1面板計算簡圖(單位：mm)1.強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.5×1.5/6=22.5cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值：q1=1.2×0.6×17.85=12.851kN/m；振搗混凝土荷載設計值：q2=1.4×0.6×4=3.36kN/m；計算跨度：l=(2500-120)/(9-1)=297.5mm；面板的最大彎矩M=0.1×12.851×[(2500-120)/(9-1)]2+0.117×3.36×[(2500-120)/(9-1)]2=1.49×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×12.851×[(2500-120)/(9-1)]/1000+1.2×3.3經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：σ=1.49×105/2.25×104=6.6N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=6.6N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值：q=q1=12.851N/mm；l--計算跨度：l=[(2500-120)/(9-1)]=297.5mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=60×1.5×1.5×1.5/12=16.88cm4；面板的最大撓度計算值：ν=0.677×12.851×[(2500-120)/(9-1)]4/(100×9500×1.69×105)=0.425mm；面板的最大容許撓度值：[ν]=l/250=[(2500-120)/(9-1)]/250=1.19mm；面板的最大撓度計算值ν=0.425mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.19mm，滿足要求！11.4側(cè)模板支撐的計算1.次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=5.405/0.600=9.008kN/m本工程中，次楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；圖11-2計算簡圖圖11-3剪力圖(kN)圖11-4彎矩圖(kN·m)圖11-5變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.324kN·m，最大支座反力R=5.945kN，最大變形ν=0.181mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=3.24×105/8.99×103=36.1N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=36.1N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.181mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！2.主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.945kN，按照集中荷載作用下的多跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；圖11-6主楞計算簡圖圖11-7主楞彎矩圖(kN·m)圖11-8主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.907kN·m，最大支座反力R=12.584kN，最大變形ν=1.217mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值：σ=9.07×105/8.99×103=100.9N/mm2；主楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=100.9N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！（2）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為1.217mm主楞的最大容許撓度值：[ν]=500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值ν=1.217mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！11.5對拉螺栓的計算驗算公式如下：N<[N]=f×A其中N–對拉螺栓所受的拉力；A--對拉螺栓有效面積(mm2)；f--對拉螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；對拉螺栓型號：M14；查表得：對拉螺栓有效直徑：11.55mm；對拉螺栓有效面積：A=105mm2；對拉螺栓所受的最大拉力：N=12.584kN。對拉螺栓最大容許拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；對拉螺栓所受的最大拉力N=12.584kN小于對拉螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！十二、斜柱模板支撐計算12.1斜柱計算參數(shù)直徑：1500mm；與地面夾角：75°；模板形式：定型鋼模板；模板支撐體系；扣件式鋼管腳手架；框架柱間滿堂紅腳手架立桿橫距、立桿縱距為600mm，橫桿步距1500mm，柱傾斜方向設置三根垂直于柱外邊緣的側(cè)向支撐，側(cè)向支撐指向柱中心線，側(cè)向支撐在距離柱根2000mm開始布置，一直向上布置至柱頂，布置間距為900mm；具體形式如下圖所示：圖12-1柱模板支撐腳手架搭設示意圖圖12-2柱模板側(cè)向支撐設置示意圖12.2最不利分析混凝土澆筑時為最不利狀態(tài)，混凝土凝土呈流態(tài)，內(nèi)部沒有粘結(jié)力，鋼筋、模板、混凝土的全部重量及施工活荷載、振動棒的震動荷載等全部由模板支撐體系承擔。12.3受力計算由于采用定型鋼模板施工，不考慮柱模板內(nèi)部應力。取單位體積斜柱對新澆筑混凝土的斜柱進行受力分析，單位體積斜柱受重力G、沿斜柱軸心方向的下部結(jié)構(gòu)對斜柱支反力F1、垂直于柱軸心方向的模板支撐體系對斜柱支反力F2。圖12-3斜柱混凝土澆筑時內(nèi)部受力分析圖12-4受力計算坐標系G=（G1+G2+G3）×1.2+（q1+q2）×1.4G1：新澆混凝土重力新澆混凝土重力密度24.00kN/m3；G2：鋼模板自重3.675kN/m2；G3：柱鋼筋自重1.50kN/m3；q1：施工活荷載標準值2.5kN/m2；q2：振搗混凝產(chǎn)生振動荷載4.0kN/m2；G=（24×π×0.752+3.675×1+1.50×1）×1.2+（2.5×1+4.0×1）×1.4=66.18kN/mF2=G×cos75°=77.9×0.2588=17.13kN/m12.4計算模板側(cè)向支撐反力假設鋼模板只受一個正下方支反力F3。對模板支撐體系受力進行簡化計算。圖12-5模板支撐體系簡化計算分析取沿斜柱中軸線方向900寬斜柱作為一計算單元。F3=F2×0.9=15.417kN，假設只有一個側(cè)向支撐鋼管對模板有支撐作用力，即其所受軸心受壓壓力為F3=15.417kN；每個扣件的抗滑移力為8kN，考慮到現(xiàn)場施工人為因素，確保每根斜向支撐鋼管與模板支撐體系的扣件連接點不少于四個。4、側(cè)向支撐鋼管穩(wěn)定性驗算將側(cè)向支撐鋼管作為一個軸心受壓立桿來驗算其穩(wěn)定性。立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]N--立桿的軸心壓力設計值φ：軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i：計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A：立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W：立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ：鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]：鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo：計算長度(m)；lo：k1uhk1：計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u：計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；h：側(cè)向支撐鋼管自由端長度，按最長不超過0.9m上式的計算結(jié)果：立桿計算長度lo=k1uh=1.155×1.7×0.9=1.77mlo/i=1770/15.9=111.3；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.509；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=15417/(0.509×424)=71.43N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=71.43N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！現(xiàn)場施工過程中要求加設如圖所示的三根斜向支撐，可以保證斜柱模板穩(wěn)定性。十三、2.0m×1.7m框架梁模板計算書圖13-12.0m×1.7m框架梁模板支撐示意圖13.1參數(shù)信息1、模板支撐及構(gòu)造參數(shù)梁截面寬度B(m)：1.70；梁截面高度D(m)：2.00；混凝土板厚度(mm)：250.00；立桿沿梁跨度方向間距La(m)：0.60；立桿上端伸出至模板支撐點長度a(m)：0.30；立桿步距h(m)：1.50；梁底承重立桿橫向間距或排距Lb(m)：0.60；梁支撐架搭設高度H(m)：8.00；梁兩側(cè)立桿間距(m)：2.10；承重架支撐形式：梁底支撐小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立桿根數(shù)：7；采用的鋼管類型為Φ48×3；立桿承重連接方式：可調(diào)托座；2、荷載參數(shù)新澆混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；鋼筋自重(kN/m3)：1.50；施工均布荷載標準值(kN/m2)：2.5；新澆混凝土側(cè)壓力標準值(kN/m2)：17.8；振搗混凝土對梁底模板荷載(kN/m2)：2.0；振搗混凝土對梁側(cè)模板荷載(kN/m2)：4.0；3、材料參數(shù)木材品種：北美落葉松；木材彈性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗壓強度設計值fc(N/mm)：12.0；木材抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；木材抗剪強度設計值fv(N/mm2)：1.5；面板材質(zhì)：膠合面板；面板厚度(mm)：12.00；面板彈性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗彎強度設計值fm(N/mm2)：13.0；4、梁底模板參數(shù)梁底方木截面寬度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底縱向支撐根數(shù)：9；5、梁側(cè)模板參數(shù)主楞間距(mm)：600；次楞根數(shù)：7；主楞豎向支撐點數(shù)量：4；穿梁螺栓直徑(mm)：M14；穿梁螺栓水平間距(mm)：600；豎向支撐點到梁底距離依次是：300mm，600mm，1100mm，1600mm；主楞材料：圓鋼管；直徑(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根數(shù)：2；次楞材料：木方；寬度(mm)：100.00；高度(mm)：50.00；13.2梁側(cè)模板荷載計算按《施工手冊》，新澆混凝土作用于模板的最大側(cè)壓力，按下列公式計算，并取其中的較小值：F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ--混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t--新澆混凝土的初凝時間，取2.000h；T--混凝土的入模溫度，取20.000℃V--混凝土的澆筑速度，取1.500m/h；H--混凝土側(cè)壓力計算位置處至新澆混凝土頂面總高度，取0.750m；β1--外加劑影響修正系數(shù)，取1.200；β2--混凝土坍落度影響修正系數(shù)，取1.150。根據(jù)以上兩個公式計算的新澆筑混凝土對模板的最大側(cè)壓力F；分別計算得17.848kN/m2、18.000kN/m2，取較小值17.848kN/m2作為本工程計算荷載。13.3梁側(cè)模板面板的計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和剛度。強度驗算要考慮新澆混凝土側(cè)壓力和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮新澆混凝土側(cè)壓力。次楞的根數(shù)為7根。面板按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。圖13-2面板計算簡圖(單位：mm)1、強度計算材料抗彎強度驗算公式如下：σ＝M/W<[f]其中，W--面板的凈截面抵抗矩，W=60×1.2×1.2/6=14.4cm3；M--面板的最大彎矩(N·mm)；σ--面板的彎曲應力計算值(N/mm2)[f]--面板的抗彎強度設計值(N/mm2)；按照均布活荷載最不利布置下的三跨連續(xù)梁計算：M=0.1q1l2+0.117q2其中，q--作用在模板上的側(cè)壓力，包括：新澆混凝土側(cè)壓力設計值：q1=1.2×0.6×17.85×0.9=11.566kN/m；振搗混凝土荷載設計值：q2=1.4×0.6×4×0.9=3.024kN/m；計算跨度：l=(2000-250)/(7-1)=291.67mm；面板的最大彎矩M=0.1×11.566×[(2000-250)/(7-1)]2+0.117×3.024×[(2000-250)/(7-1)]2=1.28×105N·mm；面板的最大支座反力為：N=1.1q1l+1.2q2l經(jīng)計算得到，面板的受彎應力計算值：σ=1.28×105/1.44×104=8.9N/mm2；面板的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；面板的受彎應力計算值σ=8.9N/mm2小于面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2.撓度驗算ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250q--作用在模板上的新澆筑混凝土側(cè)壓力線荷載設計值：q=q1=11.566N/mm；l--計算跨度：l=[(2000-250)/(7-1)]=291.67mm；E--面板材質(zhì)的彈性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面慣性矩：I=60×1.2×1.2×1.2/12=8.64cm4；面板的最大撓度計算值：ν=0.677×11.566×[(2000-250)/(7-1)]4/(100×9500×8.64×104)=0.69mm；面板的最大容許撓度值：[ν]=l/250=[(2000-250)/(7-1)]/250=1.167mm；面板的最大撓度計算值ν=0.69mm小于面板的最大容許撓度值[ν]=1.167mm，滿足要求！13.4梁側(cè)模板支撐的計算1、次楞計算次楞直接承受模板傳遞的荷載，按照均布荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。次楞均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=4.769/0.600=7.948kN/m本工程中，次楞采用木方，寬度100mm，高度50mm，截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=1×10×5×5/6=41.67cm3；I=1×10×5×5×5/12=104.17cm4；E=10000.00N/mm2；圖13-3計算簡圖圖13-4剪力圖(kN)圖13-5彎矩圖(kN·m)圖13-6變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.286kN·m，最大支座反力R=5.246kN，最大變形ν=0.681mm（1）次楞強度驗算強度驗算計算公式如下：σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，次楞的最大受彎應力計算值σ=2.86×105/4.17×104=6.9N/mm2；次楞的抗彎強度設計值：[f]=13N/mm2；次楞最大受彎應力計算值σ=6.9N/mm2小于次楞的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！（2）次楞的撓度驗算次楞的最大容許撓度值：[ν]=600/400=1.5mm；次楞的最大撓度計算值ν=0.681mm小于次楞的最大容許撓度值[ν]=1.5mm，滿足要求！2、主楞計算主楞承受次楞傳遞的集中力，取次楞的最大支座力5.246kN，按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算。本工程中，主楞采用圓鋼管，直徑48mm，壁厚3mm，截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=2×4.493=8.99cm3；I=2×10.783=21.57cm4；E=206000.00N/mm2；圖13-7主楞計算簡圖圖13-8主楞彎矩圖(kN·m)圖13-9主楞變形圖(mm)經(jīng)過計算得到最大彎矩M=0.831kN·m，最大支座反力R=10.845kN，最大變形ν=1.072mm（1）主楞抗彎強度驗算σ=M/W<[f]經(jīng)計算得到，主楞的受彎應力計算值：σ=8.31×105/8.99×103=92.4N/mm2；主楞的抗彎強度設計值：[f]=205N/mm2；主楞的受彎應力計算值σ=92.4N/mm2小于主楞的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）主楞的撓度驗算根據(jù)連續(xù)梁計算得到主楞的最大撓度為1.072mm主楞的最大容許撓度值：[ν]=500/400=1.25mm；主楞的最大撓度計算值ν=1.072mm小于主楞的最大容許撓度值[ν]=1.25mm，滿足要求！13.5穿梁螺栓的計算驗算公式如下：N<[N]=f×A其中N--穿梁螺栓所受的拉力；A--穿梁螺栓有效面積(mm2)；f--穿梁螺栓的抗拉強度設計值，取170N/mm2；穿梁螺栓型號：M14；查表得：穿梁螺栓有效直徑：11.55mm；穿梁螺栓有效面積：A=105mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=10.845kN。穿梁螺栓最大容許拉力值：[N]=170×105/1000=17.85kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=10.845kN小于穿梁螺栓最大容許拉力值[N]=17.85kN，滿足要求！13.6梁底模板計算面板為受彎結(jié)構(gòu)，需要驗算其抗彎強度和撓度。計算的原則是按照模板底支撐的間距和模板面的大小，按支撐在底撐上的三跨連續(xù)梁計算。強度驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。本算例中，面板的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=150×12×12/6=3.60×103mmI=150×12×12×12/12=2.16×104mm圖13-10計算簡圖1、抗彎強度驗算按以下公式進行面板抗彎強度驗算：σ=M/W<[f]鋼筋混凝土粱和模板自重設計值(kN/m)：q1=1.2×[(24.00+1.50)×2.00+0.30]×0.15×0.90=8.311kN/m；施工荷載與振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載設計值(kN/m)：q2=1.4×(2.00+2.50)×0.15×0.90=0.850kN/m；q=8.311+0.850=9.161kN/m；最大彎矩及支座反力計算公式如下：Mmax=0.1q1l2+0.117q2l2=0.1×8.311×212.52+0.117×0.85×212.52=4.20×104RA=RD=0.4q1l+0.45q2lRB=RC=1.1q1l+1.2q2σ=Mmax/W=4.20×104/3.60×103=11.7N/mm2；梁底模面板計算應力σ=11.7N/mm2小于梁底模面板的抗彎強度設計值[f]=13N/mm2，滿足要求！2、撓度驗算根據(jù)《建筑施工計算手冊》剛度驗算采用標準荷載，同時不考慮振動荷載作用。最大撓度計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250其中，q--作用在模板上的壓力線荷載：q=q1=8.311kN/m；l--計算跨度(梁底支撐間距)：l=212.50mm；E--面板的彈性模量：E=9500.0N/mm2；面板的最大允許撓度值：[ν]=212.50/250=0.850mm；面板的最大撓度計算值：ν=0.677×8.311×212.54/(100×9500×2.16×104)=0.559mm；面板的最大撓度計算值：ν=0.559mm小于面板的最大允許撓度值：[ν]=0.85mm，滿足要求！13.7梁底支撐的計算本工程梁底支撐采用方木。強度及抗剪驗算要考慮模板結(jié)構(gòu)自重荷載、新澆混凝土自重荷載、鋼筋自重荷載和振搗混凝土時產(chǎn)生的荷載；撓度驗算只考慮模板結(jié)構(gòu)自重、新澆混凝土自重、鋼筋自重荷載。1、荷載的計算：梁底支撐小楞的均布荷載按照面板最大支座力除以面板計算寬度得到：q=2.159/0.15=14.397kN/m2、方木的支撐力驗算圖13-11方木計算簡圖方木按照三跨連續(xù)梁計算。本算例中，方木的截面慣性矩I和截面抵抗矩W分別為：W=5×10×10/6=83.33cm3；I=5×10×10×10/12=416.67cm4；方木強度驗算：計算公式如下：最大彎矩M=0.1ql2=0.1×14.397×0.152=0.032kN·m；最大應力σ=M/W=0.032×106/83333.3=0.4N/mm2；抗彎強度設計值[f]=13N/mm2；方木的最大應力計算值0.4N/mm2小于方木抗彎強度設計值13N/mm2，滿足要求!方木抗剪驗算：截面抗剪強度必須滿足：τ=3V/(2bh0)其中最大剪力：V=0.6×14.397×0.15=1.296kN；方木受剪應力計算值τ=3×1.296×1000/(2×50×100)=0.389N/mm2；方木抗剪強度設計值[τ]=1.5N/mm2；方木的受剪應力計算值0.389N/mm2小于方木抗剪強度設計值1.5N/mm2，滿足要求!方木撓度驗算：計算公式如下：ν=0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250方木最大撓度計算值ν=0.677×14.397×1504/(100×10000×416.667×104)=0.001mm；方木的最大允許撓度[ν]=0.150×1000/250=0.600mm；方木的最大撓度計算值ν=0.001mm小于方木的最大允許撓度[ν]=0.6mm，滿足要求！3、支撐托梁的強度驗算梁底模板邊支撐傳遞的集中力：P1=RA=0.788kN梁底模板中間支撐傳遞的集中力：P2=RB=2.159kN梁兩側(cè)部分樓板混凝土荷載及梁側(cè)模板自重傳遞的集中力：P3=(2.100-1.700)/4×0.150×(1.2×0.250×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.150×(2.000-0.250)×0.300=0.350kN圖13-12簡圖(kN·m)圖13-13剪力圖(kN)圖13-14彎矩圖(kN·m)圖13-15變形圖(mm)經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到：支座力：N1=N9=0.44kN；N2=N8=3.216kN；N3=N7=1.701kN；N4=N6=2.29kN；N5=2.094kN；最大彎矩Mmax=0.088kN·m；最大撓度計算值Vmax=0.047mm；最大應力σ=0.088×106/4490=19.6N/mm2；支撐抗彎設計強度[f]=205N/mm2；支撐托梁的最大應力計算值19.6N/mm2小于支撐托梁的抗彎設計強度205N/mm2，滿足要求!13.8梁跨度方向鋼管的計算作用于梁跨度方向鋼管的集中荷載為梁底支撐方木的支座反力。鋼管的截面慣性矩I，截面抵抗矩W和彈性模量E分別為：W=4.49cm3；I=10.78cm4；E=206000N/mm2；1、梁兩側(cè)支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=0.44kN圖13-16支撐鋼管計算簡圖圖13-17支撐鋼管計算剪力圖(kN)圖13-18支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)圖13-19支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.099kN·m；最大變形νmax=0.113mm；最大支座力Rmax=1.485kN；最大應力σ=M/W=0.099×106/(4.49×103)=22N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值22N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.113mm小于600/150與10mm，滿足要求!2、梁底支撐鋼管的強度計算：支撐鋼管按照集中荷載作用下的三跨連續(xù)梁計算；集中力P=3.216kN圖13-20支撐鋼管計算簡圖圖13-21支撐鋼管計算剪力圖(kN)圖13-22支撐鋼管計算彎矩圖(kN·m)圖13-23支撐鋼管計算變形圖(mm)最大彎矩Mmax=0.724kN·m；最大變形νmax=0.827mm；最大支座力Rmax=10.854kN；最大應力σ=M/W=0.724×106/(4.49×103)=161.2N/mm2；支撐鋼管的抗彎強度設計值[f]=205N/mm2；支撐鋼管的最大應力計算值161.2N/mm2小于支撐鋼管的抗彎強度設計值205N/mm2，滿足要求!支撐鋼管的最大撓度νmax=0.827mm小于600/150與10mm，滿足要求!13.9立桿的穩(wěn)定性計算：立桿的穩(wěn)定性計算公式σ=N/(φA)≤[f]1.梁兩側(cè)立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向支撐鋼管的最大支座反力：N1=0.44kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=1.485kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.16×7.5=1.436kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=15123.364/(0.209×424)=170.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=170.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！2、梁底受力最大的支撐立桿穩(wěn)定性驗算：其中N--立桿的軸心壓力設計值，它包括：橫向鋼管的最大支座反力：N1=3.216kN；縱向鋼管的最大支座反力：N2=10.854kN；腳手架鋼管的自重：N3=1.2×0.16×(7.5-2)=1.436kN；N=N1+N2+N3=3.216+10.854+1.053=15.123kN；φ--軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)，由長細比lo/i查表得到；i--計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑(cm)：i=1.59；A--立桿凈截面面積(cm2)：A=4.24；W--立桿凈截面抵抗矩(cm3)：W=4.49；σ--鋼管立桿軸心受壓應力計算值(N/mm2)；[f]--鋼管立桿抗壓強度設計值：[f]=205N/mm2；lo--計算長度(m)；參照《扣件式規(guī)范》不考慮高支撐架，按下式計算lo=k1uhk1--計算長度附加系數(shù)，取值為：1.155；u--計算長度系數(shù)，參照《扣件式規(guī)范》表5.3.3，u=1.7；上式的計算結(jié)果：立桿計算長度lo=k1uh=1.155×1.7×1.5=2.945m；lo/i=2945.25/15.9=185；由長細比lo/i的結(jié)果查表得到軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ=0.209；鋼管立桿受壓應力計算值；σ=15123.364/(0.209×424)=170.7N/mm2；鋼管立桿穩(wěn)定性計算σ=170.7N/mm2小于鋼管立桿抗壓強度的設計值[f]=205N/mm2，滿足要求！模板承重架應盡量利用剪力墻或柱作為連接連墻件，否則存在安全隱患。以上表參照杜榮軍：《扣件式鋼管模板高支撐架設計和使用安全》13.10立桿的地基承載力計算：立桿基礎(chǔ)底面的平均壓力應滿足下式的要求p≤fg地基承載力設計值：fg=fgk×kc=300