特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)課件

特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)2023/7/17特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容前言一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮氣改善蒸汽吞吐效果在新疆、遼河、勝利等油田已有應(yīng)用，取得了很好的效果；前言研究的目的大規(guī)模應(yīng)用于克拉瑪依九7+8區(qū)齊古組特超稠油油藏為國內(nèi)尚屬首次，其注氮適應(yīng)性、作用機(jī)理、操作參數(shù)有待深入研究；開展特超稠油油藏注氮氣提高采收率技術(shù)的數(shù)?？萍脊リP(guān)，為改善特超稠油開采效果，提高吞吐階段采收率，減緩超稠油產(chǎn)量遞減提供一條有效途徑，同時對九7+8區(qū)及類似特超稠油油藏的開發(fā)提供技術(shù)支持。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.1常規(guī)熱采方法蒸汽吞吐使用各種助劑改善吞吐效果，助劑主要有天然氣、氮氣、溶劑(輕質(zhì)油)及高溫泡沫劑(表面活性劑)，生產(chǎn)周期延長，吞吐采收率由15%提高到20%以上。蒸汽驅(qū)美國的克恩河油田和印度尼西亞的杜里油田

火燒油層由常規(guī)火驅(qū)變?yōu)閺?fù)合驅(qū)。例如，利用水平井進(jìn)行重力輔助火燒油層(COSH，也譯作燃燒超覆分采水平井)、火驅(qū)與蒸汽驅(qū)復(fù)合驅(qū)等，從而提高采收率，提高經(jīng)濟(jì)效益特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.2蒸汽輔助重力泄油技術(shù)(SAGD)3種方式:雙水平井、水平井直井組合方式，單井SAGD1.1.3蒸汽與非凝析氣推進(jìn)(SAGP)技術(shù)將SAGD工藝改進(jìn)，注入非凝析氣(如天然氣)。非凝析氣與蒸汽一起從生產(chǎn)井上方的注入井注入。天然氣在注入井上方的腔體內(nèi)聚集，降低熱損失。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.4水平壓裂輔助蒸汽驅(qū)(FAST)技術(shù)將成熟的水力壓裂技術(shù)與蒸汽驅(qū)技術(shù)有機(jī)地結(jié)合起來，通過水力壓裂在油層中形成可控制的水平裂縫來改善油層蒸汽驅(qū)的效果。水平裂縫輔助蒸汽驅(qū)技術(shù)是用于開采中淺層(即可以形成水平裂縫油層)稠油油藏和特、超稠油油藏最為成功的技術(shù)之一。1.1.5間歇蒸汽驅(qū)蒸汽驅(qū)注汽井采取注汽段時間再關(guān)井一段時間的非連續(xù)注汽，此時采油井一般仍采取連續(xù)開采方式生產(chǎn)。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.1熱采法1.1.6一注多采技術(shù)優(yōu)選井間熱連通性好的井組，選取1口中心井大注汽量間歇注汽，周圍井依靠中心井注入能量連續(xù)生產(chǎn)，從而實現(xiàn)井組整體吞吐，擴(kuò)大蒸汽波及面積，提高驅(qū)油效率，達(dá)到改善吞吐效果的目的。1.1.7多井整體蒸汽吞吐把射孔層位相互對應(yīng)、汽竄發(fā)生頻繁的部分油井作為一個井組，集中注汽，集中生產(chǎn)，以改善油層動用效果的一種方法。原理為利用多井集中注汽、集中建立溫度場，提高蒸汽的熱利用率。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.2冷采法1.2.1物理法冷采出砂冷采1.2.2化學(xué)冷采化學(xué)吞吐井筒化學(xué)降粘、油層化學(xué)降粘解堵、洗井液中加降粘劑溶劑蒸氣抽提(Vapex)特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用1.2冷采法1.2.3注CO2方法機(jī)理主要有:降粘，促進(jìn)原油膨脹，解堵，降低界面張力和溶解氣驅(qū)。1.2.4注煙道氣方法將稠油熱采的鍋爐煙道氣經(jīng)過處理、增壓后注入油層，與油層中的殘留原油混溶成一種流體而驅(qū)替產(chǎn)出的三次采油方法。1.2.5露天開采技術(shù)1.2.6微生物采油特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)1.3稠油注氮氣加蒸汽吞吐研究現(xiàn)狀特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用20世紀(jì)70年代美國和加拿大不僅開展了室內(nèi)實驗，而且對不同的油藏進(jìn)行了注氮氣開發(fā)89年我國開始了注氮氣開發(fā)油田的實驗，到90年代中期，由于膜分離制氮技術(shù)在中國的發(fā)展，為氮氣在油田開采上的應(yīng)用提供了有利條件。遼河油田、克拉瑪依、八面河油田面120區(qū)塊、樂安特稠油油藏有應(yīng)用，但象九7+8區(qū)類似粘度的油藏大規(guī)模開發(fā)還很少。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)新疆九區(qū)齊古組油藏地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀九區(qū)齊古組油藏位于克拉瑪依市以東約45km處，九7+8區(qū)位于其西北部，含油面積9.3km2，地質(zhì)儲量3412×104t，是九區(qū)原油粘度最高的區(qū)塊。地面脫汽原油粘度(50℃)變化在1988～15153mPa·s之間，平均48847mPa·s。20℃時地面脫氣原油粘度為121800mPa·s。Pi=1.8MPa，壓力系數(shù)0.91，Ti=18℃。能量弱，無自噴能力。J3q3、J3q2、J3q1砂層組J3q2：J3q22、J3q21砂層J3q22：J3q22-3、J3q22-2和J3q22-1單層特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)開發(fā)簡況九8區(qū)于1987年、1989年開辟了兩個吞吐試驗區(qū)1991～1992年在九8區(qū)J232井附近采用反五點井網(wǎng)生產(chǎn)1993～1997年開辟了5口大井眼井組和水平井試驗區(qū)1998年九8西反九點70×100m井距，2000年12月擴(kuò)邊2005年采用70m井距正方形井網(wǎng)部署開發(fā)井748口，動用地質(zhì)儲量1369×104t，可采儲量383×104t，2005年實際投產(chǎn)的擴(kuò)邊井?dāng)?shù)為359口。2006年計劃實施九7區(qū)主力區(qū)域，鉆新井200口，利用老井5口，建產(chǎn)能井205口。截止到2006年9月，2006年實際投產(chǎn)擴(kuò)邊井?dāng)?shù)為92口。地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)開發(fā)現(xiàn)狀截止2006年9月，九7+8區(qū)動用面積6.33km2，動用地質(zhì)儲量2201.5×104t，總井?dāng)?shù)906口(含報廢井62口)，其中吞吐采油井857口，汽驅(qū)注汽井9口、汽驅(qū)采油井40口分區(qū)累積注汽(104t)累積產(chǎn)油(104t)累積產(chǎn)液(104t)井日產(chǎn)水平(t/d)油汽比含水(%)采出程度(%)九7區(qū)155.601730.7665111.12242.30.20727.3九8區(qū)781.5501164.4143706.43841.80.21779.2合計937.1518195.1808817.56081.90.21768.92006年9月九7+8區(qū)月注水平7027t/d，產(chǎn)液水平5692t/d，產(chǎn)油水平1265t/d，月度含水78%，月度油氣比0.18。九7+8區(qū)生產(chǎn)數(shù)據(jù)表地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)典型井區(qū)選擇及其蒸汽吞吐效果兩個研究區(qū)位置圖地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀5#供熱站3#供熱站6#供熱站注氮氣設(shè)備氮氣輔助蒸汽吞吐生產(chǎn)的980141井組未注氮的980120井組特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)典型井組吞吐效果分析未注氮井組共24口井,于2005年6月投產(chǎn),注蒸汽1~3輪注氮井組共9口井，于2005年9月投產(chǎn)，注蒸汽1~2輪未注氮井組生產(chǎn)周期過短，如980119井第一周期只有70天；油汽比較低，全井組累計油汽比為0.1，最低的井是980119井0.02井組吞吐輪次累注蒸汽t累注氮氣m3累積產(chǎn)油t累積產(chǎn)水m3油汽比回采水率未注氮2~3103221010621441870.100.43注氮1~2235372597367137123090.300.52注氮井組累計油氣比為0.3，回采水率0.49，注氮氣延長了單井的生產(chǎn)周期，有效提高了油井利用率和油井生產(chǎn)時率兩井組效果對比表地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理

特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理(1)保持地層壓力，延長吞吐周期已開發(fā)特稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理原油粘度為48000MPa.s時產(chǎn)量對比曲線原油粘度為48000MPa.s時平均壓降對比曲線混氮井產(chǎn)量曲線下降慢，可使吞吐時間延長兩個月。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(2)原油溶氣膨脹，改變飽和度分布，加快原油排出

注入不同量的氣體時原油體積膨脹能力隨著注入氣量的增加，原油溶解氣膨脹相當(dāng)于增加了地層含油飽和度，也提高了油相的相對滲透率。底部含油飽和度較高，溶氣膨脹是注氮氣提高采收率的一個重要原因。機(jī)理已開發(fā)特稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)界面張力計算結(jié)果油氮氣的界面張力比油水之間的界面張力降低了近70%，有利于提高驅(qū)油效率.(3)界面張力降低可以提高驅(qū)油效率

已開發(fā)特稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)環(huán)空注氮氣，可改善隔熱效果，提高井底蒸汽干度,降低套管溫度，保護(hù)套管。(4)注氮氣減小熱損失數(shù)值模擬：井深1000m井口注汽壓力15MPa溫度343℃蒸汽干度0.7已開發(fā)特稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(5)注氮氣增加波及體積在注蒸汽的同時注入氮氣，在油層中可擴(kuò)大加熱帶。(6)注氮氣提高回采水率

氮氣和蒸氣一起注入到油藏，在回采過程中，由于壓力下降、氣體膨脹，起助排作用。改善多周期的開發(fā)效果。(7)注氮氣提高剖面動用程度

注蒸汽過程中加入氮氣和耐高溫化學(xué)泡沫劑，可擴(kuò)大垂向動用程度。已開發(fā)特稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)九7+8特超稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理（1）原油粘度下降及膨脹機(jī)理：氮氣在新疆九7+8區(qū)齊古組超稠油中的溶解度較小，氮氣溶解降粘率及膨脹系數(shù)不十分顯著，注氮氣溶解降粘和膨脹作用不是改善蒸汽吞吐效果的主要機(jī)理。（2）泡沫油機(jī)理：注入氮氣后，氮氣雖然少量溶解與超稠油中，但當(dāng)進(jìn)行吞吐生產(chǎn)時井底壓力下降，氣體從原油中析出，對于超稠油，溶解在原油中的氣體以微氣泡的形式存在而不易脫出，即形成泡沫油，而泡沫油的粘度比原始的超稠油粘度低很多，這對超稠油吞吐開采是非常有利的。機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)（3）增加地層彈性能量，有助于回采：注入的氮氣增加了油藏能量，在吞吐回采過程中，溶解在油中的氮氣改善油的滲流阻力，呈游離狀態(tài)的氮氣形成氣驅(qū)，增加了驅(qū)動能量。（4）改善蒸汽波及體積：注蒸汽后緊接著注氮氣或蒸汽氮氣同注時，氮氣攜帶部分熱量迅速進(jìn)入油藏深部和上部，增加了蒸汽的波及體積。九7+8特超稠油油藏注氮改善開發(fā)效果的機(jī)理該區(qū)采用蒸汽、氮氣混注隔熱作用不明顯，地層壓力低造成低界面張力的可能性小，靠低界面張力助排的作用較弱。機(jī)理特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究1、模型的建立(1)注氮氣井組以980141井為中心，9口井，模擬面積0.0441km2垂向上劃分7個層，其中第1、3、5、7為隔層，第2、4、6層為生產(chǎn)層模擬J3q22-1、J3q22-2、J3q22-3層不均勻網(wǎng)格：x×y×z=30×36×7=7560個特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(2)只注蒸汽井組以980120為中心井，24口模擬面積共0.155km2不均勻網(wǎng)格：x×y×z=40×38×7=10640個敏感因素—歷史擬合垂向上劃分7個層，其中第1、3、5、7為隔層，第2、4、6層為生產(chǎn)層模擬J3q22-1、J3q22-2、J3q22-3層1、模型的建立特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)參數(shù)準(zhǔn)備各井點靜態(tài)參數(shù)如砂層厚度、有效厚度、孔隙度、滲透率、飽和度等取自地質(zhì)研究成果；巖石、流體熱物性參數(shù)巖石壓縮系數(shù)，1/MPa0.073巖石熱傳導(dǎo)率，kJ/(m.day.C)138.1巖石體積熱容，kJ/(m3.C)2540上下覆巖石蓋層體積熱容，kJ/(m3.C)2400上下覆巖石蓋層熱傳導(dǎo)率，kJ/(m.day.C)200原油相對密度，f0.956油藏原始溫度，℃18原油壓縮系數(shù)，1/MPa9.3×10-4原油熱膨脹系數(shù)m3/m3·℃2.28×10-4原油比熱kJ/kg℃2.12敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)原油粘溫關(guān)系動態(tài)數(shù)據(jù)按實際生產(chǎn)、注入數(shù)據(jù)錄入，未注氮井組自2005年6月15日至2006年6月30日，共380天，注氮井組自2005年9月3日至2006年6月30日，共300天。未注氮井組50℃時粘度7078mPa.s,注氮井組50℃時粘度2181mPa.s。參數(shù)準(zhǔn)備敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)2、歷史擬合主要擬合了井組及單井的累產(chǎn)油、累產(chǎn)水、累產(chǎn)液、日產(chǎn)量，以壓力及含水率作參考。敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)對單井主要進(jìn)行了累油、累水的擬合，單井?dāng)M合率大于95%敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)擬合誤差分析注氮井組擬合結(jié)果統(tǒng)計指標(biāo)累產(chǎn)液，t累產(chǎn)油，104t累產(chǎn)水，m3實際值19947713712309計算值19930705512875相對誤差(%)0.0851.154.6未注氮井組擬合結(jié)果統(tǒng)計指標(biāo)累產(chǎn)液，t累產(chǎn)油，104t累產(chǎn)水，m3實際值548081062144187計算值544961123743257相對誤差(%)0.5695.792.10油藏參數(shù)可以反映油藏的特征，可靠性高，可用于下一步的預(yù)測敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮井組主力層剩余油分布J3q22-1層J3q22-2層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮井組主力層壓力分布J3q22-1層J3q22-2層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)吞吐周期少，加熱范圍小J3q22-1層J3q22-2層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)未注氮井組主力層剩余油分布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)未注氮井組主力層壓力分布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)未注氮井組主力層溫度分布J3q22-2層J3q22-1層敏感因素—歷史擬合特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)3、注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究在歷史擬合的基礎(chǔ)上，建立了單井模型，用注氮井全組模型及單井模型，研究了注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素，主要包括韻律、油層厚度、垂直滲透率與水平滲透率的比等地層參數(shù)。(1)單井模型建立以980156井為基礎(chǔ)建立了單井模型，網(wǎng)格數(shù)為11×11×7=841個，剖面上分七個層，平面網(wǎng)格長度2~10m單井模型網(wǎng)格圖特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)不同韻律的影響以注氮井組為基礎(chǔ)，均質(zhì)模型滲透率為1500×10-3μm2，正韻律模型滲透率自上而下依次為1300、1500、1700×10-3μm2，反韻律模型滲透率自上而下依次為1700、1500、1300×10-3μm2。不同韻律對開采效果的影響敏感因素特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)地層韻律累注蒸汽t累注氮氣m3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率均質(zhì)161752587617827119840.4840.741正韻律161762599277818122620.4830.758反韻律162352594907760120080.4780.740隨機(jī)176322605707054128750.4000.730不同韻律對開采效果的影響不同韻律地層的累產(chǎn)油對比正韻律地層抑制了蒸汽及氮氣的超覆，較反韻律及隨機(jī)韻律地層波及范圍大，但不如均質(zhì)地層波及效果好。敏感因素特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)油層有效厚度的影響注氮井組3個層平均有效厚度11.3m，第J3q22-3層射開的井很少，上面兩個層的平均效厚13.9m。以注氮井組為基礎(chǔ)模擬了油層有效厚度分別為原模型、15m、20m和30m時的開發(fā)效果不同有效厚度對開采效果的影響敏感因素特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)不同有效厚度對開采效果的影響不同有效厚度對開采效果的影響有效厚度m累注蒸汽t累注氮氣m3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率原模型176322605707055128750.4000.73015176322605707695103630.4360.58820176322605708331107590.4720.61025176322605708542103390.4840.58630176322605708687103320.4930.586敏感因素特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)垂向滲透率和水平滲透率比值的影響以單井模型為例模擬了滲透率比值分別為：0.001、0.01、0.1、0.5、1.0五種情況滲透率比值kv/kh累注蒸汽t累注氮氣m3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率0.00111900127120253388040.2130.7400.0111900127120253786170.2130.7240.111900127120257283850.2160.7050.511900127120245386110.2060.7241.011900127120239285790.2010.721滲透率比值對開發(fā)效果的影響敏感因素kv/kh<0.1時，kv/kh↑，累油、油汽比增大，說明kv增加，增加了波及范圍和驅(qū)油效率kv/kh〉0.1時則相反,這是因為kv過高,注入氣體超覆嚴(yán)重,影響了平面上的波及范圍,造成采油量的降低。總體影響不大

特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選1、混溶比的優(yōu)選結(jié)合物模實驗成果，以單井模型為基礎(chǔ)，計算了蒸汽與氮氣摩爾比(稱混溶比)分別為：1:0.2、1:0.45、1:0.5、1:0.55、1:0.7、1:1以及單純注蒸汽氣七種情況。氮氣注入量計算：摩爾密度55555.56gmol/m3水的質(zhì)量密度1000kg/m3水的摩爾質(zhì)量0.018kg/gmol1t蒸汽(冷水當(dāng)量)=55555.56mol蒸汽1mol蒸汽體積為22.4L其體積為1244.4m3設(shè)混溶比1:x1t蒸汽對應(yīng)55555.56x

mol、1244.4xm3氮氣忽略Z與蒸汽混注，P=11MPa，T=300℃1t蒸汽對應(yīng)22.7xm3N2特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)混溶比單注蒸汽1:0.21:0.451:0.51:0.551:0.71:1累計注汽，t11900119001190011900119001190011900累計注氮氣,m3050848114400127120139840178000254240累計產(chǎn)油,m32359267728532886291129682996累計產(chǎn)水,m38625860885478455844083768285采出程度,%8.1349.2309.8369.95310.03810.23310.331油汽比,m3/m30.1980.2250.2400.2430.2450.2490.252油氮氣比,%

5.2642.4932.2712.0821.6671.178回采水率0.7250.7230.7180.7110.7090.7040.696增產(chǎn)原油,m3

318494527552609637增產(chǎn)幅度,小數(shù)

0.1350.2090.2240.2340.2580.270不同混溶比下的開采效果（6周期）參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)不同混溶比下的累產(chǎn)油曲線不同混溶比增產(chǎn)幅度及油汽比曲線不同混溶比采出程度及油氮比曲線參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)2、注入時機(jī)優(yōu)選(1)單注蒸汽(2)第一周期開始混注氮氣；(3)第二周期開始混注氮氣；(4)第三周期開始混注氮氣；(5)第四周期開始混注氮氣；(6)第五周期開始混注氮氣；(7)第六周期開始混注氮氣；(8)二、四、六周期混注氮氣；(9)一、三、五周期混注氮氣；(10)四、六周期混注氮氣；(11)三、五周期混注氮氣；參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注入時機(jī)1234567891011累計注汽(冷水當(dāng)量),t1190011900119001190011900119001190011900119001190011900累計注氮氣,m30132565127120114408100107349581747995340922253494934945累計產(chǎn)油,m323592640288625602515248923632619252925072527累計產(chǎn)水,m386258455845584768470861786228437859684798610采出程度,%8.1349.1039.9528.8288.6728.5838.1489.0318.7218.6458.714油汽比,m3/m30.1980.2220.2430.2150.2110.2090.1990.2200.2130.2110.212油氮氣比,%1.9912.2702.2382.5127.12013.5192.7472.7427.1737.231回采水率0.7250.7110.7110.7120.7120.7240.7250.7090.7220.7130.724增產(chǎn)原油,m32815272011561304260170148168增產(chǎn)幅度,小數(shù)0.1190.2230.0850.0660.0550.0020.1100.0720.0630.071注氮時機(jī)對開采效果（6周期）的影響參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)不同注氮時機(jī)下的累油不同注氮時機(jī)下的油汽比油氮比參數(shù)優(yōu)選方案3(第二周期注氣)增油量、油汽比最高，研究區(qū)內(nèi)第二周期開始注氣可以得到最高的采收率，但對于條件差的油層，如滲透率低或原油粘度高等，第二輪開始注氣未必能取得好的效果，故對九7+8區(qū)地層條件較好的井可在第二周期注氣，條件較差的井在第三周期開始注氣。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)3、注入方式研究(1)單注蒸汽20天；(2)蒸汽和氮氣混注20天；(3)蒸汽—氮氣交替注入，各注10天；(4)蒸汽—氮氣交替注入，各注5天；(5)蒸汽—氮氣—蒸汽—氮氣—蒸汽—氮氣—蒸汽—氮氣交替注入，注入時間分別為3天、2天、2天、3天、3天、2天、2天、3天共注20天；(6)蒸汽-氮氣交替注入，各注2天，共注20天；(7)蒸汽-氮氣交替注入，各注1天，共注20天；參數(shù)優(yōu)選特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注入方式1234567累計注汽t11900119001176011760117601176011620累計注氮氣,m30127120115600115600115600115600115600累計產(chǎn)油,m32359288628042912292829472959累計產(chǎn)水,m38625845585578541853485108508采出程度,%8.1349.9539.66910.04110.09710.16210.203油汽比,m3/m30.1980.2430.2380.2480.2490.2510.255油氮氣比,%

2.2712.4262.5192.5332.5492.560回采水率0.7250.7110.7280.7260.7260.7240.732增產(chǎn)原油,m3

527445553569588600增產(chǎn)幅度,小數(shù)

0.2240.1890.2340.2410.2490.254注入方式對開采效果(6周期)的影響參數(shù)優(yōu)選從方案3到方案7，段塞體積由大到小變化，注入的段塞越小，效果越好，混注居于其中?？紤]到段塞注入施工的復(fù)雜性，生產(chǎn)前幾個周期可先使用混注，隨著吞吐周期的增加，采用段塞注入，并逐漸增大段塞體積特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)4、原油粘度適宜范圍研究選擇5000mPa.s、25000mPa.s、96400mPa.s、150000mPa.s、200000mPa.s、250000mPa.s共六種不同粘度的原油，研究不同原油范圍的注氮氣改善蒸汽吞吐開采的效果(6周期)原油粘度mPa.s累注蒸汽t累注氮氣m3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率500011900127120335683950.2820.7052500011900127120298987550.2510.7369640011900127120264584550.2220.71115000011900127120251984070.2120.70620000011900127120217183650.1820.70325000011900127120200783430.1690.701不同粘度下的累油與油汽比特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)5、注氮氣+泡沫輔助蒸汽吞吐研究為研究注入泡沫對氮氣輔助蒸汽吞吐的作用，計算了起泡劑濃度0.1%(wt)、0.2%、0.5%、0.8%、1.0%的幾種情況(10周期)。起泡劑濃度%累注蒸汽t累注起泡劑t累注氮氣m3累產(chǎn)油m3累產(chǎn)水m3油汽比回采水率0169400737303227151520.1900.8940.116931.48.7737304718142120.2790.8390.216922.617.4737305621132940.3320.7860.516896.643.4737306167127730.3650.7560.816870.669.4737306261126720.3710.7511.016853.386.7737306383125290.3790.743結(jié)合現(xiàn)場實踐應(yīng)用效果，并考慮起泡劑在地層中的吸附及經(jīng)濟(jì)效益到，起泡劑的最佳使用濃度應(yīng)在0.5wt%左右。不同起泡劑濃度下的累產(chǎn)油特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究1、應(yīng)用水平井開采可行性研究(1)特稠油油藏水平井適用條件(1)h<5米的特稠油、超稠油油藏，不經(jīng)濟(jì)。(2)h=5~10m，μo<50000mPa.s的特稠油油藏,可蒸汽吞吐和蒸汽驅(qū)，而μo>100000mPa.s的超稠油油藏，則只可蒸汽吞吐。(3)h>10m時，μo=50000~100000mPa.s的超稠油油藏，可采用水平井蒸汽吞吐和蒸汽驅(qū)開采；而μo>100000mPa.s的超稠油油藏，則可采用蒸汽吞吐開采。(4)μo>200000mPa.s，油層厚度大于20m的超稠油油藏，必須采用蒸汽輔助重力泄油技術(shù)。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)油價(元/t)8001000開采方式蒸汽吞吐蒸汽驅(qū)(包括SAGD)蒸汽吞吐蒸汽驅(qū)(包括SAGD)油汽比(t/t)0.320.200.200.16特超稠油不同開采方式下的經(jīng)濟(jì)極限油汽比典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究1、應(yīng)用水平井開采可行性研究(1)特稠油油藏水平井適用條件特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(2)水平井熱采可行性以注氮井組模型為基礎(chǔ),在J3q22-2布水平井。目的層平均有效厚度13.9m，水平段長度150m。水平井模型網(wǎng)格圖SAGD模型網(wǎng)格圖吞吐10周期轉(zhuǎn)驅(qū)直井生產(chǎn)J3q22-1、J3q22-2層。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)方案生產(chǎn)時間(d)累注汽(t)累注氮氣(m3)累產(chǎn)油(m3)采出程度(%)油汽比蒸汽吞吐18849600005788818.430.603氮氣輔助吞吐1884960001.06037e+0066104019.430.636蒸汽驅(qū)22536729800209436.670.031氮氣輔助汽驅(qū)22536729807665620210566.700.031SAGD4137145128006092919.390.042氮氣輔助SAGD413714512801.64064e+0076392920.350.044水平井開采效果預(yù)測特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)含油飽和度水平井吞吐末期場參數(shù)分布壓力溫度特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)水平井開發(fā)風(fēng)險性分析油藏埋藏淺打水平井技術(shù)要求高、設(shè)備配套巖心膠結(jié)疏松是影響淺層水平井鉆井的重要因素1997年在九8區(qū)完鉆4口斜直水平井，第1輪吞吐與周圍老井（直井）相比，排液量大2.7倍，周期產(chǎn)油量高1.5倍，日產(chǎn)油高2.8倍，采油速度高4倍，但第2輪轉(zhuǎn)汽驅(qū)開始汽竄和出砂嚴(yán)重，井底被砂埋，修井作業(yè)難度大，費用高，被迫關(guān)井。九7+8區(qū)齊古組超稠油油層以直井布井方式為好。借鑒遼河超稠油開發(fā)的經(jīng)驗，吞吐后期可考慮井間補(bǔ)打水平井。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)2、井網(wǎng)井距研究(1)井網(wǎng)形式研究應(yīng)用經(jīng)濟(jì)概算公式進(jìn)行了正方形、三角形井網(wǎng)形式的概效益井距m井網(wǎng)形式井?dāng)?shù)口概效益萬元50正方形16-191.74三角形18-260.68870正方形8173.44三角形9124.068100正方形4189.86三角形5195.496目前現(xiàn)場已經(jīng)形成正方形的井網(wǎng)格式，為保證井網(wǎng)的連續(xù)性、完整性，推薦正方形井網(wǎng)。三角形與正方形井網(wǎng)概效益計算結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(2)井距的確定馬克斯-蘭根海姆加熱面積法加熱面積最大加熱半徑合理井距九7+8區(qū)超稠油加熱半徑計算結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)經(jīng)濟(jì)極限法經(jīng)濟(jì)極限井網(wǎng)密度計算公式：經(jīng)濟(jì)合理井網(wǎng)密度計算公式：確定采用70×100m井距正方形井網(wǎng)。目前井距較為合適。不同油價下的極限井距和合理井距計算結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)3、吞吐注采參數(shù)優(yōu)選(1)注汽速度優(yōu)選以注氮井組模型為基礎(chǔ)，對注汽速度模擬了80、100、140、160、180、200t/d六種情況。注汽速度t/d周期生產(chǎn)時間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮氣104m3油汽比采出程度%809185350274118292134.30.42516.001009185351056125754142.70.40616.251409185352317144922164.50.36116.651609185353576156198176.50.34317.051809185353869177201201.10.30417.152009185354115210564239.00.25717.23不同注汽速度下的開發(fā)效果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)吞吐初期不宜采用高速注汽，建議第一、第二周期注汽速度為120t/d?？紤]吞吐中、后期油層吸汽能力增強(qiáng)，為減少蒸汽熱損失，應(yīng)逐漸提高注汽速度。注汽速度優(yōu)選結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(2)蒸汽干度優(yōu)選井底干度分別為30%、40%、50%、60%、70%、80%六種情況注汽干度%周期生產(chǎn)時間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮氣104m3油汽比采出程度%409185349202156198176.50.31515.66509185351702156198176.50.33116.46609185353576156198176.50.34317.05709185354825156198176.50.35117.45809185356231156198176.50.36017.90在工藝技術(shù)、成本允許的條件下盡量提高蒸汽干度，提高蒸汽吞吐開發(fā)效果不同蒸汽干度計算結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(3)燜井時間優(yōu)選模擬了燜井時間分別為2天、3天、5天、7天、8天、10天六種情況燜井時間d周期生產(chǎn)時間d累產(chǎn)油t累注汽t累注氮氣104m3油汽比采出程度%29185353412156198176.50.34217.0039185353501156198176.50.34317.0359185353576156198176.50.34317.0579185353625156198176.50.34317.0789185353631156198176.50.34317.07109185353628156198176.50.34317.07燜井時間5～8天，采出量最高，原油增產(chǎn)量最高。但總體來說變化不敏感。結(jié)合實際生產(chǎn)數(shù)據(jù)，優(yōu)選燜井時間為3～5天不同燜井時間計算結(jié)果特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)4、效果預(yù)測及經(jīng)濟(jì)分析(1)蒸汽與氮氣混溶比1：0.5；(2)注氮井組繼續(xù)氮氣輔助吞吐；只注蒸汽的井組預(yù)測期開始(第3~4周期)開始加入氮氣；(3)燜井時間為5天；(4)注入蒸汽干度為0.6；(5)注汽速度為150t/d。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)周期周期注汽t周期注氮氣104m3周期產(chǎn)水t周期產(chǎn)油t日均產(chǎn)油t/d周期油汽比t/t采出程度%回采水率1+22353725.9711636715623.850.302.280.4931324515.038477494625.900.3731.570.6441517717.2311383777538.110.5122.470.7551814020.5917777676931.630.3732.150.9861998022.6720579625829.380.3131.991.0372196924.9323507571326.700.2601.821.0782202024.9923782503923.770.2291.601.0892213025.1124564496623.310.2241.581.11合計156198176.541417054862215.46980141井組(小井組)蒸汽吞吐效果預(yù)測特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)按每噸冷水當(dāng)量蒸汽50元，每方氮氣1.08元，小井組注入蒸汽和氮氣投入成本971.65萬元，噸油操作費用429元，在不同的油價下，計算經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)油量。油價蒸汽成本元/t蒸汽用量t蒸汽費用104元氮氣成本元/m3氮氣用量104m3氮氣費用104元噸油操作費用元/t經(jīng)濟(jì)極限采油量噸美元/桶元/噸18102550156198780.991.08176.54190.664291630322125350156198780.991.08176.54190.664291179226148050156198780.991.08176.54190.66429924530170850156198780.991.08176.54190.66429759735199250156198780.991.08176.54190.66429621740227750156198780.991.08176.54190.664295258預(yù)測累產(chǎn)油48622t，遠(yuǎn)高于經(jīng)濟(jì)極限采油量；若油價按1200元/t，則產(chǎn)出投入比為1.908：1；若油價按2000元/t，則產(chǎn)出投入比為：3.18：1。980141井組經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)油量計算表特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)980120井組(大井組)注氮輔助吞吐效果預(yù)測周期周期注汽t周期注氮氣104m3周期產(chǎn)水t周期產(chǎn)油t日均產(chǎn)油t/d周期油汽比t/t采出程度%回采水率%1+2+31032210441871062124.100.101.180.4343390038.476525337517128.730.150.570.7553860043.81136894686538.140.180.760.9664200047.6738549595933.110.140.660.92合計217721129.9575144967286163.18特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)980120井組(大井組)經(jīng)濟(jì)極限產(chǎn)油量計算表油價蒸汽成本元/t蒸汽用量t蒸汽費用104元氮氣成本元/m3氮氣用量104m3氮氣費用104元噸油操作費用元/t經(jīng)濟(jì)極限采油量噸美元/桶元/噸18102550114500572.51.08129.5140.294291177922125350114500572.51.08129.5140.29429851926148050114500572.51.08129.5140.29429667930170850114500572.51.08129.5140.29429548935199250114500572.51.08129.5140.29429449140227750114500572.51.08129.5140.294293799預(yù)測期累產(chǎn)油17955t，遠(yuǎn)高于經(jīng)濟(jì)極限采油量；若油價按1200元/t，則產(chǎn)出投入比為：1.463：1；若油價按2000元/t，則產(chǎn)出投入比為：2.439：1。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)前言注氮氣改善蒸汽吞吐效果參數(shù)優(yōu)選典型井區(qū)轉(zhuǎn)換開發(fā)方式研究認(rèn)識與結(jié)論六八七主要內(nèi)容一二三四五注氮氣改善蒸汽吞吐油藏敏感因素研究注氮氣加蒸汽吞吐提高開發(fā)效果的機(jī)理研究區(qū)地質(zhì)特征及開發(fā)現(xiàn)狀

特超稠油開發(fā)技術(shù)及應(yīng)用

認(rèn)識與結(jié)論特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(1)氮氣輔助吞吐主要增產(chǎn)機(jī)理是：形成泡沫油，起到封堵作用，提高了動用程度；保持地層壓力，延長了吞吐周期；而原油粘度下降及膨脹不是主要機(jī)理(2)氮氣輔助蒸汽吞吐對正韻律地層較反韻律及隨機(jī)地層效果好，而不如均質(zhì)地層；應(yīng)選擇在油層有效厚度10~15m左右的稠油油藏中進(jìn)行；有隔夾層存在時，垂向滲透率對氮氣輔助蒸汽吞吐的開采效果影響不嚴(yán)重。(3)注氮混溶比為1：0.5左右比較合；地層條件較好的井可在第二周期注氮氣，條件較差的井在第三周期開始注氮氣；生產(chǎn)前幾個周期可先使用混注，隨著吞吐周期的增加，采用段塞注入，并逐漸增大段塞體積。認(rèn)識與結(jié)論特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(4)氮氣輔助吞吐對粘度小于200000mPa.s超稠油油藏有較好的作用，能夠獲得較好的效果，若大于200000mPa.s的應(yīng)進(jìn)行嚴(yán)格的經(jīng)濟(jì)效益評價。(6)對九7+8區(qū)特稠油油藏采用水平井注氮輔助吞吐能取得較好效果，但由于原油太稠，采用水平井蒸汽驅(qū)、直井水平SAGD風(fēng)險性高，建議在嚴(yán)格的經(jīng)濟(jì)評價和多方論證后開展小規(guī)?，F(xiàn)場試驗。(5)加入泡沫劑可以較好地改善吞吐效果，起泡劑的最佳使用濃度應(yīng)在0.5wt%左右。認(rèn)識與結(jié)論特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)(7)目前正方形井網(wǎng)及70m井距對該區(qū)適應(yīng)性較好。(9)經(jīng)數(shù)模預(yù)測，兩個典型井區(qū)采用氮氣輔助吞吐至能取得較好的開發(fā)效果和經(jīng)濟(jì)效益。(8)第一、第二周期注汽速度為120t/d,考慮吞吐中、后期油層吸汽能力增強(qiáng)，為減少蒸汽熱損失，應(yīng)逐漸提高注汽速度；在工藝技術(shù)、成本允許的條件下盡量提高蒸汽干度；燜井時間3～5天較好。認(rèn)識與結(jié)論特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)1、注氮氣井基本情況注氮試驗井實施情況及效果分析為評價特超稠油注氮氣措施效果及優(yōu)選注采參數(shù)，為后續(xù)固定式大規(guī)模注氮提供依據(jù)，2005年1月起進(jìn)行了井口、注汽干線混注氮氣先導(dǎo)試驗。特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)m注氮試驗井實施情況及效果分析1、注氮氣井基本情況特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)注氮試驗井實施情況及效果分析未注氮氣井1月注氮氣井2口2月注氮氣井10口3月注氮氣井10口4月注氮氣井13口九7+8區(qū)注氮氣井分布圖N1、注氮氣井基本情況特超稠油油藏注氮氣輔助蒸汽吞吐提高采收率技術(shù)序號井號輪次射厚(m)有效厚度(m)20℃粘度(mPa.s)有效孔隙度(%)水平滲透率(mD)含油飽和度(%)單井儲量(t)累積產(chǎn)油(t)累積產(chǎn)水(t)累積天數(shù)(d)采出程度(d)剩余油飽和度(%)1970164109.9110000029.642003.1272.597096941006168.97.167.32970365128.3100000027.771669.3672.8376611092968227.314.362.4397061624.530.5114535029.131927.7692777720295143869.17.364.1497063618.519.527519228.851526.39651645513473131845.18.259.459706562728110610329.441884.5672.022709311705261759.94.368.9697069623.52791383327.231179.77682250113193807663.35.963.8797072715.520.5108424729.481875.8369.67192158162900809.54.266.789707461617.584520529.262023.5771.031659823303898758.614.061.1997078824.52353470427.431021.366.76192218962642694.94.763.61097085518.51656247126.26735.304731388841527662118629.951.31197087513.51358109429.621679.28801390236035784118825.959.21297092611.51054791126.72780.18571862830664351646.735.546.1139709472512.524571.827.411347.1172.51133621993860700.419.458.4149709631211.547400326.42673.9964876653418304016.160.01597121711.513.3132387230.52324.8178.391451224473291791.816.965.2169745410161133343324.97561.9148010028784911700214878.317.4179745710171722171323.34245.54678.2214164727610980215051.438.01898177615139447.9924.57366.83466.099540429611876193345.036.3199818731211.1

2919367711202194504161.21.775.72098188511.511

28114871988352314266195.367.2219820951215.7

29148278160498972338764.85.673.6229831541825.365803430213473250406151643313.42.571.22398539814.5163418.826603721353632909045162924.354.5249855061513.51746.1726.28592.8571.5211467234013339191920.456.92598700413.510.815003230.7

76.61147833315889900.629.054.426987024201427163230.7

76.61487918294071901.312.367.2279870359.517.267670.3

29324620888.8

2898704518.516.8285128

25034928927.5

2998709625.5

466271

23622918848

30987114232310640730.7

76.6244