第一章-蒸餾(下冊)教學(xué)課件

第一章蒸餾本章重點(diǎn)：二組分連續(xù)精餾塔的計(jì)算

7/20/202311.1概述

蒸餾是分離液體混合物重要單元操作之一。其原理是利用混合液中各組分在熱能驅(qū)動下，具有不同的揮發(fā)能力，使得各組分在氣液兩相中的組成之比發(fā)生改變，即易揮發(fā)組分（輕組分）在氣相中增濃，難揮發(fā)組分（重組分）在液相中得到濃縮。蒸餾操作的依據(jù)：混合液中各組分揮發(fā)度的不同。

蒸餾

蒸餾蒸餾7/20/202321.2兩組分溶液的氣液平衡1.2.1兩組分理想物系的氣液平衡相律研究相平衡的基本規(guī)律。相律表示平衡物系中的自由度數(shù)、相數(shù)及獨(dú)立組分?jǐn)?shù)的關(guān)系2---外界影響因素溫度，壓力對于雙組分物系的氣液平衡:四個變量中，任意規(guī)定兩個，可確定平衡物系的狀態(tài)。若再固定某個變量，則只有一個獨(dú)立變量7/20/202332兩組分理想物系的氣液平衡函數(shù)關(guān)系

理想物系是指液相為理想溶液，氣相為理想氣體且服從道爾頓分壓定律的物系。理想溶液：全部濃度范圍內(nèi)服從拉烏爾定律1）用飽和蒸氣壓計(jì)算氣液平衡關(guān)系根據(jù)拉烏爾定律，平衡時理想溶液上方的分壓為：7/20/20234

2）用相對揮發(fā)度表示的氣液平衡關(guān)系蒸餾的依據(jù)是混合液中各組分揮發(fā)度的不同。在一定條件下純組分的揮發(fā)度由該組分在給定條件下的飽和蒸氣壓表示。在混合溶液中，由于各組分的相互影響，某一組分的飽和蒸氣壓比其單獨(dú)存在時低，故其揮發(fā)度用它在氣相中的分壓與其液相中摩爾分率的比表示。習(xí)慣上將易揮發(fā)組分的揮發(fā)度與難揮發(fā)組分的揮發(fā)度之比稱為相對揮發(fā)度，以表示。7/20/20235用相對揮發(fā)度表示的易揮發(fā)組分A的氣液相平衡方程式

在一定溫度范圍內(nèi)，α可近似為常數(shù)。α值的大小反映了混合液分離的難易程度。若α=1，則表明這種混合液不能用普通方法分離。α越大,分離越容易。3兩組分理想溶液的氣液平衡相圖蒸餾中常用的相圖有恒壓下的溫度-組成圖和氣液平衡相圖。1）溫度-組成圖（t-x-y圖）蒸餾通常在一定外壓下進(jìn)行，溶液的溫度隨組成而變，故恒壓下的溫度組成圖（t-x-y圖）對蒸餾過程的分析具有重要意義。

重點(diǎn)7/20/20236

總壓對t-x-y關(guān)系的影響較大，但對y-x關(guān)系的影響較小。故當(dāng)總壓變化不大時，總壓對y-x關(guān)系的影響可以忽略不計(jì)，但對t-x-y的影響則不能忽略。7/20/202371.2.2兩組分非理想物系的氣液平衡相圖7/20/202381.3平衡蒸餾和簡單蒸餾1.3.1平衡蒸餾平衡蒸餾又稱閃蒸，是一連續(xù)、穩(wěn)態(tài)的單級蒸餾過程。其流程如圖所示

7/20/20239原料液通過加熱器升溫（未沸騰），在通過節(jié)流閥后因壓強(qiáng)突然下降，液體過熱，于是發(fā)生自蒸發(fā)，最終產(chǎn)生相互平衡的氣、液兩相。氣相中易揮發(fā)組分濃度較高，與之呈平衡的液相中易揮發(fā)組分濃度較低，在分離器內(nèi)氣、液兩相分離后，氣相經(jīng)冷凝成為頂部液態(tài)產(chǎn)品，液相則作為底部產(chǎn)品。

平衡蒸餾的特點(diǎn)：穩(wěn)定連續(xù)過程，生產(chǎn)能力大，但也不能得到高純度產(chǎn)物。常用于粗略分離物料，在石油煉制及石油裂解分離的過程中常使用多組分溶液的平衡蒸餾。1.3.2簡單蒸餾簡單蒸餾又稱為微分蒸餾，瑞利1902年提出了該過程的數(shù)學(xué)描述方法，故該蒸餾又稱之為瑞利蒸餾。其流程如圖所示。7/20/202310簡單蒸餾是分批加入原料，進(jìn)行間歇操作。蒸餾過程中不斷從塔頂采出產(chǎn)品。在蒸餾過程中釜內(nèi)液體中的輕組分濃度不斷下降，相應(yīng)的蒸汽中輕組分濃度也隨之降低。因此，餾出液通常是按不同組成范圍收集的。最終將釜液一次排出。所以簡單蒸餾是一個不穩(wěn)定過程。簡單蒸餾只能適用于沸點(diǎn)相差較大而分離要求不高的場合，或者作為初步加工，粗略地分離混合物，例如原油或煤油的初餾。7/20/2023111.4精餾原理和流程1.4.1精餾過程原理和條件多次部分汽化、多次的部分冷凝（精餾的原理）利用混合物中各組分揮發(fā)能力的差異，通過液相和氣相的回流，使氣、液兩相逆向多級接觸，在熱能驅(qū)動和相平衡關(guān)系的約束下，使得易揮發(fā)組分（輕組分）不斷從液相往氣相中轉(zhuǎn)移，而難揮發(fā)組分卻由氣相向液相中遷移，使混合物得到不斷分離，稱該過程為精餾。該過程中，傳熱、傳質(zhì)過程同時進(jìn)行，屬傳質(zhì)過程控制。其精餾塔如圖所示。原料從塔中部適當(dāng)位置進(jìn)塔，將塔分為兩段，上段為精餾段，不含進(jìn)料，下段含進(jìn)料板為提餾段，冷凝器從塔頂提供液相回流，再沸器從塔底提供氣相回流。氣、液相回流是精餾重要特點(diǎn)。在精餾段,氣相在上升的過程中，氣相輕組分不斷得到精制，在氣相中不斷地增濃，在塔頂獲輕組分產(chǎn)品。7/20/202312在提餾段，其液相在下降的過程中，其輕組分不斷地提餾出來，使重組分在液相中不斷地被濃縮，在塔底獲得重組分的產(chǎn)品。精餾過程與其他蒸餾過程最大的區(qū)別，是在塔兩端同時提供純度較高的液相和氣相回流，為精餾過程提供了傳質(zhì)的必要條件。提供高純度的回流，使在相同理論板的條件下，為精餾實(shí)現(xiàn)高純度的分離時，始終能保證一定的傳質(zhì)推動力。所以，只要理論板足夠多，回流足夠大時，在塔頂可能得到高純度的輕組分產(chǎn)品，而在塔底獲得高純度的重組分產(chǎn)品。7/20/202313

7/20/202314蒸餾操作的作用：分離均相液體混合物。精餾的原理：多次的部分冷凝，多次的部分汽化。精餾的必要條件：回流液的逐板下降，蒸汽的逐板上升。精餾的實(shí)質(zhì)：氣液兩相傳質(zhì)、傳熱，雙向擴(kuò)散。設(shè)置精餾段的目的：除去蒸汽中的重組分。設(shè)置提餾段的目的：脫除液相中的輕組分。精餾塔的塔頂幾乎是純的輕組分，溫度低（壓力低）。精餾塔的塔底幾乎是純的重組分，溫度高（壓力高）。7/20/20231514-2精餾操作流程7/20/202316

混合物的氣、液兩相在塔內(nèi)逆向流動，氣相從下至上流動，液相依靠重力自上向下流動，在塔板上接觸進(jìn)行傳質(zhì)。兩相在塔內(nèi)各板逐級接觸中，使兩相的組成發(fā)生階躍式的變化，故稱板式塔為逐級接觸設(shè)備。

當(dāng)回流液或料液進(jìn)入時，將填料表面潤濕，液體在填料表面展為液膜，流下時又匯成液滴，當(dāng)流到另一填料時，又重展成新的液膜。當(dāng)氣相從塔底進(jìn)入時，在填料孔隙內(nèi)沿塔高上升，與展在填料上的液沫連續(xù)接觸，進(jìn)行傳質(zhì)，使氣、液兩相發(fā)生連續(xù)的變化，故稱填料塔為微分接觸設(shè)備。7/20/2023171.5兩組分連續(xù)精餾的計(jì)算精餾塔的計(jì)算內(nèi)容包括：餾出液及釜液的流量、塔板數(shù)或填料高度、進(jìn)料口的位置、塔高、塔徑等。

1.5.1理論板的概念及恒摩爾流假定1、理論板的概念

理論板指離開該板的氣相組成與離開該板的液相組成之間互成平衡的理想化塔板。

2、恒摩爾流假定（1）恒摩爾氣流

精餾段：V1=V2=…=Vn=V

提餾段：V1‘=V2’=…=Vn‘=V‘

除飽和液體進(jìn)料q=1以外,其余V≠V'.

7/20/202318（2）恒摩爾液流

精餾段：L1=L2=…=Ln=L提餾段：

恒摩爾流假定成立的條件：(1)各組分的摩爾汽化潛熱相等；（主要條件）(2)氣液接觸時因溫度不同而交換的顯熱可以忽略；(3)塔設(shè)備保溫良好，熱損失可以忽略不計(jì)。7/20/2023191.5.2物料衡算和操作線方程1、全塔物料衡算（重點(diǎn)）塔頂易揮發(fā)組分的回收率塔底難揮發(fā)組分的回收率

7/20/2023202、精餾段操作線方程（重點(diǎn)）例用連續(xù)精餾方法分離乙烯、乙烷混合物。已知進(jìn)料中含乙烯0.88（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），流量為200kmol/h。今要求餾出液中乙烯的回收率為99.5%，釜液中乙烷的回收率為99.4%，試求所得餾出液、釜液的流量和組成。7/20/2023213、提餾段操作線方程1.5.3進(jìn)料熱狀況的影響在生產(chǎn)實(shí)際中，精餾塔的進(jìn)料可能有五種不同的熱狀態(tài)：過冷液體（溫度低于泡點(diǎn)）；飽和液體（溫度等于泡點(diǎn)）；氣液混合物（溫度在泡點(diǎn)和露點(diǎn)之間）；飽和蒸氣（溫度等于露點(diǎn)）；過熱蒸氣（溫度高于露點(diǎn)）。（重點(diǎn)）7/20/202322進(jìn)料熱狀況參數(shù)q精餾段與提餾段物流之間的關(guān)系為：（重點(diǎn)）q>1q=1q=0～1q=0q<0

過冷液體進(jìn)料

飽和液體進(jìn)料

氣液混合物進(jìn)料

飽和蒸氣進(jìn)料

過熱蒸氣進(jìn)料

7/20/202323(a)q>1(b)q=1(c)q=0～1(d)q=0(e)q<0

7/20/2023241.5.4理論板層數(shù)的求法

相平衡關(guān)系精餾操作方程提餾段操作線方程

1、逐板計(jì)算法逐板計(jì)算法是利用相平衡方程和操作線方程，根據(jù)塔頂餾出液或塔釜液的組成，從塔頂或塔底開始向塔的進(jìn)料板方向計(jì)算。計(jì)算精餾段理論板數(shù)，利用精餾段操作線方程和相平衡方程；計(jì)算提餾段理論板數(shù)，利用提餾段操作線方程和相平衡方程。精餾段理論板數(shù)與提餾段理論板數(shù)之和，即為全塔理論板數(shù)。7/20/202325例題：設(shè)計(jì)一精餾塔，用以分離雙組分混合物，已知原料液流量為100kmol/h，進(jìn)料中含輕組分0.2（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），要求餾出液和釜液的組成分別為0.8和0.05。泡點(diǎn)進(jìn)料（飽和液體），物系的平均相對揮發(fā)度α=2.5，回流比R=2.7。試求：1）精餾段和提餾段操作線方程；2）從塔頂數(shù)第二塊板下降的液相組成。7/20/202326例題用一常壓精餾塔分離某二元理想溶液，進(jìn)料中含輕組分0.4（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），進(jìn)料量為200kmol/h飽和蒸汽進(jìn)料，要求餾出液和釜液的組成分別為0.97和0.02。已知操作回流比R=3.0，物系的平均相對揮發(fā)度α=2.4，塔釜當(dāng)作一塊理論板處理。試求：（1）提餾段操作線方程；（2）塔釜以上第一塊理論板下降的液相組成。（從塔底向上計(jì)算）7/20/2023272、q線方程

在進(jìn)料板上，同時滿足精餾段和提餾段的物料衡算，故兩操作線的交點(diǎn)落在進(jìn)料板上。當(dāng)q為定值，改變塔操作的回流比時，兩操作線交點(diǎn)軌跡即q線。當(dāng)一定操作回流比條件下，不同熱狀態(tài)對提餾段存在顯著的影響

（重點(diǎn)）7/20/202328例題：常壓下分離丙酮水溶液的連續(xù)精餾塔，進(jìn)料中丙酮50%（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），其中氣相占80%，要求餾出液和釜液中丙酮的組成分別為95%和5%，回流比R=2.0，若進(jìn)料流量為100kmol/h，分別計(jì)算精餾段和提餾段的氣相和液相流量，并寫出相應(yīng)的兩段操作線方程和q線方程。7/20/2023293圖解法（1）在直角坐標(biāo)系中繪出物系的相平衡曲線和對角線。

（2）繪出精餾段操作線（精餾段操作線通過D、C兩點(diǎn)）。（3）繪出q線（q線與精餾段操作線相交于Q點(diǎn)）（4）連接W點(diǎn)與q線與精餾段操作線的交點(diǎn)Q，得到提餾段操作線。（5）在平衡線與精餾段操作線之間作梯級，當(dāng)梯級跨過兩操作線的交點(diǎn)時，應(yīng)改在提餾段操作線與平衡線之間作梯級，直至梯級達(dá)到或跨過點(diǎn)w為止。此時，梯級數(shù)N（含再沸器）為所求的理論塔板數(shù)N，跨過兩操作線交點(diǎn)的板為進(jìn)料板。7/20/2023301.5.5回流比的影響及其選擇

回流比R是精餾過程設(shè)計(jì)和操作的重要參數(shù)。R值的大小直接影響精餾塔的分離能力、系統(tǒng)的能耗和設(shè)備的結(jié)構(gòu)尺寸。

1、全回流與最少理論板數(shù)如果精餾塔在操作過程中將塔頂蒸氣全部冷凝，其冷凝液全部返回塔頂作為回流，稱此操作為全回流，回流比R為無窮大（R=∞）。操作線方程可表示為：

（芬斯克方程）7/20/2023312、最小回流比Rmin隨著回流比R的減小，則精餾過程的能耗下降，塔徑D也回隨之減小。但因R減小，使操作線交點(diǎn)向平衡移動，導(dǎo)致過程傳質(zhì)推動力減小，使得完成相同的分離要求所需理論板數(shù)N隨之增加

當(dāng)回流比繼續(xù)減小，使兩操作線交點(diǎn)落在平衡曲線上，此時完成規(guī)定分離要求所需理論板數(shù)為∞。此工況下的回流比為該設(shè)計(jì)條件下的最小回流比Rmin。7/20/202332（重點(diǎn)）3、適宜回流比

以獲得精餾總成本最低的回流比為最優(yōu)回流比?？偝杀緸橥顿Y費(fèi)用和操作費(fèi)用之和。

操作費(fèi)用和投資費(fèi)用之和最小的回流比為最適宜的回流比。這一回流比R通常選最小回流比倍數(shù)經(jīng)驗(yàn)范圍：大多數(shù)文獻(xiàn)建議R=（1.1～2.0）Rmin7/20/202333例在常壓連續(xù)精餾塔中分離苯-甲苯混合液，原料液流量為1000kmol/h，組成為含苯0.4（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），餾出液組成為含苯0.9，苯在塔頂?shù)幕厥章蕿?0%，泡點(diǎn)進(jìn)料(q=1)，操作回流比為最小回流比的1.5倍，物系的平均相對揮發(fā)度為2.5。試求：（1）精餾段操作線方程；（2）提餾段操作線方程。

7/20/202334例題

在連續(xù)精餾塔中分離苯—甲苯混合液。原料液組成為0.4（摩爾分?jǐn)?shù)，下同），餾出液組成為0.95。汽--液混合進(jìn)料，其中汽相占1/3（摩爾數(shù)比），回流比為最小回流比的2倍，物系的平均相對揮發(fā)度為2.5，塔頂采用全凝器。試求:(1)精餾段操作線方程；（2）從塔頂往下數(shù)第二層理論板的上升氣相組成。7/20/2023351.5.6簡捷法求理論板層數(shù)P32

將許多不同精餾塔的回流比、最小回流比、理論板數(shù)及最小理論板數(shù)即R、Rmin、N、Nmin四個參數(shù)進(jìn)行定量的關(guān)聯(lián)。常見的這種關(guān)聯(lián)如圖所示，稱為吉利蘭圖（Gillilad）。使用簡捷法計(jì)算理論塔板數(shù)的具體步驟是：（1）根據(jù)精餾給定條件計(jì)算Rmin，并選擇適宜的R；（2）由芬斯克方程及給定條件計(jì)算Nmin；（3）利用圖或公式求出得理論板數(shù)N。P33注意：N及Nmin均為不含再沸器的理論板數(shù)。

7/20/2023361.5.7其它蒸餾方式簡介P341、直接蒸氣加熱

如果所分離的混合物是某種易揮發(fā)組分的水溶液，則可將加熱蒸氣直接通入塔釜內(nèi)，直接加熱。這樣加熱蒸氣將熱量、質(zhì)量均帶入塔內(nèi)，同時參與塔的熱量、質(zhì)量的傳遞。該過程提高了傳熱效率，可使用溫度相對低的加熱蒸氣，同時，又節(jié)省了一臺再沸器。

7/20/202337由物料衡算可知精餾段物料衡算與常規(guī)塔完全一致，僅提餾段有所不同。V0－塔釜蒸氣用量。按恒摩爾流假設(shè)處理，近似有7/20/2023382、多股進(jìn)料和多側(cè)線采出的精餾(1)多股進(jìn)料當(dāng)兩股組分相同，組成各異的原料在同一塔中分離，為避免混合增加分離的能耗，則分別在適宜位置加入。

7/20/202339(2)多側(cè)線出料當(dāng)需要獲取濃度不同的兩種或多種產(chǎn)品，或某組分在某幾塊塔板上存在富集現(xiàn)象時，為獲得該組分產(chǎn)品或消除該組分對塔兩端產(chǎn)品的影響，應(yīng)采取側(cè)線出料的方法

7/20/2023403、塔頂設(shè)有分凝器在一般情況下塔頂蒸氣應(yīng)全部冷凝，并保持一定過冷度，以免蒸氣未冷凝而積累，引起塔壓升高。如果塔頂蒸氣中含有較輕的組分，一般冷卻劑難以將其冷凝，提高冷卻劑品位又不經(jīng)濟(jì)，此時，塔頂可以加設(shè)分冷凝器，將未凝的部分輕組分氣體采出。分凝器相當(dāng)一塊理論板理論板數(shù)的計(jì)算同前，但第一塊板為分凝器。7/20/2023411.5.8塔高和塔徑的計(jì)算1、塔高的確定根據(jù)完成所要求的分離任務(wù)求得理論板數(shù)，再根據(jù)全塔效率即可確定該塔的實(shí)際塔板數(shù)。板式塔有效段（氣液接觸段）高度由實(shí)際塔板數(shù)和板間距決定。——實(shí)際板層數(shù)——板間距，m

2板效率和實(shí)際板數(shù)

7/20/202342（1）單板效率它是以氣相（或液相）經(jīng)過實(shí)際塔板的組成變化值與經(jīng)過理論板時的組成變化值之比表示的。

7/20/202343（2）．全塔效率理論塔板數(shù)與實(shí)際塔板數(shù)之比稱為全塔效率。3、塔徑的計(jì)算或VS———應(yīng)取精餾段和提餾段中大的氣體體積流量空塔氣速u選得較小，塔徑將增大，設(shè)備投資高，反之則相反。

7/20/2023441-5-9精餾操作分析（外加內(nèi)容）一、塔的一端產(chǎn)品不合格導(dǎo)致塔產(chǎn)品不合格的原因很多，而且比較復(fù)雜，但在諸多原因中，首先要考慮塔的物料衡算。(1)當(dāng)塔頂產(chǎn)品采出量大于由全塔總物料衡算得出的采出量時，勢必導(dǎo)致塔底重組分更多的進(jìn)入塔頂產(chǎn)品中，引起塔頂產(chǎn)品純度下降，而塔底產(chǎn)品中重組分純度進(jìn)一步提高，即過度分離。反之，(2)當(dāng)塔頂產(chǎn)品采出量小于由全塔總物料衡算得出的采出量時，則部分輕組分向塔底轉(zhuǎn)移，使得塔底輕組分含量升高。即塔底產(chǎn)品不合格。由以上分析可知，在采出量不合理的條件下，無論如何改變其它條件，均不可能得到合格的產(chǎn)品。唯一的措施是調(diào)整采出量，使之與分離要求相匹配。7/20/202345二、塔的兩端產(chǎn)品純度不合格如果新投產(chǎn)或改造后開始投入運(yùn)行的塔，出現(xiàn)塔兩端產(chǎn)品不合格，與塔在正常運(yùn)行中出現(xiàn)異常有所不同，前者問題較后者嚴(yán)重。故障的發(fā)生通常有兩方面的原因，其一是塔結(jié)構(gòu)，其二是操作條件。而正常運(yùn)行中的塔應(yīng)主要從操作條件等因素進(jìn)行分析診斷。精餾塔投入運(yùn)行時，應(yīng)從小負(fù)荷開始調(diào)試，達(dá)到要求后，逐漸提高負(fù)荷，也應(yīng)對塔進(jìn)行嚴(yán)格模擬計(jì)算，核算采出量是否合理。如果采出量大于合理采出量。首先應(yīng)采用全回流或減小采出量的措施，使塔頂產(chǎn)品達(dá)到分離要求。在塔頂產(chǎn)品達(dá)到分離要求的前提下，逐漸加大采出量，同時提高回流比，以保證塔兩端的產(chǎn)品均達(dá)到分離要求。7/20/202346當(dāng)塔兩端產(chǎn)品均達(dá)到要求后，可逐漸增加進(jìn)料量，使之達(dá)到設(shè)計(jì)能力。如果當(dāng)塔頂采出量達(dá)到設(shè)計(jì)產(chǎn)量時，兩端產(chǎn)品不符合分離要求，若提高回流比仍不能奏效，同時發(fā)現(xiàn)塔內(nèi)壓差顯升高，說明塔板水力學(xué)性能（將在板式塔中介紹）受到限制。這種情況應(yīng)逐漸減少進(jìn)料量，穩(wěn)定操作，使塔兩端產(chǎn)品達(dá)到分離要求。如果在操作中，提高回流比R，塔兩端的分離效果變化不大，而塔壓差也無明顯變化，說明塔板數(shù)不足，或是塔板的效率太低。7/20/2023471.6間歇精餾

間歇精餾如圖所示。間歇蒸餾又稱分批精餾。將原料分批加入釜內(nèi)，每蒸餾完一批原料后，再加入第二批料。所以，對批量少，品種多，且經(jīng)常改變產(chǎn)品要求的分離，常采用間歇蒸餾。間歇蒸餾有兩種操作方式：（1）恒定回流比R（2）恒定塔頂組成間歇蒸餾有以下特點(diǎn)：a.間歇蒸餾屬于非穩(wěn)態(tài)過程b.只有精餾段沒有提餾段7/20/2023481.7

恒沸精餾和萃取精餾

一些具有恒沸點(diǎn)的非理想溶液，因該點(diǎn)的相對揮發(fā)度等于1，為此，不能采用常規(guī)蒸餾方法將其完全分離；有些相對揮發(fā)度接近1的體系，采用常規(guī)精餾，則需要理論板數(shù)多，回流比大，很不經(jīng)濟(jì)。對上述兩種情況，可分別采用恒沸精餾和萃取精餾方法進(jìn)行分離。1.7.1恒沸精餾

在雙組分混合液中加入第三組分（稱為夾帶劑），該組分能與原溶液中的一個或兩個組分形成一新的最低恒沸物，恒沸物從塔頂蒸出，塔底引出較純產(chǎn)品，這種精餾稱之為恒沸精餾。

乙醇-水常壓下恒沸點(diǎn)為78.15℃，其恒沸點(diǎn)組成是，乙醇0.894，水0.006（摩爾分?jǐn)?shù)）。當(dāng)加入夾帶劑苯時，即可形成更低沸點(diǎn)的三元恒沸物。其組成是：苯0.544，乙醇0.23，水0.226，沸點(diǎn)為64.6℃。在較低溫度下，苯與乙醇、水不互溶而分層，從而苯被分離出來。7/20/2023497/20/2023507/20/202351對夾帶劑的要求是：①夾帶劑應(yīng)能與被分離組分形成新的恒沸物，且該恒沸物易于和塔底組分分離；②新恒沸物中夾帶劑的含量要少，以便降低操作費(fèi)用；③新恒沸物最好為非均相混合物，便于用分層法分離；④價格低廉、安全可靠。1.7.2萃取精餾萃取精餾(和恒沸精餾相似，也)是向原料液中加入第三組分（稱為萃取劑或溶劑），以改變原組分間的相對揮發(fā)度而達(dá)到分離要求的特殊精餾方法。萃取劑本身揮發(fā)性很小，不與混合物形成共沸物，卻能顯著地增大原混合物組分間的