某框架結(jié)構(gòu)住宅樓設(shè)計(jì)

某框架結(jié)構(gòu)住宅樓設(shè)計(jì)PAGE120PAGE119目錄摘要 3Abstract 4一設(shè)計(jì)概況 51.1建設(shè)項(xiàng)目名稱(chēng) 51.2建設(shè)地點(diǎn) 51.3設(shè)計(jì)資料 51.3.1地質(zhì)水文資料 51.3.2氣象資料 51.3.3抗震設(shè)防要求：七度 51.3.4防火等級(jí)：二級(jí) 51.3.5層室內(nèi)主要地坪標(biāo) 5二屋蓋、樓蓋設(shè)計(jì) 62．1樓蓋 62.1.1設(shè)計(jì)資料 62.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見(jiàn)圖2-1) 62.1.3板的設(shè)計(jì)（彈性理論） 7三梁的設(shè)計(jì) 29.3.1梁l1 303.2梁l2 323.3梁l3 333.4梁l4 353.5梁l5 36四框架結(jié)構(gòu)布置方案 384.1結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型見(jiàn)圖3-1 384.1.1結(jié)構(gòu)承重方案選擇 384.1.2主要構(gòu)件選型及尺寸初步估算 384.2荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 404.2.1永久荷載 404.2.2豎向可變荷載 444.2.3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 454.2.4水平地震作用計(jì)算 464.3荷載作用下框架的內(nèi)力分析 484.3.1恒荷載作用下框架的內(nèi)力分析 484.3.2活荷載作用下框架的內(nèi)力計(jì)算 514.3.3風(fēng)荷載作用下內(nèi)力分析。 554.3.4地震作用下內(nèi)力分析 57五內(nèi)力組合 615.1梁內(nèi)力組合 615.2柱內(nèi)力組合 63六截面設(shè)計(jì) 676.1梁截面設(shè)計(jì) 676.1.1正截面受彎承載力計(jì)算 676.1.2斜截面受彎承載力計(jì)算 706.2柱截面設(shè)計(jì) 71七基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 737.1基礎(chǔ)設(shè)計(jì) 737.2抗沖切檢驗(yàn) 757.3配筋計(jì)算 75致謝 80參考文獻(xiàn) 81摘要本工程是某住宅樓設(shè)計(jì)，為多層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)。共六層，底層層高3米，其他層層高均為3米。建筑物總高度為20.2米。本設(shè)計(jì)書(shū)包括如下部分：1.建筑工程工程概況；某市，場(chǎng)地平整，地段交通方便，地勢(shì)平坦，東西兩地均為開(kāi)發(fā)性用地抗震設(shè)防要求七度；2.樓蓋設(shè)計(jì)包括樓板的設(shè)計(jì)和次梁的設(shè)計(jì)；3.框架結(jié)構(gòu)布置方案及荷載統(tǒng)計(jì)；包括結(jié)構(gòu)布置方案及結(jié)構(gòu)選型荷載標(biāo)準(zhǔn)值和計(jì)算荷載作用下框架的內(nèi)力分析4.框架結(jié)構(gòu)的內(nèi)力組合包括梁內(nèi)力組合及柱內(nèi)力組合；5.截面設(shè)計(jì)包括梁截面設(shè)計(jì)及柱截面設(shè)計(jì)。6.基礎(chǔ)設(shè)計(jì)通過(guò)對(duì)基礎(chǔ)上的軸力及地基承載力確定基礎(chǔ)截面尺寸及配筋7.本設(shè)計(jì)最終完成十張施工圖。關(guān)鍵詞：鋼筋混凝土，框架，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)Abstract

Thisprojectisdesigned,adwellingformulti-layerreinforcedconcreteframestructure.Sixinlayer,layeris3meters,otherbottomlayersare3metershigh.Totalheightof20.2metersbuildings.Thisdesigndocumentincludesthefollowingparts:1.Architecturalengineeringproject;

City,fieldleveling,location,convenienttransportation,withaflatthingmilieusseismic-resistancerequirementsfordevelopmentallandsevendegrees;2.FloordesignIncludingthedesignandsecondbeamslabofdesign;3.Framestructurelayoutschemeandloadstatistics;Includingstructurelayoutschemeandthestructuraltypeloadvaluesandcomputationalloadofinternalforceanalysisframework4.TheinternalframestructurecombinationIncludingbeamcombinationandcolumninternalforcecombination;5.SectiondesignIncludingbeamsectiondesignandthecolumnsectiondesign.6.Thefoundationdesign

Basedonaxialforceandonthebasisofsubgradebearingbasedsectionsizedeterminedandreinforcement7.Thisdesignfinallycompleteconstructiondrawing10tickets.

Keywords:reinforcedconcrete,theframestructuredesign

一.設(shè)計(jì)概況1.1建設(shè)項(xiàng)目名稱(chēng)某住宅樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)1.2建設(shè)地點(diǎn)某市，場(chǎng)地平整，地段交通方便，地勢(shì)平坦，東西兩地均為開(kāi)發(fā)性用地1.3設(shè)計(jì)資料1.3.1地質(zhì)水文資料本建筑場(chǎng)地為二類(lèi)場(chǎng)地，三級(jí)自重濕陷性黃土場(chǎng)地。自然地面以下土層依次為：a層：新近堆積黃土，承載力特征值fak(kpa)為100kpa,層厚2.5m左右，本層圖自重濕陷量40mm，總濕陷量100mm。b層：馬蘭黃土（一），承載力特征值fak(kpa)為140kpa,層厚10~12m左右，本層土自重濕陷量130mm,總濕陷量280mm。c層：馬蘭黃土(二)，承載力特征值fak(kpa)為180kpa,未穿透。本層土自重濕陷量70mm，總濕陷量110mm。濕陷性土層約為17m。本場(chǎng)地內(nèi)無(wú)不良環(huán)境水文地質(zhì)條件，地下水位深大于30m。地下水對(duì)混凝土無(wú)腐蝕性。1.3.2氣象資料風(fēng)向：常年主導(dǎo)風(fēng)向?yàn)槲鞅憋L(fēng)，基本風(fēng)壓400N/m2，年最高溫度38℃最低溫度-5℃1.3.3抗震設(shè)防要求：七度1.3.4防火等級(jí)：二級(jí)1.3.5層室內(nèi)主要地坪標(biāo)底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高為±0.000，相當(dāng)于絕對(duì)標(biāo)高二．屋蓋、樓蓋設(shè)計(jì)2．1樓蓋2.1.1設(shè)計(jì)資料1）樓面做法：100mm鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底，20mm水泥砂漿找平，水磨石面層2）材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30；梁內(nèi)受力縱筋為HRB335，其余為HPB235鋼筋2.1.2樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置(見(jiàn)圖2-1)圖2-1樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置2.1.3板的設(shè)計(jì)（彈性理論）1）荷載計(jì)算恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值：水磨石面層：0.65kN/m220厚水泥沙漿找平0.02×20=0.4kN/m2100mm鋼筋混凝土樓板：0.1×25=2.5kN/m220mm厚石灰沙漿抹底：0.01×17=0.34kN/m小計(jì)3.89kN/m2荷載設(shè)計(jì)值：g=1.2×3.89=4.668kN/m2q=1.4×2.5=3.5kN/m2q/2=1.4kN/m2，g+q/2=5.5kN/m2，g+q=6.9kN/m22）板的布置圖：(見(jiàn)圖2-2)3），板的計(jì)算一、基本資料：1、房間編號(hào)：12、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝3.89kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=3300mm；計(jì)算跨度Ly=4500mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB3354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.04080+0.02023/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.3^2=2.96kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.06410+0.03100/5)*(1.4*1.0)*3.3^2=1.07kN·MMx=2.96+1.07=4.04kN·MAsx=248.69mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My=(0.02023+0.04080/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.3^2=1.88kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.03100+0.06410/5)*(1.4*1.0)*3.3^2=0.67kN·MMy=1.88+0.67=2.54kN·MAsy=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%Mx'=0.09560*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.3^2=7.77kN·MAsx'=496.67mm2，實(shí)配φ8@100(As＝503.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.503%My'=0.07633*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.3^2=6.21kN·MAsy'=390.46mm2，實(shí)配φ10@200(As＝393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.02023+0.04080/5)*(1.0*3.9+1.0*2.0)*3.3^2=1.82kN·MMq=(0.02023+0.04080/5)*(1.0*3.9+0.5*2.0)*3.3^2=1.51kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.82/(0.87*73.*251.)=114.10N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*114.10)=-0.647當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/73.=0.00344⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.*251.*73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)]=468.22kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝1.82/[1.51*(2-1)+1.82]*468.22=255.826kN·M(5)、撓度f(wàn)＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00349*5.9*3.30^4/255.826=9.538mmf/L＝9.538/3300.=1/346.，滿(mǎn)足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝2.88*10^6/(0.87*81.*251.)=162.42N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*162.42)=0.483ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.483*162.4/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.102，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.82*10^6/(0.87*73.*251.)=114.10N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*114.10)=0.222ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.222*114.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.033，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝6.13*10^6/(0.87*81.*503.)=173.11N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝503./50000.=0.010ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*173.11)=0.524ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.524*173.1/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01005)=0.117，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝4.90*10^6/(0.87*80.*393.)=179.14N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*179.14)=0.541ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.541*179.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.147，滿(mǎn)足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號(hào)：22、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝3.89kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=1800mm；計(jì)算跨度Ly=3000mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB3354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.04930+0.01600/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*1.8^2=1.03kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.08200+0.02420/5)*(1.4*1.0)*1.8^2=0.39kN·MMx=1.03+0.39=1.43kN·MAsx=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My=(0.01600+0.04930/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*1.8^2=0.51kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.02420+0.08200/5)*(1.4*1.0)*1.8^2=0.18kN·MMy=0.51+0.18=0.69kN·MAsy=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%Mx'=0.10330*(1.20*3.9+1.40*2.0)*1.8^2=2.50kN·MAsx'=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My'=0.07730*(1.20*3.9+1.40*2.0)*1.8^2=1.87kN·MAsy'=235.99mm2，實(shí)配φ10@200(As＝393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.01600+0.04930/5)*(1.0*3.9+1.0*2.0)*1.8^2=0.49kN·MMq=(0.01600+0.04930/5)*(1.0*3.9+0.5*2.0)*1.8^2=0.41kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝0.49/(0.87*73.*251.)=30.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*30.92)=-5.349當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/73.=0.00344⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.*251.*73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)]=468.22kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝0.49/[0.41*(2-1)+0.49]*468.22=255.826kN·M(5)、撓度f(wàn)＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00403*5.9*1.80^4/255.826=0.974mmf/L＝0.974/1800.=1/1848.，滿(mǎn)足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.00*10^6/(0.87*81.*251.)=56.57N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*56.57)=-0.672當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*56.6/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.015，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、凇方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3σsk＝0.49*10^6/(0.87*73.*251.)=30.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*30.92)=-2.141當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*30.9/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.008，滿(mǎn)足規(guī)范要求！④、下端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.48*10^6/(0.87*80.*393.)=53.97N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*53.97)=-0.757當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*54.0/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.016，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、荨⒂叶酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.97*10^6/(0.87*81.*251.)=111.31N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*111.31)=0.200當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*111.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.029，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.48*10^6/(0.87*80.*393.)=53.97N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*53.97)=-0.757當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*54.0/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.016，滿(mǎn)足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號(hào)：32、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/鉸支/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝3.89kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=3300mm；計(jì)算跨度Ly=3900mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB3354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.03304+0.02282/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.3^2=2.48kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.05102+0.03469/5)*(1.4*1.0)*3.3^2=0.88kN·MMx=2.48+0.88=3.37kN·MAsx=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My=(0.02282+0.03304/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.3^2=1.94kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.03469+0.05102/5)*(1.4*1.0)*3.3^2=0.68kN·MMy=1.94+0.68=2.63kN·MAsy=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%Mx'=0.08329*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.3^2=6.77kN·MAsx'=428.42mm2，實(shí)配φ10@180(As＝436.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%My'=0.07341*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.3^2=5.97kN·MAsy'=374.64mm2，實(shí)配φ10@200(As＝393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.02282+0.03304/5)*(1.0*3.9+1.0*2.0)*3.3^2=1.89kN·MMq=(0.02282+0.03304/5)*(1.0*3.9+0.5*2.0)*3.3^2=1.57kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.89/(0.87*73.*251.)=118.26N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*118.26)=-0.586當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/73.=0.00344⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.*251.*73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)]=468.22kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝1.89/[1.57*(2-1)+1.89]*468.22=255.826kN·M(5)、撓度f(wàn)＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00288*5.9*3.30^4/255.826=7.863mmf/L＝7.863/3300.=1/420.，滿(mǎn)足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝2.41*10^6/(0.87*81.*251.)=136.19N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*136.19)=0.364ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.364*136.2/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.064，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝1.89*10^6/(0.87*73.*251.)=118.26N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*118.26)=0.253ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.253*118.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.039，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、堋⑾露酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝4.71*10^6/(0.87*80.*393.)=172.28N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*172.28)=0.518ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.518*172.3/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.136，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、右端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝5.34*10^6/(0.87*80.*436.)=175.92N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝436./50000.=0.009當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*175.92)=0.530ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.530*175.9/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.142，滿(mǎn)足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號(hào)：52、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝3.89kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=3000mm；計(jì)算跨度Ly=6000mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB3354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.04090+0.00890/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.0^2=2.33kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.09650+0.01740/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=1.26kN·MMx=2.33+1.26=3.59kN·MAsx=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My=(0.00890+0.04090/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.0^2=0.93kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.01740+0.09650/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=0.46kN·MMy=0.93+0.46=1.40kN·MAsy=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%Mx'=0.08360*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.0^2=5.62kN·MAsx'=351.43mm2，實(shí)配φ10@200(As＝393.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.393%My'=0.05690*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.0^2=3.82kN·MAsy'=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.00890+0.04090/5)*(1.0*3.9+1.0*2.0)*3.0^2=0.91kN·MMq=(0.00890+0.04090/5)*(1.0*3.9+0.5*2.0)*3.0^2=0.75kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝0.91/(0.87*73.*251.)=56.72N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*56.72)=-2.415當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/73.=0.00344⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.*251.*73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)]=468.22kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝0.91/[0.75*(2-1)+0.91]*468.22=255.826kN·M(5)、撓度f(wàn)＝κ*Qk*L^4/Bf＝0.00258*5.9*3.00^4/255.826=4.811mmf/L＝4.811/3000.=1/624.，滿(mǎn)足規(guī)范要求！四、裂縫寬度驗(yàn)算：①、X方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝2.26*10^6/(0.87*81.*251.)=127.74N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*127.74)=0.315ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.315*127.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.052，滿(mǎn)足規(guī)范要求！②、Y方向板帶跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝0.91*10^6/(0.87*73.*251.)=56.72N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*56.72)=-0.667當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.200*56.7/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.015，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、邸⒆蠖酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝4.43*10^6/(0.87*80.*393.)=162.14N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*162.14)=0.482ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.482*162.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.119，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、荨⒂叶酥ё缰辛芽p：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝4.43*10^6/(0.87*80.*393.)=162.14N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝393./50000.=0.008當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*162.14)=0.482ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.482*162.1/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000)=0.119，滿(mǎn)足規(guī)范要求?、?、上端支座跨中裂縫：裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝3.02*10^6/(0.87*81.*251.)=170.30N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.005當(dāng)ρte＜0.01時(shí)，取ρte＝0.01ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.01*170.30)=0.512ωmax＝αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte)（混凝土規(guī)范式8.1.2－1）ωmax＝2.1*0.512*170.3/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000)=0.113，滿(mǎn)足規(guī)范要求！一、基本資料：1、房間編號(hào)：62、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/鉸支/3、荷載：永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g＝3.89kN/M2可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q＝2.00kN/M2計(jì)算跨度Lx=3000mm；計(jì)算跨度Ly=5400mm板厚H=100mm；砼強(qiáng)度等級(jí)：C20；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：直徑大于12選用HRB3354、計(jì)算方法：彈性算法。5、泊松比：μ＝1/5.6、考慮活荷載不利組合。二、計(jì)算結(jié)果：Mx=(0.03976+0.00943/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.0^2=2.27kN·M考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：Mxa=(0.08840+0.02136/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=1.17kN·MMx=2.27+1.17=3.44kN·MAsx=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%My=(0.00943+0.03976/5)*(1.20*3.9+1.40*1.0)*3.0^2=0.95kN·M考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：Mya=(0.02136+0.08840/5)*(1.4*1.0)*3.0^2=0.49kN·MMy=0.95+0.49=1.44kN·MAsy=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%Mx'=0.08256*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.0^2=5.55kN·MAsx'=346.80mm2，實(shí)配φ10@180(As＝436.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.436%My'=0.05701*(1.20*3.9+1.40*2.0)*3.0^2=3.83kN·MAsy'=235.99mm2，實(shí)配φ8@200(As＝251.mm2,可能與鄰跨有關(guān)系)ρmin＝0.236%，ρ＝0.251%三、跨中撓度驗(yàn)算：Mk按荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合計(jì)算的彎矩值Mq按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：Mk=(0.00943+0.03976/5)*(1.0*3.9+1.0*2.0)*3.0^2=0.92kN·MMq=(0.00943+0.03976/5)*(1.0*3.9+0.5*2.0)*3.0^2=0.77kN·MEs＝210000.N/mm2Ec＝25413.N/mm2Ftk＝1.54N/mm2Fy＝210.N/mm2(2)、在荷載效應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度Bs：①、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)ψ，按下列公式計(jì)算：ψ＝1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk)（混凝土規(guī)范式8.1.2－2）σsk＝Mk/(0.87*ho*As)（混凝土規(guī)范式8.1.3－3）σsk＝0.92/(0.87*73.*251.)=57.73N/mm矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*100.=50000.mm2ρte＝As/Ate（混凝土規(guī)范式8.1.2－4）ρte＝251./50000.=0.00503ψ＝1.1-0.65*1.54/(0.00503*57.73)=-2.353當(dāng)ψ＜0.2時(shí)，取ψ＝0.2②、鋼筋彈性模量與混凝土模量的比值αE：αE＝Es/Ec＝210000.0/25413.0=8.264③、受壓翼緣面積與腹板有效面積的比值γf'：矩形截面，γf'＝0④、縱向受拉鋼筋配筋率ρ＝As/b/ho＝251./1000/73.=0.00344⑤、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的Bs按公式（混凝土規(guī)范式8.2.3－1）計(jì)算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5γf')]Bs＝210000.*251.*73.^2/[1.15*0.200+0.2+6*8.264*0.00344/(1+3.5*0.00)]=468.22kN·M(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù)θ：按混凝土規(guī)范第8.2.5條，當(dāng)ρ'＝0時(shí)，θ＝2.0(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度B，可按下列公式計(jì)算：B＝Mk/[Mq*(θ-1)+Mk]*Bs（混凝土規(guī)范式8.2.2）B＝0.92/[0.77*(2-1)+0.92]*468.22=255.826kN·M(5)、撓度f(wàn)＝κ*Qk*