暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用課件

二、水系統(tǒng)的定壓和補水1.若干定壓補水方式：※高位膨脹水箱。根據(jù)《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》6.4.13條及其條文說明,宜優(yōu)先采用?！鞣N形式的氣壓罐加定頻補水泵；（缺點是有效調(diào)節(jié)容積較小和增加系統(tǒng)工作壓力）二、水系統(tǒng)的定壓和補水1※變頻補水泵；※定頻補水泵；

關(guān)鍵是要保證連續(xù)不間斷補水。實例:北京大興某供暖建筑面積22萬多m2的居住小區(qū)※變頻補水泵；22.定壓點：循環(huán)水泵吸入側(cè)或根據(jù)水壓圖分析。實例：北京541廠高層住宅

2.定壓點：循環(huán)水泵吸入側(cè)或根據(jù)水壓圖分析。3三、關(guān)于水壓試驗壓力

執(zhí)行GB50242-2002《建筑給水排水及采暖工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》和GB50243-2002《通風與空調(diào)工程施工及驗收規(guī)范》，有兩個問題需要明確：三、關(guān)于水壓試驗壓力4第一，宜直接給出水壓試驗壓力的具體數(shù)值。例如:《建筑給水排水及采暖工程施工質(zhì)量驗收規(guī)范》對水壓試驗壓力規(guī)定:系統(tǒng)頂點的工作壓力加0.1MPa（高溫熱水系統(tǒng)應為系統(tǒng)頂點的工作壓力加0.4MPa），同時在系統(tǒng)頂點的試驗壓力不小于0.3MPa。塑料管或復合管，系統(tǒng)頂點的工作壓力加0.2MPa，同時在系統(tǒng)頂點的試驗壓力不小于0.4MPa。第一，宜直接給出水壓試驗壓力的具體數(shù)值。例如:《建筑給水排水5如果設計不給出“工作壓力”或“系統(tǒng)頂點的工作壓力”，施工單位是難以確定水壓試驗壓力的。在實際工程應用中，“系統(tǒng)頂點工作壓力”設計人也不易確定。該點工作壓力是靜壓力加水泵形成的動力水頭之和。然而在進行個體項目設計時，冷熱源循環(huán)水泵常未選定，即使已選定，水泵的工作點也隨管網(wǎng)阻力特性而改變，而且計算點的水泵作用動力水頭，還需減去從水泵出口至計算點的水頭損失。如果設計不給出“工作壓力”或“系統(tǒng)頂點的工作壓力”，施6因此，實際上只能執(zhí)行上述規(guī)定中“頂點試驗壓力不得小于0.3MPa”的附加條件，可簡化為：對非高溫熱水、非塑料管或非復合管，水壓試驗壓力應為系統(tǒng)靜壓加0.3MPa。（可取整數(shù)）因此，實際上只能執(zhí)行上述規(guī)定中“頂點試驗壓力不得小于0.37第二，水壓試驗壓力必須明確所對應于何標高（一般以±0.000為基準面）。※例如：系統(tǒng)頂點相對于±0.000是50m，膨脹水箱最高水位高于系統(tǒng)頂點2m，系統(tǒng)靜壓相對于±0.000是52m。如果水壓試驗的壓力表設在±0.000處，試驗壓力應為0.52+0.30=0.82MPa；水壓試驗的壓力表設在相對標高30m處，試驗壓力應為0.82-0.30=0.52MPa；水壓試驗的壓力表設在地下室相對標高-10m處，試驗壓力則應為0.82+0.10=0.92MPa。第二，水壓試驗壓力必須明確所對應于何標高（一般以±0.008※例如：高層建筑高區(qū)系統(tǒng)的頂點相對于±0.000是130m，定壓罐的上限壓力高于系統(tǒng)的頂點10m，系統(tǒng)靜壓相對于±0.000是140m。水壓試驗的壓力表如設在±0.000處，試驗壓力應為1.40+0.30=1.70MPa；水壓試驗的壓力表設在相對標高70m處，試驗壓力則應為1.70-0.70=1.00MPa；水壓試驗的壓力表設在地下室相對標高-10m處，試驗壓力則應為1.70+0.10=1.80MPa?！纾焊邔咏ㄖ邊^(qū)系統(tǒng)的頂點相對于±0.000是130m9四、管道的熱伸長及其補償

1.《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.17條為什么是強制性條文？

四、管道的熱伸長及其補償10《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.17條:采暖管道必須計算其熱膨脹。當利用管段的自然補償不能滿足要求時,應設置補償器?！恫膳L與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.17條:112.熱伸縮引起位移的允許最大值?北京市建筑設計研究院《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》的12.8.3條：※水平管或總立管固定點的布置，應保證分支管接點處的最大位移≤40mm。無分支接點的管段，間距應保證伸縮量不大于補償器或自然補償所能吸收的最大補償量。2.熱伸縮引起位移的允許最大值?12※垂直雙管系統(tǒng)、閉合管與立管同軸的垂直單管系統(tǒng)的連接散熱器支管的立管，長度≤20m時，可在立管中間設固定卡；長度＞20m時，應采取補償措施。立管穿樓板處，應加套管。固定卡以下長度＞10m的立管，應以三個彎頭與干管連接。※垂直雙管系統(tǒng)、閉合管與立管同軸的垂直單管系統(tǒng)的連接散熱器13《全國民用建筑工程設計技術(shù)措施—暖通空調(diào)·動力》(第一版)2.8.8條:“……連接散熱器的立管應保證管道分支接點由管道脹縮引起的最大位移不大于20mm?！薄度珖裼媒ㄖこ淘O計技術(shù)措施—暖通空調(diào)·動力》(第一版14而在第二版的2.4.11條，除了仍沿用上述建議外，又新增了“垂直雙管及跨越管與立管同軸的單管系統(tǒng)的散熱器立管，長度≤20m時，可在立管中間設固定卡；長度＞20m時，應采取補償措施。”而在第二版的2.4.11條，除了仍沿用上述建議外，又新增15上述所謂“水平管或總立管”，是指管道分支接點較少的管段，“垂直雙管及跨越管與立管同軸的單管系統(tǒng)”，顯然是指管道分支接點較多的管段，所以引起位移的允許最大值要小一些，實際上是要求不大于10mm。上述所謂“水平管或總立管”，是指管道分支接點較少的管段，16而對于無分支接點的管段，北京市建筑設計研究院《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》和《全國民用建筑工程設計技術(shù)措施—暖通空調(diào)·動力》，都提出“間距應保證伸縮量不大于補償器或自然補償所能吸收的最大補償量。”而對于無分支接點的管段，北京市建筑設計研究院《建筑設備專173.補償器對固定支架作用力?

固定支架承受的水平荷載包括：※活動支架因熱伸縮引起的摩擦反力；※補償器因熱伸縮引起的彈性反力；

※因內(nèi)壓不平衡產(chǎn)生的推力。

3.補償器對固定支架作用力?181）力是矢量，有方向性。應在得到數(shù)值的同時，明確其方向。1）力是矢量，有方向性。應在得到數(shù)值的同時，明確其方向。192）應以每個固定支架為對象，分析來自補償器彈性力、滑動支架摩擦力和內(nèi)壓不平衡推力作用的方向和數(shù)值。方向相同疊加，方向相反抵消，判斷哪些是“平衡”的固定支架，哪些是“受力”的固定支架？2）應以每個固定支架為對象，分析來自補償器彈性力、滑動支架摩203）還應研究和比較哪些力是在熱態(tài)運行時發(fā)生，哪些力是在冷態(tài)水壓試驗時發(fā)生？取“熱態(tài)運行”或“冷態(tài)水壓試驗”時的較大值，作為固定支架強度設計的依據(jù)。3）還應研究和比較哪些力是在熱態(tài)運行時發(fā)生，哪些力是在冷態(tài)水214）活動支架摩擦反力和補償器彈性反力對于固定支架作用力的大小和方向，彎管補償器或波紋補償器是相同的，但內(nèi)壓不平衡產(chǎn)生的推力則有顯著的區(qū)別。這是波紋補償器常出現(xiàn)工程事故的主要原因。4）活動支架摩擦反力和補償器彈性反力對于固定支架作用力的大小22彎管補償器彎管補償器23

彎管補償器的整體是彈性元件，依靠整體構(gòu)件的變形以形成熱伸縮的補償量。

但彎管本身是剛性的，在允許承壓條件下，內(nèi)壓作用不會引起彎管內(nèi)腔的變形。彎管補償器的整體是彈性元件，依靠整體構(gòu)件的變形以形成熱伸24對于彎管補償器:內(nèi)壓力P均勻作用于管內(nèi)各表面。其中：環(huán)向力作用于管壁，由管壁材料所承受,不會使管道內(nèi)腔發(fā)生變形。對于彎管補償器:25暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件26

軸向力（即“盲板力”）作用于固定支架左側(cè)，大小為內(nèi)壓P乘以管斷面積，方向為←。軸向力也作用于固定支架右側(cè)，大小相同，方向為→。由于兩個力大小相等而方向相反，彎管補償器內(nèi)壓對固定支架的合力為零。軸向力（即“盲板力”）作用于固定支架左側(cè)，大小為內(nèi)壓P27波紋補償器波紋補償器28

波紋補償器是彈性元件，與彎管補償器依靠整體構(gòu)件的變形以形成補償量不同，需要用波紋本身的變形以形成補償量。熱伸縮和內(nèi)壓作用，都會引起波紋本身的變形。波紋補償器是彈性元件，與彎管補償器依靠整體構(gòu)件的變形以形29暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件30

壓力P均勻作用于管內(nèi)各表面。其中：環(huán)向力作用于管壁，由管壁材料所承受。

軸向力作用于波紋，引起波紋的變形，并通過管道作用于兩端的固定支架。壓力P均勻作用于管內(nèi)各表面。其中：31固定支架左側(cè)承受的軸向力，方向為→，大小為P乘以波紋的斷面積，即:固定支架左側(cè)承受的軸向力，方向為→，大小為P乘以波紋的斷32

固定支架右側(cè)承受作用于彎管處的軸向力（盲板力），方向也為→，大小為P乘以管斷面積，即：固定支架右側(cè)承受作用于彎管處的軸向力（盲板力），方向也為33由于兩個力方向相同，內(nèi)壓對固定支架的作用力為兩個力的合力。即:由于兩個力方向相同，內(nèi)壓對固定支架的作用力為兩個力的合力。即34例如：D300mm管道上波紋補償器的直徑為350mm，管內(nèi)壓力為1.0MPa。內(nèi)壓對固定支架的作用力為兩個力的合力約96kN：例如：D300mm管道上波紋補償器的直徑為350mm，管內(nèi)壓35如果水壓試驗壓力為工作壓力的1.5倍，則水壓試驗對固定支架的作用力將達到：14424kgf（14.4tf≌

140kN）如果水壓試驗壓力為工作壓力的1.5倍，則水壓試驗對固定支36

而對于波紋補償器左側(cè)的固定支架，由于承受左側(cè)另一個波紋補償器的內(nèi)壓作用力，由于兩個力大小相等而方向相反，合力為零，會是一個“平衡”固定支架。但是，當采取分段試壓或其間有閥門關(guān)閉時，仍會是“受力”固定支架。而對于波紋補償器左側(cè)的固定支架，由于承受左側(cè)另一個波37

所以，第一，即使是相同的波紋補償器，對固定支架的作用力也會因配置方式各異而不同?？梢?，把設計責任推給波紋補償器廠家是沒有道理的。所以，第一，即使是相同的波紋補償器，對固定支架的作用力也38進行管系強度設計，是研究管系（包括補償器）對固定支架的作用力，不是研究補償器本身的剛度、承壓、補償量和工作壽命，許多設計手冊或教科書已闡述得很清楚，設計人員應該具備正確設計的能力，完全不應該依賴補償器廠家的技術(shù)支持

。進行管系強度設計，是研究管系（包括補償器）對固定支架的作39

所以，第二，較大口徑的室外管道當采取分段試壓時，如果按照“平衡”固定支架設計，應設置臨時止推支座,以防試壓時損壞。對于一般室內(nèi)管道，則宜均按照“受力”固定支架設計。所以，第二，較大口徑的室外管道當采取分段試壓時，如果按照40

所以，第三，北京市建筑設計研究院《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》12.8.3條規(guī)定：

D≥100mm的彎管補償器，D≥50mm的波紋管或套筒補償器，要進行固定支架生根結(jié)構(gòu)的強度驗算。所以，第三，北京市建筑設計研究院《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》41《全國民用建筑工程設計技術(shù)措施—暖通空調(diào)·動力》(第二版)的2.4.11條的第7款，也有與此相同的規(guī)定?！度珖裼媒ㄖこ淘O計技術(shù)措施—暖通空調(diào)·動力》(第二版)424.其他問題：1)由于水壓試驗壓力大于工作壓力（例如1.5倍），而活動支架摩擦反力和補償器彈性反力只在熱態(tài)運行時發(fā)生，波紋補償器計算固定支架受力也可只按照冷態(tài)水壓試驗壓力，而不計算活動支架摩擦反力和補償器彈性反力。4.其他問題：432)由于直埋敷設管道應以管道保溫層與土壤之間的軸向摩擦反力，取代“活動支架的摩擦反力”，而管道保溫層與土壤之間的軸向摩擦反力較大，波紋補償器宜成對布置，以使對固定支架兩側(cè)的作用力相近。2)由于直埋敷設管道應以管道保溫層與土壤之間的軸向摩擦反力443)室內(nèi)垂直管道上的波紋補償器，宜布置在兩個固定支架之間的上端，可以減小內(nèi)壓對固定支架的作用力。3)室內(nèi)垂直管道上的波紋補償器，宜布置在兩個固定支架之間的45暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件464)不要過多地設置補償器。鋼管線膨脹系數(shù)為0.012mm/m·K，水平干管或總立管保證分支管接點處的最大位移≤40mm，中間固定、不設補償器的直段長度，一般散熱器采暖系統(tǒng)，可達60m以上，空調(diào)水、地面輻射或冷卻水系統(tǒng)更可達100m以上。4)不要過多地設置補償器。鋼管線膨脹系數(shù)為0.012mm475）為增加安全度，應細化干管與分支管接點處的構(gòu)造設計，例如：分支管用不少于兩個彎頭與干管連接等。6）有條件時，盡量采用彎曲管段自然補償，并優(yōu)先采用彎管補償器。5）為增加安全度，應細化干管與分支管接點處的構(gòu)造設計，例如：48五、設備的降噪和隔振設計1.噪聲控制的若干主要環(huán)節(jié)※目的是減少設備的噪聲對室內(nèi)和室外環(huán)境的影響，使之符合標準的規(guī)定?！案袈暋?、“吸聲”與“消聲”的方法和途徑五、設備的降噪和隔振設計49※“聲功率級”與“聲壓級”的關(guān)系與區(qū)別※要求高的房間，不能僅按一個頻率而應按各倍頻帶中心頻率計算※根據(jù)對不同頻率的消聲要求，選擇不同性質(zhì)的消聲器※“聲功率級”與“聲壓級”的關(guān)系與區(qū)別502.關(guān)于隔振

建筑物(特別是住宅類居住用建筑)內(nèi)各類風機和水泵泵）等設備振動,使之對其他環(huán)境的影響減弱到允許的程度。2.關(guān)于隔振513.振動傳遞比(T)F設備驅(qū)動時的擾動頻率FO減振體系的自振頻率3.振動傳遞比(T)52暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件53

各類建筑和設備振動傳遞比T的建議值，可參考北京市建筑設計研究院的的《建筑設備專業(yè)設計技術(shù)措施》。

各類建筑和設備振動傳遞比T的建議值，可參考北京市建筑設計54隔離固體聲的要求建筑類別振動傳遞比T很高音樂廳、歌劇院、錄音播音室、會議廳、聲學實驗室0.01～0.05較高醫(yī)院、影劇院、旅館、學校、高層公寓、住宅、圖書館0.05～0.20一般辦公室、多功能體育館、餐廳、商店0.20～0.40要求不高或不考慮工廠、地下室、車庫、倉庫0.80～1.00隔離固體聲的要求建筑類別振動傳遞比T很高音樂廳、歌劇院、錄音55

4.設備的減振設計就是確定如何達到減振體系的自振頻率FO。ED材料的動態(tài)彈性模量ES材料的靜態(tài)彈性模量Xcm減振體系的靜態(tài)壓縮量4.設備的減振設計56金屬彈簧：金屬彈簧：57彈性材料

彈性材料58※在靜態(tài)壓縮量相同的條件下，設備驅(qū)動時的擾動頻率與振動傳遞比成反比（轉(zhuǎn)速越低的設備，振動傳遞比越大）※減振體系的靜態(tài)壓縮量，與減振體系的自振頻率和振動傳遞比成反比。減振體系的自振頻率與振動傳遞比成正比。（減振要求越高，F(xiàn)O應該越小，XCM應該越大）※在靜態(tài)壓縮量相同的條件下，設備驅(qū)動時的擾動頻率與振動傳遞59舉例（一）1）振動傳遞比：0.012）水泵的擾動頻率：F=2900/60=48.133）要求減振體系的自振頻率：

4）應采用金屬彈簧隔振器5）求減振體系的靜態(tài)壓縮量舉例（一）4）應采用金屬彈簧隔振器60舉例（二）1）振動傳遞比：0.012）水泵的擾動頻率：F=1450/60=24.173）要求減振體系的自振頻率：4）應采用金屬彈簧隔振器5）求減振體系的靜態(tài)壓縮量舉例（二）4）應采用金屬彈簧隔振器61舉例（三）1）振動傳遞比：0.052）水泵的擾動頻率：F=2900/60=48.133）要求減振體系的自振頻率：4）可采用非金屬彈簧隔振器，如用金屬彈簧隔振器，則：5）減振體系的靜態(tài)壓縮量：舉例（三）4）可采用非金屬彈簧隔振器，如用金屬彈簧隔振器，則62舉例（四）1）振動傳遞比：0.202）水泵的擾動頻率：F=2900/60=48.133）要求減振體系的自振頻率：4）可采用非金屬彈簧隔振器，如用金屬彈簧隔振器，則：5）減振體系的靜態(tài)壓縮量舉例（四）4）可采用非金屬彈簧隔振器，如用金屬彈簧隔振器，則635.隔振器的類型及其適應性1)減振體系的自振頻率f0＜5Hz（即減振要求較嚴格），應采用金屬彈簧隔振器（預應力阻尼型）或空氣彈簧隔振器。2)減振體系的自振頻率5Hz≤f0＜12Hz，宜采用金屬彈簧隔振器（預應力阻尼型）、空氣彈簧隔振器或橡膠剪切型隔振器。5.隔振器的類型及其適應性643)減振體系的自振頻率f0≥12Hz（即減振要求不太嚴格）時，可采用金屬彈簧隔振器（預應力阻尼型）、空氣彈簧隔振器、橡膠剪切型隔振器或橡膠隔振墊。3)減振體系的自振頻率f0≥12Hz（即減振要求不太嚴格）65隔振器也可按設備轉(zhuǎn)速確定：1）≤1500r/min時，宜采用彈簧隔振器；2）＞1500r/min時，可采用橡膠等彈性材料的隔振墊或橡膠隔振器。隔振器也可按設備轉(zhuǎn)速確定：666.工程實例:對某地某行政綜合大廈冷源機房噪聲和振動的處理1）基本情況2）原因的分析判斷3）處理意見6.工程實例:67六、水系統(tǒng)各類調(diào)節(jié)閥的正確使用1.靜態(tài)調(diào)節(jié)和動態(tài)調(diào)節(jié)六、水系統(tǒng)各類調(diào)節(jié)閥的正確使用68管網(wǎng)的靜態(tài)調(diào)節(jié)★靜態(tài)平衡是按照設計條件的水力平衡。★依靠系統(tǒng)的合理設計和水力平衡計算為主，不能滿足時，配置必要的水力平衡用調(diào)節(jié)閥進行過剩壓差節(jié)流，或設置增壓水泵補充壓差的不足?！锕芫W(wǎng)壓差過剩調(diào)節(jié)主要依靠手動調(diào)節(jié)閥?！锕芫W(wǎng)壓差不足調(diào)節(jié)主要采用增壓水泵。★當網(wǎng)路水力工況發(fā)生變化，需要重新進行手動調(diào)節(jié)。管網(wǎng)的靜態(tài)調(diào)節(jié)69管網(wǎng)的動態(tài)調(diào)節(jié)★動態(tài)平衡是發(fā)生偏離設計條件后利用自動調(diào)節(jié)手段進行的跟蹤水力平衡?！锕┡芫W(wǎng)一般采用自力式調(diào)節(jié)閥：包括恒流量調(diào)節(jié)閥和恒差壓調(diào)節(jié)閥?！锖懔髁空{(diào)節(jié)閥適用于定流量系統(tǒng)。外網(wǎng)壓差變化時維持被調(diào)節(jié)對象設定流量穩(wěn)定?！锖銐翰钫{(diào)節(jié)閥適用于變流量系統(tǒng)。外網(wǎng)壓差變化或被調(diào)節(jié)對象內(nèi)部系統(tǒng)流量變化時，維持被調(diào)節(jié)對象設定壓差穩(wěn)定。管網(wǎng)的動態(tài)調(diào)節(jié)70

2.調(diào)節(jié)閥配置是否越多越好？如何理解《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》4.8.14條的規(guī)定？

“……采暖系統(tǒng)各并聯(lián)環(huán)路，應設置關(guān)閉和調(diào)節(jié)裝置?！边@一條條文說明的解釋：“……當有調(diào)節(jié)要求時，應設置調(diào)節(jié)閥……無調(diào)節(jié)要求時，只需裝設關(guān)閉用的閥門?！?.調(diào)節(jié)閥配置是否越多越好？71閥門配置使用不當造成負面效應的工程實例※青海西寧某工程采暖管道入口配置過于復雜，造成過大的壓力損失，利少而弊多。供水管和回水管共設有截止閥4個、止回閥1個、調(diào)節(jié)閥3個、過濾器2個，致使距離僅有數(shù)十公尺，自鍋爐房循環(huán)水泵出口壓力表至本入口供水管壓力表的壓力降＞20m水柱。如下圖：閥門配置使用不當造成負面效應的工程實例72暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件73※北京沙河某高層住宅配置了恒壓差調(diào)節(jié)閥※某辦公樓盲目配置了所有調(diào)節(jié)閥※北京沙河某高層住宅74※所有閥門都只能調(diào)節(jié)過盈量。※所有閥門都具備調(diào)節(jié)功能，只不過調(diào)節(jié)性能不同而已?！虚y門的調(diào)節(jié)手段都是改變閥開度，即改變閥的阻力特性S值。※開度與S值成反比?！虚y門都只能調(diào)節(jié)過盈量。753.靜態(tài)調(diào)節(jié)閥的特性※流量特性是指介質(zhì)流過調(diào)節(jié)閥的相對流量與調(diào)節(jié)閥的相對開度之間的關(guān)系。※理想的調(diào)節(jié)閥宜具備直線流量特性、等百分比流量特性或拋物線流量特性，并應有較大的阻力以達到必要的閥權(quán)度。3.靜態(tài)調(diào)節(jié)閥的特性76※具備開度與流量呈線性和高阻兩個基本特征的水力平衡用手動調(diào)節(jié)閥，包括普通調(diào)節(jié)閥和平衡閥（平衡閥和普通調(diào)節(jié)閥的主要區(qū)別是在閥的兩端留有測壓口）?！邆溟_度與流量呈線性和高阻兩個基本特征的水力平衡用手動調(diào)774.動態(tài)調(diào)節(jié)閥的特性※調(diào)節(jié)特性：恒流量、恒壓差?！?qū)動方式：自力式、外力驅(qū)動（電動、氣動等）式。4.動態(tài)調(diào)節(jié)閥的特性78

恒流量調(diào)節(jié)閥

在外網(wǎng)壓差≧3m的條件下，在對應于一定口徑閥門的允許流量范圍內(nèi)，可手動設定被調(diào)節(jié)對象的額定流量。當外網(wǎng)壓差發(fā)生變化時，根據(jù)閥外的壓差信號自力改變閥的開度，使包括被調(diào)節(jié)對象的系統(tǒng)和調(diào)節(jié)閥在內(nèi)的阻力特性S值，與閥外的壓差ΔP等比變化，維持被調(diào)節(jié)對象的流量穩(wěn)定。恒流量調(diào)節(jié)閥79由于調(diào)節(jié)閥內(nèi)被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)的阻力特性是不變的，僅可改變閥的開度以改變總阻力特性S值，故只需取調(diào)節(jié)閥兩端的壓差信號，作為自力調(diào)節(jié)的依據(jù)，即使得調(diào)節(jié)閥兩端的壓差保持基本恒定。調(diào)節(jié)原理可用下式說明：ΔP=S·G2

G=(ΔP/S)0.5由于調(diào)節(jié)閥內(nèi)被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)的阻力特性是不變的，僅可改變閥80恒壓差調(diào)節(jié)閥在外網(wǎng)壓差≧3m的條件下，在對應一定口徑閥門的允許調(diào)節(jié)范圍內(nèi)，可手動設定閥后的壓差。當末端設備采用自力式溫控閥或其它調(diào)節(jié)構(gòu)件時，閥前后的理想壓差值為10—30kPa，并不宜大于60kPa。因此要求維持被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水的總壓差基本恒定。恒壓差調(diào)節(jié)閥81暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件82暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件83暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件84當受以下因素的影響時，被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水的總壓差將發(fā)生變化：1由于外網(wǎng)壓差增大，使閥后壓差相應增大，恒壓差調(diào)節(jié)閥可根據(jù)閥后的壓差信號，自力改變閥的開度，使閥后壓差穩(wěn)定。

當受以下因素的影響時，被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水的總壓差將發(fā)生852由于被調(diào)節(jié)對象的系統(tǒng)流量變小，使設置于供水入口的紅閥后的壓力由于節(jié)流壓降變小而升高，使設置于回水出口的蘭閥前的壓力由于節(jié)流壓降變小而下降，調(diào)節(jié)閥組內(nèi)被調(diào)節(jié)對象壓差增大，可根據(jù)兩個閥的壓差信號，自力改變閥的開度，使閥后壓差穩(wěn)定。2由于被調(diào)節(jié)對象的系統(tǒng)流量變小，使設置于供水入口的紅閥后的86

由于恒壓差調(diào)節(jié)閥是為保持被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水的總壓差基本恒定，需取被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水兩端的壓差信號，作為自力調(diào)節(jié)的依據(jù)，即使得系統(tǒng)供回水兩端的壓差保持基本恒定。由于恒壓差調(diào)節(jié)閥是為保持被調(diào)節(jié)對象系統(tǒng)供回水的總87根據(jù)上述原理:1如僅在建筑采暖入口設置，可保持緊靠建筑采暖入口處的壓差穩(wěn)定。但如果被調(diào)節(jié)對象的干管系統(tǒng)有較大壓降，由于各立管流量變化，離入口較遠立管的壓差仍不能保持穩(wěn)定。因此，要求每一立管也要設置。根據(jù)上述原理:882同例，如僅在立管設置，可保持立管根部的壓差穩(wěn)定。但如果立管有較大壓降，由于各戶內(nèi)系統(tǒng)流量變化，離立管根部較遠的戶內(nèi)系統(tǒng)壓差仍不能保持壓差穩(wěn)定。因此，要求每一戶內(nèi)系統(tǒng)也要設置。2同例，如僅在立管設置，可保持立管根部的壓差穩(wěn)定。但如果立89保持壓差穩(wěn)定的其它方法設被調(diào)節(jié)對象為兩個并聯(lián)環(huán)路組成，每一環(huán)路的流量為10m3/h，總流量為20m3/h。當一個環(huán)路被關(guān)斷，而入口壓差保持不變時：1未關(guān)斷環(huán)路的流量將增加。2被調(diào)節(jié)對象總流量將減少。3新流量將平衡于該流量通過公共段和未關(guān)斷環(huán)路管段的阻力，仍等同于入口壓差。保持壓差穩(wěn)定的其它方法90未關(guān)斷環(huán)路阻力占總阻力的比例未關(guān)斷環(huán)路流量增加比例總流量20％58％15.8m3/h26％50％15.6m3/h80％8％10.8m3/h末端環(huán)路阻力占總阻力的比例不同時的流量變化未關(guān)斷環(huán)路阻力占總阻力的比例未關(guān)斷環(huán)路流量增加比例總流量2091DBJ11-602-2006《居住建筑節(jié)能設計標準》6.4.1條（部分強制性條文

）室外管網(wǎng)應進行嚴格的水力平衡計算，使各環(huán)路之間（不包括公共段）的計算壓力損失相對差額不大于15％。當室外管網(wǎng)水力平衡計算達不到上述要求時，熱力站和建筑物熱力入口應設置靜態(tài)平衡閥。必要時應根據(jù)同一供熱系統(tǒng)建筑物內(nèi)系統(tǒng)的情況，設置自力式流量控制閥或自力式壓差控制閥。DBJ11-602-2006《居住建筑節(jié)能設計標準》92DBJ11-602-2006《居住建筑節(jié)能設計標準》

6.4.1條的條文說明：

“……實踐證明，室內(nèi)散熱器恒溫閥的動作引起系統(tǒng)壓差的變化不會太大，因此，只在某些條件下需要設置流量控制閥或壓差控制閥。”

DBJ11-602-2006《居住建筑節(jié)能設計標準》93如何看待標準或通用圖集？任何國家或地方的“標準圖集”或“通用圖集”，都是推薦性的，供設計人選擇引用，以減輕個體設計的重復勞動，并不具備規(guī)范或標準的同等效力。如何看待標準或通用圖集？945.分室溫控的基本思想*采用質(zhì)量較好的手動兩通或三通調(diào)節(jié)閥實施分室溫度控制，可能更適合投資條件受限和供暖不足的普遍實際情況。*即使有條件采用恒溫閥時，也應該在弄清楚其水力特性基礎(chǔ)上，正確加以應用。5.分室溫控的基本思想95(1)適合于雙管系統(tǒng)：高阻兩通恒溫閥※按不同預置設定功能分成若干型號※一般情況下應采用DN15，少量需采用DN20，※無區(qū)別地采用較大口徑不利于水力平衡。(1)適合于雙管系統(tǒng)：高阻兩通恒溫閥96(2)適合于單管系統(tǒng)：三通恒溫閥和低阻兩通恒溫閥則必須有DN15、DN20、DN25甚至更大口徑，以根據(jù)串接散熱器的負荷適當選配。(2)適合于單管系統(tǒng)：三通恒溫閥和低阻兩通恒溫閥則必須有D97*雙管系統(tǒng)高阻兩通恒溫閥應用中的主要問題，是極易堵塞，對總體供熱不足和運行管理粗放的系統(tǒng)，利少弊多。*恒溫閥在單管系統(tǒng)中應用，則發(fā)生問題較多，最突出的是采用兩通恒溫閥加跨越管的做法時，不適當?shù)赜昧烁咦韬銣亻y。*雙管系統(tǒng)高阻兩通恒溫閥應用中的主要問題，是極易堵塞，對總98*單管系統(tǒng)采用低阻兩通恒溫閥加跨越管的做法，應該核算散熱器的進流系數(shù)，不應小于30％。進流系數(shù)取決于散熱器通路和跨越管通路的阻力比，與恒溫閥、散熱器和兩個通路的管徑匹配有關(guān)，有一個較為復雜的計算過程。有些工程因散熱器的進流量過小，不得不在跨越管段上再加閥門。*單管系統(tǒng)采用低阻兩通恒溫閥加跨越管的做法，應該核算散熱器99

散熱器進流系數(shù)

S1為散熱器通路阻力特性S2為跨越管通路阻力特性散熱器進流系數(shù)S1為散熱器通路阻力特性100暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件101國外調(diào)節(jié)閥阻力特性大都用KV標記，KV值是閥前后壓差為100kPa時的流量（m3/h），也即KV值所標記的流量條件下，閥的阻力為100kPa。而KVS值則為閥全開條件下的阻力特性。顯然，設計計算條件應按可按下式將KVS值換算為常用的局部阻力系數(shù)ζ值。國外調(diào)節(jié)閥阻力特性大都用KV標記，KV值是閥前后壓差為1102暖通空調(diào)常見問題和若干新技術(shù)的合理應用ppt課件103式中：A為換算系數(shù)，可見下表：DN(mm)152025A100kPa(m3/h)20.01050.003160.00122式中：A為換算系數(shù)，可見下表：DN(mm)1104幾種典型低阻兩通恒溫閥按KVS換算的ζ值DNDanfossRTD—G型HoneywelUBG型HoneywelH型1524377.82030109.510.52542--10.5幾種典型低阻兩通恒溫閥按KVS換算的ζ值D105型號KVS

ζ最大壓差RTD—G152.00m3/h242mRTD—G203.25m3/h302mRTD—G254.40m3/h421.6m型號KVSζ最大壓差RTD—G152.106采用ζ≦2的低阻力散熱器（如鑄鐵散熱器）條件下，DANFOSS公司的RTD—G型兩通恒溫閥加跨越管的散熱器進流系數(shù)計算結(jié)果為：散熱器通路跨越管通路散熱器進流系數(shù)DN15DN150.277DN20DN150.390DN20DN200.250DN25DN150.470DN25DN200.317DN25DN250.218采用ζ≦2的低阻力散熱器（如鑄鐵散熱器）條件下，DANF107當采用散熱器的ζ=2時,Honeywel—UBG型兩通兩通恒溫閥加跨越管的散熱器進流系數(shù)計算結(jié)果為：（由于阻力太大，散熱器進流系數(shù)太小，不適合在單管跨越式系統(tǒng)中應用）

散熱器通路跨越管通路散熱器進流系數(shù)DN15DN150.24DN20DN150.26DN20DN200.15DN25DN15DN25DN20DN25DN25當采用散熱器的ζ=2時,Honeywel—UBG型兩通108當采用散熱器的ζ=2時,Honeywel—H型兩通恒溫閥加跨越管的散熱器進流系數(shù)計算結(jié)果為：

散熱器通路跨越管通路散熱器進流系數(shù)DN15DN150.363DN20DN150.49DN20DN200.33DN25DN150.66DN25DN200.51DN25DN250.38當采用散熱器的ζ=2時,Honeywel—H型兩通恒溫109由此可見，并不是所有的兩通恒溫閥都可應用于單管系統(tǒng)。例如：DANFOSS公司的RTD—G型和HONEYWEL—H型，以及水阻特性系數(shù)不大于RTD—G型的其它低阻兩通恒溫閥，才可以應用于單管系統(tǒng)。

由此可見，并不是所有的兩通恒溫閥都可應用于單管系統(tǒng)。例如110三通恒溫閥是直接針對單管系統(tǒng)的，但水阻仍偏大，以Honeywel公司的產(chǎn)品為例，其數(shù)值為：※

DN15KVS=2.16ζ=20全開時的旁通率約58％S=0.010460※

DN20KVS=3.10ζ=32全開時的旁通率約42％S=0.002274三通恒溫閥是直接針對單管系統(tǒng)的，但水阻仍偏大，以Honeyw111采用ST-11型手動三通調(diào)節(jié)閥散熱器組的計算阻力特性S值DN150.01850DN200.00531DN250.00187采用ST-11型手動三通調(diào)節(jié)閥112PETTINAROLI---930C旁通閥1配置圖式PETTINAROLI---930C旁通閥1132散熱器組的阻力計算DN15角通恒溫閥KVS=1.3ζ=56.4DN20旁通閥KVS=3.0ζ=35.2當采用ζ≦2的低阻力散熱器（如鑄鐵散熱器）條件下，散熱器進流系數(shù)計算結(jié)果為：2散熱器組的阻力計算114一個散熱器組的綜合阻力特性為：S=0.00569當流量為440kg/h,一個散熱器組的阻力值為：ΔP=S·G2=1101.6Pa=1.1016kPa共9組散熱器組的阻力值為：9×1.1016=9.914kPa一個散熱器組的綜合阻力特性為：1153管道的阻力計算采用塑料類管材25×2.5，設總長度為80m，查DBJ01-605-2000附錄L-1和附錄L-2，流量440kg/h,沿程阻力為:80×130×0.8=8320Pa=8.32kPa局部阻力按沿程阻力的10％，則管道的總阻力為：8.32×1.1=9.152kPa3管道的阻力計算1165結(jié)論戶內(nèi)系統(tǒng)總阻力,可控制在DBJ01-605-2000規(guī)定(不大于30kPa)的范圍內(nèi)。5結(jié)論117七、公共建筑通風的若干問題七、公共建筑通風的若干問題1181.廚房通風（風量、風壓與多種狀態(tài)下的風量平衡）A排風量估算當不具備計算條件時,也可按下列換氣次數(shù)估算:中餐灶間60次·h―1

西餐灶間40次·h―1

其它部分20次·h―1

1.廚房通風119(1)應設置全面排風設備,以解決爐灶排氣罩排風設備不運行時的排風,全面排風量不宜小于5次·h―1。(2)在爐灶排氣罩排風設備不運行時,廚房仍應維持適度負壓。(3)爐灶排氣罩排風設備的風壓,不宜小于800Pa。(4)燃氣的廚房排風設備應防爆。(1)應設置全面排風設備,以解決爐灶排氣罩排風設備不運行時120送風量(根據(jù)當?shù)氐臍夂蛱卣?有組織的送風量不宜小于排風量的75％。其中:經(jīng)冷熱處理的新風25％左右,送至人員崗位。經(jīng)過濾處理的新風

50％左右,送至排氣罩邊。其它的25％左右,為廚房負壓引起的從其它房間(如餐廳)補入的空氣。送風量(根據(jù)當?shù)氐臍夂蛱卣?1212.公共衛(wèi)生間的通風※

不管有無外窗的公共衛(wèi)生間，都應設置機械排風，因為當外窗迎風時，開窗將使衛(wèi)生間的壓力大于走廊而引起臭味進入其他房間?！?/p>

公共衛(wèi)生間的排風,如果只設衛(wèi)生間通風器,不能直接排向室外而采用垂直風道，則應符合《高層民用建筑設計防火規(guī)范》8.5.5條的規(guī)定。此種只設衛(wèi)生間通風器排入垂直風道的做法，效果非常不好，宜配置屋頂排風機（或同時配置屋頂排風機）。

2.公共衛(wèi)生間的通風1223.根據(jù)空間的“相對壓力程度”、進風條件和氣流、潔凈度要求等因素，選擇確定機械通風的三種方式：又送又排、只送不排、只排不送。3.根據(jù)空間的“相對壓力程度”、進風條件和氣流、潔凈度要求等1234.排風管道（特別是廚房、衛(wèi)生間和其他有害物的排風）室內(nèi)段應保持負壓排風設備應設于出口端4.排風管道（特別是廚房、衛(wèi)生間和其他有害物的排風）室內(nèi)段應1245.清潔度相對較好房間的排風，可以排入地下汽車庫。有利于改善車庫冬季的熱環(huán)境有利于簡化系統(tǒng)配置也是排風熱回收的一種方式5.清潔度相對較好房間的排風，可以排入地下汽車庫。1256.關(guān)于排風熱回收國家標準《公共建筑節(jié)能設計標準》提倡排風熱回收，但未強制。而現(xiàn)行（2005年）北京市《公共建筑節(jié)能設計標準》則規(guī)定為強制性條文。排風熱回收需要配置集中排風系統(tǒng)，同時占用較多的建筑空間，且造價較高，因此只做了部分強制性規(guī)定。待批的北京市新《公共建筑節(jié)能設計標準》又對排風熱回收的要求作了適度放寬：

6.關(guān)于排風熱回收1262005年標準2009年新標準全空氣直流式空調(diào)系統(tǒng)總送風量3000-10000m3/h的全空氣直流式系統(tǒng)，應至少有總送風量的80％設置熱回收裝置。相同房間冷/熱末端設備加集中新風的空調(diào)系統(tǒng)設計最小新風量≥20000m3/h，應至少有相當于總新風量的40％設置熱回收裝置。設計最小新風量≥40000m3/h，應至少有相當于總新風量25％的排風設置熱回收裝置。2005年標準2009年新標準全空氣直流式空調(diào)系統(tǒng)總送風量3127待批新標準引入了“凈能量回收效率”的概念。計算排風能量回收的節(jié)能效率時，不但要考慮空氣/空氣能量回收裝置本身的交換效率，還應同時計算送、排風機增加的功耗。北京地區(qū)能量回收裝置主要用于冬季，夏季新風與排風的溫度差一般小于8℃，因此，凈回收效率只對冬季提出要求。待批新標準引入了“凈能量回收效率”的概念。計算排風能量回1287.關(guān)于全新風直流式空調(diào)系統(tǒng)※全新風直流式系統(tǒng)，近年有些“流行”，主要是國外熱回收廠家的炒作。進入的室外空氣，不是衛(wèi)生標準所需要的最小新風量，而是按照設計負荷和送風焓差所確定的全部空調(diào)送風量，其數(shù)值至少是最小新風量的3倍。雖然，進入的室外空氣與扣除了衛(wèi)生間等排風系統(tǒng)排風和維持室內(nèi)正壓滲出風量以后的剩余排風量進行了熱交換，但仍然是不節(jié)能的。7.關(guān)于全新風直流式空調(diào)系統(tǒng)129

排風的能量不可能全部回收排風量越多，不可回收的能量就越多。例如：某總風量10000m3/h、新風量3000m3/h的有回風的系統(tǒng)，排風量應該小于3000m3/h，如回收效率取60％，即3000m3/h排風中的40％能量是不能回收的。排風的能量不可能全部回收130

如果采用全新風直流式，空調(diào)總風量10000m3/h的系統(tǒng)，新風量也是10000m3/h，排風量如果是8000m3/h，回收效率仍取60％，則8000m3/h排風中的40％能量是不能回收的。8000m3/h排風不能回收的能量，當然要大于3000m3/h排風不能回收的能量。如果采用全新風直流式，空調(diào)總風量10000m3/h的系統(tǒng)131當全空氣系統(tǒng)最小新風比≥50％時，可以采用直流式空調(diào)系統(tǒng)，并設置能量回收裝置，且能量回收裝置的熱交換效率較高時，才可能達到與利用50％回風時的節(jié)能量相當。因此，除了有特殊要求（例如不允許使用回風）的空調(diào)房間以及在過渡季節(jié)以外，不宜采用“直流系統(tǒng)”?！靶嘛L量越多房間空氣品質(zhì)越好”的觀念是片面的。只要新風送風量符合衛(wèi)生標準的規(guī)定，并不存在“空氣品質(zhì)”問題。當全空氣系統(tǒng)最小新風比≥50％時，可以采用直流式空調(diào)系統(tǒng)132室內(nèi)正壓值(Pa)無外窗的房間有外窗,密封性較好的房間有外窗,密封性較差的房間50.60.70.8101.01.21.5151.51.82.2202.12.53.0252.53.03.6302.73.34.0353.03.84.5403.24.25.0453.44.75.7503.65.36.58.保持室內(nèi)正壓每小時所需的新風換氣次數(shù)北京市建筑設計研究院.建筑設備專業(yè)設計技術(shù)措施：中國建筑工業(yè)出版社，1998室內(nèi)正壓值(Pa)無外窗的房間有外窗,密封有外窗,密封5133北京市建筑設計研究院.建筑設備專業(yè)技術(shù)措施：中國建筑工業(yè)出版社，2006

保持正壓所需風量，宜按縫隙法計算，可參照下表確定

單位長度縫隙的滲漏風量

圍護結(jié)構(gòu)兩側(cè)壓差（Pa）縫隙滲漏風量(m3/m·h)單層鋼窗雙層鋼窗門52.61.816.6104.02.823.5206.14.333.3257.14.937.25010.97.652.6注：門縫寬度為0.002m。北京市建筑設計研究院.建筑設備專業(yè)技術(shù)措施：中國建筑工業(yè)出134八、建筑防排煙設計中的若干“邊緣”問題1.豎向疏散通道機械加壓送風量計算中的若干問題《建筑設計防火規(guī)范》9.3.2條規(guī)定：“機械加壓送風防煙系統(tǒng)的加壓送風量應經(jīng)計算確定。當計算結(jié)果與表……的規(guī)定不一致時，應采用較大值?！薄陡邔用裼媒ㄖO計防火規(guī)范》8.3.2條也有此規(guī)定。八、建筑防排煙設計中的若干“邊緣”問題135

所謂“計算確定”，就是壓差法和風速法。※風速法，需要的計算參數(shù)是：同時開啟門的計算數(shù)量、門洞的平均風速、漏風附加率、背壓系數(shù)，其中風速、漏風附加率、背壓系數(shù)三項的取值范圍較寬，計算值的意義何在？所謂“計算確定”，就是壓差法和風速法。136※壓差法，需要的計算參數(shù)是：門窗縫隙總面積（門的數(shù)量、每個門縫長和縫寬）、壓差。如果防煙樓梯間與前室之間、前室與走廊之間的縫隙面積相等，比較容易達到余壓值均為25Pa。當縫隙面積略有差異，也可以使防煙樓梯間余壓值40-50Pa、前室余壓值保持在25-30Pa的幅度范圍內(nèi)?！鶋翰罘?，需要的計算參數(shù)是：門窗縫隙總面積（門的數(shù)量、每個137但在通常情況下，防煙樓梯間與前室之間、前室與走廊之間的縫隙面積會有較大差異，縫隙寬度也難以確定，因此計算結(jié)果的可靠性很難說。因此，在防煙樓梯間與前室之間、前室與走廊之間，配置自力式“超壓閥”是很有必要的。但在通常情況下，防煙樓梯間與前室之間、前室與走廊之間的縫1382.排煙與排風系統(tǒng)相結(jié)合問題（1）排風系統(tǒng)與排煙系統(tǒng)分區(qū)的劃分一致時，可合用風管系統(tǒng)，斷面按兩種系統(tǒng)比較的較大值采用。由于平時通風有噪聲限制，宜各自采用不同的風機。（2）當排風系統(tǒng)大于一個排煙系統(tǒng)分區(qū)時，如合用風管，由于排風系統(tǒng)的風口需常開，則在火災時需自動將其它排煙系統(tǒng)分區(qū)的風口關(guān)閉，控制較為復雜，因而可靠性較差。2.排煙與排風系統(tǒng)相結(jié)合問題139（3）汽車庫平時通風與火災排煙合用一臺風機的做法，就可能不盡合理：①風量不同。平時通風與火災排煙雖同為6次/h，但后者為按照實際層高計算，前者可按照3m層高計算且宜為可變風量。（3）汽車庫平時通風與火災排煙合用一臺風機的做法，就可能不盡140②所需要風壓不同。③允許噪聲標準不同，即使配消聲器，也應核算對室外環(huán)境的影響。④使用頻率最高的是平時通風，火災排煙可能永遠不用。合用一臺（變速）風機，就不能使使用頻率最高的平時通風在高效率下運行。②所需要風壓不同。141

3.剪刀樓梯合用前室時的處理根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》6.1.2.3條規(guī)定，“剪刀樓梯間應各自設置前室。塔式住宅確有困難時可設置一個前室，但兩座樓梯間應分別設加壓送風系統(tǒng)。”

3.剪刀樓梯合用前室時的處理142※兩個剪刀樓梯間合用前室（樓梯間不論是否具備自然排煙條件，必須分別設加壓）1）如果前室具備自然排煙條件，前室可以不設置機械加壓送風系統(tǒng)。2）如果合用前室不具備自然排煙條件，應對防煙樓梯間及合用前室分別加壓。3）如果樓梯間前室不具備自然排煙條件，可僅對樓梯間加壓，前室不送風?！鶅蓚€剪刀樓梯間合用前室（樓梯間不論是否具備自然排煙條件，143※兩個剪刀樓梯間各自設置前室樓梯間有自然排煙條件時可以不設加壓

樓梯間無自然排煙條件時，各自設置的前室中，因為其中一個是合用前室，另一個必是樓梯間前室，任意一個樓梯間在某一層與合用前室連通，而在上一層或下一層則與樓梯間前室連通。樓梯間加壓送風量都應按照合用前室或樓梯間前室的較大值確定?！鶅蓚€剪刀樓梯間各自設置前室1441）如果合用前室和樓梯間前室均具備自然排煙條件，剪刀樓梯間可按照自身需要確定機械加壓送風量。合用前室和樓梯間前室均可以不設置機械加壓送風系統(tǒng)。1）如果合用前室和樓梯間前室均具備自然排煙條件，剪刀樓梯間可1452）如果合用前室不具備、而樓梯間前室具備自然排煙條件，合用前室應單獨加壓。（樓梯間加壓風量較?。?）如果合用前室具備、而樓梯間前室不具備自然排煙條件，合用前室和樓梯間前室均可以不設置機械加壓送風系統(tǒng)，但樓梯間應按照“僅對樓梯間加壓、前室不送風”確定機械加壓送風量。（樓梯間加壓風量較大）2）如果合用前室不具備、而樓梯間前室具備自然排煙條件，合用前1464）如果合用前室和樓梯間前室均不具備自然排煙條件，合用前室應加壓，樓梯間前室則可不加壓，而兩個剪刀樓梯間均應按照“僅對樓梯間加壓、前室不送風”確定機械加壓送風量。（樓梯間加壓風量較大）4）如果合用前室和樓梯間前室均不具備自然排煙條件，合用前室應1474.當防煙分區(qū)面積超過規(guī)定且設置擋煙垂壁確有困難時的處理原則上每個排煙系統(tǒng)分區(qū)都應設置排煙口，但當防煙分區(qū)面積超過規(guī)定且設置擋煙垂壁確有困難，以及長度較長的走道，可將一個防煙分區(qū)劃分成幾個面積不超過規(guī)定的排煙系統(tǒng)，每個系統(tǒng)風量總和應為整個排煙分區(qū)的排煙量，各排煙系統(tǒng)應同時動作。4.當防煙分區(qū)面積超過規(guī)定且設置擋煙垂壁確有困難時的處理1485.通風空調(diào)系統(tǒng)的防煙要求

根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》8.1.4條的規(guī)定，對通風空調(diào)系統(tǒng)不僅有防火要求，也有防煙要求。（不僅設防火閥）5.通風空調(diào)系統(tǒng)的防煙要求1496.地下室與地上層共用樓梯間時的處理根據(jù)《高層民用建筑設計防火規(guī)范》6.2.8條關(guān)于“地下室與地上層不應共用樓梯間，當必須共用樓梯間時，應隔開”的規(guī)定，地上與地下同一位置設置樓梯間且在首層用防火門隔開時,其加壓送風系統(tǒng)的風量應同時滿足地上和地下的要求，且送風口應分別設置?？傦L量應為地上和地下各自風量的疊加。

6.地下室與地上層共用樓梯間時的處理150問：樓梯間正壓送風地上地下共用風道風機（風量沒疊加），用電動風口，可以嗎？答：這種做法在《實用供熱空調(diào)設計手冊》的第二版中有。有些地區(qū)（如天津）也允許這樣做。但是我覺得不可靠，因為在火災時，所有豎向疏散通道的防排煙系統(tǒng)，必須全部正常運行，而不是部分（地上和地下）分別運行。問：樓梯間正壓送風地上地下共用風道風機（風量沒疊加），用電動151因此，北京市建筑設計研究院的《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》18.3.4條中規(guī)定：“地上與地下同一位置設置樓梯間且在首層用防火門隔開時,其加壓送風系統(tǒng)的風量應同時滿足地上和地下的要求，且送風口應分別設置。”

請注意是要求“同時滿足”。而不是“地上和地下分別滿足”。因此，北京市建筑設計研究院的《建筑設備專業(yè)技術(shù)措施》181527.長度超過規(guī)定（一般為20m，非高層公共建筑40m）的疏散內(nèi)走道※應盡量采用可開啟外窗的自然排煙；※“內(nèi)走道”的含義是兩端都無窗。如果一端有窗，窗的自然排煙作用作用長度是30m；如果兩端有窗，窗的自然排煙作用長度是60m；※長度超過規(guī)定時，可采取走道多處開窗的辦法；7.長度超過規(guī)定（一般為20m，非高層公共建筑40m）的153※當還是不能滿足時，應設置機械排煙設施，但此時的外窗即成為進風口，排煙面積宜按照全部長度計算；※應從人員疏散至（自然或機械）排煙口的極限距離為30m的理念來理解。但餐飲、歌舞、娛樂、放映、游藝等人員密集場所，極限距離為20m?！斶€是不能滿足時，應設置機械排煙設施，但此時的外窗即成為1548.解剖一個工程實例問:一個地下4000平米的汽車庫，應設置幾臺排煙風機、幾臺排風風機；各排煙風機與排風風機如何動作；排煙與排風管道應共用還是分別設置？8.解剖一個工程實例155答復：1）根據(jù)GB50067-97《汽車庫設計防火規(guī)范》8.2.1條，面積超過2000m2的地下汽車庫應設置機械排煙系統(tǒng)。因此，即使可以開出窗井、具備自然排煙條件也一定要設置機械排煙系統(tǒng)。答復：1562）根據(jù)《汽車庫設計防火規(guī)范》8.2.2條，每個防煙分區(qū)的面積不宜超過2000m2，因此4000m2的汽車庫應劃分為兩個防煙分區(qū)。并且宜按每個防煙分區(qū)設置獨立系統(tǒng)。如果受條件所限只能設一個系統(tǒng)時，這個系統(tǒng)的排煙設施應按照同時滿足兩個防煙分區(qū)（4000m2）的需要同時動作。2）根據(jù)《汽車庫設計防火規(guī)范》8.2.2條，每個防煙分區(qū)的面1573）機械排煙時應考慮采用以下補風方式：當本防火分區(qū)有可開啟的外門或外窗時，可采用自然進風；設置火災時專用的機械補風系統(tǒng)；利用平時使用的機械通風的送風系統(tǒng)。3）機械排煙時應考慮采用以下補風方式：當本防火分區(qū)有可開啟的1584）汽車庫平時通風，根據(jù)《汽車庫設計規(guī)范》6.3.4條，“其風量應按照允許的廢氣標準量計算，且換氣次數(shù)每小時不應小于6次，其排風機宜采用變速風機?！闭堊⒁狻耙瞬捎米兯亠L機”的要求。因為通風量應按允許的廢氣標準量（主要是CO的平均濃度）不超過規(guī)定標準。而汽車的CO排放量,取決于停車庫額定停車數(shù)、出入頻度和汽車在車庫內(nèi)的平均運行時間,這些因素都會有變化，與建筑體積并無直接關(guān)系。4）汽車庫平時通風，根據(jù)《汽車庫設計規(guī)范》6.3.4條，“其1595）如果消防排煙與平時通風各自獨立，問題就比較簡單。而如消防排煙與平時通風合用，就會出現(xiàn)非常多的做法。例如：①風口、風管和風機都合用；②平時通風風口與排煙口分設，而風管和風機合用；③風口與風管分設，而風機合用；④風機分設，而風口與風管合用?！瓱o論選擇哪種做法，都必須符合上述兩個規(guī)范。5）如果消防排煙與平時通風各自獨立，問題就比較簡單。而如消防1606）按照你所說的特定情況，如果由我來設計，可能會優(yōu)先選擇消防排煙（兩個獨立排煙系統(tǒng)）與平時通風各自獨立的方案，為減少風管占用的空間，平時通風可以采用變速（或兩臺并聯(lián)）排風機和誘導風機，而排煙風管則按照排煙口距離最遠點≤30m的要求布置。6）按照你所說的特定情況，如果由我來設計，可能會優(yōu)先選擇消防161其次，如果沒有條件設置兩個獨立排煙系統(tǒng)，或無法用擋煙垂壁等措施分隔成兩個防煙分區(qū)時，可能會選擇按照全部面積4000m2設置一個排煙系統(tǒng)，排煙風管仍按照排煙口距離最遠點≤30m的要求布置。而平時通風還是采用獨立變速（或兩臺并聯(lián)）排風機和誘導風機。其次，如果沒有條件設置兩個獨立排煙系統(tǒng)，或無法用擋煙垂壁162再其次，如果一定要全部合用，那就只能將全部風口都采用電動的。平時全部通風口常開而排煙口關(guān)閉，火災排煙時受控于煙感報警系統(tǒng)，將平時通風口關(guān)閉而排煙口開啟。對控制系統(tǒng)的要求就復雜多了。再其次，如果一定要全部合用，那就只能將全部風口都采用163又問:在您的回復中提到“平時通風還是采用獨立變速（或兩臺并聯(lián)）排風機和誘導風機”。那么,在布置獨立設置平時排風口時，是均勻布置還是只在排風風機入口處布置幾個能滿足排風量的大風口即可?如均勻布置是否需要按照上排1/3，下排2/3的原則?又問:在您的回復中提到“平時通風還是采用獨立變速（或兩臺并164又答復：1）平時通風如果設排風管道，排風口的布置當然應該考慮均勻性。2）平時通風如果采用誘導風機，誘導風機應根據(jù)氣流組織計算布置。3）一般不考慮“上排1/3下排2/3”的問題，汽車庫通風主要是針對CO的平均濃度標準。當采用誘導風機時，由于誘導風機的“擾動”作用，更不需要考慮“上排1/3下排2/3”的問題了。又答復：1654）一定要去死板地扣規(guī)范條文的話，那怎樣去理解和貫徹《采暖通風與空氣調(diào)節(jié)設計規(guī)范》5.3.14條的第1款呢？如果梁的高度大于0.4m。風管在梁下布置，排風口是否還需要向上抬起來??？4）一定要去死板地扣規(guī)范條文的話，那怎樣去理解和貫徹《采暖通166九、冷熱源和采暖空調(diào)方式選擇1.較優(yōu)化選擇和設計責任任何冷熱源方案都有其優(yōu)點，同時也都有其局限性和弊病。并不存在“最好的”，只有在現(xiàn)實工程條件下“比較適合”的。很難進行最優(yōu)化選擇。九、冷熱源和采暖空調(diào)方式選擇167問：工程有市政熱力，甲方想用直燃機提供冷熱源，不太合適吧，還是應該電制冷吧？答：冷熱源方案會有很多種，作為設計單位，甲方是“上帝”，他要用什么我們就應該給他做好什么。當然，我們有責任說清楚其利弊得失。問：工程有市政熱力，甲方想用直燃機提供冷熱源，不太合適吧，還1682.選擇方案的三個層次(1)能源：有條件使用和使用有利的能源種類，能源的價格因素及其變化趨向。(2)熱源和冷源形式：集中、小型集中和分戶；建設規(guī)模、全年的冷熱量需求；管理或經(jīng)營方式；末端方式及其對冷熱媒（壓力和溫度等）的要求等。(3)具體采暖空調(diào)方式：獨立還是兼用；對流采暖還是輻射采暖。2.選擇方案的三個層次1693.所在地區(qū)氣候特點應根據(jù)工程所在地區(qū)的氣候特點，以及供暖周期和供冷周期長短，確定冷、熱源和采暖空調(diào)方式，不要局限于所熟悉的適合某一地區(qū)的習慣思路。3.所在地區(qū)氣候特點170氣候分區(qū)分區(qū)依據(jù)嚴寒（Ⅰ區(qū)）嚴寒A區(qū)5500≤HDD18＜8000嚴寒B區(qū)5000≤HDD18＜5500嚴寒C區(qū)3800≤HDD18＜5000寒冷(Ⅱ區(qū))寒冷A區(qū)2000≤HDD18＜3800，CDD26≤100寒冷B區(qū)2000≤HDD18＜3800，100＜CDD26≤200夏熱冬冷(Ⅲ區(qū))夏熱冬冷A區(qū)1000≤HDD18＜2000，50＜CDD26≤150夏熱冬冷B區(qū)1000≤HDD18＜2000，150＜CDD26≤300夏熱冬冷C區(qū)600≤HDD18＜1000，100＜CDD26≤300夏熱冬暖(Ⅳ區(qū))夏熱冬暖地區(qū)HDD18＜600，CDD26＞200溫和地區(qū)（Ⅴ區(qū)）溫和A區(qū)600≤HDD18＜2000，CDD26≤50溫和B區(qū)HDD18＜600，CDD26≤50

（1）關(guān)注“節(jié)能設計氣候分區(qū)”氣候分區(qū)分區(qū)依據(jù)嚴寒嚴寒A區(qū)5500≤HDD18＜8171（2）關(guān)注“度日數(shù)”※采暖期度日數(shù)（Ddi）是指：室內(nèi)基準溫度18℃與采暖期室外平均溫度之間的溫差，乘以采暖期天數(shù)的數(shù)值。※采暖度日數(shù)（HDD18）是指：一年中，當某天室外平均溫度低于18℃時，將低于18℃的度數(shù)乘以1天，并將此乘積累加。（2）關(guān)注“度日數(shù)”172※空調(diào)度日數(shù)（CDD26）是指：一年中，當某天室外平均溫度高于26℃時，將高于26℃的度數(shù)乘以1天，并將此乘積累加?！照{(diào)度日數(shù)（CDD26）是指：一年中，當某天室外平均溫1734.北京地區(qū)的住宅方案實例

合理選擇熱源、冷源和采暖空調(diào)方式（去年在一個住宅采暖空調(diào)政策研究會議上的發(fā)言）4.北京地區(qū)的住宅方案實例1741）關(guān)于采暖和供冷戶式空調(diào)的早期觀念建設標準較高的住宅類建筑，早期較多采用采暖和供冷兼用的戶式空調(diào)方式,并認為是比較“高擋”的配置。在可采用的能源條件受限以后，選擇的主要問題，首先應該是冷熱源配置形式，其次才是具體的供暖空調(diào)方式。1）關(guān)于采暖和供冷戶式空調(diào)的早期觀念175熱源和冷源的配置形式，無非是以下三種，即：①熱源和冷源均分散；②熱源集中和冷源分散；③熱源和冷源均集中。熱源和冷源的配置形式，無非是以下三種，即：176

①熱源和冷源均分散的配置可采用：電動制冷和燃氣熱風相結(jié)合的全空氣戶式空調(diào)系統(tǒng)(如LENNOX模式)；戶式空氣熱泵型空調(diào)機組帶全空氣系統(tǒng)；戶式空氣熱泵型冷熱水機組帶風機盤管系統(tǒng)；戶式風冷型冷水機和戶式燃氣熱水爐帶全空氣系統(tǒng)或風機盤管系統(tǒng)；戶式燃氣直燃型冷熱水機組帶全空氣系統(tǒng)或風機盤管系統(tǒng)；VRV熱泵型空調(diào)系統(tǒng)?；虿捎米糇孕信渲美渑头煮w式空調(diào)機的低標準模式。①熱源和冷源均分散的配置可采用：電動制冷和燃氣熱風相結(jié)合177②熱源集中和冷源分散的配置可采用：戶式風冷型空調(diào)機組冷源（加集中熱源水加熱盤管）帶全空氣空調(diào)系統(tǒng)；戶式風冷型冷水機組帶風機盤管（冬季可轉(zhuǎn)換為集中熱源或采用分別有冷卻盤管加熱盤管的風機盤管）、VRV單冷型制冷和室內(nèi)機上加集中熱源水加熱盤管等。②熱源集中和冷源分散的配置可采用：戶式風冷型空調(diào)機組冷源（178③熱源和冷源均集中、并實行冷熱量分戶計量的采暖供冷兼用方式，有風機盤管機組和全空氣系統(tǒng)兩種通常方法。風機盤管機組便于分室溫度調(diào)控，但水系統(tǒng)管道多，不便于有組織供給新風和冬季加濕。全空氣系統(tǒng)的優(yōu)缺點正好相反。這兩種方式占用建筑空間和造價相近。鑒于建筑設計常采用由用戶靈活分隔空間的思路，在集中冷熱源確定的條件下，戶內(nèi)系統(tǒng)可以采用上述兩種方式中的任一種方式，也可以由用戶自主選擇確定。③熱源和冷源均集中、并實行冷熱量分戶計量的采暖供冷兼用方式179除此以外，還有：水環(huán)熱泵型空調(diào)機組帶全空氣系統(tǒng)；水環(huán)熱泵型冷熱水機組帶風機盤管系統(tǒng)：北京鋒尚國際公寓和萬國城MOMA推出了一種應用于節(jié)能住宅的新型供暖空調(diào)方式，即冷暖頂棚加新風系統(tǒng)。除此以外，還有：1802）建筑節(jié)能深化以后對住宅采暖空調(diào)的再認識實行第三步建筑節(jié)能要求以后，除了對冷熱負荷有較大的影響以外，應該更加關(guān)注其他方面的因素，主要是舒適度、能耗和費用。①北京地區(qū)采暖度日數(shù)(HDD18)高達2699，而空調(diào)度日數(shù)(CDD26)僅為94（采暖度日數(shù)的3.5%）。2）建筑節(jié)能深化以后對住宅采暖空調(diào)的再認識181

因此，末端設備形式應以長達4-5個月周期的冬季采暖舒適度為主,兼顧1-2個月周期、且不需全日保證的夏季供冷空調(diào)。

因此，末端設備形式應以長達4-5個月周期的冬季采暖舒適182

冬季供暖與夏季供冷采用共用末端設備