汽輪機(jī)部分第七章汽機(jī)調(diào)節(jié)

汽輪機(jī)部分第七章汽機(jī)調(diào)節(jié)第1頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月主要內(nèi)容概述液壓調(diào)解系統(tǒng)的特性數(shù)字式電液調(diào)解系統(tǒng)緊急遮斷系統(tǒng)汽輪機(jī)供油系統(tǒng)第2頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)概述一、汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的任務(wù)1、供電數(shù)量和質(zhì)量要求（1）量的要求：（2）質(zhì)的要求：電壓（勵(lì)磁電流調(diào)整）；頻率（機(jī)組轉(zhuǎn)速）。第3頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、汽輪發(fā)電機(jī)組的轉(zhuǎn)速變化規(guī)律Mt：汽輪機(jī)的主力距；Me：電磁反力矩；Mf：轉(zhuǎn)子的摩擦阻力矩；Ip：轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動(dòng)慣量；dω/dτ：轉(zhuǎn)子的角加速度；ω=2π×n/60第4頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第5頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、汽輪機(jī)調(diào)解的任務(wù)及時(shí)調(diào)解內(nèi)功率，滿足外界負(fù)荷變化，保證轉(zhuǎn)速，分為噴嘴調(diào)節(jié)、節(jié)流調(diào)節(jié)、滑壓調(diào)節(jié)；二、調(diào)速系統(tǒng)的工作原理1、直接調(diào)節(jié)（直接帶動(dòng)調(diào)節(jié)閥，如飛錘調(diào)解）；2、間接調(diào)節(jié)（通過(guò)放大系統(tǒng)，帶動(dòng)調(diào)節(jié)閥）；包括：轉(zhuǎn)速感受機(jī)構(gòu)、傳動(dòng)放大結(jié)構(gòu)、配汽執(zhí)行機(jī)構(gòu)、調(diào)節(jié)對(duì)象第6頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第7頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第8頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、典型液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)轉(zhuǎn)速感受機(jī)構(gòu)的不同，可以分為1、具有高速?gòu)椥哉{(diào)速器的液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（轉(zhuǎn)速→擋板位移）；2、徑向泵液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（徑向泵）；3、旋轉(zhuǎn)阻尼液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)（旋轉(zhuǎn)阻尼）。第9頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第10頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第11頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第12頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一、靜態(tài)特性（一）靜態(tài)特性曲線靜態(tài)特性在穩(wěn)定運(yùn)行工況下，轉(zhuǎn)速和功率之間的關(guān)系；調(diào)解系統(tǒng)的轉(zhuǎn)速有差調(diào)解特性，通過(guò)部分實(shí)驗(yàn)或計(jì)算間接求得；取決于各組成部分的靜態(tài)特性。第二節(jié)液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)的特性第13頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月特性曲線獲取方法由獲取的各組成部分的靜態(tài)特性曲線，用合成法作圖，合成為第一象限內(nèi)的汽輪機(jī)功率與轉(zhuǎn)速關(guān)系曲線dd，即為整個(gè)調(diào)節(jié)系統(tǒng)的靜態(tài)特性曲線。第14頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（二）速度變動(dòng)率（轉(zhuǎn)速不等率）1、速度變動(dòng)率機(jī)組孤立運(yùn)行時(shí)，最大轉(zhuǎn)速（零負(fù)荷）與最小轉(zhuǎn)速（額定負(fù)荷）之差，與額定轉(zhuǎn)速之比。2、速度變動(dòng)率對(duì)一次調(diào)頻的影響

一次調(diào)頻根據(jù)外界負(fù)荷變化的需要，汽輪機(jī)調(diào)節(jié)系統(tǒng)按器靜態(tài)特性自動(dòng)調(diào)整功率，以減少供電頻率的變化的調(diào)節(jié)過(guò)程。第15頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月速度變動(dòng)率對(duì)一次調(diào)頻的影響并列機(jī)組的負(fù)荷分配（小的機(jī)組，相對(duì)變化大）；速度變動(dòng)率不可過(guò)小，否則引起負(fù)荷晃動(dòng)；3%～6%；速度變動(dòng)率不可過(guò)大，否則引起甩負(fù)荷超速。第16頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第17頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月電網(wǎng)的經(jīng)濟(jì)調(diào)度原則（負(fù)荷變動(dòng)適應(yīng)性）選擇功率大、效率高的機(jī)組帶基本負(fù)荷，在電網(wǎng)頻率變化時(shí)，盡量使之功率變動(dòng)小，保證較高的經(jīng)濟(jì)性和安全性，他們速度變動(dòng)率選擇大些，取4-6%；另一類主要承擔(dān)尖峰負(fù)荷，一般選擇效率較低、負(fù)荷變動(dòng)適應(yīng)性強(qiáng)的中小機(jī)組，他們選擇變動(dòng)率小些，取3-4%。第18頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、單調(diào)遞減函數(shù)；2、連續(xù)、圓滑，無(wú)突變、無(wú)接近水平的部分，避免負(fù)荷飄動(dòng)；3、在空載處應(yīng)陡一些，以便控制機(jī)組的轉(zhuǎn)速與電網(wǎng)同步，順利并網(wǎng)，并網(wǎng)后所造成的負(fù)荷沖擊也較?。?、帶基本負(fù)荷的機(jī)組，在額定負(fù)荷處?kù)o態(tài)特性線也應(yīng)該陡一些，穩(wěn)定在經(jīng)濟(jì)工況，低頻不超載。3、局部速度變動(dòng)率第19頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（三）遲緩率1、遲緩現(xiàn)象（回差）調(diào)節(jié)部分的摩擦力、間隙、滑閥油口的蓋度、油的粘滯力；2、遲緩率的定義機(jī)組在同一功率下，因遲緩而出現(xiàn)的最大轉(zhuǎn)速變動(dòng)量（最高轉(zhuǎn)速與最低轉(zhuǎn)速之差），與額定轉(zhuǎn)速之比，稱為遲緩率；第20頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、遲緩率對(duì)機(jī)組運(yùn)行的影響轉(zhuǎn)速晃動(dòng)（單機(jī)運(yùn)行）：負(fù)荷晃動(dòng)量（并網(wǎng)運(yùn)行）：越小越好！但制造困難。一般要求液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率ε＜0.3%～0.5%；電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的遲緩率ε＜0.1%。第21頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（四）同步器

汽機(jī)功率和轉(zhuǎn)速（電網(wǎng)頻率）單值對(duì)應(yīng)，某一個(gè)電網(wǎng)頻率下，汽輪機(jī)只能發(fā)出一個(gè)固定的功率；而在單機(jī)運(yùn)行時(shí)，汽輪機(jī)功率由外界負(fù)荷決定，一個(gè)功率對(duì)應(yīng)一個(gè)固定的轉(zhuǎn)速，且不能改變。顯然，這是不能滿足機(jī)組運(yùn)行要求的。如果將靜態(tài)特性曲線上下移動(dòng)，改變轉(zhuǎn)速與功率的對(duì)應(yīng)關(guān)系，就能在電網(wǎng)頻率不變的情況下，改變并網(wǎng)機(jī)組的功率，從而在功率不變情況下，改變單機(jī)運(yùn)行機(jī)組的轉(zhuǎn)速。第22頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月同步器就是用來(lái)上下移動(dòng)靜態(tài)特性曲線的裝置，同步器能夠連續(xù)地平移靜態(tài)特性曲線，使其成為一簇線，或者說(shuō)成為一個(gè)工作區(qū)帶。1、同步器的工作原理第23頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一次調(diào)頻二次調(diào)頻頻率合格，總負(fù)荷不變第24頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二次調(diào)頻：通過(guò)同步器來(lái)調(diào)整供電頻率的方法；2、同步器的用途1）機(jī)組在單機(jī)運(yùn)行時(shí)，調(diào)整機(jī)組轉(zhuǎn)速；2）機(jī)組在并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，在各機(jī)組間進(jìn)行功率負(fù)荷分配，保持轉(zhuǎn)速不變；第25頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、同步器的動(dòng)作范圍（1）高限余量的作用：保證電網(wǎng)頻率升高時(shí)（一次調(diào)頻），以額定功率并網(wǎng)，?。?%～2%）n0，不宜過(guò)大，防止空載超速；（2）低限余量的作用：保證空載順利并網(wǎng)，電網(wǎng)頻率較低時(shí)正常停機(jī)，?。?%～6%）n0，不宜太大，對(duì)機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)不利。第26頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月同步器范圍高限余量低限余量頻率升高、帶不滿負(fù)荷，太大，有超速危險(xiǎn)頻率較低時(shí)，無(wú)法同步并網(wǎng)；無(wú)法甩負(fù)荷，停機(jī)困難第27頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月一次調(diào)頻與二次調(diào)頻一次調(diào)頻各機(jī)組并網(wǎng)運(yùn)行時(shí)，外界負(fù)荷變動(dòng)，電網(wǎng)頻率變化。各機(jī)組的調(diào)節(jié)系統(tǒng)參與調(diào)節(jié)，改變各機(jī)組所帶的負(fù)荷，使之與外界負(fù)荷相平衡。同時(shí)盡力減少電網(wǎng)頻率的變化，此過(guò)程即為一次調(diào)頻。

二次調(diào)頻一次調(diào)頻是有差調(diào)節(jié)，不能維持電網(wǎng)頻率不變，只能緩和改變程度。所以還需要利用同步器改變某些機(jī)組的轉(zhuǎn)速與功率對(duì)應(yīng)關(guān)系，以恢復(fù)電網(wǎng)頻率，此過(guò)程稱為二次調(diào)頻。

第28頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月只有經(jīng)過(guò)二次調(diào)頻后，電網(wǎng)頻率才能精確地保持恒定值。二次調(diào)頻目前有兩種方法：

1、由調(diào)總下令各廠調(diào)整負(fù)荷；2，機(jī)組采用AGC方式，實(shí)現(xiàn)機(jī)組負(fù)荷自動(dòng)調(diào)度

簡(jiǎn)單的說(shuō)，一次調(diào)頻是汽輪機(jī)調(diào)速系統(tǒng)要據(jù)電網(wǎng)頻率的變化，自發(fā)的進(jìn)行調(diào)整機(jī)組負(fù)荷以恢復(fù)電網(wǎng)頻率，二次調(diào)頻是人為根據(jù)電網(wǎng)頻率高低來(lái)調(diào)整機(jī)組負(fù)荷第29頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第30頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（一）動(dòng)態(tài)特性指標(biāo)1、穩(wěn)定性（振蕩收斂）；穩(wěn)定過(guò)程非周期過(guò)程，微振過(guò)渡過(guò)程、振蕩過(guò)渡過(guò)程，振蕩次數(shù)要少于3～5次；避免非穩(wěn)定過(guò)程（等幅振蕩、發(fā)散振蕩）；2、精確性（轉(zhuǎn)速動(dòng)態(tài)偏差），減小最大動(dòng)態(tài)轉(zhuǎn)速，（107~109%）n0；3、快速性（過(guò)渡時(shí)間），小于5~10s。二、調(diào)節(jié)系統(tǒng)的動(dòng)態(tài)特性第31頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第32頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（二）影響動(dòng)態(tài)特性的主要因素1、轉(zhuǎn)子飛升時(shí)間常數(shù)Ta（零轉(zhuǎn)速→額定轉(zhuǎn)速所需時(shí)間），Ta↓飛升轉(zhuǎn)速↑；2、中間容積時(shí)間常數(shù)Tv（額定流量充滿整個(gè)中間容積所需時(shí)間），Tv↓飛升轉(zhuǎn)速↑；3、轉(zhuǎn)速不等率δ（速度變動(dòng)率），δ↑動(dòng)態(tài)穩(wěn)定性↑但動(dòng)靜態(tài)偏差↑；第33頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4、油動(dòng)機(jī)時(shí)間常數(shù)Tm（油動(dòng)機(jī)走完整個(gè)行程所需時(shí)間），Tm↑關(guān)閉時(shí)間↑動(dòng)態(tài)偏差↑過(guò)渡時(shí)間↑但可削弱油壓波動(dòng)的影響；5、遲緩率由于遲緩的存在，甩負(fù)荷時(shí)不能及時(shí)使調(diào)節(jié)閥動(dòng)作，動(dòng)態(tài)偏差加大。第34頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、中間再熱式汽輪機(jī)調(diào)節(jié)特點(diǎn)國(guó)產(chǎn)125MW以上機(jī)組均采用了中間再熱式汽輪機(jī)，其調(diào)節(jié)系統(tǒng)有以下特點(diǎn)：(1)中低壓缸功率滯后（龐大的蒸汽容積，功率滯后）；(2)甩負(fù)荷時(shí)動(dòng)態(tài)超速中間容積引起超速，除高壓缸調(diào)節(jié)汽閥外，還須增設(shè)中壓缸調(diào)節(jié)閥，以便在機(jī)組甩負(fù)荷時(shí)，將兩種汽閥同時(shí)關(guān)閉；(3）低、空負(fù)荷時(shí)機(jī)爐工況不匹配汽機(jī)、鍋爐的動(dòng)態(tài)特性不同，必然造成機(jī)爐協(xié)調(diào)配合問(wèn)題，需增設(shè)旁路系統(tǒng)。

第35頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月隨著容量↑、參數(shù)↑，對(duì)安全性、經(jīng)濟(jì)性、自動(dòng)化水平的要求↑。傳統(tǒng)的機(jī)械型調(diào)節(jié)系統(tǒng)(MHC)已不能完全適應(yīng)，電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)(EHC)得到發(fā)展。我國(guó)始于20世紀(jì)60年代初，20世紀(jì)70年代用在125、200MW機(jī)組上，受電子器件可靠性的制約，限制了廣泛應(yīng)用。20世紀(jì)80年代引進(jìn)美國(guó)WH技術(shù)并國(guó)產(chǎn)化，20世紀(jì)90年代初用在300MW機(jī)組。目前EHC系統(tǒng)在我國(guó)被廣泛應(yīng)用。第三節(jié)數(shù)字式電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)第36頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月數(shù)字電調(diào)是一種功率一頻率調(diào)節(jié)系統(tǒng)，與模擬相比，大都在計(jì)算機(jī)內(nèi)進(jìn)行的。兩者的控制方式完全不同，模擬屬于連續(xù)控制，而數(shù)字則屬于離散控制，也稱采樣控制，是一種更為完善的調(diào)節(jié)系統(tǒng)。一、電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的工作原理第37頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月目前都還沒(méi)有電氣元件取代推力大、動(dòng)作迅速的液壓執(zhí)行機(jī)構(gòu)，因而都有把電信號(hào)轉(zhuǎn)換成液壓信號(hào)的電液轉(zhuǎn)換裝置，所不同的是對(duì)液壓機(jī)構(gòu)進(jìn)行了許多重大的改進(jìn)，例如采用高壓抗燃油的液壓伺服機(jī)構(gòu)，把油壓從過(guò)去的0.98-1.96MPa提高到12.42-14.49MPa達(dá)十倍之多，使結(jié)構(gòu)緊湊，推力大，動(dòng)作更加迅速。第38頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、電調(diào)中的主要部件由電子調(diào)節(jié)裝置、閥位控制裝置、配汽機(jī)構(gòu)、調(diào)節(jié)對(duì)象四部分組成。用數(shù)字量傳送信號(hào)，接口采用D/A、A/D轉(zhuǎn)換。與液壓調(diào)節(jié)系統(tǒng)相比，電調(diào)主要是用電子調(diào)節(jié)裝置替代轉(zhuǎn)速調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)，其次是用電液伺服裝置替代了液壓伺服裝置。第39頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（一）電子調(diào)節(jié)裝置1、轉(zhuǎn)速測(cè)量元件主要由磁阻發(fā)信器與頻率（轉(zhuǎn)速）變送器組成，轉(zhuǎn)變?yōu)橹绷麟妷盒盘?hào)后發(fā)送DEH。感應(yīng)的交變電勢(shì)的頻率f與齒數(shù)z、汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速n的關(guān)系為。經(jīng)f—u轉(zhuǎn)化為直流電壓。第40頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、功率測(cè)量元件利用霍爾效應(yīng)，用于測(cè)量發(fā)電機(jī)功率時(shí)．將發(fā)電機(jī)出線電壓經(jīng)電壓互感器、電流經(jīng)電流互感器后，接至勵(lì)磁繞組上，產(chǎn)生磁場(chǎng)B。霍爾電勢(shì)的幅值正比于電流和磁場(chǎng)強(qiáng)度的乘積，也就是正比于發(fā)電機(jī)電流和電壓的乘積，即信號(hào)較弱，經(jīng)過(guò)放大后再輸出。三相功率要用三個(gè)霍爾元件來(lái)分別測(cè)量，其值相加。第41頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月3、功率反調(diào)校正元件功率反調(diào)現(xiàn)象當(dāng)外界負(fù)荷突變時(shí),例如，當(dāng)電網(wǎng)故障造成發(fā)電機(jī)功率突然大幅度減小時(shí)（功率↓轉(zhuǎn)速↑→汽門(mén)↓），由于轉(zhuǎn)子存在慣性等原因，造成轉(zhuǎn)速信號(hào)瞬時(shí)變化很小，即轉(zhuǎn)速變化信號(hào)落后于功率變化信號(hào)。這時(shí)，一次調(diào)頻回路輸出的功率靜態(tài)偏差請(qǐng)求值大于0，所以相繼通過(guò)功率校正器與調(diào)節(jié)級(jí)壓力校正器的校正作用后驅(qū)使調(diào)節(jié)汽閥開(kāi)大，引起汽輪機(jī)功率增大，與希望的方向相反。第42頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月接下來(lái)，轉(zhuǎn)子進(jìn)一步加速，轉(zhuǎn)速反饋信號(hào)加強(qiáng)，一次調(diào)頻產(chǎn)生主導(dǎo)作用，使汽閥關(guān)小，反調(diào)現(xiàn)象逐漸消失。反調(diào)現(xiàn)象只發(fā)生在調(diào)節(jié)過(guò)程的初期。通常設(shè)置動(dòng)態(tài)校正元件，加以預(yù)防。(1）轉(zhuǎn)速一次微分器補(bǔ)償功率的不平衡量，但微分信號(hào)會(huì)使系統(tǒng)的高頻干擾信號(hào)放大，影響系統(tǒng)的正常工作；(2)帶慣性延遲的測(cè)功器削弱測(cè)功信號(hào)的功率反調(diào)作用，將功率信號(hào)延遲一段時(shí)間，增加一個(gè)功率信號(hào)延遲環(huán)節(jié)；第43頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月(3)功率負(fù)微分器將功率負(fù)微分器并接在測(cè)功器的兩端，在電功率突變的初期，功率負(fù)微分信號(hào)與功率信號(hào)同時(shí)突然改變，兩信號(hào)變化方向相反，相加后的凈輸出值大大減小。在微分器的輸入端加上一個(gè)死區(qū)，這樣功率的微小波動(dòng)以及干擾信號(hào)就被這個(gè)死區(qū)過(guò)濾掉，提高了電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的穩(wěn)定性。第44頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月4、頻差校正器頻差是指電網(wǎng)實(shí)際頻率與額定頻率之差，變換成轉(zhuǎn)速后，采用比例調(diào)節(jié)規(guī)律?？烧{(diào)的死區(qū)一線性一限幅死區(qū)用途：一是當(dāng)死區(qū)較小時(shí)，可以過(guò)濾轉(zhuǎn)速小擾動(dòng)信號(hào)，使機(jī)組功率穩(wěn)定；二是當(dāng)死區(qū)較大時(shí)，使機(jī)組不參與電網(wǎng)一次調(diào)頻，只帶基本負(fù)荷。第45頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月5、功率校正器采用了比例積分調(diào)節(jié)規(guī)律。在功率校正回路投入的情況下，一次調(diào)頻回路信號(hào)，一方面進(jìn)入乘法器，另一方面進(jìn)入比較器，與送入的電功率反饋信號(hào)進(jìn)行比較后生成△MR，再與額定功率P0相除后變成功率相對(duì)偏差量，再經(jīng)PI校正及上下限幅處理后成為功率校正系數(shù)。該系數(shù)在乘法器中與△REFI相乘后，生成功率校正請(qǐng)求值信號(hào)△REF2第46頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第47頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月6、調(diào)節(jié)級(jí)壓力校正器采用了比例一積分調(diào)節(jié)規(guī)律功率校正回路輸出的△REF2在參數(shù)變換器中進(jìn)行功率一調(diào)節(jié)級(jí)壓力參數(shù)信號(hào)變換，生成△IPS，送往調(diào)節(jié)級(jí)壓力校正回路，調(diào)節(jié)級(jí)壓力校正回路投入時(shí)，經(jīng)比較產(chǎn)生調(diào)節(jié)級(jí)壓力偏差信號(hào)△IMR，經(jīng)PI校正及限幅處理后生成△Vsp。第48頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（二）閥位控制裝置也被稱作電液伺服裝置，主要由閥位控制器、電液轉(zhuǎn)換器、油動(dòng)機(jī)及閥位反饋測(cè)量元件等組成；

電液轉(zhuǎn)換裝置是將電信號(hào)→液壓控制信號(hào)的轉(zhuǎn)換放大元件，是電液調(diào)節(jié)系統(tǒng)的關(guān)鍵部件；要求響應(yīng)快、線性好、零漂小、驅(qū)動(dòng)力大、抗油質(zhì)污染能力強(qiáng)、運(yùn)行穩(wěn)定、維護(hù)方便。第49頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、噴嘴擋板式電液侍服閥（電液轉(zhuǎn)換器）結(jié)構(gòu)和工作原理電磁力控制銜鐵偏轉(zhuǎn)→擋板位置→滑閥兩側(cè)進(jìn)油→滑閥移動(dòng)。在反饋杠桿作用下，擋板恢復(fù)到中間位置。第50頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月2、油動(dòng)機(jī)用作調(diào)節(jié)信號(hào)的最后一級(jí)放大，油動(dòng)機(jī)活塞位移控制調(diào)節(jié)汽閥的開(kāi)度，要求：輸出功率大；動(dòng)作快。分為雙側(cè)進(jìn)油式和單側(cè)進(jìn)油式兩個(gè)重要指標(biāo)：一是提升力，二是時(shí)間常數(shù)。第51頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月（1）雙側(cè)進(jìn)油式油動(dòng)機(jī)1)進(jìn)油控制方式上進(jìn)油下排油，穩(wěn)定時(shí)既不進(jìn)也不出。須配用斷流式滑閥；2)提升力取決于活塞兩側(cè)的壓差與活塞的面積?！饔捅贸隹趬毫?、↓流動(dòng)壓力損失、↑活塞面積都可以增大提升力；3)時(shí)間常數(shù)開(kāi)啟/關(guān)閉調(diào)節(jié)汽閥的速度，取決于活塞的移動(dòng)速度，即活塞兩側(cè)進(jìn)、排油速度；對(duì)甩全負(fù)荷的影響最為重要，要求迅速關(guān)閉調(diào)節(jié)汽閥，防止超速過(guò)大。

第52頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月大功率汽機(jī)的時(shí)間常數(shù)通常Tm=0.1~0.25s?！涂趯挾?、↑最大位移、油壓以及適當(dāng)減小活塞面積。（2）單側(cè)進(jìn)油式油動(dòng)機(jī)活塞的同一側(cè)實(shí)現(xiàn)進(jìn)、排油。

第53頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月1、雙側(cè)進(jìn)油移動(dòng)需要兩側(cè)油壓差，油管破裂失壓時(shí)，活塞無(wú)法動(dòng)作，致使調(diào)節(jié)汽閥無(wú)法關(guān)閉。解決方法是裝設(shè)壓縮彈簧，失壓情況下依靠彈簧力關(guān)閉調(diào)節(jié)汽閥；正常情況下，協(xié)助加速調(diào)節(jié)閥的關(guān)閉．但是．在開(kāi)啟過(guò)程中卻起反作用；（2）單側(cè)進(jìn)油式油動(dòng)機(jī)活塞的同一側(cè)實(shí)現(xiàn)進(jìn)、排油。同樣條件下，單側(cè)進(jìn)油的提升力比雙側(cè)進(jìn)油的小。但單側(cè)進(jìn)油靠彈簧力關(guān)閉，不需要用壓力油，保證在失油情況下仍能可靠地關(guān)閉調(diào)節(jié)汽閥。第54頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月其最大優(yōu)點(diǎn)：失油情況下仍能可靠地關(guān)閉調(diào)節(jié)汽閥，且可大大減少用油量。相同條件下，雙側(cè)進(jìn)油式時(shí)間常數(shù)小于單側(cè)進(jìn)油式。雙側(cè)進(jìn)油式難以進(jìn)一步減小，而單側(cè)式設(shè)計(jì)合理也可達(dá)到較小。大功率汽輪機(jī)通常設(shè)計(jì)成一只油動(dòng)機(jī)驅(qū)動(dòng)一只調(diào)節(jié)汽閥，這樣．每只油動(dòng)機(jī)所需要的提升力可減小。由于其耗油量少，所以主油泵的設(shè)計(jì)容量可明顯減小。目前，在大功率汽輪機(jī)上應(yīng)用單側(cè)進(jìn)油式油動(dòng)機(jī)越來(lái)越重視。

第55頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月第四節(jié)、危急遮斷系統(tǒng)保證汽機(jī)安全，防止出現(xiàn)損壞事故，還應(yīng)該裝配必要的危急遮斷保護(hù)系統(tǒng)。一、危急遮斷保護(hù)系統(tǒng)的原理兩種情況1、自動(dòng)停機(jī)危急遮斷系統(tǒng)（AST）部分設(shè)備失常造成機(jī)組嚴(yán)重?fù)p壞，關(guān)閉所有進(jìn)汽閥．立即停機(jī)；2、超速保護(hù)控制系統(tǒng)（OPC）暫時(shí)關(guān)閉高壓調(diào)節(jié)汽閥及再熱調(diào)節(jié)汽閥。減少進(jìn)汽量及功率，但不能停機(jī)。因此機(jī)組相應(yīng)的設(shè)有AST油路和OPC油路。第56頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月OPC油路僅控制高壓調(diào)節(jié)汽閥和再熱調(diào)節(jié)汽閥。當(dāng)OPC油路跌落時(shí)，單向閥被AST油路油壓頂住，防止了AST油路的油泄油，維持了AST油路的油壓，使高壓主汽閥和再熱主汽閥全開(kāi)，反之當(dāng)AST油壓下跌，高壓主汽閥和再熱主汽閥關(guān)閉，同時(shí)兩個(gè)單向閥被頂開(kāi)，OPC油路通過(guò)兩個(gè)單向閥，油壓也下跌．高、中壓調(diào)節(jié)汽閥關(guān)閉。所有的進(jìn)汽閥與抽氣閥關(guān)閉，實(shí)現(xiàn)了緊急停機(jī)。是DEH控制器的OPC控制部分第57頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月危急跳閘控制裝置(ETS)的跳閘信號(hào)，可便AST電磁閥動(dòng)作，從而使AST油路泄壓，關(guān)閉各進(jìn)汽閥。還有機(jī)械超速和手動(dòng)停機(jī)部分，當(dāng)其動(dòng)作時(shí)，機(jī)械超速和手動(dòng)遮斷總油管的脫扣油泄壓并可通過(guò)隔膜閥使AST油路泄壓，關(guān)閉所有進(jìn)汽閥，機(jī)組停機(jī)。兩個(gè)層次：一是危急跳閘控制裝置(ETS)的跳閘電信號(hào)可使AST電磁閥動(dòng)作，所有進(jìn)汽閥關(guān)閉，機(jī)組停機(jī)；二是機(jī)械超速及手動(dòng)停機(jī)部分，當(dāng)其動(dòng)作時(shí)，可通過(guò)隔膜閥，所有進(jìn)汽閥關(guān)閉，機(jī)組停機(jī)，起到危急保護(hù)作用。第58頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月二、電磁閥正常時(shí)得電關(guān)閉，建立油壓；危急情況下，失電打開(kāi)油路排油，各卸荷閥快速打開(kāi)，使各汽門(mén)快速關(guān)閉。串并聯(lián)布置，可防止拒動(dòng)或誤動(dòng)。緊急跳閘裝置檢測(cè)參數(shù)超速110%推力軸承磨損EH液壓低凝汽器真空低DEH失電MFT機(jī)組振動(dòng)大ETSAST關(guān)閥第59頁(yè)，課件共67頁(yè)，創(chuàng)作于2023年2月三、機(jī)械超速與手動(dòng)停機(jī)1、隔膜閥連接低壓透平油與高壓抗燃油轉(zhuǎn)速飛