超臨界鍋爐熱力系統(tǒng)及其運行控制唐海寧

揚州第二發(fā)電有限責任公司超臨界鍋爐熱力系統(tǒng)及運行控制介紹一、鍋爐本體總體介紹二、鍋爐啟動系統(tǒng)三、LNASB燃燒器介紹四、風煙系統(tǒng)介紹目錄五、制粉系統(tǒng)介紹六、鍋爐防止結焦的措施七、兄弟電廠調試及運行中的經驗一、鍋爐本體總體介紹鍋爐整體布置圖冷灰斗燃燒器省煤器屏式過熱器一級過熱器末級過熱器低溫再熱器高溫再熱器空預器爐膛及水冷壁鍋

爐

汽

水

流

程鍋爐結構特點布置于上爐膛的屏式過熱器采用膜式管屏末端技術，使管屏平整防止結焦、掛渣。燃燒器喉口設計采用水冷壁讓管加強喉口冷卻，并采用高導熱性的、光滑的碳化硅磚敷設喉口表面，以降低燃燒器喉部耐火層表面溫度，抑制燃燒器區(qū)域的結焦。高溫受熱面采用小集箱和短管接頭的布置，集箱口徑小壁厚薄，降低了熱應力和疲勞應力，提高了運行的可靠性。鍋爐尾部采用雙煙道，根據(jù)再熱汽溫的需要，調節(jié)煙道下方的煙氣擋板來改變流過低溫再熱器和低溫過熱器的煙氣量的分配，從而實現(xiàn)調節(jié)再熱汽溫的目的。二、鍋爐啟動系統(tǒng)啟動系統(tǒng)功能滿足鍋爐冷態(tài)、溫態(tài)、熱態(tài)、和極熱態(tài)啟動的需要，直到鍋爐達到30％BMCR最低直流負荷，由在循環(huán)模式轉入直流方式運行為止只要水質合格，啟動系統(tǒng)可完全回收工質及其所含的熱量在最低直流負荷以下運行時，貯水箱出現(xiàn)水位，將根據(jù)水位的高低自動打開相應的水位調節(jié)閥，進行爐水再循環(huán)啟動系統(tǒng)示意圖儲水箱水位控制概述在啟動期間，靠爐水循環(huán)泵和給泵的協(xié)同控制來維持分離器的水位及鍋爐最小循環(huán)流量。當鍋爐發(fā)生水膨脹時在儲水箱里會造成很高的液位，此時須靠兩個排放閥的連續(xù)排放來維持分離器正常水位。隨著負荷的增加，更多的水轉化成蒸汽，儲水箱的液位降低，直到液位低時水泵跳閘為止，在本生負荷點以上，所有水都轉化成蒸汽。當循環(huán)泵和調節(jié)閥正常運行而不能達到排除儲水箱多余的水時，由溢流閥來完成。溢流閥的開度指令為儲水箱水位的函數(shù)，并采用儲水箱壓力進行修正。溢流閥的最大開度受儲水箱壓力的限制，當儲水箱壓力達到3.0MPa時，大容量溢流閥全關；當儲水箱壓力達到20.0MPa時，小容量溢流閥全關。貯水箱水位控制計算表明，鍋爐貯水箱容積為2.161m3，分離器的容積為1.847m3，全部有效約容積為7m3，一期工程汽包的容積為665m3，因此直流爐啟動時分離器水位變化很大。循環(huán)泵流量控制啟動和升負荷期間貯水箱水位與循環(huán)泵流量特性參見下圖。在穩(wěn)定狀態(tài)下，再循環(huán)流量是由貯水箱水位確定的，循環(huán)流量是鍋爐負荷的函數(shù)。在穩(wěn)定狀態(tài)下，給水流量是本生流量與再循環(huán)流量之間的差值。循環(huán)泵流量控制StartCirculationPump30%BMCRflow30%6.0metres0%100%0%

FT

FT

LT

PTLightFirstBurners33%33%6.03%0%100%9%

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PTWaterLevelIncreasesFromSwelland3%CoolingFlow

30%33%

6.73%f(x)P+IP+I9%100%9%0%MINf(x)

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PT

38

0WaterSwellsMore,OpenDrainValve30%33%7.653%f(x)P+IP+I9%100%9%100%MINf(x)10006.77.65

FT

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38

0SomeWaterSteamsoff.Levelreturnsto6metres30%33%6.03%f(x)P+IP+I0%MIN100%9%f(x)

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00%EvaporationStarts30%35%5.435%f(x)P+IP+I5%MINf(x)

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35

5EvaporationIncreasesT10%30%3.7120%f(x)P+IP+I20%MIN0246810300f(x)

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20EvaporationIncreases30%2.030%f(x)P+IP+I30%MIN0%f(x)

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35EvaporationIncreases0%35%2.035%f(x)P+IP+I35%MIN0%75%f(x)

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35

35EvaporationIncreases，ValveTransfer0%40%1.540%f(x)P+IP+I40%MIN0%0%Mainvalveopenf(x)

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35

40SubCoolingF(x)AlarmAlarmsaturationtemperatureopenscloses

PT

TTSubCoolingValveOperationStorageVesselTemperatureTimeTsatTsat–20KTsat–30KValveopenValveClosed鍋爐給水調節(jié)的總體策略

總之，機組在低負荷時，關閉給水電動隔離閥，通過啟動調節(jié)閥控制給水流量，以維持通過省煤器所需的流量。同時調節(jié)電動泵速度來維持啟動調節(jié)閥兩端固定的差壓（約0.5－0.9MPa）。當流量增加并且啟動調節(jié)門閥門大于75%時，給水主隔離閥被打開，給水調節(jié)切換到可變的給水泵速度調節(jié)，根據(jù)煤水比、中間點溫度及分離器出口焓進行給水量調節(jié)。爐水循環(huán)泵概要我廠爐水循環(huán)泵的生產廠家為KSB公司，循環(huán)泵和電機形成一個封閉的耦聯(lián)裝置，裝置垂直安裝，電機在泵殼的正下方。泵和電機均充注液體，壓力和整個系統(tǒng)壓力相同，電機為潛水電機，泵裝置懸掛于管道上，無支撐架。爐水循環(huán)泵熱力系統(tǒng)爐水循環(huán)泵的結構

泵和電機之間設有一個熱屏蔽裝置，其目的是將高溫的泵和低溫的電機隔開，將兩者的熱傳導降至最低。軸承箱有兩個，一個在電機上方，另一個在電機下方，軸承采用水潤滑，止推軸承安裝于軸的下端。止推軸承上設有徑各的孔，從而可以起到輔助葉輪的作用，其目的在于保持水在電機和高壓冷卻器之間的循環(huán)，將泵體中由于電機的熱損耗以及軸承摩擦所產生的熱量傳到低壓冷卻段上，以防電機發(fā)生超溫。機組正常運行后，爐水循環(huán)泵處于熱備用狀態(tài)，此時通過熱虹吸作用保持電機不發(fā)生超溫。爐水循環(huán)泵的啟動主要操作序號操

作

步

驟1確認

爐水循環(huán)泵電機側絕緣合格，對地電阻

MΩ（大于200MΩ）；2確認冷卻水增壓泵啟動正常，泵的聯(lián)鎖試驗正常；3確認凝結水系統(tǒng)啟動正常且凝水至爐水循環(huán)泵注水通道已打通，調試初需啟動臨時注水泵進行注水；4以約5升/分的流量沖洗裝置，直到從泵殼上的排放管或從排出管線的溢水閥中流出的水清澈干凈。5取水樣分析，并將數(shù)據(jù)與規(guī)定的水質相比較；6關閉泵殼排放管或排出管上的閥門，然后進行注水，直到水從吸入管線的放空閥中流出7確認泵體注水系統(tǒng)完好，已經沖洗完畢；8確認分離器貯水箱水位≥2350mm；9確認爐水循環(huán)泵暖泵已結束，爐水和泵殼間溫差＜55℃；10點動

爐爐水循環(huán)泵進行泵和電機系統(tǒng)的注水排氣，同時注意泵出口壓力（＞13bar），以確認電機轉向正確；11啟動爐水循環(huán)泵，記錄啟動電流

A，電流返回時間

s；12檢查爐水循環(huán)泵出口門開或再循環(huán)門開，泵流量大于最小允許流量；13檢查爐水循環(huán)泵運行正常，軸承溫度、線圈溫度、冷卻水正常。爐水循環(huán)泵啟動及運行注意事項1電機啟動前必須保證電機及高壓冷卻器和相應的高壓管線注滿合格的清潔冷水；2任何時候不能使泵在無工質狀態(tài)下空運行。3為防止污染電機，任何時候都不可通過泵殼向電機注水，而只能通過安裝在泵體下部的注水管線進行注水。4按照產品說明書，該泵1小時內啟動次數(shù)不超過4－5次，在重新啟動前應讓裝置冷卻30秒。5泵處于熱備用狀態(tài)時應確保低壓冷卻水不中斷，泵運行時冷卻水中斷5min會使電機繞組絕緣損壞，泵停運狀態(tài)下冷卻水中斷2小時將導致電機溫度升高，超過65℃，使電機退出備用。冷卻水長期中斷會使電機溫度升至約100℃，盡管不會使電機繞組產生破壞，但對電機繞組的使用壽命帶來不利影響；6鍋爐化學清洗及沖管期間應保持爐水循環(huán)泵處于連續(xù)注水狀態(tài)，并配備專門的注水泵(一運一備)，以防發(fā)生設備損壞。三、LNASB燃燒器介紹NOx的形成NOx是由于燃燒過程中的多種反應產生的，然而兩個主要來源是燃料型NOx和熱力型NOx。燃料型NOx是由一定比例的燃料結合氮氧化形成的，但如果燃料氮的釋放是在還原氛圍中發(fā)生的，則NOx的形成能受到抑制。熱力型NOx是由燃燒空氣中的氮氣同有效的氧氣之間的反應生成的，生成率與爐溫呈指數(shù)關系，但也取決于時間和氧的濃度。煤中存在的氮結合成化合物，單個氮原子通常與碳結合成有機氮化合物?？諝庵械淖杂傻肿?，氮原子以非常強的N

N成對結合成氮分子（N2）。這種結合比C一N結合強約三倍。這些鍵被破裂形成NOx，C一N鍵將比較容易破裂，而N

N的破裂則需要更多的能量，因此大氣中的氮形成NOx，只有在1500℃以上的溫度下才有意義，并隨溫度呈指數(shù)增加，從燃料的結合氮中產生NOx在相對低的燃燒溫度下發(fā)生，并且不會顯示出同樣的變化。由此可以看到，對燃燒區(qū)域NOx的形成兩個最重要的影響因素是氧氣和溫度。因此控制這兩個因素就意味著控制NOx的形成。燃燒器布置圖LNASB燃燒器的結構圖OFA噴嘴結構LNASB燃燒器的特點增大揮發(fā)份從燃料中釋放出來的速率，以獲得最大的揮發(fā)物生成量；在燃燒的初始階段除了提供適量的氧以供穩(wěn)定燃燒所需要以外，盡量維持一個較低氧量水平的區(qū)域，以最大限度地減少NOx生成；控制和優(yōu)化燃料富集區(qū)域的溫度和燃料在此區(qū)域的駐留時時間，以最大限度地減少NOx生成；增加煤焦粒子在燃料富集區(qū)域的駐留時間，以減少煤焦粒子中氮氧化物釋出形成NOx的可能；及時補充燃盡所需要的其余的風量，以確保充分燃盡燃燒器喉部照片三井巴布科克公司（MitsuiBabcock）的經驗表明旋流燃燒器的喉口設計對燃燒器性能（火焰穩(wěn)定性、燃燒器區(qū)域結渣的控制等）和整個爐膛都有十分重要的影響。三井巴布科克公司（MitsuiBabcock）所有新設計的LNASB燃燒器都安裝有一只專門設計的喉口。這個喉口有合理的旋角；喉口前緣由爐膛水冷壁管環(huán)繞；喉口表面鑲襯光潔的、導熱性能良好的碳化硅磚，不僅耐高溫、耐磨，而且與普通耐火材料相比能夠大大降低喉口表面的溫度，有助于防止喉口部位結渣。大量運行經驗表明，采用這種結構的喉口可以完全消除燃燒器喉口區(qū)域的結渣。四、風煙系統(tǒng)介紹風煙系統(tǒng)流程圖省煤器＃3爐＃4爐電除塵A空預器B空預器引風機送風機一次風機送風機一次風機風煙系統(tǒng)和一期工程的對比1、風煙系統(tǒng)聯(lián)絡風道及相應擋板少于一期工程，不利于消除鍋爐熱偏差；2、一次風機采用雙級軸流，效率有所提高，但在RB時易發(fā)生喘振問題；3、引風機采用軸流風機，入口導葉調節(jié)采取電動方式；4、送風機及引風機無潤滑油站，系統(tǒng)簡潔，一次風機潤滑油及液壓油分離，減少兩系統(tǒng)的相互影響；5、空預器采用雙密封結構，漏風率可以進一步降低，但要防止空預器卡澀的問題；6、采用熱風再循環(huán)控制空預器冷端腐蝕，不存在暖風器堵塞的問題。送風機送風機型式：動葉可調軸流式風機ASN2730/1400運行方式：兩臺風機并聯(lián)運行調節(jié)方式：液壓動葉調節(jié)布置方式：水平對稱布置，垂直進風，水平出風安裝地點：室外露天生產廠家：沈陽鼓風機廠送風機性能曲線送風機葉片送風機葉片為機翼形扭曲葉片，由鍛造制成，無雜質，密度高，葉片整體晶相結構緊密結合，過渡平滑，結構強度高。無潤滑油系統(tǒng)，軸承采用油浴自潤滑，動葉采用液壓油驅動，液壓油壓和同類型設備相比較低（只需＞1.7MPa）。一次風機一次風機型式：動葉可調軸流式風機AST-1792/1120運行方式：兩臺風機并聯(lián)運行調節(jié)方式：液壓動葉調節(jié)布置方式：水平對稱布置，垂直進風，水平出風葉輪級數(shù)：兩級生產廠家：沈陽鼓風機廠有限公司一次風機性能曲線引風機引風機型式：靜葉可調軸流式風機AN35e6（V13+40

）運行方式：兩臺風機并聯(lián)運行調節(jié)方式：靜葉調節(jié)布置方式：水平布置，兩臺風機的冷卻風機對稱布置，可調節(jié)前導葉電動執(zhí)行機構安裝位置從電機一端看均在風機右側。臥式、垂直進氣。生產廠家：成都電力機械廠引風機工作原理進氣室前導葉集流器葉輪擴壓器AN風機是一種子午加速風機，它由進氣室、前導葉、集流器、葉輪、后導葉和擴壓器組成。AN風機工作時，煙氣進入AN風機進氣室，經過前導葉的導向，在集流器中收斂加速，再經過葉輪的作功產生靜壓能和動壓能；后導葉又將煙氣的螺旋運動轉化為軸向運動而進入擴壓器，并在擴壓器內將煙氣的大部分動能轉化為靜壓能，從而完成風機的工作過程。引風機性能曲線空氣預熱器每臺鍋爐配有兩臺半模式、雙密封、三分倉容克式空氣預熱器，立式布置，煙氣與空氣以逆流方式換熱。預熱器轉子采用半模式扇形倉格結構，熱端和熱端中間層傳熱元件采用DU板型。所有傳熱元件盒均制成較小的組件，檢修時可全部從側面檢修門孔處抽出，更換非常方便。冷端傳熱元件及元件盒的材料采用耐低溫腐蝕的Corten鋼制作，可保證使用壽命大于50000小時。

空氣預熱器密封

雙密封結構簡圖

預熱器采用雙徑向、雙軸向密封系統(tǒng)。熱端靜密封采用美國ALSTOM-API新結構，為迷宮式密封結構，既保證密封性能，又可使扇形板上下移動；冷端靜密封采用脹縮節(jié)式，既保證了不漏風，又可以調整扇形板位置；熱端和冷端靜密封由通常的單側密封改為雙側密封，既減少了漏風又提高了使用壽命?？諝忸A熱器軸承預熱器采用可靠的導向和支承軸承。導向軸承采用雙列向心滾子球面軸承，導向軸承裝置本身可隨轉子熱脹和冷縮而上下滑動，并能帶動扇形板內側上下移動，從而保證扇形板內側的密封間隙保持恒定。導向軸承結構簡單，更換、檢修方便，配有潤滑油冷卻水系統(tǒng)，并有溫度傳感器接口?？諝庥锜崞鞯闹С休S承采用向心球面滾子推力軸承，使用可靠，維護簡單，更換容易，配有潤滑油冷卻水系統(tǒng)。

導向軸承支撐軸承空預器中心傳動裝置每臺予熱器配有一套中心傳動裝置，包括主電機、輔助電機和盤車裝置，電機配備變頻調速啟動裝置，實現(xiàn)軟啟動、無級變速。當主傳動電機發(fā)生故障時，能自動切換輔助電機投入運行，確保予熱器安全運行。一旦停轉，轉子停轉報警器發(fā)出聲光報警。傳動裝置減速機齒輪全部為硬齒面，減速機體積小、重量輕，安裝調整方便，運行平穩(wěn)可靠。

中心傳動裝置空預器換熱元件轉子采用半模式雙密封扇形倉結構(ALSTOM-API專利)

，其優(yōu)點是轉子中心筒和模式扇形倉是銷接結構，在工地不用焊接，不存在焊接變形。該空氣預熱器這種結構減小了工地焊接工作量，安裝速度快。傳熱元件盒均制成較小的組件，檢修時熱端傳熱元件盒、中間層傳熱元件盒、冷端傳熱元件盒全部抽屜式從側面檢修門孔處抽出，安裝、更換非常方便。

五、制粉系統(tǒng)介紹制粉系統(tǒng)和一期工程的對比1、一期工程采用MPS磨，二期工程采用HP磨，兩種磨煤機均為中速磨，主要差別為磨輥形式的差異；2、二期磨煤機出口設置可調縮孔，而一期工程MPS磨出口為固定縮孔；3、MPS磨采用液壓加載系統(tǒng)實現(xiàn)變加載，而HP磨采用彈簧變加載；4、HP磨空磨運行時磨輥和磨環(huán)之間不接觸，以減少啟動初期的振動；5、HP磨不設置水沖洗系統(tǒng)，只有一路惰性蒸汽系統(tǒng)；6、HP磨石子煤斗內正常有一水位，解決了一期石子煤斗易漏風而導致石子煤陰燃的問題，同時對于防止磨煤機走石子煤進水有一定的作用。HP磨概貌圖制粉系統(tǒng)的構成

長期以來張家口發(fā)電廠HP磨煤機石子煤排放率高達1%～4%，嚴重影響了機組供電煤耗。后該廠通過對葉輪風環(huán)、分離器等部件的改造，使石子煤排量降到0.4%左右，機組供電煤耗降低了1.1%

。

(1）重新調整底邊襯板，使之與中間襯板平齊，安裝牢固。另將分離器底邊襯板和中間襯板與葉輪調節(jié)罩的間隙進一步縮小到8～10mm，以使調節(jié)罩隨葉輪旋轉時能保持較小的、均勻的間隙，大大降低漏風量；

（2）原中間襯板改為厚24mm的16Mn鋼板，提高了其耐磨性，消除原中間襯板因不耐磨而造成的脫落和斷裂（影響風速和磨輥間隙調整），并消除了由于其脫落和斷裂后造成的磨煤機退出運行的隱患；

（3）葉輪葉片上靠葉輪風環(huán)的內側焊接節(jié)流環(huán)，改變了通流面積，當流量q標準狀態(tài)下為80km3

/h時，滿足流速v

為60m/s的要求。另外，將葉輪風環(huán)材料改為16Mn，提高了其使用壽命；

（4）從節(jié)流環(huán)外側至葉輪風環(huán)內側底圓間加焊厚10mm的16Mn弧型鋼板，使其與葉輪外側形成流線型噴嘴，以便一次風流過葉輪時分配更加均勻，并使阻力損失降低；

（5）恢復風道入口防護網，以防止石子煤進入風道，防止風道內積煤和結焦，減少一次風流量和壓力的損失。

HP磨石子煤排放量問題六、鍋爐防止結焦措施

鍋爐結焦問題嚴重影響鍋爐安全運行，北侖港#1爐存因為鍋爐掉焦而造成重大人員傷亡，此外，結焦也易造成爐內受熱面產生熱偏差，導致管壁出現(xiàn)超溫問題。

哈爾濱鍋爐廠對于預防鍋爐結焦采取了一定的措施，但鍋爐在實際運行中由于煤種、配風等因素的影響，結焦問題不可避免，而哈爾濱鍋爐廠鍋爐本體設置的看火孔數(shù)目偏少，不利于運行人員對鍋爐結焦情況進行監(jiān)視。鍋爐結焦問題過熱器吹灰器保證清潔SuperheaterSootblowersensurecleanliness膜式過熱器確保管排平整MembranedSuperheatersensurealignment爐膛水冷壁吹灰器保證清潔FurnaceWallSootblowersensurecleanliness爐膛出口煙氣溫度保護對流受熱面FurnaceExitGasTemperatureprotectsconvectivesurface燃燒器噴口防結焦設計

BurnerOpeningSlagfreedesign防結焦措施SlagPrevention三井巴布科克屏式過熱器MitsuiBabcockPlatenSuperheaterMatlaPS-6x600MW機組.MatlaPS-6x600MWUnits.自1981開始應用膜式管屏末端技術并得以驗證Membranedplatentipsproveninservicesince1981.結焦完全得以控制。Ashdepositstotallyundercontrol.過熱器受熱面保持完好。Superheaterheatingsurfacesmaintainedfullyeffective.沒有積灰，沒有危害爐膛安全的掉渣的風險。Noaccumulationsofashandnoriskofdamagingfalls.燃燒器開口的設計可避免結焦BurnerOpeningDesign

AvoidsSlagging邊緣管LeadingEdgeTube鋪有耐火磚的喉部

RefractoryTiledThroat七、直流爐的特性介紹

由于直流爐在汽水流程沒有汽包，在直流運行狀態(tài)汽水之間沒有一個明確的分界點，這造成燃料量、給水量、汽機調門開度發(fā)生變化時均會導致機組負荷、主汽壓力、主汽溫的變化，各個參數(shù)之間存在復雜的耦合關系，需要在控制回路中進行解耦。

此外，在機組啟動過程中，需對分離器水位進行控制，同時維持水冷壁安全運行所需的最小流量，在本生點負荷以下運行時，鍋爐又具有汽包爐的一些特性。超臨界直流爐控制的復雜性汽機調門開度變化對鍋爐的影響

直流鍋爐汽水一次性通過的特性，使超臨界鍋爐動態(tài)特性受汽機調門開度變化的影響遠比汽包鍋爐大。當汽機調門開度發(fā)生變化，影響了機組的功率,同時也直接影響了鍋爐出口末端阻力特性,改變了鍋爐的被控特性。由于沒有汽包的緩沖，汽機側對直流鍋爐的影響遠大于對汽包鍋爐的影響。其特性不但影響了鍋爐的出口壓力，而且由于壓力的變化引起了給水流量的變化，延長了鍋爐側汽水流程的加熱段，導致了溫度的變化。鍋爐燃料擾動對主汽壓、主汽溫及機組負荷的影響

燃料發(fā)生變化時，由于加熱段和蒸發(fā)段縮短，鍋爐儲水量減少，在燃燒率擾動后經過一個較短的延遲，蒸汽量會向增加的方向變化；當燃燒率增加時，一開始由于加熱段蒸發(fā)段的縮短而使蒸發(fā)量增加，也使壓力、功率、溫度增加。給水擾動對壓力、溫度、功率的影響

當給水流量擾動時，由于加熱段、蒸發(fā)段延長而推出一部分蒸汽，因此開始壓力和功率是增加的，但由于過熱段縮短使汽溫下降，最后雖然蒸汽流量增加但壓力和功率還是下降，汽溫經過一段時間的延遲后單調下降，最后穩(wěn)定在一個較低的溫度上。從上面的分析可以看出，直流鍋爐的一次性通過特性，使機組的主要控制參數(shù)功率、壓力、溫度均受到了汽機調門開度、燃料量、給水量的影響。從而也說明直流鍋爐控制系統(tǒng)是一個多輸入、輸出并具有相互耦合關聯(lián)極強的特性，控制系統(tǒng)應進行解耦方可得到較好的控制效果。直流爐特性曲線八、兄弟電廠調試及生產過程中的經驗1、屏過多次發(fā)生爆管：停爐后發(fā)現(xiàn)集箱中存在異物，沖管未能帶走；(一)常熟二廠合理的短接管集箱和集汽集箱可延長壽命Stubheadersandmanifoldgivelongservice三井巴布科克采用短管集箱與小管連接的技術。MitsuiBabcockusestubheadersforelementswithmanytubes.高參數(shù)的現(xiàn)代電廠，可以只在短管集箱及與之相連的小管過渡段上采用高等級合金材料。Inthecaseofadvancedplant,usinghighsteamtemperature,thehighestgradealloyscanbelimitedtothestubheaderswithsmalldiametertransitions.有短接管的集箱口徑小、壁薄，管橋間不易產生裂紋。Stubheadersaresmallerdiameter,thinnerandtheinter