馮桂林麗海雅居腳手架方案

GD2201003□□施工現(xiàn)場東面是，西面是，南面是，北面。本工程屬新建工程，場地較為狹窄。密目式安全網(wǎng)應符合下列要求：網(wǎng)目密度不低于2000目/100cm2。網(wǎng)體各邊緣部位的開眼環(huán)扣必須牢固可靠，孔徑不低于8mm。網(wǎng)體縫線不得有跳針、漏縫，縫邊應均勻。一張網(wǎng)體上不允許有一個以上的接縫，且接縫部位應端正牢固。不得有斷紗、破洞、變形及有礙使用的編織缺陷。阻燃安全網(wǎng)的續(xù)燃、阻燃時間均不得大于4s。架體材料必須符合要求，鋼管扣件、安全網(wǎng)必須具備出廠合格證，使用期限，檢驗合格證。鋼管應無裂紋、彎曲、壓扁、銹蝕、壁厚銹蝕不得大于0.5mm。鋼管上嚴禁打孔。舊扣件使用前應進行質(zhì)量檢查，有裂縫、變形的嚴禁使用，出現(xiàn)滑絲的螺栓必須更換。平橋踢腳板木材厚度不得小于10mm，高度不小于180mm，平橋鋪設(shè)材料應完好。平橋與建筑物之間的安全封閉兜底，使用鋪密竹材，用直徑不小于8號鉛水鐵線固定。腳手架連墻桿采用φ48鋼管連接。出入口通道頂?shù)碾p層安全擋板應采用18mm厚木板或鐵皮鋪面（鐵皮鋪面時底應設(shè)置密鋪竹），底用安全網(wǎng)密蔽。物料提升機接料平臺兩側(cè)及腳手架外卸料平臺周邊的護攔擋物板應采用18mm厚木板，安全立網(wǎng)。出入口通道頂?shù)碾p層安全擋板應采用18mm厚木板或鐵皮鋪面（鐵皮鋪面時底應設(shè)置密鋪竹），底用安全網(wǎng)密蔽。物料提升機接料平臺兩側(cè)及腳手架外卸料平臺周邊的護攔擋物板應采用18mm厚木板北面G軸通道采用雙層安全擋板面鋪密竹加安全網(wǎng)圍蔽。懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(陽臺位)鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，以最大高度A1棟為例進行驗算，搭設(shè)高度為94.9米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.70米，立桿的步距1.90米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，豎向間距按樓層，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)45層。卸荷鋼絲繩采取4道卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數(shù)為0.85，安全系數(shù)K=10.0，上吊點與下吊點距離2.9m。懸挑水平鋼梁采用[14a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.00米，建筑物內(nèi)錨固段長度5.00米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物0.90m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700/3=0.016kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.016=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×0.980)×1.5002=0.232kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×0.980)×1.5002=-0.273kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.273×106/5080.0=53.694N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.016=0.055kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.472mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/3=0.024kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.024+1.4×1.050=1.569kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.569×0.700/3=0.369kN.m=0.369×106/5080.0=72.600N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.024+1.050=1.132kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1132.100×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.549mm最大撓度和V=V1+V2=0.554mm小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.700=0.027kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/2=0.037kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷載的計算值R=1.2×0.027+1.2×0.037+1.4×1.575=2.281kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1176NG1=0.118×86.000=10.114kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.07NG2=0.070×45×1.500×(0.700+0.200)/2=2.126kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.03NG3=0.030×1.500×45/2=1.012kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×86.000=0.645kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.897kN。活荷載為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.620Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0.868經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.620×0.868=0.492kN/m2?？紤]風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.897+0.85×1.4×3.150)/5×1.50=6.128kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.897+1.4×3.150)/5×1.50=6.326kN風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.492×1.500×1.900×1.900/10=0.317kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷計算卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。在腳手架全高范圍內(nèi)增加4吊點；吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數(shù)平均分配。經(jīng)過計算得到1=arctg[2.90/(0.70+0.20)]=1.2702=arctg[2.90/0.20]=1.502最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為6.128kN和6.128kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為6.326kN和6.326kN?？紤]荷載組合，各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)T1=6.62T2=6.34F1=1.96F2=0.44其中T鋼絲繩拉力，F(xiàn)鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為6.624kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×6.624/0.850=77.926kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑12.5mm。滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為=T/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經(jīng)過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(13247.375×4/3.1416/50/2)1/2=13mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.326kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6326/(0.17×489)=77.208N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.128kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；MW——計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.317kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6128/(0.17×489)+317000/5080=137.215N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.492kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.80×4.50=17.100m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=11.782kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.782kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=20.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=97.082kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為700mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體=900mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面積A=18.51cm2。受腳手架集中荷載P=6.33kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×18.51×0.0001×7.85×10=0.17kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=7.164kN,R2=6.217kN,R3=0.316kN最大彎矩Mmax=0.598kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0.598×106/(1.05×80500.0)+1.612×1000/1851.0=7.944N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用[14a號槽鋼U口水平,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×9.5×58.0×235/(900.0×140.0×235.0)=2.49由于b大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.957經(jīng)過計算得到強度=0.60×106/(0.957×80500.00)=7.76N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=7.344kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=7.344kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×7.344/0.850=86.395kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑12.5mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=7.344kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中[f]為吊環(huán)抗拉強度，取[f]=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[7344×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm十一、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=6.217kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[6217×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度?；炷辆植砍袎旱穆菟ɡσ獫M足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=6.22kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!懸挑式扣件鋼管腳手架計算書(除陽臺以外)鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為94.9米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.70米，立桿的步距1.90米。采用的鋼管類型為48×3.5，連墻件采用2步3跨，水平間距4.50米。施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)44層。卸荷鋼絲繩采取4道卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數(shù)為0.85，安全系數(shù)K=10.0，上吊點與下吊點距離2.9m。懸挑水平鋼梁采用[14a號槽鋼U口水平，其中建筑物外懸挑段長度1.00米，建筑物內(nèi)錨固段長度2.00米。懸挑水平鋼梁采用拉桿與建筑物拉結(jié)，最外面支點距離建筑物0.90m。拉桿采用鋼絲繩。一、大橫桿的計算大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700/3=0.016kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.016=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×0.980)×1.5002=0.232kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×0.980)×1.5002=-0.273kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.273×106/5080.0=53.694N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.016=0.055kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.472mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/3=0.024kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.024+1.4×1.050=1.569kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.569×0.700/3=0.369kN.m=0.369×106/5080.0=72.600N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.024+1.050=1.132kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1132.100×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.549mm最大撓度和V=V1+V2=0.554mm小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.700=0.027kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/2=0.037kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷載的計算值R=1.2×0.027+1.2×0.037+1.4×1.575=2.281kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!當直角扣件的擰緊力矩達40--65N.m時,試驗表明:單扣件在12kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取8.0kN；雙扣件在20kN的荷載下會滑動,其抗滑承載力可取12.0kN；四、腳手架荷載標準值作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1176NG1=0.118×86.000=10.114kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.07NG2=0.070×44×1.500×(0.700+0.200)/2=2.079kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.03NG3=0.030×1.500×44/2=0.990kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×86.000=0.645kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.828kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.620Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0.868經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.620×0.868=0.492kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.828+0.85×1.4×3.150)/5×1.50=6.102kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.828+1.4×3.150)/5×1.50=6.301kN風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.492×1.500×1.900×1.900/10=0.317kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算卸荷計算卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數(shù)平均分配。經(jīng)過計算得到1=arctg[2.90/(0.70+0.20)]=1.2702=arctg[2.90/0.20]=1.502最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為6.102kN和6.102kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為6.301kN和6.301kN。考慮荷載組合，各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)T1=6.60T2=6.32F1=1.96F2=0.44其中T鋼絲繩拉力，F(xiàn)鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為6.597kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×6.597/0.850=77.616kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑12.5mm。滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為=T/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經(jīng)過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(13194.792×4/3.1416/50/2)1/2=13mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.301kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6301/(0.17×489)=76.902N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.102kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；MW——計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.317kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6102/(0.17×489)+317000/5080=136.909N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、連墻件的計算連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.492kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.80×4.50=17.100m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=11.782kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.782kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/i=20.00/1.58的結(jié)果查表得到=0.97；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。經(jīng)過計算得到Nf=97.082kNNf>Nl，連墻件的設(shè)計計算滿足要求!七、懸挑梁的受力計算懸挑腳手架的水平鋼梁按照帶懸臂的連續(xù)梁計算。懸臂部分腳手架荷載N的作用，里端B為與樓板的錨固點，A為墻支點。本工程中，腳手架排距為700mm，內(nèi)側(cè)腳手架距離墻體200mm，支拉斜桿的支點距離墻體=900mm，水平支撐梁的截面慣性矩I=563.70cm4，截面抵抗矩W=80.50cm3，截面積A=18.51cm2。受腳手架集中荷載P=6.30kN水平鋼梁自重荷載q=1.2×18.51×0.0001×7.85×10=0.17kN/m懸挑腳手架示意圖懸挑腳手架計算簡圖經(jīng)過連續(xù)梁的計算得到懸挑腳手架支撐梁剪力圖(kN)懸挑腳手架支撐梁彎矩圖(kN.m)懸挑腳手架支撐梁變形圖(mm)各支座對支撐梁的支撐反力由左至右分別為R1=7.425kN,R2=5.694kN,R3=0.006kN最大彎矩Mmax=0.731kN.m抗彎計算強度f=M/1.05W+N/A=0.731×106/(1.05×80500.0)+1.336×1000/1851.0=9.370N/mm2水平支撐梁的抗彎計算強度小于215.0N/mm2,滿足要求!八、懸挑梁的整體穩(wěn)定性計算水平鋼梁采用[14a號槽鋼U口水平,計算公式如下其中b——均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算：經(jīng)過計算得到b=570×9.5×58.0×235/(900.0×140.0×235.0)=2.49由于b大于0.6，按照《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50017-2003)附錄B其值b'=1.07-0.282/b=0.957經(jīng)過計算得到強度=0.73×106/(0.957×80500.00)=9.49N/mm2；水平鋼梁的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!九、拉桿的受力計算水平鋼梁的軸力RAH和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算其中RUicosi為鋼繩的拉力對水平桿產(chǎn)生的軸壓力。各支點的支撐力RCi=RUisini按照以上公式計算得到由左至右各鋼繩拉力分別為RU1=7.544kN十、拉桿的強度計算拉繩或拉桿的軸力RU我們均取最大值進行計算，為RU=7.544kN拉繩的強度計算：如果上面采用鋼絲繩，鋼絲繩的容許拉力按照下式計算：其中[Fg]——鋼絲繩的容許拉力(kN)；Fg——鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN)；——鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù)，對6×19、6×37、6×61鋼絲繩分別取0.85、0.82和0.8；K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，取10.0。選擇拉鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×7.544/0.850=88.755kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑12.50mm。鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算：鋼絲拉繩的軸力RU我們均取最大值進行計算作為吊環(huán)的拉力N，為N=RU=7.544kN鋼絲拉繩的吊環(huán)強度計算公式為其中[f]為吊環(huán)抗拉強度，取[f]=50N/mm2，每個吊環(huán)按照兩個截面計算；所需要的鋼絲拉繩的吊環(huán)最小直徑D=[7544×4/(3.1416×50×2)]1/2=10mm十一、錨固段與樓板連接的計算水平鋼梁與樓板壓點如果采用鋼筋拉環(huán)，拉環(huán)強度計算如下：水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)受力R=5.694kN水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)強度計算公式為其中[f]為拉環(huán)鋼筋抗拉強度，每個拉環(huán)按照兩個截面計算，按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》10.9.8[f]=50N/mm2；所需要的水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)最小直徑D=[5694×4/(3.1416×50×2)]1/2=9mm水平鋼梁與樓板壓點的拉環(huán)一定要壓在樓板下層鋼筋下面，并要保證兩側(cè)30cm以上搭接長度?；炷辆植砍袎河嬎闳缦拢夯炷辆植砍袎旱穆菟ɡσ獫M足公式其中N——錨固力，即作用于樓板螺栓的軸向拉力，N=5.69kN；d——樓板螺栓的直徑，d=20mm；b——樓板內(nèi)的螺栓錨板邊長，b=5d=100mm；fcc——混凝土的局部擠壓強度設(shè)計值，計算中取0.95fc=13.59N/mm2；經(jīng)過計算得到公式右邊等于131.6kN樓板混凝土局部承壓計算滿足要求!落地式扣件鋼管腳手架計算書鋼管腳手架的計算參照《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》（JGJ130-2001）。計算的腳手架為雙排腳手架，搭設(shè)高度為94.90米，立桿采用單立管。搭設(shè)尺寸為：立桿的縱距1.50米，立桿的橫距0.70米，立桿的步距1.90米。采用的鋼管類型為48×3.5，施工均布荷載為3.0kN/m2，同時施工2層，腳手板共鋪設(shè)44層。卸荷鋼絲繩采取4道卸荷，吊點卸荷水平距離1倍立桿間距。卸荷鋼絲繩的換算系數(shù)為0.85，安全系數(shù)K=10.0，上吊點與下吊點距離2.9m。一、大橫桿的計算:大橫桿按照三跨連續(xù)梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。按照大橫桿上面的腳手板和活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。1.均布荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038kN/m腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700/3=0.016kN/m活荷載標準值Q=3.000×0.700/3=0.700kN/m靜荷載的計算值q1=1.2×0.038+1.2×0.016=0.066kN/m活荷載的計算值q2=1.4×0.700=0.980kN/m大橫桿計算荷載組合簡圖(跨中最大彎矩和跨中最大撓度)大橫桿計算荷載組合簡圖(支座最大彎矩)2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的彎矩跨中最大彎矩計算公式如下:跨中最大彎矩為M1=(0.08×0.066+0.10×0.980)×1.5002=0.232kN.m支座最大彎矩計算公式如下:支座最大彎矩為M2=-(0.10×0.066+0.117×0.980)×1.5002=-0.273kN.m我們選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：=0.273×106/5080.0=53.694N/mm2大橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度計算公式如下:靜荷載標準值q1=0.038+0.016=0.055kN/m活荷載標準值q2=0.700kN/m三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的最大撓度V=(0.677×0.055+0.990×0.700)×1500.04/(100×2.06×105×121900.0)=1.472mm大橫桿的最大撓度小于1500.0/150與10mm,滿足要求!二、小橫桿的計算:小橫桿按照簡支梁進行強度和撓度計算，大橫桿在小橫桿的上面。用大橫桿支座的最大反力計算值，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。1.荷載值計算大橫桿的自重標準值P1=0.038×1.500=0.058kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/3=0.024kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/3=1.050kN荷載的計算值P=1.2×0.058+1.2×0.024+1.4×1.050=1.569kN小橫桿計算簡圖2.抗彎強度計算最大彎矩考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的彎矩和均布荷載最大彎矩計算公式如下:集中荷載最大彎矩計算公式如下:M=(1.2×0.038)×0.7002/8+1.569×0.700/3=0.369kN.m=0.369×106/5080.0=72.600N/mm2小橫桿的計算強度小于205.0N/mm2,滿足要求!3.撓度計算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與荷載的計算值最不利分配的撓度和均布荷載最大撓度計算公式如下:集中荷載最大撓度計算公式如下:小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度V1=5.0×0.038×700.004/(384×2.060×105×121900.000)=0.01mm集中荷載標準值P=0.058+0.024+1.050=1.132kN集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度V2=1132.100×700.0×(3×700.02-4×700.02/9)/(72×2.06×105×121900.0)=0.549mm最大撓度和V=V1+V2=0.554mm小橫桿的最大撓度小于700.0/150與10mm,滿足要求!三、扣件抗滑力的計算:縱向或橫向水平桿與立桿連接時，扣件的抗滑承載力按照下式計算(規(guī)范5.2.5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承載力設(shè)計值,取8.0kN；R——縱向或橫向水平桿傳給立桿的豎向作用力設(shè)計值；1.荷載值計算橫桿的自重標準值P1=0.038×0.700=0.027kN腳手板的荷載標準值P2=0.070×0.700×1.500/2=0.037kN活荷載標準值Q=3.000×0.700×1.500/2=1.575kN荷載的計算值R=1.2×0.027+1.2×0.037+1.4×1.575=2.281kN單扣件抗滑承載力的設(shè)計計算滿足要求!四、腳手架荷載標準值:作用于腳手架的荷載包括靜荷載、活荷載和風荷載。靜荷載標準值包括以下內(nèi)容：(1)每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值(kN/m)；本例為0.1176NG1=0.118×85.000=9.996kN(2)腳手板的自重標準值(kN/m2)；本例采用沖壓鋼腳手板，標準值為0.07NG2=0.070×44×1.500×(0.700+0.200)/2=2.079kN(3)欄桿與擋腳手板自重標準值(kN/m)；本例采用欄桿、木腳手板標擋板，準值為0.03NG3=0.030×1.500×44/2=0.990kN(4)吊掛的安全設(shè)施荷載，包括安全網(wǎng)(kN/m2)；0.005NG4=0.005×1.500×85.000=0.637kN經(jīng)計算得到，靜荷載標準值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=13.703kN?；詈奢d為施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和，內(nèi)、外立桿按一縱距內(nèi)施工荷載總和的1/2取值。經(jīng)計算得到，活荷載標準值NQ=3.000×2×1.500×0.700/2=3.150kN風荷載標準值應按照以下公式計算其中W0——基本風壓(kN/m2)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表D.4的規(guī)定采用：W0=0.500Uz——風荷載高度變化系數(shù)，按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB50009-2001)附錄表7.2.1的規(guī)定采用：Uz=1.620Us——風荷載體型系數(shù)：Us=0.868經(jīng)計算得到，風荷載標準值Wk=0.7×0.500×1.620×0.868=0.492kN/m2。考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+0.85×1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.703+0.85×1.4×3.150)/5×1.50=6.057kN不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設(shè)計值計算公式N=1.2NG+1.4NQ考慮到分段卸荷作用，經(jīng)過計算得到，底部立桿的最大軸向壓力N=(1.2×13.703+1.4×3.150)/5×1.50=6.256kN風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的立桿段彎矩MW計算公式MW=0.85×1.4Wklah2/10其中Wk——風荷載標準值(kN/m2)；la——立桿的縱距(m)；h——立桿的步距(m)。經(jīng)過計算得到風荷載產(chǎn)生的彎矩Mw=0.85×1.4×0.492×1.500×1.900×1.900/10=0.317kN.m五、立桿的穩(wěn)定性計算:卸荷計算卸荷吊點按照完全卸荷計算方法。吊點選擇在立桿、小橫桿、大橫桿的交點位置；以吊點分段計算。計算中腳手架的豎向荷載按照吊點數(shù)平均分配。經(jīng)過計算得到1=arctg[2.90/(0.70+0.20)]=1.2702=arctg[2.90/0.20]=1.502最下面的立桿軸向力在考慮風荷載時為6.057kN和6.057kN。最下面的立桿軸向力在不考慮風荷載時為6.256kN和6.256kN?？紤]荷載組合，各吊點位置處內(nèi)力計算為(kN)T1=6.55T2=6.27F1=1.94F2=0.43其中T鋼絲繩拉力，F(xiàn)鋼絲繩水平分力。所有卸荷鋼絲繩的最大拉力為6.550kN。選擇卸荷鋼絲繩的破斷拉力要大于10.000×6.550/0.850=77.062kN。選擇6×19+1鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1850MPa，直徑12.5mm。滿足要求!吊環(huán)強度計算公式為=T/A<[f]其中[f]——吊環(huán)鋼筋抗拉強度，《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》規(guī)定[f]=50N/mm2；A——吊環(huán)截面積，每個吊環(huán)按照兩個截面計算。經(jīng)過計算得到，選擇吊環(huán)的直徑要至少(13100.482×4/3.1416/50/2)1/2=13mm。1.不考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.256kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6256/(0.17×489)=76.352N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；不考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!2.考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算其中N——立桿的軸心壓力設(shè)計值，N=6.128kN；i——計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑，i=1.58cm；k——計算長度附加系數(shù)，取1.155；u——計算長度系數(shù)，由腳手架的高度確定，u=1.500；l0——計算長度(m),由公式l0=kuh確定，l0=1.155×1.500×1.900=3.292m；A——立桿凈截面面積，A=4.890cm2；W——立桿凈截面模量(抵抗矩),W=5.080cm3；——由長細比，為3292/16=208；——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l0/i的結(jié)果查表得到0.168；MW——計算立桿段由風荷載設(shè)計值產(chǎn)生的彎矩，MW=0.317kN.m；——鋼管立桿受壓強度計算值(N/mm2)；經(jīng)計算得到=6128/(0.17×489)+317000/5080=137.215N/mm2；[f]——鋼管立桿抗壓強度設(shè)計值，[f]=205.00N/mm2；考慮風荷載時，立桿的穩(wěn)定性計算<[f],滿足要求!六、最大搭設(shè)高度的計算:不考慮風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=3.707kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.150kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk=0.118kN/m；經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=56.256米。腳手架搭設(shè)高度Hs等于或大于26米，按照下式調(diào)整且不超過50米：經(jīng)計算得到，不考慮風荷載時，腳手架搭設(shè)高度限值[H]=50.000米?？紤]風荷載時,采用單立管的敞開式、全封閉和半封閉的腳手架可搭設(shè)高度按照下式計算：其中NG2K——構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力，NG2K=3.707kN；NQ——活荷載標準值，NQ=3.150kN；gk——每米立桿承受的結(jié)構(gòu)自重標準值，gk=0.118kN/m；Mwk——計算立桿段由風荷載標準值產(chǎn)生的彎矩，Mwk=0.267kN.m；經(jīng)計算得到，考慮風荷載時，按照穩(wěn)定性計算的搭設(shè)高度Hs=24.697米。七、連墻件的計算:連墻件的軸向力計算值應按照下式計算：Nl=Nlw+No其中Nlw——風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設(shè)計值(kN)，應按照下式計算：Nlw=1.4×wk×Awwk——風荷載標準值，wk=0.492kN/m2；Aw——每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積，Aw=3.80×4.50=17.100m2；No——連墻件約束腳手架平面外變形所產(chǎn)生的軸向力(kN)；No=5.000經(jīng)計算得到Nlw=11.782kN，連墻件軸向力計算值Nl=16.782kN連墻件軸向力設(shè)計值Nf=A[f]其中——軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù),由長細比l/