第三章鉆井液的流變性

第三章鉆井液的流變性2023/9/101第1頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月鉆井液流變性是鉆井液的一項基本性能，在解決(1)攜帶巖屑，保證井底和井服的清潔；(2)懸浮巖屑與重晶石；(3)提高機械鉆速；(4)保持井眼規(guī)則和保證井下安全起著十分重要的作用。鉆井液的某些流變參數(shù)還直接用于鉆井環(huán)空水力學的有關計算。

第2頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第一節(jié)流體的基本流型及其特點一、流體流動的基本概念1．剪切速率和剪切應力液體與固體區(qū)別:加很小的力就能使液體發(fā)生變形，而只要力作用的時間相當長，很小的力能使液體發(fā)生很大的變形。第3頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月鉆井液在循環(huán)過程中，在各個部位的流速不同，剪切速率不相同。流速越大剪切速率越高。一般情況下，沉砂池處剪切速率最低，大約在10～20s-1；環(huán)形空間50～250s-1；鉆桿內(nèi)100～1000s-1；鉆頭噴嘴處最高，大約在10000～100000s-1。

第4頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

剪切速率：沿垂直于流速方向上單位距離上流速的改變量或增加量。表達式如下：流速分布特點單位為：s-1;流體各層之間流速不同，層與層之間存在相互作用。液體內(nèi)部內(nèi)聚力的作用，流速較快的液層帶動流速較慢的相鄰液層，流速較慢的液層阻礙流速較快的相鄰液層。第5頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月牛頓內(nèi)摩擦定律：

剪切應力：內(nèi)摩擦力F除以接觸面積S即得液體內(nèi)的剪切應力τ

，剪切應力理解為單位面積上的剪切力。

μ是量度液體粘滯性大小的物理量，粘度。單位為Pa·s或mPa·s。第6頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月μ物理意義：產(chǎn)生單位剪切速率所需要的剪切應力。μ越大，表示產(chǎn)生單位剪切速率所需要的剪切應力越大。粘度是液體的性質(zhì)，不同液體有不同的μ值。μ與溫度有關，一般隨溫度的升高而降低。第7頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月2、流變模式與流變曲線剪切應力和剪切速率是流變學中的兩個基本慨念，鉆井液流變性的核心問題是研究各種鉆井液的剪切應力與剪切速率之間的關系。用數(shù)學關系式表示稱為流變方程，又稱為流變模式，用圖紙來表示稱為流變曲線。第8頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月流變方程流變曲線第9頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月3．流體的基本流型按照流體流動時剪切速率與剪切應力之間的關系，流體可以劃分為不同的流型。除牛頓流型外，根據(jù)所測出的流變曲線形狀的不同，將非牛頓流體的流型歸納為塑性流型、假塑性流型和膨脹流型。以上四種基本流型的流變曲線見圖3-4。符合這四種流型的流體分別叫做牛頓流體、塑性流體、假塑性流體和膨脹性流體。第10頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月膨脹流體比較少見。流動特點是：稍加外力發(fā)生流動；粘度隨剪切速率(或剪切應力)增加而增大，靜置時又恢復原狀。與假塑性流體相反，其流變曲線凹向剪切應力軸。膨脹流體在靜止狀態(tài)時，所含有的顆粒是分散的。剪切應力增大，部分顆粒會糾纏在一起形成網(wǎng)架結構，增大流動阻力。目前廣泛使用的多數(shù)鉆井液為塑性流體和假塑性流體。第11頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第12頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月牛頓流體通常將剪切應力與剪切速率的關系遵守牛頓內(nèi)摩擦定律的流體，稱為牛頓流體。

水、酒精等大多數(shù)純液體、輕質(zhì)油、低分量化合物溶液以及低速流動的氣體等均為牛頓流體。流動特點：加很小的剪切力能流動，剪切應力與流速梯度成正比。在層流區(qū)域內(nèi)，粘度不隨切力流速梯度變化，為常量。第13頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月牛頓流體的流變模型與流變曲線流變方程流變曲線第14頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月與牛頓流體不同，當剪切速率為零時：即塑性流體剪切力τ≠0，而是τs，即施加的切應力必須超過某一特定值才能開始流動。

τs為開始流動的最小切應力，稱為靜切力，簡稱切力或凝膠強度。τsτ0第15頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月剪切應力繼續(xù)增大，并超過τs時，塑性流體不能均勻剪切，粘度隨剪切速率的增加而降低，圖中曲線段；繼續(xù)增加剪切速率，粘度不隨剪切速率的增加而降低，圖中直線段；

塑性粘度（PV）：不隨切力或流速梯度改變的粘度。

動切力（YP）：直線段延長線與切應力的交點為動切應力或叫屈服值。τsτ0第16頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月塑性流體流變模式與流變曲線τsτ0賓漢模式塑性流體流變曲線此式是塑性流體的流變模式，該式常稱為賓漢模式，并將塑性流體稱為賓漢塑性流體。第17頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

粘土含量高的鉆井液、高含蠟原油和油漆等都屬于塑性流體。水基鉆井液主要由粘土、水和處理劑所組成。粘土礦物具有片狀或棒狀結構，形狀不規(guī)則，顆粒之間容易彼此連接在一起。形成空間網(wǎng)架結構。粘上顆?？赡艹霈F(xiàn)三種不同連接方式，面-面、端—面和端—端連接。第18頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月三種不同的連接方式將產(chǎn)生不同的后果。面—面連接會導致形成較厚的片，顆粒分散度降低，通常稱為聚結；端—面與端—端連接形成三維的網(wǎng)架結構、特別是當粘土含量足夠高時，形成布滿整個空間的連續(xù)網(wǎng)架結構，稱做凝膠結構，稱為絮凝。與聚結和絮凝相對應的相反過程分別叫做分散和解絮凝，如圖3-5所示。

第19頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第20頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月一般情況下，鉆井液中的粘土顆粒在不同程度上處在一定的絮凝狀態(tài)。要使鉆井液開始流動，必須施加一定的剪切應力，破壞絮凝時形成的連續(xù)網(wǎng)架結構。這個力為靜切應力，靜切應力反映所形成結構的強弱，將靜切應力稱為凝膠強度。在鉆井液開始流動以后，初期的剪切速率較低，結構的拆散速度大于恢復速度，拆散程度隨剪切速率增加而增大，粘度隨剪切速率增加而降低。塑性流體機理分析第21頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月隨著結構拆散程度增大，拆散速度逐漸減小，結構恢復速度相應增加。當剪切速率增至一定程度，結構破壞的速度和恢復的速度保持相等(達到動態(tài)平衡)時，結構拆散的程度不再隨剪切速率增加而發(fā)生變化，粘度也不發(fā)生變化。該粘度為鉆井液的塑性粘度。塑性粘度不隨剪切應力和剪切速率改變，對鉆井液的水力計算是很重要的。第22頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月假塑性流體某些鉆井液、高分子化合物的水溶液以及乳狀液等屬于假塑性流體。流變曲線是通過原點井凸向剪切應力軸的曲線。這類流體的流動特點：施加極小的剪切應力能產(chǎn)生流動，不存在靜切應力，粘度隨剪切速率的增大而降低。第23頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

假塑性流體和塑性流體的一個重要區(qū)別在于：塑性流體當剪切速率增大到一定程度時，剪切應力與剪切速率之比為一常數(shù)，在這個范圍，流變曲線為直線；而假塑性流體剪切應力與剪切速率之比總是變化的，在流變曲線中無直線段。第24頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月假塑性流體流變模式與流變曲線假塑性流體服從下式所示的冪律方程，即該式為假塑性流體的流變模式，習慣上稱為冪律模式,式中的n(流性指數(shù))和是K(稠度系數(shù))是假塑性流體的兩個重要流變參數(shù)。第25頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

n:表現(xiàn)出流體非牛頓性程度。一般小于1，為無因次量。鉆井液設計中經(jīng)常要確定較合理的范圍，一般希望較低的n值，使鉆井液具有較好的剪切稀釋性能。

K(稠度系數(shù))：反映鉆井液的可泵性以及攜巖性。0.250.51剪切速率剪切應力第26頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月四、膨脹型流體膨脹型流體特點:粘度隨剪切速率增加而增加，靜止時又恢復原狀；也沒有靜切應力。與假塑性流體相反。流變曲線凹向剪切應力軸。第27頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月膨脹型流體機理分析靜止時，粒子是分散的，剪切速率增加時，粒子排列變亂，有些粒子被攪在一起形成網(wǎng)架結構，架子搭得越多，流動阻力越大，粘度隨剪切速率的增加而增大。第28頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第二節(jié)鉆井液流變參數(shù)的測量與調(diào)控

鉆井液的流變性能除塑性粘度、動切力、靜切力、流性指數(shù)和稠度系數(shù)外，還包括漏斗粘度、表觀粘度、剪切稀釋性、動塑比和觸變性等。第29頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月一、鉆井液常用的流變參數(shù)及其調(diào)控方法1.漏斗粘度

在鉆井過程中，鉆井液漏斗粘度需要經(jīng)常測定。由于測定方法簡便，可直觀反映鉆井液粘度的大小。漏斗粘度計的外觀如圖3-7所示。漏斗粘度與其它流變參數(shù)的測定方法不同。其它流變參數(shù)一般使用按API標準設計的旋轉粘度計，在某一固定的剪切速率下進行測定，而漏斗粘度使用一種特制的漏斗粘度計來測量。第30頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月記錄的時間為漏斗粘度，單位為s。漏斗粘度只能用來判別在鉆井作業(yè)期間各個階段粘度變化的趨向，不能說明鉆井液粘度變化的原因，也不能作為對鉆井液進行處理的依據(jù)。第31頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月2、塑性粘度和動切力塑性粘度是塑性流體的性質(zhì)，不隨剪切速率而變化。塑性粘度反映了在層流情況下，鉆井液中網(wǎng)架結構的破壞與恢復處于動平衡時，懸浮的固相顆粒之間、固相顆粒與液相之間以及連續(xù)液相內(nèi)部的內(nèi)摩擦作用的強弱。

第32頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月影響塑性粘度的因素主要有：

(1)鉆井液中的固相含量。是影響塑性粘度的主要因素。一般情況下，隨著鉆井液固體顆粒逐漸增多，顆粒的總表面積不斷增大，顆粒間的內(nèi)摩擦力增加。

(2)鉆井液中粘土的分散程度。當粘土含量相同時，分散度越高，塑性粘度越大。(3)高分子聚合物處理劑。鉆井液中加入高分子聚合物處理劑提高液相粘度，增大塑性粘度。高分子聚合物處理劑濃度越高，塑性粘度越高；相對分子質(zhì)量越大，塑性粘度越高。第33頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月動切力動切力(屈服值)是塑性流體流變曲線中的直線段在τ軸上的截距。動切力反映鉆井液在層流流動時，粘土顆粒之間及高分子聚合物分子之間相互作用力的大小，即形成空間網(wǎng)架結構能力的強弱。影響鉆井液形成結構的因素，影響動切力值。

τsτ0第34頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月影響動切力的因素主要有

（1）粘土礦物的類型和濃度。在常見的粘土礦物中，蒙脫石最容易水化膨脹和分散、并形成網(wǎng)架結構。隨著鉆井液中蒙脫石濃度增加，塑性粘度上升比較緩慢，動切力上升很快。高嶺石和伊利石等粘土礦物對動切力的影響較小。鉆井液需要提高動切力時，可選用膨潤土。

第35頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月（2）電解質(zhì)：在鉆井過程中無機電解質(zhì)的侵入均會引起鉆井液絮凝程度增加，增加動切力。（3）降粘劑：大多數(shù)降粘劑都是吸附在粘土端面，使粘土帶有一定的負電荷，拆散網(wǎng)架結構，降低動切力。第36頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月賓漢流變模式參數(shù)調(diào)整

（1）降低塑性粘度：通過合理使用固控設備、加水稀釋或化學絮凝等方法，盡量減少固相含量。（2）提高塑性粘度：應用低造漿粘土配漿，加入加重劑、混油、提高PH值、加入高分子聚合物等。

第37頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月（3）降低動切力：最有效的方法加入降粘劑，若由鈣鎂離子侵入，可加入沉淀劑，除去鈣鎂離子。（4）提高動切力：可加入預水化膨潤土漿，或增大高分聚合物的加量。對于鈣處理鉆井液或鹽水鉆井液，可通過適當增加鈣鈉離子濃度。第38頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月3.流性指數(shù)和稠度系數(shù)由冪律方程，假塑性流體的表現(xiàn)粘度表示為：流型指數(shù)n表示假塑性流體在一定剪切速率范圍內(nèi)所表現(xiàn)出的非牛頓性的程度。鉆井液的n值一般均小于1。n值越小，表示鉆井液的非牛頓性越強。流性指數(shù)是一個無因次量。在鉆井液設計中，一般希望有較低的n值，確保鉆井液具有良好的剪切稀釋性能。第39頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月K值與鉆井液的粘度、切力聯(lián)系在一起。K值與流體在剪切速率為s-1時的粘度有關。K值越大，粘度越高，一般將K值稱為稠度系數(shù)。對于鉆井液，K值反映可泵性。K值過大，造成重新開泵困難。K值過小，對攜巖不利。K值的單位為Pa·sn

第40頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

影響K值的主要因素：受體系中固含和液相粘度的影響，同時也受結構強度的影響。當固體含量或聚合物處理劑的濃度增大時，K值相應增大；降低K值類似于降低鉆井液的粘度，有利于提高鉆速；提高K值類似于增大鉆井液的粘度，有利于清潔井眼和消除井塌引起的井下復雜情況。第41頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月影響n值主要因素：主要受形成網(wǎng)架結構因素的影響。一般降低n值有利于攜帶巖屑、清潔井眼。降低n值類似于降低鉆井液的粘度，有利于提高鉆速。降低n值常用的方法：1、加入XC生物聚合物等流性改進劑；2、在鹽水鉆井液中添加預水化膨潤土。3、適當增加無機鹽的含量；方法2、3往往對鉆井液穩(wěn)定性造成影響。并不是最好的方法，優(yōu)先考慮選用適合體系的聚合物處理劑降低n值。第42頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月調(diào)節(jié)K值常用的方法：降低K值最有效的方法是通過加強固相控制或加水稀釋以降低鉆井液中的固相含量。適當提高K值，可添加適量聚合物處理劑，或將預水化膨潤土加入鹽水鉆井液或鈣處理鉆井液中(K值提高，n值下降)；也可加入重晶石粉等惰性固體物質(zhì)(K值提高，n值基本不變)。第43頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月4.表觀粘度與剪切稀釋表觀粘度又稱為有效粘度，是在某一剪切速率下，剪切應力與剪切速率的比值，即式中，μa表示表觀粘度。當τ和γ的單位分別為Pa和s-1時，μa的單位為mPa·s。塑性流體的表觀粘度可表示為：由冪律方程，假塑性流體的表觀粘度表示為：

第44頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月塑性流體和假塑性流體的表觀粘度隨著剪切速率的增加而降低的特性稱為剪切稀釋性，例如在鉆頭水眼處，剪切速率高達10000～100000s-1，鉆井液變得很??；在環(huán)形空間，當剪切速率為50～250s-1，鉆井液變得比較稠。剪切稀釋特性是一種優(yōu)質(zhì)鉆井液必須具備的性能，充分發(fā)揮鉆頭的水馬力，有利于提高鉆速，在環(huán)形空間能很好地攜帶鉆屑。表觀粘度隨剪切速率增加而降低的幅度越大，剪切稀釋性越強。第45頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月塑性流體的表觀粘度等于塑性粘度與由動切力和剪切速率所決定的那部分粘度(τ0／γ）之和，表觀粘度是流體在流動過程中所表現(xiàn)出的總粘度。對于鉆井液來，既包括流體內(nèi)部內(nèi)摩擦作用所引起的粘度，又包括粘土-顆粒之間及高分子聚合物分子之間形成空間網(wǎng)架結構所引起的粘度。第46頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

在有的文獻中，將后一種粘度(τ0／γ）稱為結構粘度。塑性粘度不隨剪切速率而變化；隨著剪切速率增加，結構粘度不斷減小，當剪切速率達到很高數(shù)值(如鉆頭水眼處）時，結構粘度趨近于零。有的文獻指出、塑性粘度是剪切速率極高時的表觀粘度。

第47頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月在鉆井液工藝中，常用動切力與塑性粘度的比值(簡稱動塑比)表示剪切稀釋性的強弱。τ0／μp越大，剪切稀釋性越強。為能夠在高剪率下破巖和在低剪率下攜帶巖屑，要求鉆井液具有較高的動塑比。根據(jù)現(xiàn)場經(jīng)驗和平板型層流核直徑徑的有關計算，一般情況下將動塑比控制在0.36～0.48(Pa／mPa·s）是比較適宜的。

第48頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月用冪律模式表征鉆井液的流變性，n的大小反映剪切稀釋性的強弱。n＝1，μa=K，此時的表觀粘度是一個與剪切速率無關的常數(shù)，此時的流體為牛頓流體。從圖3-9看出，隨流性指數(shù)n逐漸減小，流體的流動性偏離牛頓流體越來越遠，μa隨剪切速率增加而降低的幅度不斷增大，剪切稀釋性趨于增強。為保證鉆井液能有效地攜帶巖屑，n值保持在0.4～0.7。

第49頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第50頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月1、一般鉆井液中表觀粘度中塑性粘度所占的比重比結構粘度大。2、表觀粘度相同的鉆井液，由于動塑比不相同，當流速梯度改變時，表觀粘度不相同。表觀粘度相同而具有不同動塑比的鉆井液，在實際井眼的各個部位粘度是不相同的。3、動塑比越大，剪切稀釋性能越強，有利于高壓噴射鉆井，同時低流速時，有利于攜巖。第51頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月5.切力和觸變性

鉆井液的觸變性：是指攪拌后鉆井液變?。ㄇ辛ο陆担o止后鉆井液變稠（切力升高）的這種特性。一般用終切與初切之差相對表示鉆井液觸變性的強弱。切力為靜切應力，實質(zhì)為膠凝強度，即靜止時空間網(wǎng)架結構的強度。物理意義是，破壞鉆井液內(nèi)部單位面積上的結構所需的剪切力，單位為Pa。τs是靜切應力的極限值。結構強度的大小與時間有關，要想測τs，花費相當長的時間。在生產(chǎn)現(xiàn)場測定不現(xiàn)實，規(guī)定用初切力和終切力來表示靜切力的相對值。第52頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月初切力：鉆井液在經(jīng)過充分攪拌后，靜止1分鐘或10秒鐘后測得的靜切力為初切力。終切力：鉆井液經(jīng)過充分攪拌后，靜止10分鐘后測得的靜切力為終切力。觸變性的機理：觸變體系一般存在空間網(wǎng)架結構。在剪切作用下，結構被攪散，結構恢復過程需要一定的時間來完成。恢復結構所需的時間和最終的凝膠強度(切力)的大小，反映某種流體觸變性的強弱。第53頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月鉆井液對觸變性的要求：①結構恢復要快（有利鉆屑懸浮，防止沉砂）②最終切力要適當（防止開泵阻力大，壓力激動）鉆井液觸變性的衡量標志：①恢復結構的速度（即時間）。②最終結構的強度（即最終切力的大小）。第54頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月在對幾種膨潤土鉆井液的觸變性進行試驗以后，可歸納出四種典型的情況，如圖3-10所示。圖中的曲線l代表恢復結構所需的時間較短，最終切力相當高的情況．稱做較快的強膠凝；曲線2代表較慢的強膠凝；曲線3代表恢復構時間較短而最終切力也較小的情況、稱做較快的弱膠凝；曲線4代表慢的弱膠凝。第55頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月較快的強膠凝較慢的強膠凝較快的弱膠凝較慢的弱膠凝第56頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月影響鉆井液靜切力的主要因素：粘土礦物的類型、含量及分散度；所選用的聚合物處理劑及其濃度；無機電解質(zhì)及其濃度等。靜切力調(diào)控方法與動切力的調(diào)控方法基本一致。（1）降低靜切力：最有效的方法加入降粘劑，若由鈣鎂離子侵入，可加入沉淀劑，除去鈣鎂離子。（2）提高靜切力：可加入預水化膨潤土漿，或增大高分子聚合物的加量。對于鈣處理鉆井液或鹽水鉆井液，可通過適當增加鈣鈉離子濃度。第57頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月二、流變參數(shù)的測量與計算1.旋轉粘度計的構造及工作原理

旋轉粘度計由電動機、恒速裝置、變速裝置、測量裝置和支架箱體等五部分組成。恒速裝制和變速裝置合稱旋轉部分。在旋轉部件上固定一個外筒，即外筒旋轉。測量裝置由測量彈簧部件、刻度盤和內(nèi)筒組成。內(nèi)筒通過扭簧固定在機體上、扭簧上附有刻度盤，如圖3-11所示。通常將外筒稱為轉子，內(nèi)筒稱為懸錘。第58頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月旋轉粘度計

常用儀器：Fan-35SA型旋轉粘度計。

第59頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月六速粘度計的六種轉速和與之相對應的剪切速率如下：600r／min(1022s-1)、300r／min(511s-1)、200r／min(340.7s-1)、100r／min(170.3s-1)、6r／min(10.22s-1)和3r／min(5.11s-1)。對于抗高溫深井鉆井液，還需測定井下高溫高壓條件下的流變性能。研制生產(chǎn)專門的儀器,常用的有Fann50c型和RcoChan7400型高溫高壓流變儀等。

第60頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月2．表觀粘度的測量與計算可將任意剪切速率(或轉子的轉速)下測得的刻度盤讀數(shù)換算成表觀粘度、常用的六種轉速的換算系數(shù)見表3-1第61頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月例如，在300r／min時測得刻度盤讀數(shù)為36,則該剪切速率下的表觀粘度等于36x1.0＝36(mPa·s)；若在6r／min時測仍刻度盤讀數(shù)為4.5，則該剪切速率下的表現(xiàn)粘度等于4.5×50＝225(mPa.s)。在評價鉆井液的性能時，如果沒有特別注某一剪切速率，一般是指測定600r／min時的表觀粘度，即第62頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月3．賓漢塑性流體流變參數(shù)的測量與計算

由測得的600r／min和300r／min的刻度盤讀數(shù)，可分別利用以下兩式求得塑性粘度和動切力。η’=ф600/2mPa.s

ηs=ф600-ф300mPa.sτ0=0.511(ф300-ηs)Pa塑性粘度的單位為mPa·s,動切力的單位為Pa。

第63頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月賓漢塑性流體的靜切力用以下方法測得：將經(jīng)充分攪拌的鉆井液靜置10s(或1min)，在3r／min的剪率下讀取刻度盤的最大偏轉值；再重新攪拌鉆井液，靜置10min后重復上述步驟并讀取最大偏轉值。最后進行以下計算:第64頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月4．假塑性流體流變參數(shù)的測量與計算由測得的600r／min和300r／min的刻度盤讀數(shù)，可分別利用以下兩式求得冪律模式的兩個流變參數(shù)，即流性指數(shù)(n)和稠度系數(shù)(K)：n=3.322lg(ф600/ф300)K=0.511ф300/511nPa·sn第65頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月例3-1使用Fann35A型旋轉粘度計，測得某種鉆井液的θ600＝38,θ300＝28，試求該鉆井液的表觀粘度、塑性粘度、動切力、流性指數(shù)和稠度系數(shù)。解：將測得的刻度盤讀數(shù)分別代入有關公式，可求得：第66頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月使用θ600和θ300計算的n、K值，對應的剪切速率與鉆井液在鉆桿內(nèi)的流動情況大致相當，稱為中等剪切速率條件下的n、K值。環(huán)形空間的n、K值直接影響鉆井液懸浮和攜帶鉆屑的能力，是計算環(huán)空壓降和判別流型的重要參數(shù)。在實際應用中，有必要分段計算這兩個參數(shù)。介紹如何用計算法解決環(huán)形空間的n、K值第67頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月轉速分別為200、100r／min和6、3r／min，計算式為：第68頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月例3-2用Fann35A型旋轉粘度計測得某鉆井液在600、300、200、100、6和3r／min的刻度盤讀數(shù)分別為38、28、22、17、5．5和4．5，試分成三組計算鉆井液的流性指數(shù)和稠度系數(shù)。解；第一組轉速為600、300r／min，在例3-1中已求得n1＝0.44，K1＝0.92Pa·sn。第二、三組的鉆速分別為200、100r／min、和6、3r／min，求得其n、K值。

第69頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月三、卡森流變模式1．卡森方程及其參數(shù)的物理意義賓漢和冪律模式是廣泛應用于鉆井液的兩個流變模式。賓漢和冪律模式在實際應用中存在著一定的局限性，不能較好地描述鉆井液在高剪切速率下的流變性能，提出了卡森模式。卡森模式在低剪切區(qū)和中剪切區(qū)有較好的精確度，可以利用低、中剪切區(qū)的測定結果預測高剪切速率下的流變特性。第70頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月該式又稱為卡森方程。將式中每一項分別除以γ1/2，可得卡森模式的另一表達式：第71頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第72頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月卡森方程中兩個流變參數(shù)的物理意義和影響因素：卡森動切力τc表示鉆井液內(nèi)可供拆散的網(wǎng)架結構強度,τc是流體開始流動時的極限動切力，τc大小反映鉆井液攜帶與懸浮鉆屑的能力。能夠影響膠體體系電化學性質(zhì)的物質(zhì)(如降粘劑、電解質(zhì)、絮凝劑等)、體系中的固相含量以及外界條件(如溫度、壓力)等都可能影響τc。高固相含量鉆井液的τc值一般較高,加入降粘劑和清水可以降低τc，加入適量電解質(zhì)和絮凝劑可以提高τc值。一般低于賓漢動切力τ0，與初始靜切力較為接近。

第73頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月極限高剪切粘度η

簡稱為高剪粘度。表示鉆井液體系中內(nèi)摩擦作用的強度，常用來近似表示鉆井液在鉆頭噴嘴處紊流狀態(tài)下的流動阻力。η

在數(shù)值上等于剪切速率為無窮大時的有效粘度。第74頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

η

的大小是流體中固相顆粒之間、固相顆粒與液相之間以及液相內(nèi)部的內(nèi)摩擦作用強度的綜合體現(xiàn)。固相類型、含量、分散度和液相粘度等對η

產(chǎn)生影響，η

類似于賓漢模式中的塑性粘度，η

比塑性粘度小。降低η

有利于降低高剪切速率下的壓力降，提高鉆頭水馬力，有利于從鉆頭切削面上及時地排除巖屑，提高機械鉆速。第75頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月卡森模式的另一特性參數(shù)是剪切稀釋系數(shù)Im,Im可用下式求得。Im為無因次量，用于表示鉆井液剪切稀釋性的相對強弱。實際上它是轉速為lr／min時的有效粘度η1與η

的比值。Im越大，剪切稀釋性越強。分散鉆井液的Im一般小于200，不分散聚合物鉆井液和適度絮凝的抑制性鉆井液的Im值常在300～600之間。Im過大會使泵壓升高，造成開泵困難。第76頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月2．卡森流變參數(shù)的測量與計算η

1/2=1.195(ф6001/2–ф1001/2)(mPa.s)1/2τc1/2=0.493[(6ф100)1/2-ф6001/2

]Pa1/2例3-3密度為1.22g/cm3的某種分散鉆井液，用Fann35A型旋轉粘度計測得其θ600=76，θ100＝25.5，試計算該鉆井液的卡森模式參數(shù)τc和η

。第77頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月四、赫謝爾—巴爾克萊三參數(shù)流變模式（自學）第78頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第三節(jié)鉆井液流變性能與鉆井工程的關系

鉆井液流變性能與鉆井工程的關系主要體現(xiàn)在下列幾個方面：

影響鉆井速度；

影響環(huán)空攜帶巖屑能力；影響井壁穩(wěn)定；影響巖屑和加重物質(zhì)的懸浮；影響井內(nèi)壓力激動；影響鉆進泵壓和排量；影響固井質(zhì)量。88第79頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月一鉆井液流變性與井眼凈化的關系鉆井液的主要功用之一清洗井底并將巖屑攜帶到地面上來。鉆井液清洗井眼的能力除取決于循環(huán)系統(tǒng)的水力參數(shù)外，還取決于鉆井液的性能，特別是流變性能。巖屑的清除分為兩個過程，一是巖屑被沖離井底，二是巖屑從環(huán)形空間被攜至地面。只討論鉆井液攜帶巖屑的問題。主要介紹三種流型攜帶巖屑原理：層流攜帶巖屑原理、紊流攜帶巖屑原理以及平板形層流的實現(xiàn)。第80頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月1.層流攜帶巖屑的原理一方面鉆井液攜帶巖屑顆粒向上運動，另一方面巖屑顆粒由于重力作用向下滑落。在環(huán)形空間里，鉆井液攜帶巖屑顆粒向上運動的速度取決于流體的上返速度與顆粒自身滑落速度二者之差。上式兩邊同除以vf得第81頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月通常用Vp/Vf表示井筒的凈化效率。提高凈化效率的途徑是：1、提高鉆井液在環(huán)空的上返速度；2、降低巖屑的滑落速度。綜合考慮鉆井的成本和效益，上返速度不能大幅度提高。盡量降低巖屑的滑落速度對攜巖至關重要。巖屑的滑落速度除與巖屑尺寸、巖屑密度、鉆井液密度和流態(tài)等因素有關，與鉆井液的有效粘度成反比。第82頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月層流時巖屑受力情況：第83頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月層流時鉆井液的流速剖面為一拋物線，中心線處流速最大，兩側流速逐漸降低，靠近井壁或鉆桿壁處的速度為零。片狀巖屑在上升過程中各點受力是不均勻的、中間處流速高、作用力大；靠近兩側流速低、作用力小。F4＞F2、F3＞F1，致使有一個力矩作用在巖屑上，使巖屑翻轉側立，向環(huán)空兩側運移。有的巖屑貼在井壁上形成厚的“假泥餅”，有的向下滑移。由于兩側液面的阻力，巖屑下滑至一定距離后又會進入流速較高的中心部位而向上運移。

第84頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月巖屑的這種轉動現(xiàn)象對攜巖是不利的。延長了鉆屑從井底返至地面的時間，容易使一些出巖屑返不出地面，造成起鉆遇卡、下鉆遇阻、下鉆下不到井底等復雜情況。巖屑翻轉現(xiàn)象與巖屑的形狀有關，當巖屑厚度與其直徑之比小于0.3或大于0.8時會出現(xiàn)轉動，此范圍之外的巖屑將會比較順利地攜帶出來。鉆柱轉動有利于層流攜帶巖屑，鉆柱轉動改變層流時液流的速度分布狀況，靠近鉆柱表面的液流速度加大，巖屑螺旋形上升。第85頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月片狀巖屑在層流時上升的情況(鉆柱不轉動）片狀巖屑在層流時上升的情況(鉆柱轉動）第86頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月2.紊流攜帶巖屑的原理鉆井液在作紊流流動時，巖屑不存在轉動和滑落現(xiàn)象，幾乎全部都能攜帶到地面上來，環(huán)形空間里的巖屑比較少。但是紊流攜巖也有一些缺點，主要表現(xiàn)在：

(1)巖屑在紊流時的滑落速度比在層流時大，要求鉆井液的上返速度高，泵的排量大。受到泵壓和泵功率的限制，特別是當井眼尺寸較大、井較深以及鉆井液粘度、切力較高時，更加難以實現(xiàn)。

第87頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月(2)沿程壓降與流速的平方成正比，功率損失與流速的立方成正比。用紊流攜巖還會使鉆頭的水馬力降低，不利于噴射鉆井。(3)紊流時的高流速對井壁沖蝕嚴重，不能很好地形成泥餅，容易引起易塌地層井壁垮塌。

紊流攜巖受到各種條件的限制，不是隨便可以采用的。第88頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月3.平板形層流的實現(xiàn)

關鍵在于如何消除巖屑轉動現(xiàn)象。造成巖屑轉動的原因是層流時過水斷面上的尖峰型流速分布，解決途徑是設法改變層流時過水斷面尖峰型流速分布，用平板型層流來代替尖峰型層流。液流周圍呈層流流動狀態(tài)，中央是一個速度面較為平齊的等速核，即流核。第89頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第90頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月塑性流體層流時流核直徑可由下式計算：第91頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月在一定尺寸的環(huán)形空間里，流動剖面平板化的程度（流核直徑的大?。┡c動塑比和上返速度有關。其中動塑比影響更大，動塑比越高，平板化程度越大。圖3-19說明動塑比對鉆井液在環(huán)形空間流態(tài)的影響。第92頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月通過調(diào)節(jié)鉆井液的流變性能，增大動塑比可使鉆井液的流核尺寸增大，從尖峰型層流轉變?yōu)槠桨逍蛯恿?。如果鉆井液按假塑性流型來考慮，還可得到環(huán)形空間流態(tài)與鉆井液流性指數(shù)n之間的關系，如圖3-20所示。減小n值如同提高動塑比可使環(huán)空液流逐漸轉變?yōu)槠桨逍蛯恿鳌?/p>

第93頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月第94頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

相對于尖峰型層流和紊流來說，平板型層流具有以下特點：(1)可實現(xiàn)用環(huán)空返速度較低的鉆井液有效地攜帶巖屑?，F(xiàn)場經(jīng)驗表明，在多數(shù)情況下，環(huán)空返速保持在0.5～0.6m/s可滿足攜巖的要求。能使泵壓保持在合理范圍，又能夠降低鉆井液在鉆柱內(nèi)和環(huán)空的壓力損失，使水力功率得到充分、合理的利用。

第95頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月(2)解決了低粘度鉆井液能有效攜巖的問題，為普通推廣使用低固相不分散聚合物鉆井液提供流變學上的依據(jù)。盡管粘度較低，只要保證動塑比較高，使環(huán)空液流處于平板型層流狀態(tài)、再加上具有一定的環(huán)空返速,在一般情況下能有效地攜巖，保持井眼清潔。第96頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月(3)避免了鉆井液處于紊流狀態(tài)叫對井壁的沖蝕。有利于保持井壁穩(wěn)定。鉆井液的動塑比保持在0.36～0.48Pa／(mPa·s）或n值保持在0.4～0.7時是比較適宜的，動塑比過小會導致尖峰型層流；動塑比過大，τ0值的增大引起泵壓顯著升高。n值的適宜范圍定為0.4～0.7，也是同樣的道理。為減小巖屑的滑落速度，鉆井液的有效粘度不能太低。對于低固相聚合物鉆井液，將塑性粘度保持在6～12mPa·s是較為適宜的。第97頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月為了使動塑比達到0.36～0.48Pa／(mPa·s）要求，常采取以下措施和方法：(1)選用XC生物聚合物、HEC、PHP和FA367等高分子聚合物作為主處理劑。并保持足夠的濃度。體系所形成的結構使τ0值增大，鉆井液的液相粘度也會相應有所增加(塑性粘度同時有所增大)，但τ0值的增幅往往要大很多，有利于提高動塑比。

第98頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月(2)通過有效地使用固控設備。除去鉆井液中的無用固相，降低固體顆粒濃度降低塑性粘度、提高動塑比。(3)在保證鉆井液性能穩(wěn)定的情況下，通過適量地加入石灰、石膏、氯化鈣和食鹽等電解質(zhì)，增強體系中固體顆粒形成網(wǎng)架結構的能力。第99頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月提高動塑比主要是為了解決巖屑轉動問題，同時可增強鉆井液的剪切稀釋性能。但如果遇到井下情況比較復雜或出現(xiàn)井塌時，還是需要適當提高鉆井液的有效粘度并加大排量，才能有效地降低巖屑滑落速度，提高鉆井液環(huán)空返速，提高巖屑的凈上升速度小。

第100頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月通過控制動塑比使環(huán)空液流處于平板形層流的方法只適用于層流狀態(tài)，動切力和塑性粘度是反映鉆井液在層流流動時的流變參數(shù)。如果環(huán)空液流處于紊流狀態(tài)時，應首先考慮通過降低環(huán)空返速或同時提高粘度、切力，使鉆井液從紊流狀態(tài)轉變?yōu)閷恿鳡顟B(tài)，然后再考慮如何通過控制動塑比轉變?yōu)槠桨逍蛯恿?。?01頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月二、鉆井液流變性與井壁穩(wěn)定的關系

紊流時液流質(zhì)點的運動方向是紊亂的和無規(guī)則的，而且流速高，具有較大的動能。紊流對井壁有較強的沖蝕作用，容易引起易塌地層垮塌，不利于井壁穩(wěn)定。在鉆井液循環(huán)時,一般應保持在層流狀態(tài)，盡量避免出現(xiàn)紊流。對于非牛頓流體，一般采用綜合雷諾數(shù)Re來判別流態(tài)。將鉆井液作為塑性流體考慮，當綜合雷諾數(shù)Re＞2000時為紊流。按Re＝2000，即可推導出計算臨界返速的公式。第102頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月計算出臨界返速之后，可對鉆井液的流態(tài)進行判斷。實際環(huán)空返速大于臨界返速為紊流，反之為層流。第103頁，課件共115頁，創(chuàng)作于2023年2月

臨界返速很大程度上受鉆井液的密度、塑性粘度和動切力的影響。以三種不同密度的鉆井液為例，計算結果表明，隨著鉆井液密度、塑性粘度和動切力的減小，臨界流速明顯降低，更容易形成紊流。在調(diào)整鉆井液流變參數(shù)和確定環(huán)空返速時，既要考慮攜巖問題，又要考慮到鉆井液的流態(tài)，