金屬管材沖切一體機設計說明書

II小米精靈，人機器與人對話，而機器對家居設備進行控制，從這些角度來看，智能設備已經(jīng)悄悄走進了我們的日常生活，對智能制造和智能設備的研發(fā)也迫在眉睫，這樣才能更自主化，趕上國際大趨勢。金屬管材出現(xiàn)一體機通常是指機床除了xyz三個直線的一個軸線之外，對于其還有一個快速式的一個進給軸，還有其切除功能，而在這樣的一次裝甲當中，我們可以加工出除了地位面，還有其其5個加固面對于其可對復雜的一個空間層面，進行了一個高增高精度的一個自動加工，所以人們普遍認為其金屬管材的一個充電一體機通常是應用其解決其葉龍葉片，還有傳閱螺旋槳重型發(fā)電機的一個轉子等一些零件加工的一個唯一的一個手段，對于其結構的一個研究，對于一個國家的航空航天軍事科研等一些行業(yè)的發(fā)展，有著舉足輕重的一個影響力和作用，它也對著我我國的一個經(jīng)濟發(fā)展也有著一個推動作用。而且管材充錢機主要是應用在各種的五星類的一個視頻上，主要是不銹鋼家具容易汽車工業(yè)等一些領域當中，那么如何是合理的設計一個結構，能夠更加有效提高其生產(chǎn)的一個效率，進一步的能夠減少其人工的勞動強度，然后進一步的能夠提高其可控性及安全性，都是在我國目前設計當中急需要解決的一個大問題。本課題設計的沖切機，具有沖孔與切斷功能。需要靈活運用大學所學的知識，并培養(yǎng)我們獨立分析問題、解決實際問題的能力，學會查閱手冊與相關圖表資料。1.2國內(nèi)外研究概況從產(chǎn)生機械自動控制的那時候起，智能機械系統(tǒng)在整個工業(yè)方面就扮演著非常重要的角色，不論是國內(nèi)還是國外，各國都對智能機械高度重視，從世界主要經(jīng)濟體中的一些發(fā)展的戰(zhàn)略可以知道，各國都把智能機械的發(fā)展寫進自己的國家戰(zhàn)略發(fā)展之中，而且現(xiàn)在都處在戰(zhàn)略實施階段，我們可以看到歐洲有工業(yè)4.0，中國有工業(yè)2025，這些都體現(xiàn)出各國現(xiàn)在都在大力推進工業(yè)自動化與智能化。在這幾年來看，我們通過隨著科學人員的一個不懈的努力，自動化的一個控制技術，也進行的非常之快，而且機械自動加工及其人工智能的提高也是變得尤為顯著，所以這種研究的重要性就對于人們來說就寫得非常重要，而且對于其科技發(fā)展也是非常重要的，那么對于自動控制系統(tǒng)的一個種類，在目前的經(jīng)濟大發(fā)展的情況下，明目種類繁多，而且各是各樣，但是不管怎么分類都免不了將其結構進行分類，它主要能夠分為兩大類，一種是機械類，另一種是控制類，這也是所有目前學者學界的一個共識，他通過控制系統(tǒng)的一個方式進行控制，但是其控制系統(tǒng)的種類也是有很多，而且其自動控制的主要結構就是有一些機械形式，氣動形式，液壓形式等一些形式，而且其工作的原理也大都相同。它通過利用低壓控制技術進來控制。而且其作用也產(chǎn)生了不同的結構樣式，還有其功能的一個樣式，進一步的新的動力裝置的一個生產(chǎn)，也是通過要求低壓控制技術的一個結構樣式，還有其功能樣式發(fā)生著對應的一個改變和變化，進一步的能夠對于低壓控制系統(tǒng)的一個技術進行了研究和剖析，還能夠對于其設計產(chǎn)生了一個很大的推動作用，當然這樣的一個過程也是相對比較復雜的，所以我們在目前生活當中的時間應用應用當中的一個生活里，就必須得建立簡化的一個相應模型的研究和分析，當然對于一般人來說，人們總是通過幾如下的幾個方面進行了低壓控制技術的性能進行來分析和評價的，第一就是控制的效能，還有其控制的一個速度和效果。第二就是控制的精度;第三就是其控制的穩(wěn)定性。可以說，目前工業(yè)自動化的程度也是非常的高了，汽車工廠全自動化，比如說美國特斯拉工廠，就完全施行了無人生產(chǎn)，大大地降低了其生產(chǎn)的成本，而且也大大提高了效率與質量。1952年，數(shù)控機床誕生，這是由于批量生產(chǎn)研發(fā)人員發(fā)展出了它。本研究就是要對比國外機械自動化方面的成就，然后通過吸取其中好的東西，然后歸為論文所用，同時加深對這個領域的認識和研究深度，通過這樣的方式，就能夠讓我國的智能機床獲得了相當巨大的發(fā)展。而且對于我國上次2008年的金融危機的一個布局之后，我國也同時在大力在大力的扶持，并且推進其智能機床的研發(fā)，還有推廣當中，而在這個過程當中智能機床的一個智能化已經(jīng)成為了我國目前智能機床研究的一個主要對象，而且其重要性不亞于其他智能化的設施設備，因為它從來不產(chǎn)生其智能機床的一個尾氣，而且對于環(huán)境也不能夠造成污染，所以在智能機床上的一個使用情況，其成本相對更低，而且操控性相比其他智能化的一個設備來說，操控性更加良好，所以不管是從環(huán)境保護的角度來說，還是從市場的一個角度來看，它都具有很強的一個意愿性和環(huán)保性，而且在對于國家層面來說政府實施了智能機床的補貼還有其大力修建了相當多的一個修建樁，進一步的能夠鼓勵其用戶大量的購買其智能機床，所以我們在未來的十年當中，智能機床的一個發(fā)展將會取得10分好的一個發(fā)展方向，還有對其市場占有率的一個不斷提高也有著很大的推動作用。我們在2010年看德國總理默克爾在其首都柏林隆重的啟動了《國家智能機床計劃》，而且德國的一個政界商，三界代表都紛紛參與其會議，而默克爾也同時直接不會的說，德國就應該大力的發(fā)展智能機床，并且立即將其啟動一個市場化的一個方向，對于這一點來說，其發(fā)展方向的一個推動，刻不容緩，所以他覺得德國能夠在智能機床的一個領域上能夠一直做得相當好，那么現(xiàn)在也能夠在相同的情況下將智能機床發(fā)展的一樣好。而且要做到一個領先第一的一個位置。而且在同一年的時候，日本也同時發(fā)布了其智能機床的一個戰(zhàn)略，而且日本政府主要推出的就是工業(yè)化的一個智能化機床，并且讓其企業(yè)也進行一個大力的推發(fā)與推廣，而且這項戰(zhàn)略也納入了國家的一個新戰(zhàn)略方向當中。我們在同一年的5月份也能發(fā)現(xiàn)，美國的一個智能機床的一個聯(lián)盟，他們僅僅才成立于一年，就能夠代表美國政府修建起美國智能機床的一個發(fā)展的一個路線圖，而且它同時提倡了各方企業(yè)及工業(yè)化大力的推動其美國的一個智能機場的一個發(fā)展方向，同時在該聯(lián)盟還發(fā)布了一項《發(fā)展智能機床對美國宏觀經(jīng)濟影響》這篇報告能夠從國家的一個戰(zhàn)略層面上，還有國家的一個安全利益的方面，能夠進一步的詳細并且分析其發(fā)展的智能機床的重大意義。該報告，建議由股價支持，將智能機床聯(lián)盟旗下所有的智能機床公司及各配套公司，包括物流公司形成一個整體，統(tǒng)籌運營，這樣從上至下推動智能機床聯(lián)動發(fā)展，形成一個智能機床產(chǎn)業(yè)集群。從我國的一個智能機場的一個發(fā)展史來看，智能機床首先開始于本世紀的初期，在2011年的時候，智能機床的一個研究項目，赫然出現(xiàn)在了國家的一個15期間，而且還在863計劃當中，那時候的主要目標就是以清作為動力源泉，并且將其發(fā)展為戰(zhàn)略目標，而十一五以來我國又進一步的提出了節(jié)能，還有智能機床的大戰(zhàn)略。同時不論是政府還是企業(yè)，他們都開始已經(jīng)關注智能機床的一個業(yè)績，還有市場的一個推廣發(fā)展方向?？偟膩碚f，目前的智能機床控制系統(tǒng)就是：智能化、多傳感器、控制多，算法復雜，功能更多、功能集成化模塊化。當然，我在這里的這篇論文我則是先通過整理資料、閱讀資料、勾畫出重點，然后我仔細去研究它，然后我再分析這篇論文的題目，理出論文的主要框架，然后將整理的資料和所學的知識運用起來，并在后面寫論文的時候遇到問題不斷去分析解決問題，最主要還是把這幾年所學的知識貫穿起來而綜合運用，從而達到獨立地分析問題和解決問題的能力。2課題研究的主要內(nèi)容及設計成果的應用價值2.1本課題的主要研究內(nèi)容閱讀相關文獻了解目前金屬管材沖切機國內(nèi)外研究現(xiàn)狀，在分析了解現(xiàn)有沖切機的結構與工作原理，利用所學的相關專業(yè)知識設計金屬管材沖切機，完成主要結構與一體設計；利用AutoCAD或三維設計軟件PREO/E繪制相關原理及重要零件工作圖；最后分析所設計的沖切機的優(yōu)缺點，并進行經(jīng)濟技術分析，指出今后需要改進和進一步完善的地方。2.2設計成果的應用價值本篇論文畢業(yè)設計主要是通過闡述金屬管材沖切一體機的一個設計，進一步的能夠對于金屬管材沖切一體機進行一個切斷，還有完成快速和回轉的一個工作流程當中，而且該設備有著穩(wěn)定可靠，安裝簡單性能優(yōu)良等優(yōu)點本文首先就分析了其工作臺的主要工作原理，并且確定了其系統(tǒng)的一個總體方案，還有其相關的一些計算，最主要的就是工作臺的一個詳細結構的一個計算設計，并且繪制其各個零件圖，然后再進行最后的一個整理資料，撰寫論文的一個設計的一個說明書。在我國金屬管材沖切一體機雖然發(fā)展了很多年了，但是由于其開發(fā)的公司眾多，并且這些研發(fā)機構的公司并沒有對其結構還有其設計進行一個統(tǒng)一的劃分和定義，所以我在本篇論文當中進行了一些闡述，通過一些表面上總結出來的一些結構的一個劃分，這樣就可以劃分出來大致的一個統(tǒng)一的結構。并且能夠給大家作為一個參考，并對未來進行著一個理論性的指導。在近幾年來，我們國家非常重視其自動化智能化的一個系統(tǒng)，而且在國際上美國，日本，德國等一些傳統(tǒng)的一個電子控制系統(tǒng)強國，他們的自動控制系統(tǒng)，還有其智能化的這個系統(tǒng)都會面臨其整合，而且其功能也會出現(xiàn)一個集成化，而且更加的一個智能化，更加高效而且靈活。研究的方法與路線3.1研究的方法（1）研究文獻的方法，對自己整理的文獻進行一一閱讀，并標注出重點，并在閱讀完成之后，再對重點仔細閱讀一遍，最后再系統(tǒng)的總結一遍。；（2）分析統(tǒng)計的方法，搜集機電自動化相關的書籍及學術周刊，然后通過系統(tǒng)的分析、處理、研究，然后找到自己想要的內(nèi)容；（3）行動研究法，理論與實踐相結合，從實踐中獲得成功。3.2研究的路線機械及其自動化，這個課題已經(jīng)研究了很多年了，但是不論國際還是國內(nèi)，十年前都還是停留在實驗室里，智能化程度都不高，直到最近幾年相關的加工硬件升級之后，智能化才發(fā)展得如此之快，現(xiàn)在工廠里面機械及其自動化系統(tǒng)越來越多，而且國家現(xiàn)在也在進行產(chǎn)業(yè)升級，智能機械也是國家戰(zhàn)略的重要的一個方面，同時減少低級的人工量，將大量的人力改為對機器的管理，從而提高加工和生產(chǎn)產(chǎn)品中間環(huán)節(jié)的效率及質量。我國在該方面的研究現(xiàn)在也變得越來越多，特別是最近幾年，人工費用越來越高，這樣的研究對于企業(yè)的效率和盈利是十分必要且重要的。本文就是在這樣的基礎上，針對管材的加工進行設計的，對管材沖切一體加工，該設計的效率高，同時工作時間很長，這樣就可以完美替代人工進行操作，節(jié)省成本的同時，也避免了人工容易疲勞而產(chǎn)生失誤的缺點。這種設備會得到很多的廠家的認可與接納。本畢業(yè)設計是研究金屬管材沖切一體機的工作原理和機械結構的設計和計算部分，設計思路是先原理后結構，先整體后部分。設計從工作臺的種類分析其結構原理，在一般工作原理中提出自己的設計原理方法。然后總體設計，包括液壓系統(tǒng)和主要傳動結構。最后將工作臺設計細化，分別繪制出臺面、活塞、中心軸等尺寸。金屬管材沖切一體機方案4.1金屬管材沖切一體機原理概述本文的金屬管材沖切一體機，它主要有沖孔和切斷組成的工作臺。這種快速式液壓沖切工作臺，其特征在于它由液壓系統(tǒng)、驅動軸、座體和夾具等組成。本篇畢業(yè)設計的論文主要闡述的是金屬管材沖切一體機，運用液壓控制系統(tǒng)能實現(xiàn)沖孔。液壓系統(tǒng)應用在沖床中，可以實現(xiàn)快速沖孔等。本篇論文中，金屬管材沖切機是通過液壓系統(tǒng)進行沖孔，液壓系統(tǒng)控制切割機的行程來控制切斷。基于本篇論文的要求：完成金屬管材沖切主要結構設計與功能設計、總裝草圖繪制，利用AutoCAD或三維設計軟件PREO/E繪制相關原理及重要零件工作圖。圖4.1金屬管材沖切一體機三維模型4.2傳動系統(tǒng)總體方案設計設計前對液壓沖切工作臺進行了詳細的分析，為了設計的產(chǎn)品達到預期的要求我們確定傳動方案為：電機—帶動液壓—活塞連桿傳動—沖孔頭—沖孔——沖孔頭退回-管件切斷的方案。如下圖是此次設計的工作臺傳動方案簡圖：圖4.2傳動方案傳動方案分析：首先我們發(fā)現(xiàn)液壓傳動它具有承載能力高，而且其運動傳遞平穩(wěn)準確還有速度范圍大，還有傳動效率高等一些優(yōu)點和特點。同時蝸桿傳動的特點：結構緊湊結構緊湊而且液壓傳動的力也能夠達到很高的一個效率，但是如果要和電動裝置進行一個比較的話，液壓裝置系統(tǒng)的穩(wěn)定性將會良好很多，并且其設備的一個壽命延長，使用時間也較為長，進一步的能夠節(jié)約了其時間還有成本的問題。傳動噪聲少因為液壓沖擊的方式比較平緩，而且他們在沖口的一個過程當中發(fā)出的聲音也是相對于其他來說比較小。經(jīng)以上對傳動方案的分析總結一下：考慮將用液壓控制連桿的行程相對于電動系統(tǒng)來說傳動系統(tǒng)穩(wěn)定得多，這樣傳動方案被認為是較為合理的。4.3電源我們對于電源其功率的大小，電壓的穩(wěn)定性，還有電流的大小，它能夠直接的影響到相關元件的使用壽命，還有性能方面。電源涉及到電壓和頻率，各國的標準不一樣，電頻率歐洲為60Hz，中國為50Hz；本篇中金屬管材沖切一體機自動金屬管材沖切一體機的電機采用常用的3相交流電壓，其電壓為AC220V，頻率為50Hz。4.4總體參數(shù)我們通過查閱其相關的資料，進行了一個初步的CAD輔助設計之后進行電動數(shù)控分度工作臺的一個分析，根據(jù)其應當使用的場合來看其所需要的大小，還有形狀都有很多列本人設計的，就是組合機床上的一個相關的分度工作臺，根據(jù)其組合的機床進一步的加工出所需要的示范連接輪廓尺寸圖。如圖4.3，特設定基本參數(shù)如表4.1。表4-1金屬管材沖切一體機相關參數(shù)高度1890mm平臺高度890mm管子外圈直徑60mm要沖的圓孔直徑10mm要沖的圓管厚度4mm液壓缸工作最大行程130mm活塞缸直徑46mm活塞桿直徑26mm最大重量100kg4.5基座要求金屬管材沖切一體機基座結構的設計要求：a.基座的基面要足夠大，保證在穩(wěn)定性。b.基座要要有足夠大的強度和剛度，保證承載力。c.注意腰部軸系精度與剛度。d.腰部結構要易于安裝。e.殼體材質最好是Q235、鑄鐵或鑄鋼。4.6總體方案圖繪制圖4.3金屬管材沖切一體機方案設計切割機組2-切割行程液壓系統(tǒng)3-沖孔液壓系統(tǒng)4-定位銷5-沖孔機架6-模具底座7-模具下部8-模具上部9-沖孔頭液壓系統(tǒng)5.1運動及負載分析運動分析通過上面的原理分析，對工作臺的設計有了總體的框架和結構，本章將詳細的闡述金屬管材沖切一體機的液壓系統(tǒng)的設計。該鉆孔加工組合機床工作為：快速接近工件-快速退回原位—自動停止以及工件的定位與夾緊。按設計要求，希望系統(tǒng)結構簡單，工作可靠，估計到系統(tǒng)的功率不會很大，且連續(xù)工作，所以決定采用單個定量泵，非卸荷式供油系統(tǒng)。5.1.1負載分析以下為沖孔力計算及，液壓系統(tǒng)壓力選取(1)負載分析1）沖孔阻力沖孔機的力計算公式P=kltδ；其中:P-沖力,單位N；k-系數(shù),一般約等于1；l-沖壓后產(chǎn)品的周長,單位mm；

t-為材料厚度,單位mm;δ為材料抗剪強度.單位MPa，取235.本篇論文的沖壓的管子直徑是60mm，要沖的圓孔直徑為4mm，厚度為2mm，所以有P=1x(3.14x4)x2x235=5903N2）摩擦阻力動摩擦系數(shù)ud=0.1,則：動摩擦阻力Fud=0.1×5903N=590.3N3）慣性阻力動力滑臺起動加速，反向起動加速和快退減速制動的加速度的絕對值相等，既△u=0.1m/s，△t=0.05s，故慣性阻力為：=G△u/g△t=590.3×0.1÷9.8×0.05=0.3N4）關于液壓缸內(nèi)部密封裝置摩擦阻力Fm的影響，計入液壓缸的機械效率中。F=(P++)/ηcm=(5903+590.3+0.3)/0.9=7215N5）背壓力初算時暫不考慮。（2）初選液壓缸工作壓力及活塞桿及活塞的計算設計的工況負載按參考表1，粗選液壓缸的工進工作壓力4.5MPa。表5-1按負載選擇工作壓力負載/KN<12345~7>7工作壓力/MPa<0.8~11.5~22.5~33~44~5>=5表5-2按速比要求確定d/DV1/V21.151.251.331.461.612d/D0.30.40.50.550.620.71注：——無桿腔進油時活塞運動速度；——有桿腔進油時活塞運動速度。執(zhí)行元件的受力分析主要在于液壓缸的受力分析?；钊睦碚撏屏1和拉力F2油液作用在活塞上的液壓力，對于雙作用單活塞液壓缸來講，活塞受力如下圖所示：

活塞桿伸出時的理論推力為F1；活塞桿縮回時的理論拉力為F2；當活塞差動前進（即活塞的兩側同時進壓力相同的油液）時的理論推力為F3A2-活塞有桿側有效面積,m2p-供油壓力(工作壓力),MPaD-活塞直徑液壓缸內(nèi)徑),md-活塞桿直徑,mF1=7474kN，其中，D=46mm，p=4.5MPa。液壓缸工作時，活塞作用力F計算如下：F=Fa+Fb+FC±Fd(N)（4)液壓缸實際有效面積計算無桿腔面積A1=πD2/4有桿腔面積A2=π（D2－d2）/4=1147mm2活塞桿面積A3=πD2/46液壓系統(tǒng)圖6.1調速方式的選擇對于調速方式的一個選擇，該機床的一個負載變化較小，而且功率相對于來說比較穩(wěn)定，處于中等的狀態(tài)，但是我們要求其低速運動而且平穩(wěn)，信號速度負載的特性也要高，所以我們采用了調速閥，進行了一個進油節(jié)流的一個調回回落，并且在回油路上加上了一個被油閥。6.2快速回路和速度換接方式的選擇本篇文章選用了插動型液壓缸，進一步的實現(xiàn)其快慢快的一個回落，由于其快進轉功進食有這平衡性的要求，所以我們本篇文章采用了行程卡，還有電磁閥來做準備，他們倆都可以實現(xiàn)其工具鉆塊退的一個速率，進一步的能夠利用其壓力繼電器來更好的實現(xiàn)。表6-1快進工進的控制方法比較項目采用行程閥采用電磁閥轉換性能液壓沖擊小轉換精度高可靠性好控制靈活性小液壓沖擊較大轉換精度較低可靠性較差控制靈活性大安裝特點行程閥裝在滑座上管路較復雜須設置液壓撞塊機構（撞塊長度大于工進行程）電磁閥可裝在液壓站（或控制板）上，安裝靈活性大管路較簡單須設置電氣撞塊機構綜上所述，本系統(tǒng)為進油節(jié)流調速回路與差動回路的組合，為此可以列出不同的方案進行綜合比較后，畫出回路圖，見圖紙。圖6-1液壓系統(tǒng)圖6.3液壓工作及電氣控制原理（一）快速前進按下起動按鈕，電磁經(jīng)鐵1YA通電，電磁換向閥A的左拉接入回路，液動換向閥B在制油液的作用下其左位接入系統(tǒng)工作，這時系統(tǒng)中油液的通路為：進油路：過濾器→變量泵→換向閥→單向閥→換向閥左端回油路：換向閥右端→節(jié)流閥→換向閥→油箱。于是，換向閥的閥芯右移，使其左位接入系統(tǒng)。主油路進油路：過濾器→變量泵→單向閥→換向閥→行程閥→液壓缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪弧鷵Q向閥→單向閥→行程閥→液壓缸左腔，形成差動連接。這時因為負載比較小，而且液壓系統(tǒng)的一個工作壓力也相對較低，所以對于液控順序閥我關閉的一個狀態(tài)，液壓剛同時也形成了一個插動化的連接方式，而且又因為電量泵在低壓下輸出的一個電流量較為大，所以動力滑臺完成其快速的前進狀態(tài)。（二）快速退回對于時間繼電器延時發(fā)出的信號來看，他通過式電磁鐵Y0-2Y通鑒，所以這時換向閥，a的右位進一步的接入其回落，并且對于控制油液換向閥B的右位拉入系統(tǒng)的工作進行了調整，同時在滑臺返回的一個負載小系統(tǒng)，壓力較低，變量泵2的流量由小自動增大至最大的狀態(tài)，所以對于其動力滑臺快的快速退回，這時系統(tǒng)油壓的通路通常顯示為。控制油路進油路：過濾器→變量泵→換向閥→單向閥→換向閥右端?；赜吐罚簱Q向閥左端→節(jié)流閥→換向閥→油箱。主油路進油路：過濾器→變量泵→單向閥→換向閥→液壓缸右腔。回油路：液壓缸左腔→單向閥→換向閥→油箱。當動力滑臺進行一個快速后退的狀態(tài)時，其快退到一定位置的時候，弦前閥進行復位，進一步的能夠使回油路更加的通暢，而且還不影響快退的快速退回的動作。（三）原位停止我們發(fā)現(xiàn)當滑臺退回到原位的時候，擋鐵壓下形成的一個開關，進一步的發(fā)出其信號，進一步能夠使2ya斷電而換向閥，ab都處于中位的一個狀態(tài)，并且液壓缸失去了其動力源，還有滑臺停止了運動的狀態(tài)，變量泵輸出的油液經(jīng)單向閥，還有單向閥，B劉回到郵箱當中，并且液壓泵卸荷單向閥三，使用泵線盒的時候，控制油路當中的壓力仍然保持一定的狀態(tài)。這樣一來，當電磁換向閥a通電的時候，便可以保證液動換向閥，B能夠進行一個穩(wěn)定且正常的工作。3、油源的選擇由液壓缸工況圖（圖4-1）清楚的看出，其系統(tǒng)特點是快速時低壓、大流量、時間短，工進時高壓、小流量、時間長，故采用雙聯(lián)葉片泵或限壓式變量泵。將兩者進行比較（見表4-1）考慮本機床要求系統(tǒng)平穩(wěn)、工作可靠。因而采用雙聯(lián)葉片泵。表6-2雙聯(lián)葉片泵限壓式變量葉片泵1．流量突變時，液壓沖擊取決于溢流閥的性能，一般沖擊較小1．流量突變時，定子反應滯后，液壓沖擊大2內(nèi)部徑向力平衡，壓力平衡，噪聲小，工作性能較好。2．內(nèi)部徑向力不平衡，軸承較大，壓力波動及噪聲較大，工作平衡性差3．須配有溢流閥、卸載閥組，系統(tǒng)較復雜3．系統(tǒng)較簡單4．有溢流損失，系統(tǒng)效率較低，溫升較高4．無溢流損失，系統(tǒng)效率較高，溫升較低系統(tǒng)工作循環(huán)表6-3元件名稱動作循環(huán)電磁鐵行程閥壓力繼電器1Y2Y快進＋－／－快退－＋／－停止－－／－1Y快進；2Y和形程閥控制工進；2Y控制快退。典型電液復合系統(tǒng)原理如圖4-1所示，它主要的輸出都來自于手動操作裝置，還有其自動裝置的一個傳感信號，而自動裝置是通過電業(yè)伺服閥，伺服，放大器，伺服液壓缸等所組成的原件進行位置伺服閉環(huán)回落，而使自動操縱裝置的位移和輸入電信號成比例.我們對于私服放大器的作用，通常是能夠使其位移傳感器的電壓和給定的電壓比較進行一個放大的作用，而且還能夠使驅動電液伺服閥上的電鋸馬達進行一個傳輸，而且它的傳輸?shù)妮斎肓亢洼敵隽糠謩e為電壓U和電流，I私服法和私服液壓缸，它是一組電液壓機械量，直接的一個轉換機構和機制，其輸出量還有輸入量分別為電流I和V1X助力器就是由滑閥負載液壓缸還有反饋搖臂進行組成的，其輸出量和輸出量分別是滑閥的位移還有其負載液壓缸的位移。6.4液壓泵組的選擇我們在液壓泵液壓馬達來看，其能量都是通過能量轉換裝置而來的而液壓泵向系統(tǒng)提供其一定量的壓力，還有流量的液體，進一步的能夠把機械能轉化成為液體的一個壓力能，他也是液體系統(tǒng)當中的執(zhí)行元件，通過把液體的壓力能進一步的轉化為機械能就目前現(xiàn)有的幾種類型，齒輪泵，葉片泵，柱塞泵等一些螺旋桿泵，而本片根據(jù)其經(jīng)濟性還有其考性選擇，齒輪泵。6.5液壓閥的選擇6.5.1選擇依據(jù)選擇依據(jù)為:額定壓力、最大流量、動作方式、安裝固定方式、壓力損失數(shù)值、工作性能參數(shù)和工作壽命等.6.5.2選擇控制閥應注意的問題(1)我們應該盡量選用其標準型的產(chǎn)品，除非迫不得已的時候才能夠進行自行設計其專用的控制閥元件。(2)我們在選擇溢流閥的時候，需要按照液壓泵的最大的流量進行一個選取方式，同時對于選擇節(jié)流閥還有調速閥時，就要必須考慮其最小的穩(wěn)定流量，而且還能夠滿足機器低效低速能的要求。(3)我們通常選擇控制閥的額定流量，應該比系統(tǒng)管路的一個實際通過的流量應該將較為大一些，而且在必要的時候我們允許通過閥的最大流量超過其流量的20%或者30%。(4)我們還應該注意其插入液壓缸由于其面積的不同形成其不同的回油量，還有對于其控制閥的一個正常工作的影響還有因素。6.5.3液壓閥的規(guī)格及選擇對于閥的規(guī)格，我們通常根據(jù)其系統(tǒng)的工作壓力進行實際通過該閥的最大流量的一個考慮，我們選擇其有定型的產(chǎn)品的一個閥件，進行溢流閥，按壓泵的最大流量的學區(qū)，通過對于節(jié)流閥和調速閥的時候，我們要考慮其最小穩(wěn)定流量，應當滿足執(zhí)行機構最低穩(wěn)定速度的一個要求，還有速度。6.5.4液壓閥的額定壓力和額定流量在各液壓控制閥的額定壓力，還有其額定流量通常都與其使用的壓力，還有流量比較相接近，因為企業(yè)內(nèi)容工作方面都與之相對應，所以對于可靠性還有其要求都有著較高的要求，我們都應該對其產(chǎn)生一個分析和和進一步的改變，否則就會對其產(chǎn)生的震動，或者其他的不穩(wěn)定的一個現(xiàn)象進行解決。方向控制閥的選用:我們對于其結構的普通的單向閥來看，其開啟的壓力相較來說較高，而且用來能夠保證其足夠的貝貝壓力，對于其業(yè)控的單向閥來說，除了其基本的換向閥需要注意以外，還能夠避免引起系統(tǒng)的震動，還有其噪聲，我們還應當注意合理選用適用于其合理釋壓的一個方式，進一步的使液控單向閥的出口存在被壓的時候，我們就應該選用外縣市，而其他情況就可以選用，其那些是。對于換向閥的選用，本設計選用的是電液換向閥，所以主要考慮的是濕式和干式之分。由于各種電磁鐵的吸力特性、勵磁電流、切換頻率、切換時間、機械強度等不同，所以必須結合主機工況、使用環(huán)境及具體條件合理使用。壓力控制閥的選用:當這個系統(tǒng)需要進行卸頜的時候，我們就應該注意其線和溢流閥還有其外控順滑的區(qū)別對待卸荷溢流閥，其主要就用于裝有蓄能器的液壓回路當中，但是如果我們選用一般的外控順序閥，就會導致其液壓泵出口時的壓力時高時低變的工作時長，其系統(tǒng)工作也是較為混亂的先導式的解壓閥，相較于其他的液壓閥的泄漏量更大，而且只要是法處于工作狀態(tài)的時候，其泄漏始終一直存在，而這一點我們可以選擇液壓泵的一個容量的大小時應充分的注意，并且還要注意其減壓閥的最低調節(jié)等情況。流量控制閥的選用:本設計案中的溫度變化并不是很大，所以不必選擇復雜的溫度補償型的調速閥，只要選擇簡單的可調單向節(jié)流閥就可以滿足本設計的工況。單向閥型號CRG—06電磁換向閥型號YE—63B溢流閥型號YF—B10電液換向閥型號DSHG—06疊加式單向節(jié)流閥型號MSW—06單向節(jié)流閥型號SRCG—06壓力表YXC—150本篇論文中涉及到的液壓閥門有溢流閥，其型號為：DT02B2*DN12，換向閥：S-DSG-01-2B2A-DC24-C-N-50-L，截止閥：YJZQ-0.8MPa-12-W，節(jié)流閥：(F)-SRCT-03-50。6.6油箱容積的確定液壓泵液壓馬達都是能量轉換裝置。各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進、出油管則按輸入、排出的最大流量計算，由下表中數(shù)值說明液壓缸壓制、快退速度，與設計要求相近，如表所示，這表明所選液壓泵的型號，規(guī)格是適宜的。表6-4液壓缸在各個階段的進出流量流量速度快進快退輸入流量L/min排出流量L/min運動速度m/min由表中數(shù)值可知，當油液在壓力管中速度取3m/min時，液壓缸進油路油管內(nèi)徑由得10.64mm液壓缸回油路管內(nèi)徑為7mm這兩根油管參照GB/T14976，進油管選用內(nèi)徑，外徑，回油管選用內(nèi)徑，外徑的無縫鋼管。6.6.1確定液壓泵組的主要參數(shù)根據(jù)上面設計的基本要求，可知系統(tǒng)中的最大流量為：（單缸）Q=A.V(m3/h)P=系統(tǒng)安全閥開啟壓力的1.1倍，MPaQ=15.3L/min=0.918m3/h在工進時，最小流量值為1L／min.為保證工進時系統(tǒng)壓力較穩(wěn)定，應考慮溢流閥有一定的最小溢流量，取最小溢流量為1.2L／min（約0.072m3／s）故小流量泵應取2.2L／min根據(jù)以上計算數(shù)值，選用公稱流量分別為7.5L／min、9L／min；公稱壓力為3.5MPa壓力的雙聯(lián)葉片泵。要求泵的自吸能力不得低于16KPa，即吸油高度不得大于0.5m，故根據(jù)泵的參數(shù)選取泵：（共2臺）流量：1m3/h轉速：750r/min壓力：3MPa6.6.2電機功率的確定電機功率p按如下進行計算：為轉換系數(shù)；為液壓泵的總效率；液壓泵的額定流量，；液壓泵的額定壓力，Pa。電機規(guī)格：NCH22-50W-60CBTGI功率：500W；轉速：750r/min電制：AC220V6.7輔件的選擇液壓控制閥的種類很多，根據(jù)系統(tǒng)的需要進行選取。本篇采用伺服閥換向，同時采用節(jié)流閥控制流量，采用電磁溢流閥對系統(tǒng)超壓保護，采用單向閥對流向加以控制。根據(jù)液壓泵的工作壓力和通過閥的實際流量，選擇各種液壓元件和輔助元件的規(guī)格。表6-5液壓元件說明編號元件名稱型號技術數(shù)據(jù)P(MPa)(L／min)調整壓力P（MPa）1葉片泵YB－7.5／9雙聯(lián)p=3.5，=9P=2.82葉片泵YB－7.5／9雙聯(lián)p=3.5，=9P=23三位五通電磁換向閥35D－16Bp=6.3，=164調速閥QCI－25p=6.3，=16△P=2～3qvmin=0.035溢流閥Y－10p=6.3，≤4=10，卸荷壓p＜1.56背壓閥B－10Bp=6.3，=10背壓力p=0.5～0.6實際通過流量≈1.57液動順序閥XY－B10Bp=6.3，qv=10卸荷壓力p＜1.5實際通過流量qv=9（做卸荷閥用）P=28液動順序閥XY－B10Bp=6.3，qv=10卸荷壓力p＜1.5實際通過流量qv=1.5P=2+（0.5～0.8）9單向閥I－16Bp=6.3，qv=16△P≤2最大實際通過流量qv=1610單向閥I－16Bp=6.3，qv=16△P≤2實際通過流量qv=1011單向閥I－16Bp=6.3，qv=16△P≤2實際通過流量qv≈1512單向閥I－16Bp=6.3，qv=16△P≤2實際通過流量qv≈2013壓力繼電器DP1－63BP=1～6.3，反向區(qū)間壓力調整范圍為0.5～0.814壓力表開關K－6Bp=6.3，測量6點壓力值，實測4點壓力值15濾油器WU－16×180J型公稱直徑15×10-3m公稱流16（≈0.42×10-3m3／s）注：以上元件除液壓泵、濾油器外，均為板式連接。6.8管道內(nèi)徑計算各管路根據(jù)所處位置的流量進行計算，具體尺寸參見圖紙。6.9管道壁厚的計算各管路根據(jù)所處位置的流量進行計算，具體尺寸參見圖紙。6.10液壓系統(tǒng)壓力損失管路系統(tǒng)上的壓力損失由管路的沿程損失、管件局部損失和控制元件的壓力損失三部分組成。此處根據(jù)經(jīng)驗可知道，該系統(tǒng)的壓力損失不超過1MPa。6.11液壓系統(tǒng)的發(fā)熱溫升計算流體經(jīng)液體泵、液壓執(zhí)行元件、溢流閥或其他閥及管路的功率損失都將轉化為熱量，使工作介質溫度升高。系統(tǒng)的散熱主要通過油箱表面和管道表面。系統(tǒng)的發(fā)熱功率：主系統(tǒng)得發(fā)熱功率為：冷卻器的散熱面積如下：過濾器系統(tǒng)中的選用比例元件，而且設備要求故障率低，所以選過濾精度為10μm的過濾器。(1)油箱的容積計算由計算有效容積，取系L/min，但應考慮油箱內(nèi)散熱條件，由相關資料查得油箱頂面應高出油液高度的，所以油箱的內(nèi)體積應為按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標準值，可取油箱的容積。（2）油箱的長寬高確定因為油箱的寬、高、長的比例范圍應該在1：1：1~1：2：3，此處選擇的比例是1：1.5：2，由此可算出油是占地面積較大。忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積為當液壓缸中油液注滿時，此時油箱中的液體體積達到最小為則油箱中油液的高度為為了易于散熱和便于對油箱進行搬移及維護保養(yǎng)，取箱底離地的距離為200mm。故可知，油箱的總長總寬總高為由前面計算可知，油箱取標準容積為，且選擇開式油箱，考慮到油箱的整體美觀大方,將其設計成為帶支撐腳的長方體形油箱。所以其長、寬、高尺寸均按國家規(guī)格選取。由上可得出進油路中的速度首先判別進油管液流狀態(tài)，由于雷諾數(shù)故為層流，則進油路的沿層壓力損失局部壓力損失包括管道損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過液壓閥的局部壓力損失則與通過閥的流量大小有關，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為和，則當通過閥的流量為q時的閥的壓力損失，由算得:小于原估算值0.5MPa，所以是安全的。同理快進時回油路上的流量。則回油管路中的速度為由此可以計算出故也為層流，所以回油路上的沿程壓力損失為由于液壓泵的流量大，在工進泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調定值應該滿足快進時要求，因此卸荷閥的調定值應大于快進時的供油壓力。所以卸荷閥的調定壓力值應該的調定壓力值為0.8MPa。背壓閥的調定壓力以平衡板料折變機的自重，即6.12快進時液壓缸的發(fā)熱量快進時液壓缸的有效功率為泵的輸出功率為因此快進液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為6.13快退時液壓缸的發(fā)熱量快退時液壓缸的有效功率為泵的輸出功率為快退時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為6.14壓制時液壓缸的發(fā)熱量壓制時液壓缸的有效功率為泵的輸出功率為因此壓制時液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為總的發(fā)熱量為根據(jù)求出油液溫升近似值溫升沒有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設置冷卻器。6.15系統(tǒng)發(fā)熱量的計算在液壓系統(tǒng)中，損失都變成熱量散發(fā)出來。發(fā)熱量已在油溫驗算時計算出，所以。當忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只時，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率全部由油箱來考慮。這時油箱散熱面積的計算公式為式中：—油箱的散熱面積（）；—油箱需要的散熱與周圍環(huán)境溫度的溫差；—散熱系數(shù)。與油箱周圍通風條件的好壞而不同，通風很差時=8～9；良好時=15～17.5；風扇強行冷卻時=20～23；強迫水冷時=110～175。所以油箱散熱面積為6.16液壓系統(tǒng)液壓沖擊液壓系統(tǒng)沖擊常引起液壓系統(tǒng)振動，過大的沖擊壓力與管路內(nèi)的原動力疊加可能破壞管路和元件。對此，可以考慮采用帶緩沖裝置的液壓缸或在系統(tǒng)上設置減速回路，以及在系統(tǒng)上安裝吸收液壓沖擊的蓄能器，本裝鋼機采用設置蓄能器的方式。7液壓缸、活塞桿及活塞的設計計算7.1基本參數(shù)按照前面所述可知：工作載荷F=7.2kN液壓缸內(nèi)徑D=46mm活塞桿的直徑d=26mm工作壓力為P=4.5MPa7.2缸筒的計算7.2.2材料的選擇根據(jù)工作要求選用45號鋼，其=610MPa，安全系數(shù)為n=1.5===406MPa7.2.2缸筒厚度的計算（1）根據(jù)材料的強度極限的下列計算公式:代入數(shù)據(jù)的計算的=4.56mm由于因此必須滿足按薄壁筒計算的最小壁厚即＝1.7mm所以D〉170+1.72mm＝173.4mm取標準值的外徑AL=180mm（2）缸筒厚度驗算=1\*GB3①為避免發(fā)生塑性變型額定壓力滿足Pn＜(0.35—0.42)PηPη=2.3δslg(D’/D)式中δs=600650MPaPη=109MPaPη＜(0.35—0.42)*109=38.1545.78MPa滿足要求=2\*GB3②缸筒徑向變形量△D應滿足△D=D*PT「(D21+D2/D21-D2)-r」/E式中PT--缸筒耐壓試驗壓力PT=31.25MPaE–彈性模量E=2.06*105r–泊松比為0.3△D=250*31.25/2.06*105(1332+1102/1332-1102+0.3)=0.68mm=3\*GB3③缸筒的爆裂壓力PEPE=2.3δblg(D‘/D)=2.3*700lg(133/110)=132.7Mpa≥PT=31.25滿足要求圖7-1缸筒7.2.3油口直徑的選擇油口直徑的選用按照油管的內(nèi)徑選取，油口離最近一段的距離不可太近，以防止與導向套產(chǎn)生干涉，且在總體圖中與頂梁干涉，同時不可太遠，防止在活塞桿下行到最下端時，活塞將油口堵住，阻礙油的進出，因此L=60mm。7.2.4缸底厚度的計算與選擇（1）缸底厚度應滿足的條件為：其中——計算處的壁厚，此處取46mmPy——試驗壓力，Py=1.2P=1.22.5MPa。所以=11.54mm（2）缸筒端都焊接處的強度計算。缸筒與后端蓋用焊接，其焊縫應力為δ=4F/∏(D12-d12)*10-6式中F—液壓缸最大推力F=7.5*103ND1—缸筒的外徑D1=46mmd1—焊縫底徑取d1==40mmη—焊縫效率取η=0.8δ=4*7.5*103/∏(0.0462-0.042)=4.9MPa圖7-2焊條型號取E5016開型藥皮類型紙氫鉀型δb=490MPa取安全系數(shù)n=2則δ=δb/n=245MPa故焊縫合格可靠7.2.5缸體的技術要求缸體的內(nèi)徑采用H8配合，由于活塞選用橡膠密封圈密封，因此，Ra值為0.1～0.4，并經(jīng)過研磨。缸筒的圓度公差等級選為按10級精度選取，，圓柱度公差值應按8級精度選取。缸體斷面的垂直度公差應按7級精度選取。7.3活塞7.3.1活塞桿的計算活塞的寬度活塞的寬度一般為活塞外徑的0.6～1.0倍，但也要根據(jù)密封件的型式和數(shù)量及導向長度確定。圖7-3活塞密封圈的選擇圖7-4孔用密封圈壓力機對于密封性的要求很高，由于系統(tǒng)的壓力較高，要求密封性能好，耐磨性好，使用時間較長，故選用孔用型密封圈。選用密封圈的規(guī)格為D=110mm，H=14mm，H1=12.5mm，材料：聚氨酯—4.活塞內(nèi)側與活塞桿之間的密封屬于靜密封，查手冊（根據(jù)GB3452.1—92）取O形密封圈尺寸為：，密封圈材料為J晴橡膠。（3）具體尺寸的選擇由于缸體的內(nèi)徑D1為170mm，由于活塞與缸之間有一定的空隙，應控制在1mm左右此處取為1mm，所以活塞的外徑D=169mm。所以活塞寬度約為L=65.4～169mm，所以L取為140mm。d2，d1和L2的尺寸由密封圈確定，本次設計選用Yx型密封圈，因此查表的其尺寸d2=158mmd1=168mmL2=16mml1=5mmL1＝14mmD的尺寸根據(jù)活塞桿確定。7.3.2活塞的材料及要求（1）液壓缸活塞的常用材料為灰鑄鐵、耐磨鑄鐵，此處選用HT300（2）活塞的技術要求①活塞外徑對內(nèi)徑的徑向跳動公差值按7級精度選取。②外徑的圓柱度公差按10級精度公差選取。7.4活塞桿的設計與計算7.4.1活塞桿設計（1）由前面的計算可知，活塞桿的直徑為d=120mm（2）活塞桿的具體長度的確定根據(jù)裝配圖上零件的尺寸和行程，經(jīng)過設計畫圖，初步選取總長度為800mm。d1處與活塞接觸，由于此處受力不大，但考慮到尺寸取太小時結構不合理，可取為40mm，此時要檢驗軸肩處能否承受工作載荷?；钊麠U與活塞肩部表面的壓應力為P為系統(tǒng)最高壓力，取25Mpa。D為液壓缸的內(nèi)徑，為110mm。d為活塞桿與軸肩接觸處的直徑，為70mm。經(jīng)檢驗滿足強度要求。（3）活塞桿與活塞的連接形式有多種，因此可用卡環(huán)固定，使結構更加簡單合理，且可以增加滑塊的行程，現(xiàn)將結構設計如下圖，其中具體尺寸為L1=5mmL2的尺寸可根據(jù)卡環(huán)的寬度確定，卡環(huán)的寬度定為4mm，因此L2=4mm溝槽的深度同樣根據(jù)卡環(huán)和機械強度確定，因此溝槽處直徑為36mm。活塞桿的右端為輸出端，為使中間滑塊受力更加均勻，此處選擇與球頭分離的結構以便于連接一個大直徑的球頭，并通過螺紋把它們連接起來，查機械設計手冊選用M64的螺紋連接，配合長度可取為25mm。螺紋退刀槽寬度取為3mm，直徑取為60mm。圖7-5活塞桿7.4.2活塞桿材料及技術要求取活塞桿的形式為：實心活塞桿，材料為45號鋼。活塞桿的技術要求：=1\*GB3①活塞桿的熱處理：措加工后調質到硬度為229～285HB，=2\*GB3②活塞桿d和d1的圓度公差按10級精度選取?；钊麠U的圓柱度公差應按8級精度選取。=3\*GB3③活塞桿d對d1的徑向跳動公差值應為0.01mm。7.4.3活塞桿螺紋的設計筒的兩端分別和缸蓋和缸底相連，構成密閉的壓力腔，為便于液壓缸安裝特在缸筒的外壁焊接一法蘭，以便于安裝。由于螺紋的受力比較復雜，必須借助計算機才可有效地求出，因此本次設計可根據(jù)經(jīng)驗選取一定值。=2\*GB3②螺紋直徑的選擇由于液壓缸受力為7.5kn，因此根據(jù)螺紋的強度要求可知危險截面處的拉應力為切應力為合成應力為：式中F1——液壓缸的工作載荷d——螺栓直徑——材料的需用應力，選用Q235，查機械設計手冊的=n一般取2==225MPaK——螺紋的預緊力系數(shù)焊接強度的計算：根據(jù)《機械零件設計手冊》發(fā)蘭焊接強度要滿足：取整,即一般焊接即可滿足缸蓋的要求7.5導向套的設計與計算導向套在活塞往復運動中啟導向支承作用，導向套的性能的好壞對液壓缸的性能有很大的影響。（1）最小導向長度及中隔圈長度的確定當活塞桿全部伸出時，從活塞支承面中點到導向套滑動面中點的距離稱為最小導向長度H，如圖所示圖7-8導向長度一般情況，最小導向長度應滿足下面要求：式中：L——最大工作行程D——缸筒內(nèi)徑H——導向長度因此導向套的長度為A=80mm。所以選用A為100mm。（2）密封圈的選擇導向套與活塞桿的配合為動配合，為防止油液的泄露，選用密封性能好一點的密封圈，因此選用軸用Yx型密封圈由于活塞桿的直徑為70mm，因此查手冊（根據(jù)JB/ZQ4265圖7-7軸用密封圈—86）選擇，密封圈代號：Yx形密封圈d70（d=70㎜、H=14㎜、H1=12.5㎜）材料：聚氨酯—3；7.6油口的設計與計算（1）油口的主要尺寸在機械設計手冊中都有明確的規(guī)定，由前面計算可知，油路的直徑選用20mm，因此查機械手冊可取d處的螺紋直徑為20mm，加工的螺紋為201.5,螺紋精度等級為6H。其他尺寸如下D=32.0mm，此處的厚度b為2mm，表面粗糙度為3.2。k=2.4mm，傾斜角度為15度l處的厚度為1mm，角度為45度。圖7-8油口整個油口的直徑L可取為50mm。（2）技術要求：B與k相交處的圓中心線相對于螺紋d的中心線的垂直度為為0.2，同心度為0.1。D圓底部的表面粗糙度應為3.2k處斜面的表面粗糙度為3.2錐面上，不得有縱向的或螺紋形的刀痕，允許有小于1.6環(huán)形刀痕。7.7工作臺底座設計7.7.1材料選擇工作臺的底座在鑄件經(jīng)加工后的一個零部件，工作臺底座的壁厚與選擇的材料有關，所以據(jù)表5.2：表7.1鑄造碳鋼機架常用材料牌號特點及應用舉例ZG200-400及ZG230-450有一定的強度、良好的塑性與韌性，有較高的導熱性、焊接性切削加工性。但排除鋼水中的氣體和雜志比較困難，所以容易氧化和熱裂。常用語模鍛錘座、外殼、機座、軋鋼機機架、鍛錘氣缸體和箱體等。ZG270-500它是大型鑄鋼件生產(chǎn)中最常用的碳素鑄鋼、具有較好的鑄造性和焊接性，但易產(chǎn)生較大的鑄造應力引起熱裂。廣泛應用于軋鋼、鍛壓、礦山等設備，如軋鋼機機架、輥道架、連軋機機座、萬能板坯扎機機架，水壓機橫梁和中間底座，水壓機基礎平臺、曲柄壓力機機身、鍛錘。ZG310—570用于重要機架。8簡要總結8簡要總結選擇ZG200—400作為工作臺底座的材料。7.7.2斜度工作臺底座的設計如同擺動架，起鑄造斜度同取3°。根據(jù)設計的要求工作臺底座需要的鑄造斜度從表5-3中可知表7.2鑄造斜度斜度b:h角度β應用范圍1:511°30′h<25mm時鋼和鐵的鑄件1:105°30′h=25~50mm時鋼和鐵的鑄件1:203°h=25~50mm時鋼和鐵的鑄件工作臺底座的鑄造斜度選擇第三種方案，即是3°。7.8機架設計機架對固件進行固定及其導向。載荷在100Kg以內(nèi)，底座的具體的結構尺寸請查CAD的裝配圖。7.8.1地腳螺栓強度校核根據(jù)文獻中受翻轉力矩的螺栓組校核的公式：是底板所受的外力力矩和。在沿絲杠軸線的平面內(nèi)：其中加速度在垂直絲桿軸線的平面內(nèi)：受力最大的是受力作用的螺栓，本篇論文的地腳螺栓為M20，采用#50鋼，其抗拉強度為600MPa，安全系數(shù)為5，許用抗拉強度的極限值為:能承受的最大的力為>F1簡要總結在本次的畢業(yè)設計中，我設計的是金屬管材沖切一體機，首先我了解了金屬管材沖切一體機的基本結構和工作過程，歷史現(xiàn)狀還有金屬管材