臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)課程設(shè)計(jì)報(bào)告

..目錄TOC\o"1-3"\h\u一明確液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求3二負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析4三負(fù)載圖和速度圖的繪制6四確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)74.1確定液壓缸工作壓力74.2計(jì)算液壓缸主要構(gòu)造參數(shù)74.3繪制液壓缸工況圖9五液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)105.1選用執(zhí)行元件105.2速度控制回路的選擇105.3選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路115.4速度換接回路的選擇115.5組成液壓系統(tǒng)原理圖125.5系統(tǒng)圖的原理13六液壓元件的選擇166.1確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率166.2確定其它元件及輔件176.3主要零件強(qiáng)度校核19七液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算217.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值217.2油液溫升驗(yàn)算22一明確液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要求要求設(shè)計(jì)一臺(tái)臥式單面多軸鉆孔組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)的液壓系統(tǒng)。要現(xiàn)的動(dòng)作順序?yàn)椋簡?dòng)→加速→快進(jìn)→減速→工進(jìn)→快退→停頓。液壓系統(tǒng)的主要參數(shù)與性能要求如下：軸向切削力總和Fg=12700N，移動(dòng)部件總重量G＝20000N；行程長度400mm〔其中工進(jìn)展程100mm〕快進(jìn)、快退的速度為7m/min，工進(jìn)速度〔20~1000〕mm/min，其中20mm/min為粗加工，1000mm/min為精加工；啟動(dòng)換向時(shí)間△t≤0.15s；該動(dòng)力滑臺(tái)采用水平放置的平導(dǎo)軌；靜摩擦系數(shù)fs＝0.2；動(dòng)摩擦系數(shù)fd＝0.1。液壓系統(tǒng)的執(zhí)行元件使用液壓缸。二負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析負(fù)載分析中，暫不考慮回油腔的背壓力，液壓缸的密封裝置產(chǎn)生的摩擦阻力在機(jī)械效率中加以考慮。因工作部件是臥式放置，重力的水平分力為零，這樣需要考慮的力有：夾緊力，導(dǎo)軌摩擦力，慣性力。在對(duì)液壓系統(tǒng)進(jìn)展工況分析時(shí)，本設(shè)計(jì)實(shí)例只考慮組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)所受到的工作負(fù)載、慣性負(fù)載和機(jī)械摩擦阻力負(fù)載，其他負(fù)載可忽略?！?〕工作負(fù)載FW工作負(fù)載是在工作過程中由于機(jī)器特定的工作情況而產(chǎn)生的負(fù)載，對(duì)于金屬切削機(jī)床液壓系統(tǒng)來說，沿液壓缸軸線方向的切削力即為工作負(fù)載，即〔2〕阻力負(fù)載阻力負(fù)載主要是工作臺(tái)的機(jī)械摩擦阻力，分為靜摩擦阻力和動(dòng)摩擦阻力兩局部。導(dǎo)軌的正壓力等于動(dòng)力部件的重力，設(shè)導(dǎo)軌的靜摩擦力為，那么靜摩擦阻力動(dòng)摩擦阻力〔3〕慣性負(fù)載最大慣性負(fù)載取決于移動(dòng)部件的質(zhì)量和最大加速度，其中最大加速度可通過工作臺(tái)最大移動(dòng)速度和加速時(shí)間進(jìn)展計(jì)算。啟動(dòng)換向時(shí)間為0.05s，工作臺(tái)最大移動(dòng)速度，即快進(jìn)、快退速度為4.5m/min，因此慣性負(fù)載可表示為如果忽略切削力引起的顛覆力矩對(duì)導(dǎo)軌摩擦力的影響，并設(shè)液壓缸的機(jī)械效率=0.9，根據(jù)上述負(fù)載力計(jì)算結(jié)果，可得出液壓缸在各個(gè)工況下所受到的負(fù)載力和液壓缸所需推力情況，如表1所示。表1液壓缸總運(yùn)動(dòng)階段負(fù)載表〔單位：N〕工況負(fù)載組成負(fù)載值F/N推力F//N啟動(dòng)40004444.44加速3585.683984.08快進(jìn)20002222.22工進(jìn)1470016333.33反向啟動(dòng)40004444.44加速3585.683984.08快退20002222.22制動(dòng)414.32460.36三負(fù)載圖和速度圖的繪制根據(jù)負(fù)載計(jì)算結(jié)果和的個(gè)階段的速度，可繪制出工作循環(huán)圖如圖1〔a〕所示，所設(shè)計(jì)組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)的速度循環(huán)圖可根據(jù)的設(shè)計(jì)參數(shù)進(jìn)展繪制，快進(jìn)和快退速度、快進(jìn)展程L1=400-100=300mm、工進(jìn)展程L2=100mm、快退行程L3=400mm，工進(jìn)速度?？爝M(jìn)、工進(jìn)和快退的時(shí)間可由下式分析求出?？爝M(jìn)工進(jìn)快退根據(jù)上述數(shù)據(jù)繪制組合機(jī)床動(dòng)力滑臺(tái)液壓系統(tǒng)繪制負(fù)載圖〔F-t〕如圖1(b),速度循環(huán)圖如圖1〔c)所示。圖1速度負(fù)載循環(huán)圖a)工作循環(huán)圖b〕負(fù)載速度圖c)負(fù)載速度圖四確定液壓系統(tǒng)主要參數(shù)4.1確定液壓缸工作壓力由表2和表3可知，組合機(jī)床液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為17000N時(shí)宜取3MP。表2按負(fù)載選擇工作壓力負(fù)載/KN<55~1010~2020~3030~50>50工作壓力/MPa<0.8~11.5~22.5~33~44~5≥5表3各種機(jī)械常用的系統(tǒng)工作壓力機(jī)械類型機(jī)床農(nóng)業(yè)機(jī)械小型工程機(jī)械建筑機(jī)械液壓鑿巖機(jī)液壓機(jī)大中型挖掘機(jī)重型機(jī)械起重運(yùn)輸機(jī)械磨床組合機(jī)床龍門刨床拉床工作壓力/MPa0.8~23~52~88~1010~1820~324.2計(jì)算液壓缸主要構(gòu)造參數(shù)由于工作進(jìn)給速度與快速運(yùn)動(dòng)速度差異較大，且快進(jìn)、快退速度要求相等，從降低總流量需求考慮，應(yīng)確定采用單桿雙作用液壓缸的差動(dòng)連接方式。通常利用差動(dòng)液壓缸活塞桿較粗、可以在活塞桿中設(shè)置通油孔的有利條件，最好采用活塞桿固定，而液壓缸缸體隨滑臺(tái)運(yùn)動(dòng)的常用典型安裝形式。這種情況下，應(yīng)把液壓缸設(shè)計(jì)成無桿腔工作面積是有桿腔工作面積兩倍的形式，即活塞桿直徑d與缸筒直徑D呈d=0.707D的關(guān)系。工進(jìn)過程中，當(dāng)孔被鉆通時(shí)，由于負(fù)載突然消失，液壓缸有可能會(huì)發(fā)生前沖的現(xiàn)象，因此液壓缸的回油腔應(yīng)設(shè)置一定的背壓(通過設(shè)置背壓閥的方式)，選取此背壓值為p2=0.8MPa?？爝M(jìn)時(shí)液壓缸雖然作差動(dòng)連接〔即有桿腔與無桿腔均與液壓泵的來油連接〕，但連接收路中不可防止地存在著壓降，且有桿腔的壓力必須大于無桿腔，估算時(shí)取0.5MPa?？焱藭r(shí)回油腔中也是有背壓的，這時(shí)選取被壓值=0.6MPa。工進(jìn)時(shí)液壓缸的推力計(jì)算公式為，式中：F——負(fù)載力m——液壓缸機(jī)械效率A1——液壓缸無桿腔的有效作用面積A2——液壓缸有桿腔的有效作用面積p1——液壓缸無桿腔壓力p2——液壓有無桿腔壓力因此，根據(jù)參數(shù)，液壓缸無桿腔的有效作用面積可計(jì)算為液壓缸缸筒直徑為mm由于有前述差動(dòng)液壓缸缸筒和活塞桿直徑之間的關(guān)系，d=0.707D，因此活塞桿直徑為d=0.707×89.46=63.32mm，根據(jù)GB/T2348—1993對(duì)液壓缸缸筒徑尺寸和液壓缸活塞桿外徑尺寸的規(guī)定，圓整后取液壓缸缸筒直徑為D=110mm，活塞桿直徑為d=80mm。此時(shí)液壓缸兩腔的實(shí)際有效面積分別為：工作臺(tái)在快進(jìn)過程中，液壓缸采用差動(dòng)連接，此時(shí)系統(tǒng)所需要的流量為工作臺(tái)在快退過程中所需要的流量為工作臺(tái)在工進(jìn)過程中所需要的流量為q工進(jìn)=A1×v1’=0.318L/min根據(jù)上述液壓缸直徑及流量計(jì)算結(jié)果，進(jìn)一步計(jì)算液壓缸在各個(gè)工作階段中的壓力、流量和功率值，如表4所示。表4各工況下的主要參數(shù)值工況推力F’/N回油腔壓力P2/MPa進(jìn)油腔壓力P1/MPa輸入流量q/L.min-1輸入功率P/Kw計(jì)算公式快進(jìn)啟動(dòng)555601.54————加速69492.311.81————快速27781.490.9922.730.375工進(jìn)277880.83.290.950.052快退起動(dòng)218000.49————加速69490.62.84————快退27780.61.8220.020.607制動(dòng)414.30.61.3————注：。4.3繪制液壓缸工況圖并據(jù)表4可繪制出液壓缸的工況圖，如圖2所示。圖2組合機(jī)床液壓缸工況圖五液壓系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)5.1選用執(zhí)行元件因系統(tǒng)運(yùn)動(dòng)循環(huán)要求正向快進(jìn)和工進(jìn)，反向快退，且快進(jìn)，快退速度相等，因此選用單活塞桿液壓缸，快進(jìn)時(shí)差動(dòng)連接，無桿腔面積A1等于有桿腔面積A2的兩倍。5.2速度控制回路的選擇工況圖說明，所設(shè)計(jì)組合機(jī)床液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過程中所需要的功率較小，系統(tǒng)的效率和發(fā)熱問題并不突出，因此考慮采用節(jié)流調(diào)速回路即可。雖然節(jié)流調(diào)速回路效率低，但適合于小功率場合，而且構(gòu)造簡單、本錢低。該機(jī)床的進(jìn)給運(yùn)動(dòng)要求有較好的低速穩(wěn)定性和速度-負(fù)載特性，因此有三種速度控制方案可以選擇，即進(jìn)口節(jié)流調(diào)速、出口節(jié)流調(diào)速、限壓式變量泵加調(diào)速閥的容積節(jié)流調(diào)速。鉆鏜加工屬于連續(xù)切削加工，加工過程中切削力變化不大，因此鉆削過程中負(fù)載變化不大，采用節(jié)流閥的節(jié)流調(diào)速回路即可。但由于在鉆頭鉆入鑄件外表及孔被鉆通時(shí)的瞬間，存在負(fù)載突變的可能，因此考慮在工作進(jìn)給過程中采用具有壓差補(bǔ)償?shù)倪M(jìn)口調(diào)速閥的調(diào)速方式，且在回油路上設(shè)置背壓閥。由于選定了節(jié)流調(diào)速方案，所以油路采用開式循環(huán)回路，以提高散熱效率，防止油液溫升過高。從工況圖中可以清楚地看到，在這個(gè)液壓系統(tǒng)的工作循環(huán)，液壓要求油源交替地提供低壓大流量和高壓小流量的油液。而快進(jìn)快退所需的時(shí)間和工進(jìn)所需的時(shí)間分別為亦即是=20因此從提高系統(tǒng)效率、節(jié)省能量角度來看，如果選用單個(gè)定量泵作為整個(gè)系統(tǒng)的油源，液壓系統(tǒng)會(huì)長時(shí)間處于大流量溢流狀態(tài)，從而造成能量的大量損失，這樣的設(shè)計(jì)顯然是不合理的。如果采用一個(gè)大流量定量泵和一個(gè)小流量定量泵雙泵串聯(lián)的供油方式，由雙聯(lián)泵組成的油源在工進(jìn)和快進(jìn)過程中所輸出的流量是不同的，此時(shí)液壓系統(tǒng)在整個(gè)工作循環(huán)過程中所需要消耗的功率估大，除采用雙聯(lián)泵作為油源外，也可選用限壓式變量泵作油源。但限壓式變量泵構(gòu)造復(fù)雜、本錢高，且流量突變時(shí)液壓沖擊較大，工作平穩(wěn)性差，最后確定選用雙聯(lián)液壓泵供油方案，有利于降低能耗和生產(chǎn)本錢，如圖3所示。圖3雙泵供油油源5.3選擇快速運(yùn)動(dòng)和換向回路根據(jù)本設(shè)計(jì)的運(yùn)動(dòng)方式和要求，采用差動(dòng)連接與雙泵供油兩種快速運(yùn)動(dòng)回路來實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。即快進(jìn)時(shí)，由大小泵同時(shí)供油，液壓缸實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接。本設(shè)計(jì)采用二位二通電磁閥的速度換接回路，控制由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)。與采用行程閥相比，電磁閥可直接安裝在液壓站上，由工作臺(tái)的行程開關(guān)控制，管路較簡單，行程大小也容易調(diào)整，另外采用液控順序閥與單向閥來切斷差動(dòng)油路。因此速度換接回路為行程與壓力聯(lián)合控制形式。5.4速度換接回路的選擇所設(shè)計(jì)多軸鉆床液壓系統(tǒng)對(duì)換向平穩(wěn)性的要求不高，流量不大，壓力不高，所以選用價(jià)格較低的電磁換向閥控制換向回路即可。為便于實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接，選用三位五通電磁換向閥。為了調(diào)整方便和便于增設(shè)液壓夾緊支路，應(yīng)考慮選用Y型中位機(jī)能。由前述計(jì)算可知，當(dāng)工作臺(tái)從快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)時(shí)，進(jìn)入液壓缸的流量由23.07L/min降0.318L/min，可選二位二通行程換向閥來進(jìn)展速度換接，以減少速度換接過程中的液壓沖擊，如圖4所示。由于工作壓力較低，控制閥均用普通滑閥式構(gòu)造即可。由工進(jìn)轉(zhuǎn)為快退時(shí)，在回路上并聯(lián)了一個(gè)單向閥以實(shí)現(xiàn)速度換接。為了控制軸向加工尺寸，提高換向位置精度，采用死擋塊加壓力繼電器的行程終點(diǎn)轉(zhuǎn)換控制。a.換向回路b.速度換接回路圖4換向和速度切換回路的選擇參考同類組合機(jī)床，選用雙作用葉片泵雙泵供油，調(diào)速閥進(jìn)油節(jié)流閥調(diào)速的開式回路，溢流閥做定壓閥。為了換速以及液壓缸快退時(shí)運(yùn)動(dòng)的平穩(wěn)性，回油路上設(shè)置背壓閥，初定背壓值Pb=0.8MPa。5.5組成液壓系統(tǒng)原理圖選定調(diào)速方案和液壓根本回路后，再增添一些必要的元件和配置一些輔助性油路，如控制油路、潤滑油路、測壓油路等，并對(duì)回路進(jìn)展歸并和整理，就可將液壓回路合成為液壓系統(tǒng)，即組成如圖5所示的液壓系統(tǒng)圖。為便于觀察調(diào)整壓力，在液壓泵的進(jìn)口處，背壓閥和液壓腔進(jìn)口處設(shè)置測壓點(diǎn)，并設(shè)置多點(diǎn)壓力表開關(guān)，這樣只需一個(gè)壓力表即能觀察各壓力。要實(shí)現(xiàn)系統(tǒng)的動(dòng)作，即要現(xiàn)的動(dòng)作順序?yàn)椋簡?dòng)→加速→快進(jìn)→減速→工進(jìn)→快退→停頓。那么可得出液壓系統(tǒng)中各電磁鐵的動(dòng)作順序如表5所示。表中"+〞號(hào)表示電磁鐵通電或行程閥壓下；"—〞號(hào)表示電磁鐵斷電或行程閥復(fù)位。表5電磁鐵的動(dòng)作順序表圖5液壓系統(tǒng)圖5.5系統(tǒng)圖的原理快進(jìn)快進(jìn)如下圖，按下啟動(dòng)按鈕，電磁鐵1YA通電，由泵輸出地壓力油經(jīng)2三位五通換向閥的左側(cè)，這時(shí)的主油路為：進(jìn)油路：泵→向閥10→三位五通換向閥2〔1YA得電〕→行程閥3→液壓缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪弧晃逋〒Q向閥2〔1YA得電〕→單向閥6→行程閥3→液壓缸左腔。由此形成液壓缸兩腔連通，實(shí)現(xiàn)差動(dòng)快進(jìn)，由于快進(jìn)負(fù)載壓力小，系統(tǒng)壓力低，變量泵輸出最大流量。減速當(dāng)滑臺(tái)快到預(yù)定位置時(shí)，此時(shí)要減速。擋塊壓下行程閥3，切斷了該通路，電磁閥繼續(xù)通電，這時(shí)，壓力油只能經(jīng)過調(diào)速閥4，電磁換向閥16進(jìn)入液壓缸的左腔。由于減速時(shí)系統(tǒng)壓力升高，變量泵的輸出油量便自動(dòng)減小，且與調(diào)速閥4開口向適應(yīng)，此時(shí)液控順序7翻開，單向閥6關(guān)閉，切斷了液壓缸的差動(dòng)連接油路，液壓缸右腔的回油經(jīng)背壓閥8流回油箱，這樣經(jīng)過調(diào)速閥就實(shí)現(xiàn)了液壓油的速度下降，從而實(shí)現(xiàn)減速，其主油路為：進(jìn)油路：泵→向閥10→三位五通換向閥2〔1YA得電〕→調(diào)速閥4→電磁換向閥16→液壓缸左腔?；赜吐罚阂簤焊子仪弧晃逋〒Q向閥2→背壓閥8→液控順序閥7→油箱。工進(jìn)減速終了時(shí)，擋塊還是壓下，行程開關(guān)使3YA通電，二位二通換向閥將通路切斷，這時(shí)油必須經(jīng)調(diào)速閥4和15才能進(jìn)入液壓缸左腔，回油路和減速回油完全一樣，此時(shí)變量泵輸出地流量自動(dòng)與工進(jìn)調(diào)速閥15的開口相適應(yīng)，故進(jìn)給量大小由調(diào)速閥15調(diào)節(jié)，其主油路為：進(jìn)油路：泵→向閥10→三位五通換向閥2〔1YA得電〕→調(diào)速閥4→調(diào)速閥15→液壓缸左腔。回油路：液壓缸右腔→三位五通換向閥2→背壓閥8→液控順序閥7→油箱。死擋鐵停留當(dāng)滑臺(tái)完成工進(jìn)進(jìn)給碰到死鐵時(shí)，滑臺(tái)即停留在死擋鐵處，此時(shí)液壓缸左腔的壓力升高，使壓力繼電器14發(fā)出信號(hào)給時(shí)間繼電器，滑臺(tái)停留時(shí)間由時(shí)間繼電器調(diào)定?？焱嘶_(tái)停留時(shí)間完畢后，時(shí)間繼電器發(fā)出信號(hào)，使電磁鐵1YA、3YA斷電，2YA通電，這時(shí)三位五通換向閥2接通右位，，因滑臺(tái)返回時(shí)的負(fù)載小，系統(tǒng)壓力下降，變量泵輸出流量又自動(dòng)恢復(fù)到最大，滑快速退回，其主油路為：進(jìn)油路：泵→向閥10→三位五通換向閥2〔2YA得電〕→液壓缸右腔?；赜吐罚阂簤焊鬃笄弧鷨蜗蜷y5→三位五通換向閥2〔右位〕→油箱。原位停頓當(dāng)滑臺(tái)退回到原位時(shí)，擋塊壓下原位行程開關(guān)，發(fā)出信號(hào)，使2YA斷電，換向閥處于中位，液壓兩腔油路封閉，滑臺(tái)停頓運(yùn)動(dòng)。這時(shí)液壓泵輸出的油液經(jīng)換向2直接回油箱，泵在低壓下卸荷。系統(tǒng)圖的動(dòng)作順序表如表5所示。六液壓元件的選擇6.1確定液壓泵的規(guī)格和電動(dòng)機(jī)功率〔1〕計(jì)算液壓泵的最大工作壓力根據(jù)液壓泵的最大工作壓力計(jì)算方法，液壓泵的最大工作壓力可表示為液壓缸最大工作壓力與液壓泵到液壓缸之間壓力損失之和。對(duì)于調(diào)速閥進(jìn)口節(jié)流調(diào)速回路，選取進(jìn)油路上的總壓力損失，同時(shí)考慮到壓力繼電器的可靠動(dòng)作要求壓力繼電器動(dòng)作壓力與最大工作壓力的壓差為0.5MPa，那么小流量泵的最高工作壓力可估算為大流量泵只在快進(jìn)和快退時(shí)向液壓缸供油，圖4說明，快退時(shí)液壓缸中的工作壓力比快進(jìn)時(shí)大，如取進(jìn)油路上的壓力損失為0.5MPa，那么大流量泵的最高工作壓力為：〔2〕計(jì)算總流量表3說明，在整個(gè)工作循環(huán)過程中，液壓油源應(yīng)向液壓缸提供的最大流量出現(xiàn)在快進(jìn)工作階段，為23.07L/min，假設(shè)整個(gè)回路中總的泄漏量按液壓缸輸入流量的10%計(jì)算，那么液壓油源所需提供的總流量為：工作進(jìn)給時(shí)，液壓缸所需流量約為0.318L/min，但由于要考慮溢流閥的最小穩(wěn)定溢流量3L/min，故小流量泵的供油量最少應(yīng)為3.318L/min。據(jù)據(jù)以上液壓油源最大工作壓力和總流量的計(jì)算數(shù)值，因此選取PV2R126/26型雙聯(lián)葉片泵，其中小泵的排量為6mL/r，大泵的排量為26mL/r，假設(shè)取液壓泵的容積效率=0.9，那么當(dāng)泵的轉(zhuǎn)速=940r/min時(shí)，液壓泵的實(shí)際輸出流量為由于液壓缸在快退時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓泵工作壓力為2.36MPa、流量為27.072r/min。取泵的總效率，那么液壓泵驅(qū)動(dòng)電動(dòng)機(jī)所需的功率為：根據(jù)上述功率計(jì)算數(shù)據(jù)，此系統(tǒng)選取Y100L-6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率，額定轉(zhuǎn)速。6.2確定其它元件及輔件(1)確定閥類元件及輔件根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件及輔件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔件規(guī)格如表6所列。表6液壓元件規(guī)格及型號(hào)序號(hào)元件名稱通過的最大流量q/L/min規(guī)格型號(hào)額定流量qn/L/min額定壓力Pn/MPa額定壓降?Pn/MPa1雙聯(lián)葉片泵—PV2R12-6/26(5.1+22)16/14—2三位五通電液換向閥5035DYF3Y—E10B8016<0.53行程閥60AXQF—E10B6316<0.34調(diào)速閥<1AXQF—E10B616—5單向閥60AXQF—E10B63160.26單向閥25AF3-Ea10B63160.27液控順序閥22XF3—E10B63160.38背壓閥0.3YF3—E10B6316—9溢流閥5.1YF3—E10B6316—10單向閥22AF3-Ea10B6316<0.0211濾油器30XU—63×80-J63—<0.0212壓力表開關(guān)—KF3-E3B3測點(diǎn)—16—13單向閥60AF3-Fa10B1006.30.214壓力繼電器—PF—B8L—0—*注：此為電動(dòng)機(jī)額定轉(zhuǎn)速為940r/min時(shí)的流量。(2)確定油管在選定了液壓泵后，液壓缸在實(shí)際快進(jìn)、工進(jìn)和快退運(yùn)動(dòng)階段的運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間以及進(jìn)入和流出液壓缸的流量，與原定數(shù)值不同，重新計(jì)算的結(jié)果如表7所列。表7各工況實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度、時(shí)間和流量流量、速度快進(jìn)工進(jìn)快退輸入流量/(L/min〕排出流量/(L/min〕運(yùn)動(dòng)速度/(L/min〕由表可以看出，液壓缸在各階段的實(shí)際運(yùn)動(dòng)速度符合設(shè)計(jì)要求。根據(jù)表中數(shù)值，當(dāng)油液在壓力管中流速取3m/s時(shí)，可算得與液壓缸無桿腔和有桿腔相連的油管徑分別為：取標(biāo)準(zhǔn)值20mm；取標(biāo)準(zhǔn)值15mm。因此與液壓缸相連的兩根油管可以按照標(biāo)準(zhǔn)選用公稱通徑為和的無縫鋼管或高壓軟管。如果液壓缸采用缸筒固定式，那么兩根連接收采用無縫鋼管連接在液壓缸缸筒上即可。如果液壓缸采用活塞桿固定式，那么與液壓缸相連的兩根油管可以采用無縫鋼管連接在液壓缸活塞桿上或采用高壓軟管連接在缸筒上?！?〕油箱的設(shè)計(jì)油箱的主要用途是貯存油液，同時(shí)也起到散熱的作用，參考相關(guān)文獻(xiàn)及設(shè)計(jì)資料，油箱的設(shè)計(jì)可先根據(jù)液壓泵的額定流量按照經(jīng)歷計(jì)算方法計(jì)算油箱的體積，然后再根據(jù)散熱要求對(duì)油箱的容積進(jìn)展校核。油箱中能夠容納的油液容積按/T7938—1999標(biāo)準(zhǔn)估算，取時(shí)，求得其容積為按/T7938—1999規(guī)定，取標(biāo)準(zhǔn)值V=250L。6.3主要零件強(qiáng)度校核缸筒壁厚δ=4㎜因?yàn)榉桨甘堑蛪合到y(tǒng)，校核公式,式中：-缸筒壁厚〔〕-實(shí)驗(yàn)壓力,其中是液壓缸的額定工作壓力D-缸筒徑D=0.11M-缸筒材料的許用應(yīng)力。，為材料抗拉強(qiáng)度〔MPa〕,n為平安系數(shù)，取n=5。對(duì)于P1<16MPa.材料選45號(hào)調(diào)質(zhì)鋼，對(duì)于低壓系統(tǒng)因此滿足要求。缸底厚度δ=11㎜對(duì)于平缸底，厚度有兩種情況：缸底有孔時(shí)：其中缸底無孔時(shí)，用于液壓缸快進(jìn)和快退；其中桿徑d由公式：式中：F是桿承受的負(fù)載〔N〕，F(xiàn)=12700N是桿材料的許用應(yīng)力，=100缸蓋和缸筒聯(lián)接螺栓的底徑d1式中K擰緊系數(shù)，一般取K=1.25~1.5；F缸筒承受的最大負(fù)載〔N〕；z螺栓個(gè)數(shù)；螺栓材料的許用應(yīng)力，，為螺栓材料的屈服點(diǎn)〔MPa〕，平安系數(shù)n=1.2~2.5七液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算7.1驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失并確定壓力閥的調(diào)整值①快進(jìn)滑臺(tái)快進(jìn)時(shí)，液壓缸差動(dòng)連接，由表3和表4可知，進(jìn)油路上油液通過單向閥10的流量是22L/min，通過電液換向閥2的流量是27.1L/min，然后與液壓缸有桿腔的回油集合，以流量55.3L/min通過行程閥3并進(jìn)入無桿腔。因此進(jìn)油路上的總壓降為此值不大，不會(huì)使壓力閥開啟，故能確保兩個(gè)泵的流量全部進(jìn)入液壓缸?；赜吐飞?，液壓缸有桿腔中的油液通過電液換向閥2和單向閥6的流量都是28.2L/min，然后與液壓泵的供油合并，經(jīng)行程閥3流入無桿腔。由此可算出快進(jìn)時(shí)有桿腔壓力p2與無桿腔壓力p1之差。此值小于原估計(jì)值0.5MPa〔見表2〕，所以是偏平安的。②工進(jìn)工進(jìn)時(shí)，油液在進(jìn)油路上通過電液換向閥2的流量為0.318L/min，在調(diào)